JPH0849018A - 高クロム合金鋼のスラブ加熱方法 - Google Patents
高クロム合金鋼のスラブ加熱方法Info
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- JPH0849018A JPH0849018A JP20429794A JP20429794A JPH0849018A JP H0849018 A JPH0849018 A JP H0849018A JP 20429794 A JP20429794 A JP 20429794A JP 20429794 A JP20429794 A JP 20429794A JP H0849018 A JPH0849018 A JP H0849018A
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- alloy steel
- chromium alloy
- high chromium
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 従来グラインダー手入れを省略しにくい高ク
ロム合金鋼の無手入れ化を達成できる高クロム合金鋼の
スラブ加熱方法を提供する。 【構成】 Ｃｒ含有量１８％以上の高クロム合金鋼を熱
間圧延に先だって加熱するにあたり、スラブ表面にアル
カリ金属若しくはアルカリ土類金属の酸化物、無機酸塩
又は有機酸塩の１種又は２種以上を１００ｇ／ｍ2 以上
塗布し、酸化雰囲気で、しかも１２００℃以上の温度
で、３０分間以上加熱する。
ロム合金鋼の無手入れ化を達成できる高クロム合金鋼の
スラブ加熱方法を提供する。 【構成】 Ｃｒ含有量１８％以上の高クロム合金鋼を熱
間圧延に先だって加熱するにあたり、スラブ表面にアル
カリ金属若しくはアルカリ土類金属の酸化物、無機酸塩
又は有機酸塩の１種又は２種以上を１００ｇ／ｍ2 以上
塗布し、酸化雰囲気で、しかも１２００℃以上の温度
で、３０分間以上加熱する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、グラインダー手入れを
することなく、表面品質の良好な鋼板を得る高クロム合
金鋼のスラブ加熱方法に関する。
することなく、表面品質の良好な鋼板を得る高クロム合
金鋼のスラブ加熱方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】通常、ステンレス鋼板は連続鋳造（一部
は造塊、分塊圧延）されたスラブ等をグラインダー手入
れで表面疵を取除き、加熱し熱間圧延して鋼板又は鋼帯
状に製造されている。ところで、最近はステンレス鋼板
の製造技術の進歩により前記グラインダー手入れを省略
するいわゆる無手入れ化技術が広く普及しつつあるが、
Ｃｒ含有量の高い合金鋼に前記無手入れ化技術を適用す
ると、スラブ加熱時のスケール形成が少ないので、連続
鋳造時のオシレーションマークや、造塊時の表面疵がそ
のまま残って、圧延後の鋼板表面に疵や欠陥となり、品
質悪化の原因となるという問題があるので、高クロム合
金鋼においては、熱間圧延の前にはグラインダー手入れ
が必須の要件であった。
は造塊、分塊圧延）されたスラブ等をグラインダー手入
れで表面疵を取除き、加熱し熱間圧延して鋼板又は鋼帯
状に製造されている。ところで、最近はステンレス鋼板
の製造技術の進歩により前記グラインダー手入れを省略
するいわゆる無手入れ化技術が広く普及しつつあるが、
Ｃｒ含有量の高い合金鋼に前記無手入れ化技術を適用す
ると、スラブ加熱時のスケール形成が少ないので、連続
鋳造時のオシレーションマークや、造塊時の表面疵がそ
のまま残って、圧延後の鋼板表面に疵や欠陥となり、品
質悪化の原因となるという問題があるので、高クロム合
金鋼においては、熱間圧延の前にはグラインダー手入れ
が必須の要件であった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、グライ
ンダー手入れは極めて労力を要する仕事であり、表面の
疵や欠陥を探しながら行う必要があるので自動化も困難
であるという問題があった。本発明はかかる事情に鑑み
てなされたもので、従来グラインダー手入れを省略しに
くい高クロム合金鋼の無手入れ化を達成できる高クロム
合金鋼のスラブ加熱方法を提供することを目的とする。
ンダー手入れは極めて労力を要する仕事であり、表面の
疵や欠陥を探しながら行う必要があるので自動化も困難
であるという問題があった。本発明はかかる事情に鑑み
てなされたもので、従来グラインダー手入れを省略しに
くい高クロム合金鋼の無手入れ化を達成できる高クロム
合金鋼のスラブ加熱方法を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記目的に沿う請求項１
記載の高クロム合金鋼のスラブ加熱方法は、Ｃｒ含有量
１８％以上の高クロム合金鋼のスラブ熱間圧延に先だっ
て加熱するにあたり、スラブ表面にアルカリ金属若しく
はアルカリ土類金属の酸化物、無機酸塩又は有機酸塩の
１種又は２種以上を１００ｇ／ｍ2 以上塗布し、酸化雰
囲気で、しかも１２００℃以上の温度で３０分間以上加
熱するようにして構成されている。ここで、前記アルカ
リ金属には例えばＬｉ、Ｋ、Ｎａがあり、アルカリ土類
金属には、Ｂａ、Ｃａ等がある。そして、前記無機酸塩
には例えば炭酸塩、硫酸塩、硝酸塩等があり、前記有機
酸塩には蟻酸塩、蓚酸塩等がある。
記載の高クロム合金鋼のスラブ加熱方法は、Ｃｒ含有量
１８％以上の高クロム合金鋼のスラブ熱間圧延に先だっ
て加熱するにあたり、スラブ表面にアルカリ金属若しく
はアルカリ土類金属の酸化物、無機酸塩又は有機酸塩の
１種又は２種以上を１００ｇ／ｍ2 以上塗布し、酸化雰
囲気で、しかも１２００℃以上の温度で３０分間以上加
熱するようにして構成されている。ここで、前記アルカ
リ金属には例えばＬｉ、Ｋ、Ｎａがあり、アルカリ土類
金属には、Ｂａ、Ｃａ等がある。そして、前記無機酸塩
には例えば炭酸塩、硫酸塩、硝酸塩等があり、前記有機
酸塩には蟻酸塩、蓚酸塩等がある。
【０００５】
【作用】従来の技術においては、加熱炉におけるスケー
ル損失を減らすために、スラブの酸化防止剤を塗布する
ことが多く提案され（例えば、特開昭５３−２３１１
等）、これらの酸化防止剤にはアルミナやＳｉＯ2 を主
成分とするものが多い。また、熱間圧延以降の酸洗性向
上のために、アルカリ金属やアルカリ土類金属を塗布す
る技術（例えば、特開昭５３−１２７３５８、特開昭５
３−１３７０３０等）はあるが、これらは圧延中、ある
いは圧延後に塗布して、スケール改質をおこなうもので
ある。本発明はこれらの技術とは異なり、高クロム合金
鋼のスラブ加熱炉における、酸化促進をめざすものであ
る。
ル損失を減らすために、スラブの酸化防止剤を塗布する
ことが多く提案され（例えば、特開昭５３−２３１１
等）、これらの酸化防止剤にはアルミナやＳｉＯ2 を主
成分とするものが多い。また、熱間圧延以降の酸洗性向
上のために、アルカリ金属やアルカリ土類金属を塗布す
る技術（例えば、特開昭５３−１２７３５８、特開昭５
３−１３７０３０等）はあるが、これらは圧延中、ある
いは圧延後に塗布して、スケール改質をおこなうもので
ある。本発明はこれらの技術とは異なり、高クロム合金
鋼のスラブ加熱炉における、酸化促進をめざすものであ
る。
【０００６】本来、ステンレスは耐酸化性の良さから耐
熱材料として使用されているが、このステンレスをゴミ
焼却炉等に使用した場合、バナジウムアタックといわれ
る一部の塩が付着すると、耐酸化性が極端に劣化する現
象があることにヒントを得て、経済的に安価でしかも毒
性がなく高クロム合金鋼の酸化を促進する塩等があれ
ば、高クロム合金鋼の表面酸化を促進して表面の疵や欠
陥を除去できると考え、種々試験した。その結果、Ｌ
ｉ、Ｎａ、Ｂａ、Ｃａ等アルカリ又はアルカリ土類金属
の塩、又は酸化物が、経済的に安価で、しかも有毒ガス
を発生することもなく、酸化を均一に促進して、最も効
果的であることを見出し本発明を完成した。
熱材料として使用されているが、このステンレスをゴミ
焼却炉等に使用した場合、バナジウムアタックといわれ
る一部の塩が付着すると、耐酸化性が極端に劣化する現
象があることにヒントを得て、経済的に安価でしかも毒
性がなく高クロム合金鋼の酸化を促進する塩等があれ
ば、高クロム合金鋼の表面酸化を促進して表面の疵や欠
陥を除去できると考え、種々試験した。その結果、Ｌ
ｉ、Ｎａ、Ｂａ、Ｃａ等アルカリ又はアルカリ土類金属
の塩、又は酸化物が、経済的に安価で、しかも有毒ガス
を発生することもなく、酸化を均一に促進して、最も効
果的であることを見出し本発明を完成した。
【０００７】ステンレス鋼板の製造における最大の問題
点は表面疵であり、それが製品歩留りを低下させ、製造
コスト上昇の原因をつくっている。これらの表面欠陥の
原因の多くは、スラブ表面直下の気泡や介在物であり、
連続鋳造時のオシレーションマーク凹部の偏析等であ
る。そこでこれまでは、グラインダー手入れで表面欠陥
部分を取除いているが、その厚さは表面直下約１mm程度
である。ところで、通常の加熱炉作業における酸化量
は、ＳＵＳ４１０（１３％Ｃｒ）やＳＵＳ４３０（１７
％Ｃｒ）ぐらいまでは、１mm厚以上となるが、ＳＵＳ３
０４（１８％Ｃｒ）以上となると、スケール厚みは薄く
なり、特にＹＵＳ２２０（２２％Ｃｒ）、ＳＵＳ３１０
Ｓ（２５％Ｃｒ）等の高クロム合金鋼になると、スケー
ル厚みは０．１mm以下となり、ほとんどスケール剥離が
みられない。このようなスケール厚みが０．１mm以下と
なる高クロム合金鋼のスラブは、グラインダー手入れを
省略するとスラブ表面の欠陥をそのまま、熱間圧延以降
の鋼板表面に引き継ぐので好ましくない。これらのＣｒ
量１８％以上の高クロム合金鋼にアルカリ金属又はアル
カリ土類金属を塗布すると、通常の加熱炉作業の雰囲
気、及び温度×時間の関数で、酸化は大きく促進され、
スケール厚みはいずれも１mm以上となり、しかも均一に
酸化され、スケールとメタル界面は大きな凹凸とならず
圧延時の疵とはならない。高クロム合金鋼にアルカリ金
属又はアルカリ土類金属を塗布すると酸化が促進される
理由については明らかでないが、耐酸化性のあるＣｒ2
Ｏ3 からなる不動態皮膜が破壊され、酸素や陽イオンの
拡散を促進するものと思われる。
点は表面疵であり、それが製品歩留りを低下させ、製造
コスト上昇の原因をつくっている。これらの表面欠陥の
原因の多くは、スラブ表面直下の気泡や介在物であり、
連続鋳造時のオシレーションマーク凹部の偏析等であ
る。そこでこれまでは、グラインダー手入れで表面欠陥
部分を取除いているが、その厚さは表面直下約１mm程度
である。ところで、通常の加熱炉作業における酸化量
は、ＳＵＳ４１０（１３％Ｃｒ）やＳＵＳ４３０（１７
％Ｃｒ）ぐらいまでは、１mm厚以上となるが、ＳＵＳ３
０４（１８％Ｃｒ）以上となると、スケール厚みは薄く
なり、特にＹＵＳ２２０（２２％Ｃｒ）、ＳＵＳ３１０
Ｓ（２５％Ｃｒ）等の高クロム合金鋼になると、スケー
ル厚みは０．１mm以下となり、ほとんどスケール剥離が
みられない。このようなスケール厚みが０．１mm以下と
なる高クロム合金鋼のスラブは、グラインダー手入れを
省略するとスラブ表面の欠陥をそのまま、熱間圧延以降
の鋼板表面に引き継ぐので好ましくない。これらのＣｒ
量１８％以上の高クロム合金鋼にアルカリ金属又はアル
カリ土類金属を塗布すると、通常の加熱炉作業の雰囲
気、及び温度×時間の関数で、酸化は大きく促進され、
スケール厚みはいずれも１mm以上となり、しかも均一に
酸化され、スケールとメタル界面は大きな凹凸とならず
圧延時の疵とはならない。高クロム合金鋼にアルカリ金
属又はアルカリ土類金属を塗布すると酸化が促進される
理由については明らかでないが、耐酸化性のあるＣｒ2
Ｏ3 からなる不動態皮膜が破壊され、酸素や陽イオンの
拡散を促進するものと思われる。
【０００８】アルカリ金属又はアルカリ土類金属の塗布
量については、１００ｇ／ｍ2 以下では効果が少なく、
上限について特に限界は設けないが、１ｋｇ／ｍ2 以上
塗布しても経費がかかるだけで、特別の効果はないので
１ｋｇ／ｍ2 以下とした。また、ステンレスには、Ｃｒ
の外にＮｉ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ａｌ等他の合金元素も含まれ
るが、スケール形成には主要成分のＣｒ量によってほぼ
決まり、Ｃｒ量を目安にして大きく異なることはない。
この場合、オーステナイト、フェライト、マルテンサイ
ト、二相系などもスケール形成に大きく異なることはな
い。Ｃｒ含有量１７％程度未満であれば、前述のように
通常の加熱炉作業においては１ｍｍ程度のスケールは発
生するので、本発明を適用する必要がないが、Ｃｒ含有
量が１８％以上であると、加熱炉作業におけるスケール
厚みの生成が薄いので本発明を適用すると優れた効果を
有するので、特に、Ｃｒ含有量が１８％以上の高クロム
合金鋼に限定した。
量については、１００ｇ／ｍ2 以下では効果が少なく、
上限について特に限界は設けないが、１ｋｇ／ｍ2 以上
塗布しても経費がかかるだけで、特別の効果はないので
１ｋｇ／ｍ2 以下とした。また、ステンレスには、Ｃｒ
の外にＮｉ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ａｌ等他の合金元素も含まれ
るが、スケール形成には主要成分のＣｒ量によってほぼ
決まり、Ｃｒ量を目安にして大きく異なることはない。
この場合、オーステナイト、フェライト、マルテンサイ
ト、二相系などもスケール形成に大きく異なることはな
い。Ｃｒ含有量１７％程度未満であれば、前述のように
通常の加熱炉作業においては１ｍｍ程度のスケールは発
生するので、本発明を適用する必要がないが、Ｃｒ含有
量が１８％以上であると、加熱炉作業におけるスケール
厚みの生成が薄いので本発明を適用すると優れた効果を
有するので、特に、Ｃｒ含有量が１８％以上の高クロム
合金鋼に限定した。
【０００９】
【実施例】続いて、本発明を具体化した実施例につき説
明し、本発明の理解に供する。スケールの形成には、鋼
成分、雰囲気、加熱温度、加熱時間の外に被加熱材の表
面粗さも影響するので、表面粗さを一定にして比較し、
鋼成分のＣｒ量とスケール厚みを調査した結果を表１に
示す。
明し、本発明の理解に供する。スケールの形成には、鋼
成分、雰囲気、加熱温度、加熱時間の外に被加熱材の表
面粗さも影響するので、表面粗さを一定にして比較し、
鋼成分のＣｒ量とスケール厚みを調査した結果を表１に
示す。
【００１０】
【表１】
【００１１】表１の結果に基づき、連続鋳造スラブを無
手入れのまま、加熱→熱延→焼鈍・酸洗→冷延の通常の
製造工程でステンレス鋼板を製造し、表面疵の状態を検
査した結果を表２に示す。
手入れのまま、加熱→熱延→焼鈍・酸洗→冷延の通常の
製造工程でステンレス鋼板を製造し、表面疵の状態を検
査した結果を表２に示す。
【００１２】
【表２】
【００１３】表２に示すように、Ｃｒ量１８％以上の高
クロム合金鋼のスラブは通常の製造工程では、グライン
ダー手入れを省略することは難しいが、スラブ表面に酸
化促進剤を塗布して加熱し、その後通常の圧延工程を通
して鋼板製造した場合、グラインダー手入れを省略して
も、何ら支障のないことが明らかである。
クロム合金鋼のスラブは通常の製造工程では、グライン
ダー手入れを省略することは難しいが、スラブ表面に酸
化促進剤を塗布して加熱し、その後通常の圧延工程を通
して鋼板製造した場合、グラインダー手入れを省略して
も、何ら支障のないことが明らかである。
【００１４】
【発明の効果】請求項１記載の高クロム合金鋼のスラブ
加熱方法においては、加熱前のスラブ表面に酸化促進効
果のあるアルカリ金属又はアルカリ土類金属の酸化物又
は塩を塗布し加熱すると、酸化スケールが増大して、ス
ラブ表面直下の欠陥部分が、スケールと共に剥離され、
グラインダー手入れと同じ効果があるので、圧延後の鋼
板表面を良好な状態にすることができる。また、スラブ
へのアルカリ金属又はアルカリ土類金属の塗布はグライ
ンダー手入れよりはるかに安いコストですみ、生産性の
向上と、コストダウンに寄与することができる。
加熱方法においては、加熱前のスラブ表面に酸化促進効
果のあるアルカリ金属又はアルカリ土類金属の酸化物又
は塩を塗布し加熱すると、酸化スケールが増大して、ス
ラブ表面直下の欠陥部分が、スケールと共に剥離され、
グラインダー手入れと同じ効果があるので、圧延後の鋼
板表面を良好な状態にすることができる。また、スラブ
へのアルカリ金属又はアルカリ土類金属の塗布はグライ
ンダー手入れよりはるかに安いコストですみ、生産性の
向上と、コストダウンに寄与することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２１Ｄ 1/70 Ｐ 1/76 Ｇ
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃｒ含有量１８％以上の高クロム合金鋼
のスラブ熱間圧延に先だって加熱するにあたり、スラブ
表面にアルカリ金属若しくはアルカリ土類金属の酸化
物、無機酸塩又は有機酸塩の１種又は２種以上を１００
ｇ／ｍ2 以上塗布し、酸化雰囲気で、しかも１２００℃
以上の温度で、３０分間以上加熱することを特徴とする
高クロム合金鋼のスラブ加熱方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20429794A JPH0849018A (ja) | 1994-08-05 | 1994-08-05 | 高クロム合金鋼のスラブ加熱方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20429794A JPH0849018A (ja) | 1994-08-05 | 1994-08-05 | 高クロム合金鋼のスラブ加熱方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0849018A true JPH0849018A (ja) | 1996-02-20 |
Family
ID=16488154
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20429794A Withdrawn JPH0849018A (ja) | 1994-08-05 | 1994-08-05 | 高クロム合金鋼のスラブ加熱方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0849018A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0947588A1 (en) * | 1998-03-31 | 1999-10-06 | Kawasaki Steel Corporation | Process for hot-rolling stainless steel and surface treatment compositions used therein |
-
1994
- 1994-08-05 JP JP20429794A patent/JPH0849018A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0947588A1 (en) * | 1998-03-31 | 1999-10-06 | Kawasaki Steel Corporation | Process for hot-rolling stainless steel and surface treatment compositions used therein |
| US6261639B1 (en) | 1998-03-31 | 2001-07-17 | Kawasaki Steel Corporation | Process for hot-rolling stainless steel |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20011106 |