JPH08505659A - 粒子安定化金属多孔体の製造 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 本発明は、金属多孔体の前駆合成体として働く合成体から粒子安定化金属多孔体を製造するための方法に関する。前駆合成体は、例えばアルミニウムやアルミニウム合金等の母材金属を液体母材金属を形成するために融点より上に加熱し、好ましくは粒子の凝集体や幾つかの微細粒子の形態のＭｇＯ等の粒子で、母材金属中に散らばって残る安定化粒子を、液体母材金属に加え、空気等にカバリングガスの下で、ガスバブルを安定化粒子同様に母材金属中にばらまく方法で液体母材金属及び安定化粒子を混合することにより形成される。前駆合成体はそれから粒子安定化金属多孔体を形成するために、既知の技術でガスが導入され発泡する。ガスバブルが乗ることは、合成体のセル壁の幾つかに微細な細孔が導入され、それが合成体が金属状態に変態しても保持されることを意味する。多孔体製品により衝撃性及び切削性が改良される。

Description

【発明の詳細な説明】 粒子安定化金属多孔体の製造 技術分野 本発明は、粒子安定化金属多孔体の製造に関する。特に、本発明は、引き続き 発泡させることができる前駆体をへて製造される独特のセル状構造を有する粒子 安定化金属多孔体に関する。また本発明は、金属多孔前駆体そのものに関するも のでもある。 背景技術 多孔質金属は高い比強度を有し、荷重ベアリング材料、断熱材料として大変有 用である。金属多孔体は、高い衝撃エネルギ吸収能力、低い熱伝導率、良好な電 気伝導率、音波吸収特性により特徴付けられる。 多孔質金属については、以前に米国特許Ｎｏｓ．２，８９５，８１９、３，３ ００，２９６、３，２９７，４３１に述べられている。一般にそれらの多孔体は 溶融金属にガス発生化合物を加えることにより製造される。ガスは発生して、溶 融金属を広げて発泡する。発泡した後、生じた結果物は凝固させるために冷却さ れ、これによって多孔質金属固体が形成される。ガス発生化合物は米国特許Ｎｏ ．２，９８３，５９７に記載された水素化チタン、水素化ジルコニウム、水素化 リチウム等の水素化金属で良い。 軽量多孔質金属の製造についての最近の開発が、１９９０年１１月２７日に発 行された米国特許Ｎｏ．４，９７３，３５８にジンにより述べられている。該特 許によれば、金属母材の前駆合成体及び細かく区分された固体安定化粒子は、母 材金属の液体化温度より上に昇温され、ガスバブルが表面下の溶融金属化合物に 放出され、これによって溶融金属化合物の表面で多孔質金属が形成される。かか る多孔体を冷却すると、多数の閉じたセルと母材金属内に分散した安定化粒子を 有する固体多孔質金属が形成される。 米国特許Ｎｏ．４，９７３，３５８の工程に用いられる金属母材前駆合成体は 、 その中に含まれる安定化された粒子は大きさが極めて統一され、母材によって全 体的に濡らされている。使用された１つのそのような製品は、アルカン・アルミ ニウム・コーポレーションからＤＵＲＡＬＣＡＮの商標名で売られたアルミニウ ム母材の化合物である。しかし、このような化合物は製造するのに高くつき、結 果的に比較的高価な多孔体製品となる。 このような前駆材料から作られる金属多孔体は 安定化粒子として、典型的な 例としては、ＳｉＣ、アルミナのような、単一のあるいは濃淡のある（ｂｌｏｃ ｋｙ）粒子を有している。これらの前駆合成体は、減圧あるいは真空状態でも製 造される。このような材料から製造される多孔体は、最も低い密度の材料を除い て、切断するのが困難なことがわかる。 本発明の目的は、比較的安価な製造方法を用いた好ましい性質の金属多孔体を 供給することにある。 また、本発明の目的は、金属多孔体を製造するために用いられる標準的な金属 母材前駆合成体に代わるものを供給することにある。 更に、本発明の目的は、多孔質金属の製造用の比較的高価でない前駆体を供給 することにある。 更に、以前の安定化された多孔質材料より機械仕上げが容易な安定化された多 孔質材料の供給にある。 更に、本発明の目的は修正され、調整できる圧縮特性を持つ安定化された金属 多孔体の供給にある。 発明の内容 本発明は、液体母材金属を形成するために、金属の液化温度より上に母材金属 を加熱する工程と、該液体母材金属に、母材金属内にまき散らされて残りうる安 定化粒子を加える工程と、カバリングガスのもとで、該粒子同様該ガスの泡を母 材金属中にまき散らし、粒子安定化金属多孔体の前駆体（以後、「前駆合成体」 という。）である合成物を形成するために液体母材金属及び安定化粒子を混ぜる 工程と、溶融状態の該前駆合成体にガスを導入し、液体金属多孔体を形成する工 程と、基本的にガスで満たされた閉じたセルを有する該液体金属多孔体を固化し て固体粒子安定化金属多孔体を形成する工程とを含む金属多孔体の製造工程を提 供するものである。 また、本発明は、結果として生じる金属多孔体、及び発泡に適した前駆合成体 の製造工程及びこのようにして製造された前駆合成体そのものに関するものであ る。 本発明の見地によれば、液体母材金属を形成するために母材金属を金属の液化 温度より上に加熱する工程と、該液体母材に安定化粒子を加える工程と、液体母 材金属と安定化粒子を、カバリングガスのもとで、粒子安定化金属多孔体用の前 駆合成体を形成するために、母材金属中に該粒子を散らせるような方法で混ぜる 工程と、ここにおいて該前駆合成体は前駆合成体中の細孔の上記ガスの幾つかと 混合し、閉じたセルが基本的にガスで満たされた液体金属多孔体を形成するため に溶液状の該前駆合成体にガスを導入する工程と、該液体金属多孔体を固化して 固体粒子安定化金属多孔体を形成する工程とを含む金属多孔体の製造工程が提供 される。 上記方法で製造された多孔体は、多孔体の壁のいくつかの中に細孔を含みうる 。かかる細孔の数は、前駆合成体の混合方法を変えることにより、コントロール することができる。例えば、より精力的に混合すれば、より多くの穴となる。 本発明の他の見地によれば、液体母材金属を形成するために母材金属を金属の 液化温度より上に加熱する工程と、カバリングガスのもとで、液体母材金属と安 定化粒子を混合した粒子の混合物からなる安定化粒子を、該粒子が母材金属を通 って分散する方法で、該液体母材に加え、粒子安定化金属多孔体用の前駆合成体 を形成する工程と、液体金属多孔体を形成するために溶融状態の該前駆合成体に ガスを導入する工程と、多孔体の壁がセルの壁とガスを満たしたセルの間の境界 領域に選択的に局在した微細粒子を持つ安定化粒子の分散を含む粒子安定化金属 多孔体を形成するために該液体金属多孔体を固化する工程からなる金属多孔体の 製造工程が提供される。 本実施態様によって製造された多孔体の壁は細孔を含みうる。そのような細孔 の数は、先の実施態様では前駆合成体製造の混同状態を変えることによって変え ることができる。本実施態様による前駆合成体の製造中のガス圧も、例えば製造 工程を減圧した閉じた容器中で行うことにより、変えることができる。前駆体や 最終製造物中の細孔を作り、また微細粒子が選択的に閉じたセルの壁の表面に隣 接して選択的に局在させるためには、１０Ｔｏｒｒより低いガス圧が用いられる 。それにもかかわらず、大気中で行うことが本実施態様中で最も便利である。 安定化粒子の混合体は選択的に、ＢＥＴ窒素吸着法で測定した少なくとも２． ０ｍ²／ｇｍ好ましくは少なくとも１０ｍ²／ｇｍである比表面積を有する。この 範囲の比表面積を有す粒子の混合体は、広い領域の粒子サイズからなり、多数の 微細粒子を含み、それゆえに従来技術のずんぐりした、一体の粒子の狭い分散と は異なる。安定化粒子の混合体は、微細粒子の集合体あるいは凝集体を含むこと が好ましく、更には、混合体は、ほとんど全てそのような凝集体であることが好 ましい。凝集体は、前駆動静体の準備において用いられるミキサの活発な動きに よって、最終生成物中の微細粒子を製造するために多くの凝集体を砕ける程度に 十分弱いことが好ましい。これらの微細粒子の大きさは広い幅の分散を有するが 、しばしば粒子の大きさが１μｍより小さい、多くの材料を含む。これらの凝集 体を砕くために用いられる多くの剪断は、典型的にセディグラフ等によ粒子の大 きさの分布のための材料を超音波で砕くのに用いるのに似ている。砕くのは、母 材合金による粒子のぬれあるいは部分的なぬれによって援助されて行う。 適当な安定化粒子は、高い表面積を備えた（焼いて粉にしたまたは活性化した ）アルミナ、ＭｇＯ、長石、焼いて粉にしたボーキサイト等が良い。特に、有用 な安定化粒子としては、例えば少なくとも２５ｍ²／ｇｍの実質的に比表面積を 有するＭｇＯがある。これに比べて従来の多孔体製造方法に用いられていたずん ぐりしたアルミナは約０．５ｍ²／ｇｍの比表面積を有するにすぎない。 本発明に最も適した安定化粒子の高い表面積故に、粒子は前駆合成体の中で混 合する前に、吸着した水分や他の気体を除去するために、しばしば焼成が必要と なる。 ガスのもとで製造された前駆合成体から製造された多孔体は、混合方法やガス 圧を変えることにより特有の衝撃強さ特性に調整することができる。凝集体を含 む混合体である安定化粒子を加えることにより、改良された機械的特性を含む新 しい材料の全体の長所を開発することができる。 プロセスは前駆合成体製造工程の混合を変えることにより、同工程のガス圧を 変えることにより変化させることができるため、構造中でにおいて、細孔の分散 数が変えうることは評価されるべきである。細孔の数は、細孔を含むセル壁の１ ０％程度まで減少させることも、重要な数の細孔を含むセル壁の５０％以上の程 度まで増加させることも可能である。 凝集体を含む粒子サイズの分散を含む安定化粒子を用いた工程により得られる 多孔体製品は、多孔体構造内部のセル壁とセルを満たすガスの間の境界に選択的 に局在する微細粒子とともにセル壁を通り抜けた粒子の分散の存在によって特徴 づけられる。このことは、安定化粒子が一般に一定の大きさで、基本的に界面の みに局在する従来の多孔体と異なる点である いずれかの理論によって結び付けられることを望まないが、耐火性粒子が母材 金属とのを敢えて持たすために用いることができると思われ、このように化合物 が粒子／母材界面において形成される。更に、この関係は、溶融金属中にまき散 らした粒子を保持する接触各により支配されると思われる。これらの要求と適合 する多くの耐火性粒子の中で、特に効果的な材料は、ＭｇＯである。 特に効果的な組み合わせは、これにより化合物のガス成分が形成される開放さ れた容器で混合された、ＭｇＯの安定粒子をともなうアルミニウム母材である。 アルミニウム及びＭｇＯは互いに影響しあって、界面でスピネル（ＭｇＡ１₂Ｏ₄ ）を形成する。このスピネルはＭｇＯ粒子上にコーティングを形成し、これによ り母材中に散乱した粒子が保たれる。 母材金属は渦巻き状の混合により溶融状態で混ぜられた広い種類の金属から形 成することができる。例えば、これらはアルミニウム、マグネシウム、鋼、亜鉛 、鉛、ニッケル、銅及びこれらの合金からなる。特に興味深いことは、標準的精 練物、鋳造物、他のアルミニウム合金、例えばアルミニウム・アソシエーション （ＡＡ）から６１２３、２０２４、７０７５、７０７９、Ａ３５６の名称で手に いれ られる合金である。特に有用な母材合金は、少なくとも５％Ｓｉ、３％より多い Ｍｇを含むことが見出だされている。例えば、３％Ｍｇを加えた鋳造合金Ａ３５ ６は、特にＭｇＯに対して有用である。 安定化粒子を母材金属とともに混合するのに、溶融金属に渦巻きを形成するよ うな方法での駆動を用いることが望ましい。安定化粒子は混ぜながら溶融金属に 加えられ、好ましくは、駆動機は最初は液体金属表面の下の耐火性粒子を、渦巻 きを用いて除去するために低速で回転するのが望ましい。一担、これが終了する と、駆動機は、安定化粒子が液体金属母材の隅々まで親密に散乱する、高い剪断 状態を形成するために、より高速で回転する。好ましい実施形態として、駆動機 は最初ゆっくり回転し（例えば、５００〜９００ｒｐｍ）、それからより高速で 回転する（例えば、８００〜１２００ｒｐｍ）。前駆合成体のガス成分は、低速 、および高速の駆動速度双方において、溶融液中で乗せられる。 前駆合成体のガス組成は、開いた容器に入り、駆動機の回転によって、溶融金 属の渦巻きに乗せられる。金属上の剪断力は、乗ったガスを、金属母材合成体中 のセラミック粒子によって安定化させられた小さな泡に砕く。この組成のガスは 、空気、ＣＯ₂、Ｏ₂、Ｎ₂、不活性ガス等からなるグループから選ぶことが可能 である。便利さからは、空気が有用で好ましい。 本発明には、従来の方法を越えた多くの重要な長所がある。１番目は、安定化 粒子が化学的な、ランダムの大きさのバルクの形態をとることができ、幾つかの ぬれのない性質（粘着するガスバブルの存在）が受け入れられ、全混合プロセス が開放した容器で行えるために（真空は不要である）、前駆合成体は安く、簡単 に製造できる。２番目は、前駆合成体から得られる多孔製造物は、伝統的粒子安 定化多孔金属より切削性が良く、切断が容易である。まとめると、金属多孔材料 を製造するために本発明の多孔体前駆合成体を用いることにより、独特のセルラ ー構造、材料の製造コストの低減、多孔製造物の切削性、切断性の向上が可能と なる。多孔製造物の望ましい強度は、セル壁内の多孔性を変えることにより達成 することができる。 図面の簡単な説明 本発明を実施するための方法及び装置が、以下の添付図面についての例により 、より特に説明されるであろう。 図１は、本発明の前駆合成体の製造に適した、渦巻き状の混合を行うための装 置の概要を示す。 図２は、発明にかかる前駆合成体の５０倍の断面写真である。前駆合成体はＭ ｇＯと大気圧下での空気を用いて作製されたものである。 図３は、発明にかかる前駆合成体の５０倍の断面写真である。前駆合成体はＭ ｇＯを用い、低圧下で作製されたものである。 図４は、図２の多孔前駆合成体を用いて製造した金属多孔体構造の断面の４倍 拡大写真である。 図５は、図２の多孔前駆合成体を用いて製造した金属多孔体構造の断面の１０ ０倍拡大写真である。 図６Ａは、発明の安定化粒子の分散特性を示す、図２の多孔前駆合成体を用い て製造した発明の多孔製造物のセル壁の２００倍の拡大写真である。 図６Ｂは、減圧下で母材金属中にずんぐりしたアルミニウムを混合することに より形成された多孔前駆合成体を用いて製造された多孔製造物のセル壁の２００ 倍の拡大写真であり、従来技術を説明するものである。 図７は、従来技術と比較した本発明の多孔体の、カッター・チップの損傷とカ ット数の関係のプロットである。 本発明の最適な実施例 図１に示す装置において、るつぼ１０は、２つの剪断棒を含む駆動機１２を備 えた回転シャフト１１を含む。動作時においては、溶融金属がレベル１３まで満 たされ、駆動機がうず１４を形成するために、約５００〜９００ｒｐｍの速度で 回転される。発明にかかる安定化粒子が溶融金属に加えられ、駆動機によって５ ００〜９００ｒｐｍの速度で混合され、溶融金属の表面下の安定化粒子を減らす 渦を発生する。この遅い速度の混合は、総ての安定化粒子が金属表面の下に来る まで続く。その後、駆動機の回転速度は、高い剪断状態を生じるために、８００ 〜１２００ｒｐｍのレンジまで上昇し、安定化粒子が液体金属中に親密に分散し 、乗っていたガスは、微細なガスバブルを形成するために剪断、安定化される。 このように作製された材料は、軽量多孔質金属製品を製造するために発泡され ることができる多孔質前駆合成体を含む。この多孔質前駆合成体は、金属母材を 通って不均一に散乱させた広く分散したセラミック粒子を含む。これらのセラミ ック粒子の幾つかは、粘着するガスバブルを有し、母材の隅々まで多くの安定化 微細ガスバブルや細孔が存在する。最初のセラミック粒子の大きさがまちまちな ので、前駆合成体中に塊や集合体が存在する傾向がある。これらは後の多孔前駆 体に影響を及ぼすとは思えない。 オリジナル粒子または前駆合成体の混合中に生じた粒子中に存在する微細粒子 に加える集合体の配合は、このプロセスによって造られる材料の特有の構造また は特性を与えると考えられる。微細粒子の存在は、セル壁の表面を移動すること により、多孔体の安定化を支える。前駆合成体に加えられる粒子中の凝集体また は塊の比率、前駆合成体形成に用いる混合のタイプ、前駆合成体混合用容器中で 用いられるガス圧はすべて、最終多孔製造物の微細特性やそれゆえに特性に影響 する。 本発明のある好ましい実施例を示す、限定的でない例を以下に示す。 実施例１ 図１のるつぼを用いてオートスクラップ状のＡ３５６アルミニウム合金が融解 され、３％の重量の単体のマグネシウムがそこに加えられた。その後、駆動機に より５００〜９００ｒｐｍの範囲の速度で回転され、かかる溶融金属に１１．６ 体積％のバルクＭｇＯが加えられた。ＭｇＯは、セディグラフで測定した粒子の 平均サイズが大きなばらつきはなく、１７μｍであるが、分散剤の存在下での１ ０分間の超音波撹拌により、少なくとも１μｍから６０ｐｍの範囲の大きさでな だらかな分布となる。混合中、溶融合金は７２５℃の温度に保たれ、ＭｇＯは溶 融体に加える前にその温度まで予備加熱される。 ５００〜９００ｒｐｍの混合が約１０分間続き、その後速度は８００〜１２０ ０ｒｐｍのレンジに加速され、少なくとも２０分間続けられる。得られた製造物 は、多孔体金属製品製造用の前駆合成体である。 製造された前駆合成体は固化され、固化した鋳造物は切られて顕微鏡で検査さ れる。得られた結果を図２に示すが、そこには細孔の存在が認められ、ＭｇＯの 大きさは広い範囲に渡っていることが見出だせるであろう。図３には、この例と 同じバルクＭｇＯから得られた前駆合成体の断面図を示すが、本前駆体の混合は 減圧下（ほぼ０．５Ｔｏｒｒ）で行なわれたものである。前駆合成体中のガスバ ブルの数は、実質上大気圧下で作製された前駆合成体より少ないが、しかしＭｇ Ｏの粒子の大きさは広い範囲に渡っている。 金属多孔体は既知の方法で上述のように準備された前駆合成体から製造され、 その断面図を図４、５に示す。広いセル壁中の微細な細孔が特に図５から明らか である。 図６Ａはセル壁の２００倍の顕微鏡写真であり、ほとんど細孔が見られない。 安定化粒子は壁全体に分散しているのが見られるが、しかし微細粒子は好んで境 界領域に局在している。図６Ｂは安定化粒子が、減圧下で前駆合成体に混合した ずんぐりしたアルミナである多孔体壁の顕微鏡写真である。構造中の粒子はほと んど完全に境界領域に局在している。 実施例２ 実施例１の方法で製造された材料（材料Ａと呼ぶ）を圧縮強度試験にかけた。 多孔体（材料Ｂ）もまた材料Ａと同じ最初の材料から準備されたが、前駆体は前 駆合成体中により少しのガスバブルを生じるように混ぜられた。材料Ａはセル壁 の約５０％の細孔が存在するのに対し、材料Ｂはセル壁の約１０から２０％の細 孔が存在するのみである。最終多孔体（材料Ｃ、Ｄ）は、ＡＡ６０６１母材合金 で１０％のずんぐりしたアルミナ（０．５ｍ²／ｇの比表面積）を用いて、Ａ３ ５６母材合金でほぼ同じ比表面積を有する１０％ＳｉＣを用いて、減圧下（約３ Ｔｏｒｒ）で混合することにより、それぞれ準備した。それゆえに、材料Ｃ及び Ｄは従来技術の多孔体材料の典型である。２０％減少した圧縮強度は多孔体密度 ０．２３ｇ／ｃｍ²における比較である。材料Ａの圧縮強度は０．３７±０．２ ２ＭＰａ、材料Ｂの圧縮強度は０．７５ＭＰａ、材料Ｃ、Ｄの圧縮強度はそれぞ れ０．９３ＭＰａであった。このことは本発明においても、前駆合成体の混合方 法や、高い表面積の粒子や凝集体からなる粒子の使用の組み合わせにより、圧縮 強度の調整が可能であることを示している。 実施例３ 先の例の材料Ｂ（ＭｇＯ安定化粒子、空気混合、１０〜２０％の多孔体壁の細 孔を有する）の切削性試験を行い、先の例の材料Ｃ（ずんぐりしたアルミナ安定 化粒子、前駆体は減圧下で製造）及び多孔製造物（材料Ｅ）と比較された。ここ に材料Ｅは、前駆体の混合が、細孔を多孔体の壁に材料Ｂ程度に導入するために 、大気中で行なわれたことを除いて、材料Ｃのようにして準備された。切削性は 多孔体材料の平板を一枚の歯の備わったミリング機に通して、一枚の歯の破損量 とミリング機によってカットされた数の関係を測定することにより測定される。 それらの試験結果を図７にプロットする。最初のミリング機を通った後の損傷曲 線のスロープ（白抜きマーク）は、完全に試料の特徴的な損傷の様子（図７の黒 塗りマーク）を描いている。これらの試験で、従来の多孔体（三角、材料Ｃ）は ４．５μｍ／カット、同じずんぐりしたアルミナから空気の大気圧下で混合され て製造された多孔体（四角、材料Ｅ）は、３．７μｍ／カット、壁の中に限られ た細孔を有する実施例１の方法により製造された多孔体（円、材料Ｂ）は０．９ ５μｍ／カットのスロープを描いた。最も傾きの小さいスロープが最も切削性が 良く、このことは、本発明では、切削性の見地から、凝集体を用いることに利点 があることを示している。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，Ｍ Ｃ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ， ＴＤ，ＴＧ)，ＡＴ，ＡＵ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ， ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，Ｇ Ｂ，ＨＵ，ＪＰ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＵ，ＭＧ ，ＭＮ，ＭＷ，ＮＬ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ， ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＫ，ＵＡ，ＵＳ，ＶＮ (72)発明者 ケニー、ダグ カナダ、ケイ０エイチ・１エックス０、オ ンタリオ、インベラリー、アール・アー ル・ナンバー２（番地の表示なし) (72)発明者 サング、ハリー カナダ、ケイ７エル・４ヴイ１、オンタリ オ、キングストン、アール・アール１、フ ェアクレスト・ブールバード39番

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．全体にばらまかれた、実際上ガスで満たされた閉じた多数のセルを有する 金属母材を含み、該セルは該金属母材により形成されたセル壁で分離されている 安定化された金属多孔体製品であって、 固体安定化粒子の混合物がセル壁全体にばらまかれ、混合物中の微細粒子が選 択的に閉じたセルとセル壁の境界領域に局在することを特徴とする金属多孔体製 品。 ２．細孔が更に少なくとも幾つかのセル壁内に備わっていることを特徴とする 請求項１記載の金属多孔体製品。 ３．少なくともセル壁の１０％が細孔を含むことを特徴とする請求項２記載の 金属多孔体製品。 ４．金属母材がアルミニウムまたはその合金であることを特徴とする請求項１ 記載の金属多孔体製品。 ５．アルミニウム合金が少なくとも５％のＳｉ及び３％より多いＭｇを含むこ とを特徴とする請求項４記載の金属多孔体製品。 ６．安定化粒子がＭｇＯ、活性アルミナ、焼成されたアルミナ、長石、または 焼成されたボーキサイトから形成されることを特徴とする請求項４記載の金属多 孔体製品。 ７．安定化粒子が、粒子の凝集体と凝集体を割って作製した微細粒子の混合体 であることを特徴とする請求項６記載の金属多孔体製品。 ８．安定化粒子がＭｇＯで形成されることを特徴とする請求項７記載の金属多 孔体製品。 ９．閉じたセルとセル壁の間の境界領域に集中する微細粒子が、凝集体の分解 により形成されることを特徴とする請求項８記載の金属多孔体製品。 １０．全体にばらまかれた、実際上ガスで満たされた閉じた多数のセルを有す る金属母材からなり、該セルは該金属母材により形成されたセル壁で分離されて いる安定化された金属多孔体製品であって、 細孔がセル壁の少なくとも１０％に供給されることを特徴とする金属多孔体製 品。 １１．固体安定化粒子が、閉じたセルとセル壁の間の境界領域に混合物中の微 細粒子が局在するように固体安定化粒子の混合物をセル壁全体に分散させること を特徴とする請求項１０記載の金属多孔体製品。 １２．金属母材がアルミニウムまたはその合金であることを特徴とする請求項 １０記載の金属多孔体製品。 １３．アルミニウム合金が少なくとも５％のＳｉ及び３％より多いＭｇを含む ことを特徴とする請求項１２記載の金属多孔体製品。 １４．安定化粒子がＭｇＯ、活性アルミナ、焼成されたアルミナ、長石、また は焼成されたボーキサイトから形成されることを特徴とする請求項１１記載の金 属多孔体製品。 １５．安定化粒子が、粒子の凝集体と凝集体を割って作製した微細粒子の混合 体であることを特徴とする請求項１４記載の金属多孔体製品。 １６．安定化粒子がＭｇＯで形成されることを特徴とする請求項１５記載の金 属多孔体製品。 １７．閉じたセルとセル壁の間の境界領域に集中する微細粒子が、凝集体の分 解により形成されることを特徴とする請求項１６記載の金属多孔体製品。 １８．発泡中に溶融金属の固まりの中でガスバブルが保持される多孔体金属製 品の製造方法であって、液体金属母材を作製するために金属の溶融温度より上に 母材金属を加熱する工程と、該液体母材金属に安定下粒子を加える工程と、カバ リングガスの下で、液体母材金属と安定化粒子を混ぜて、該粒子同様、該ガスの バブルを、粒子安定化多孔体用の前駆合成体を形成するために母材金属中にばら まき、粒子安定化金属多孔体を形成するために該溶融状態の前駆合成体にガスを 導入する工程を含むことを特徴とする多孔体金属製品の製造方法。 １９．該安定化粒子が、窒素ＢＥＴ方法で測定した少なくとも２．０ｍ²／ｇ の比表面積を有す粒子の混合物からなることを特徴とする請求項１８記載の製造 方法。 ２０．該粒子の混合物が、粒子の凝集体である多くの粒子を含むことを特徴と する請求項１９記載の製造方法。 ２１．該安定化粒子の混合物が少なくとも１０ｍ²／ｇｍの比表面積を有する ことを特徴とする請求項１８または１８記載の製造方法。 ２２．該安定化粒子が、前駆合成体の混合工程において微細粒子に粉砕される 微細粒子の凝集体を含むことを特徴とする請求項１８から２１記載の製造方法。 ２３．該合成体のセル壁が細孔を含むことを特徴とする請求項１８記載の製造 方法。 ２４．前駆合成体の混合中の混合強度によって該細孔の数が制御される請求項 ２３記載の製造方法。 ２５．発泡中に溶融金属の固まりの中でガスバブルが保持される多孔体金属製 品の製造方法であって、液体金属母材を作製するために金属の溶融温度より上に 母材金属を加熱する工程と、該液体母材金属に、窒素ＢＥＴ方法で測定した少な くとも２．０ｍ²／ｇの比表面積を有する粒子の混合物からなる安定化粒子を加 る工程と、液体母材金属と安定化粒子を、カバリングガスの下で、粒子安定化多 孔体用の前駆体である合成体を形成するために母材金属中に該粒子をばらまく方 法により混合する工程と、ガスを、溶融状態の前駆合成体に、粒子安定化金属多 孔体を形成するために導入する工程と、該多孔体を取り出す工程とを含む製造方 法。 ２６．該カバリングガスの圧力を調整することによりガスバブルを該前駆合成 体にまき散らし、該多孔体が多孔体の壁に細孔を含み、該細孔の数が該カバリン グガスの圧力により決定されることを特徴とする請求項２５記載の製造方法。 ２７．該カバリングガスの圧力が１０Ｔｏｒｒより小さい圧力であることを特 徴とする請求項２５記載の製造方法。 ２８．該粒子の混合物が粒子の凝集体である多くの粒子を含むことを特徴とす る請求項２５記載の製造方法。 ２９．該安定化粒子の混合物が少なくとも１０ｍ²／ｇの比表面積を有するこ とを特徴とする請求項２５記載の製造方法。 ３０．該細孔の数が前駆合成体の混合中の強度により制御されることを特徴と する請求項２５記載の製造方法。