JPH08512397A - 換気装置または空調装置において伝熱を制御する方法および装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 換気装置または空調装置において伝熱を制御する方法および装置であって、排気（Ｂ）中に含まれる熱が流体循環に基づく伝熱回路（４）によって給気（Ａ）に回収され、伝熱が給気に所望の温度を維持するのに不十分であるとき、付加的加熱エネルギまたは冷却エネルギ（８，９）が伝熱回路に供給される。回収を最適にするため、付加的加熱または付加的冷却エルネギ（８，９）の供給は、伝熱流体のおよび付加的エネルギの温度（１４′−１８′）および流量（１９′−２１′）を測定することによって最少にされる。

Description

【発明の詳細な説明】 換気装置または空調装置において伝熱を制御する方法および装置 本発明は換気装置または空調装置において伝熱を制御する方法に関するもので 、その方法によれば、 排気中に含まれる熱が流体循環に基づく伝熱回路によって給気に回収され、 伝熱が給気に所望の温度を維持するのに不十分であるとき、付加的加熱または 冷却エネルギが伝熱回路に供給され、 付加的加熱または冷却エネルギの供給は、給気に所望の温度を達成すべく制御 される。 空調装置において、建物から排出される排出空気すなわち排気から、外気から 建物に供給される流入空気すなわち給気に、熱を回収することは普通のことにな っている。多数の異なった原理で作動する熱交換器が、熱回収のため設計された 。きわめて普通の型は板型熱交換器で、その中を排気および給気が壁板によって 隔てられた隣接する通路内を流れるとき、熱が排気から給気に壁を通って伝達さ れる。再生式熱交換器として知られたものもほとんど普通のものであり、排気中 の熱は給気流内に運ばれる固体の熱キャリヤに吸収され、給気流内で前記キャリ ヤは吸収した熱を放出する。もっとも普通に、この固体のキャリヤは回転ドラム として構成され、その一方の半部を通って排気がまた他方の半部を通って給気が 流れる。 作動の最適化は、これらの熱交換器のどれとも問題を構成しない。これらの出 力は部分負荷、すなわち、排気から回収しうる熱流が給気を加熱するのに必要な 熱流を超過するときだけ制御することができる。板型熱交換器の出力は、もっと も多くの場合、熱交換器を通過する給気流および／または排気流の一部を案内す ることによって停止される。また再生式回収はバイパス制御によって実施するこ とができるが、しかし、大部分はドラムの回転速度を制御することによって実施 することができる。回転速度が低下すると、熱出力は減少する。これらの熱交換 器形式はいずれも、給気の要求する熱が排気から回収される熱流量を超過した後 は制御することができない。給気の温度制御は、別の後加熱放熱器の出力を調節 することによって実施される。 一方、給気流および排気流中の別々の熱交換器およびそれらの間のパイプライ ンよりなり、循環ポンプが熱キャリヤ流体を閉回路において循環させる流体循環 システムにおいて、作動を最適化するのに制御が必要である。またこの場合、給 気の最終温度制御は別の後加熱放熱器の出力を調節することによって実施される 。 この制御方法は簡単で、さらに、排気の全熱量のかなりの部分が、給気および 排気の温度変化が等しいとき給気に伝達され、換言すれば第１図の線図において 、Ｔ_e1−Ｔ_e2＝ΔＴ_e＝ΔＴ_s＝Ｔ_s2−Ｔ_s1となる。この点に関して、温度効率は 下記のように定義され、式 はもっとも多くの場合実際上適当である。 実際上、制御は、給気用熱交換器または排気用熱交換器を通る閉回路パイプラ インシステムにおいてポンプによって循環せしめられる流量の一部を弁によって 流通させることにより実施される。 計算例によって、温度効率の最大値は、とくに状態変化、通常水の凝縮が起こ るとき、制御範囲のある点においてだけ達成されることが示される。しかし、こ の簡単な概算によって、作用を制御しかつ正確な方向に向けることができ、した がって、この理論は制御論理の構築において一般に採用される。 しかしながら、この方法には本質的な欠点が付随する。実際、この方法は給気 熱交換器を通過する流量を給気流および排気流の温度に応じて制御するが、その 制御は、制御の結果、すなわち給気熱交換器を通過する流体流が何であるかまた 流れの変化が熱交換器の作用にどのように影響するかについての情報なしに行わ れる。熱交換器の伝熱特性は、流量が変化するときいちじるしい劣化を生じうる ものである。実際、一層よい温度効率は確実にΔＴ_e＝ΔＴ_sではない熱交換器を 通る流れによって得られる。 実際、条件ΔＴ_e−ΔＴ_sは ａ）給気および排気熱交換器の伝熱特性が同じであり、 ｂ）給気および排気流量が等しく、 ｃ）給気熱交換器の伝熱特性が貫流する流量が変化しても変化しない ことを必要とする。 実際上条件ａ）を満足することはきわめて困難であり、また条件ｃ）を満足す る熱交換器は存在しない。 さらに、外気温度、したがって前記伝熱流体の平均温度に対する伝熱流体の粘 性の変化、およびある種の他の重要でない要件も考慮に入れるべきである。 これらすべての結果は、設計条件において熱回収が設計値を達成するとしても 、長期間に亘って達成される平均温度効率は明らかに全体的に、しばしば設計条 件の効率の１０％も低下する。 フィンランド国特許出願第９１５５１１号の発明は空調用の伝熱装置に関する もので、熱回収、付加的加熱および付加的冷却が単一の伝熱回路に組合わされて いる。この装置において、付加的加熱および付加的冷却エネルギは、パイロット 弁によって給気熱交換器に通ずる入口導管に供給される。 もし上記概算ΔＴ_s＝ΔＴ_eがそのシステムに適用されるならば、熱回収は、と くに付加的エネルギの供給がその最高値にあるとき、最適の運転効率からはるか に離れている。もし供給される付加的エネルギの量が、通常のシステムの場合に おけるように、所望の給気温度に従って制御されるならば、システムは最適の熱 回収点からはるかに離れたままで、換言すれば、もし条件ΔＴ_e＝ΔＴ_sとするな らば、エネルギは浪費される。 本発明の目的は上記欠点のない制御方法を得ることにある。この目的は、伝熱 流体および付加的エネルギの温度および流量を測定することにより、付加的加熱 または付加的冷却エネルギの供給を最少にすることを特徴とする、本発明の方法 によって達成された。 本発明の制御方法によって、給気温度は綿密に制御されるが、それにもかかわ らず、熱の回収および夏における冷気の回収は、最大の効率で運転することを可 能にする。システムにおける付加的エネルギの使用は制御可能であり、スライデ ィング（sliding）に対する制限および可能性は、簡単な方法で装置の運転に組 込むことができる。この手段によって、例外的状態における付加的加熱および冷 却エネルギの使用に対する最大値を決定することができる。これらのことは、エ ネルギ関税、取引高税および／または装置のサイズが最大値に基づいて決定され るため、とくに重要である。 本発明は、還流回路に供給される付加的エネルギの量が運転条件から要求され る最小値にするとき、熱回収が最適になるという簡単な原理に基づいている。実 際、熱回収の作用を最適にする代わりに、付加的エネルギの供給を最少にする試 みがなされた。実際、このことは熱回収回路において循環する流量および両方の 熱交換器に入る前およびそこから出た後の温度を測定することにより実施される 。制御のアルゴリズムが自体公知の方法によってこれらの値の比率に対して形成 されるとき、弁による流量の通常のバイパス制御は、最適の結果または精度のよ い制御をもたらさない。伝熱回路を循環する全流量を制御することによって、運 転はいちじるしく改善される。制御は循環ポンプの回転速度の無段階制御により 、または二速度モータにより、ポンプの吐出側からその吸入側へのバイパス制御 のような、またはこれらのもしくは他の自体公知の制御方法の組合わせのような 、弁によって流れを絞ることによる方法によって実施することができる。 制御アルゴリズムの形成はいちじるしく促進され、もし流量およびそれらの温 度に加えて空気温度Ｔ_e1，Ｔ_e2，Ｔ_s1およびＴ_s2ならびにシステムに供給される 付加的エネルギ量すなわち流量およびその入口および出口温度が測定されるなら ば、いちじるしく改善される。 このことは状態変化、通常蒸気の凝縮およびまれには水の蒸発が空気流に発生 するときとくに有利で、状態変化が発生する熱交換器の特性にまた前記熱交換器 を通る熱の流れに劇的変化をもたらす。この現象はエネルギ流に直接かつ明瞭に 見られるが、空気温度測定においては容易には認識されない。測定された変数の 比較に基づいてアルゴリズムを形成することは比較的容易であり、運転を最適に 修正することが可能である。 しかしながら、たとえば空気温度が調節されない補助的変数に過ぎないことを 強調すべきである。本発明のシステムにおいて、たとえば通常調節される給気の 温度は、単にエネルギ流の制御における限界を設定する境界条件に過ぎない。ま た供給空気温度はたしかに制御可能であるが、このことはたとえば室温に対応し て実施され、エネルギ流の制御および最適化に関連して境界条件の一つの変化を 伴うに過ぎない。 しかして基本的概念は、エネルギの使用を、前記使用に影響を与えるパラメー タを測定することにより、また制御アルゴリズムに従ってそれらを変化すること により最少にすることであり、換言すれば、流量およびそれらの温度ならびに割 合が制御される。ここに制御アルゴリズムは実際上エンタルピ変化の割合に基づ いている。 この基本的概念を適用することにより、付加的アルゴリズム、通常の制御論理 に含まれない限界および運転は、本発明システムの制御論理に従って容易に実施 することができる。たとえば不必要な除湿および無駄な冷却は、とくに晩夏の場 合の、給気温度が比較的低くかつ湿気含有量が高いとき、たとえばｔ_u＝２２℃ 、ψ＝８０％の場合、容易に発生する。その状態において、通常の制御論理は、 ファンの動力消費を減少するため、たとえば、給気の温度が１６℃で空気流量が 通常の空気流量の６０％になるように、空調装置を制御する。しかして測定すべ き量は、容積流量Ｖおよび給気の最初のおよび最後の温度ｔ_saおよびｔ_slを含ん でいる。 第３図のｘｈ線図によって状態変化を検討する。該線図において、給気は点Ａ では、 温度ｔ_sa＝２２℃ 湿気含有量Ｘ_A＝０．０１３kgＨ₂Ｏ／乾燥空気kg エンタルピｈ_A＝５５kJ／乾燥空気kg 空気流量Ｖ_A＝０．６Ｖ_O（Ｖ_O＝１００％乾燥空気流量） である。 給気が冷却されているとき、空気はまず第３図の点Ａから点Ｂに乾燥冷却され る。この点において、温度は１８℃で、空気はその露点にあり、すなわち相対湿 度が１００％である。冷却が継続されるとき、湿気は空気から凝縮を開始し、す なわち空気の湿気含有量は低下し、熱が放出される。第３図において、空気は点 Ｂから点Ｃに状態変化をなし、点Ｃにおいて、 温度ｔ_SC＝１６℃ 湿気含有量Ｘ_C＝０．０１１５kgＨ₂Ｏ／乾燥空気kg エンタルピｈ_C＝４６kJ／乾燥空気kg 空気流量Ｖ_C＝０．６Ｖ_O である。 空調すべき室の熱負荷は、室内の空気が第３図の点Ｃから点Ｄまで８℃だけ、 すなわち２４℃に加熱されるような負荷であるとする。 所望の冷却動力は式 Φ₁ ＝ζ・Ｖ_A・（ｈ_A−ｈ_C）＝ζ・０．６Ｖ_O（５５−４６） ＝５．４ζＶ_O から計算することができる。 冷房のため利用しうる動力は式 Φ₂ ＝ζ・ｃ・Ｖ_C・（ｔ_SD−ｔ_SC）＝ζ・ｃ・０．６Ｖ_O（２４−１６） ＝４．８ζｃＶ_O から得られる。 上記式において、ｃは空気の比熱kJ／空気kg℃である。 状態変化Ａ→Ｂ→Ｃをさらに詳細に検討する際、点Ａから点Ｂまでの冷却、す なわち温度差Δｔ＝２２−１８＝４℃は、動力Δｈ＝５５−５１＝４kJ／kgを必 要とする。一方、点Ｂから点Ｃへの冷却、すなわち温度差Δｔ＝１８−１６＝２ ℃は、動力Δｈ＝５１−４６＝５kJ／kgを必要とする。これは点ＢおよびＶの間 で凝縮した蒸気によって放出された熱によるものである。完全に余分な除湿のた め、温度低下に多くの動力を消費したことになる。 本発明の装置はそのような場合でさえも、最少エネルギを発見することができ る。装置に供給されるエネルギが、たとえば、装置に供給される流量およびその 入口および出口温度を測定することによって測定されるとき、制御ユニットは測 定された信号に基づいて、式 Φ₃ ＝ｍ_n・ｃ_n（ｔ_n2−ｔ_n1） から使用される動力を計算することができる。 ここに、ｍ_n ＝流体の質量流，kg／秒 ｃ_n ＝流体の比熱，kJ／kg℃は ｔ_n1，ｔ_n2＝流体の入口および出口温度、である 得られた値は、実際、上記で計算された値Φ₁と同じである。この値は測定さ れた空気流量および式 Φ₄ ＝ζ・ｃ・Ｖ_C・（ｔ_SA−ｔ_SC）＝ζ・ｃ・０．６Ｖ_O（２２−１６） ＝３．６ζｃＶ_O から得られる給気の入口および最終温度に基づいて制御ユニットによって計算さ れた乾燥冷却に対応する、動力消費と比較される。 制御ユニットが、Φ₃＝Φ₁＝５．４ζＶ_OがΦ₄＝３．６ζＶ_Oより大きいこと を検出したとき、制御ブロックに入力し、空気の最終温度が上昇され、容積流が 同時に、たとえば１℃の温度勾配が１０％の空気流量の増加に対応するように増 加する。制御が最終温度１８℃に達したときΦ₄＝Φ₂となり、その状態において 除湿が実施され制御は停止する。空気流量は正確に制御されるかまたは式、 ζ・ｃ・Ｖ_C （ｔ_SD−ｔ_SC）＝Ｖ_B（ｔ_SE−ｔ_SB）・ζ・Ｃ すなわち から計算することができる。 そのような場合、システムの冷却動力消費は下記の通りである。 Φ₅ ＝ζ・ｃ・０．８Ｖ_O（２４−１８）＝４．８ζＶ_O このように最適化すると、装置は、従来技術の制御方法によって制御される装 置より１０％僅か以上だけ、少ない冷却動力を消費し、すなわち、Φ₅／Φ₁＝４ ．８／５．４＝０．８９となる。 上記のように、制御論理は、明瞭のため完全な計算式として記載された。実際 に、制御項目の大部分は、制御される変数（たとえばζｃＶ_O）などの一定の項 目としてプログラムメモリから得られる。完全な計算されたマトリックスまたは 制御曲線は測定される変数［たとえばＶ_i＝Ｖ_i（ｔ_SA）］などの代わりに使用さ れる。 使用の際、空気の最終温度は再循環流体回路（上記Φ₃の式）に供給される負 荷的冷却流体の質量流を制限することによって上昇し、その結果再循環流体回路 内の温度も上昇し、そこで給気の最終温度も上昇し、そこで給気流も増加する、 等々。理解しうるように、これらの関係はむしろ複雑であり、理論による以外簡 単に説明することはできない。 しかしながら、本質的なことはエネルギ流を測定しかつ画定することなしに、 例示の場合に最適化が可能でないことである。 またそのような論理は流体循環装置以外にも構築することができる。しかしな がら、エネルギ測定はそれ自体で実施されるものでなく、別に冷却および加熱回 路を組込まなければならず、そのことから達成された節約が付加的投資を償うの に十分でないことは容易に理解できる。 多くの他の作業を現代の制御ユニットのソフトウェアとして“ただで”実施す ることができる。ピーク出力制限、エネルギ消費に関する報告、溶解の必要およ び溶解制御の評価などは、実質的に付加的設備を必要としない。 また本発明は本発明の方法を実施する装置にも関するものである。 下記において、本発明を図面を参照して詳細に説明するが、その中で、 第１図は空調装置における従来技術による制御装置の略図であり、 第２図は本発明による制御装置の好ましい実施例であり、 第３図は空気の状態変化を示す線図である。 第１図に示す従来技術による制御装置は、別々の給気Ａおよび排気Ｂ用熱交換 器１および２、および伝熱流体を閉回路内で循環させるポンプ３を含む伝熱パイ プラインシステム４を有する。パイプラインシステムは熱交換器１または２を通 過する流体流の一部を流す弁５を備えている。給気の最終温度を制御するため、 後加熱放熱器８が給気流中に設けられている。 第２図はフィンランド国特許出願第９１５５１１号明細書に記載された空調装 置用の、エネルギの使用に関してほぼ理想的な制御線図を示す。 第２図に示す制御装置において、第１図と同じ参照符号が対応する部分に使用 されている。熱交換器１に通ずる伝熱パイプラインシステム４の入口導管は、加 熱源８および冷却源９に弁７によって連結されている。制御装置は温度および流 量を測定するいくつかのメータおよび、下記に一層詳細に説明する、測定された データをうけ入れる制御ユニット２６を有する。制御装置はさらに、制御ユニッ トによって制御される、アクチュエータを備えたいくつかの弁を有する。 装置は、ポンプ３がパイプラインシステム４および熱交換器１，２を通って伝 熱流体を循環するように作用する。部分負荷状態において、装置の作動は、熱交 換器１を通って三方弁５によって流量の一部を流すことにより、または、弁６を 通って吐出側から吸込側にポンプ流量の一部を直接戻すことにより、装置内を循 環する全流量を減少することによって、制御することができる。 熱交換器１，２の出力が給気に対して所望の温度１０′を維持するのに不十分 であるとき、熱源８に通ずる弁８または冷却源９に通ずる弁２５が必要に応じて 開かれる。循環パイプラインシステム４に供給される冷却または加熱流体の量は 、三方弁７によって制御される。また弁２４，２５も制御のため直接使用するこ とができる。 制御のため、温度１４′，１５′，１６′，１７′が熱交換器１，２の両側で サーモスタット１４，１５，１６，１７によって測定され、付加的エネルギを供 給する流体の温度１８′はサーモスタット１８によって測定される。さらに、パ イプラインシステム４内を循環する流量１９′はメータ１９によって測定され、 熱交換器１をバイパスする流量の温度２０′はメータ２０によって測定され、付 加的エネルギを供給する流量２１′はメータ２１によって測定される。 測定された値は制御ユニット２６に伝達され、制御ユニット２６は装置の異な った部分を通るエネルギ流、装置に供給されるエネルギ流および装置から引出さ れるエネルギ流を、流量および温度に基づいて計算し、それらに対応して作用を 最適にする。 制御ユニットは制御信号７′，２２′，２３′によりサーボモータ２２，２３ ，２７を備えた弁５，６，７の作動を、弁７を通して供給される付加的エネルギ 流がその最小値になるように、制御する。制御信号の処理は制御ユニットの予め プログラムされたアルゴリズムまたは論理関数に基づいて実施することができる 。 流量２１′および２２′および温度１８′の測定は必要という訳でははないが 、アルゴリズムの形成を促進し、制御のフィードバックにおける不必要な遅延を 解 消する。流量２１′および温度１８′によって、エネルギ使用の制限に対する作 用を容易に限定することができる。 サーモスタット１１，１２，１３によって測定された温度値１１′，１２′， １３′は実際の制御に必要という訳ではないが、種々の予測、制限機能および温 度変動１１′および／または１２′凝縮効果の派生的制御１０′および１１′ま たは１２′および１３′などに関連しうる作動の実施を可能にする。 制御は当然反対に実施することもでき、そこで空気温度１０′，１１′，１２ ′，１３′および空気流量はたとえば測定された変数として使用され、その一方 、流体温度１４′，１５′，１６′，１７′，１８′および流量１９′，２０′ ，２１′が修正変数および補助変数として使用される。必要なことは、制御がエ ネルギ流およびそれらの比率に、また、供給された付加的エネルギの量を最少に することに基づくことである。 本発明は第２図の実施例を参照して上記に説明された。それは一般に換気およ び空調における伝熱に関連する。たとえば第１図の場合、付加的加熱放熱器８に 供給されるエネルギは量を最少にされる。 本発明は流体循環に基づくすべての熱回収装置および全面的にではないが他の 装置にも実施することができる。 本発明はまた第２図に示されたものより一層簡単な方法で、たとえば流量およ び付加的エネルギの温度用メータ１８，２１を省略し、空気温度用測定点１１， １２，１３または流体流用測定点２０，２１の数を減少することによって、実施 することができる、このことはこれらの変数が予め制御ユニットにプログラムさ れるかまたは一覧表化している場合に想定される。一方、自体公知の作用を付加 することができ、たとえば、外気温度または室温に基づく給気の制御値１０′の 修正を付加することができ、熱交換器２の解氷が弁５および／またはポンプ３な どの作用に付加される。必要なことは、装置が、装置内を循環するかまたはそこ に付加されるエネルギ流を測定しかつ制御するのに必要な装置および作用を含む ことである。これらすべては、当然本発明の範囲内に含まれる。 図面および関連する説明は発明概念を説明するためのものに過ぎない。それら の詳細において、本発明の方法および装置は請求の範囲の記載内でかなり変更す ることができる。

【手続補正書】特許法第１８４条の８ 【提出日】１９９５年８月３日 【補正内容】 請求の範囲 １．排気（Ｂ）中に含まれる熱が流体循環に基づく伝熱回路（４）によって給 気（Ａ）に回収され、 伝熱が給気に所望の温度を維持するのに不十分であるとき、付加的加熱エネル ギまたは冷却エネルギ（８，９）が伝熱回路に供給され、 付加的加熱または付加的冷却エネルギの供給が給気に所望の温度を実現するた め制御される（７，２４′，２５′）、 換気装置または空調装置において伝熱を制御する方法において、 付加的加熱または付加的冷却エネルギ（８，９）の供給を、伝熱流体の温度お よび付加的エネルギの温度（１４′−１８′）並びに流量（１９′−２１′）を 測定することによって付加エネルギの供給を最少にするために制御する ことを特徴とする換気装置または空調装置において伝熱を制御する方法。 ２．給気（Ａ）用熱交換器（１）および排気（Ｂ）用熱交換器（２）の両側の 伝熱流体の温度（１４′，１７′）を測定すること、付加的エネルギを供給する 流体の温度（１８′）を測定すること、伝熱回路内を循環する流量（１９′）を 測定すること、給気用熱交換器をバイパスする流量（２０′）を測定することお よび付加的エネルギの所要の供給量を計算しかつ制御するため付加的エネルギを 供給する流量（２１′）を測定することを特徴とする請求項１に記載の方法。 ３．流体循環に基づく熱回収回路（４）を有し、 該熱回収回路（４）が、 給気および排気流（Ａ，Ｂ）の熱交換器（１，２）と、 熱回収回路に連結しうる付加的加熱および冷却エネルギの供給回路と、 付加的エネルギの供給を制御する装置（２４，２５）とを有する、 換気装置または空調装置の制御装置において、 装置が伝熱流体の温度および流量および付加的エネルギの温度および流量を測 定する測定装置（１４−１８，１９−２１）を含み、 測定装置が供給される付加的エネルギを最少にするため付加的エネルギの供給 を制御する装置（２４，２５）両方に影響を与えるため接続されている ことを特徴する換気装置または空調装置の制御装置。 ４．伝熱回路（４）内を循環する全流量を制御する装置（５，６）を含むこと を特徴とする請求項３に記載の制御装置。 ５．給気（Ａ）用熱交換器（１）および排気（Ｂ）用熱交換器（２）両側の伝 熱流体の温度を測定する装置（１４−１７）と、付加的エネルギを供給する流体 の温度を測定する装置（１８）と、伝熱回路内を循環する流量を測定する装置（ １９）と、給気用熱交換器をバイパスする流量を測定する装置（２０）と、付加 的エネルギを供給する流量を測定する装置（２１）とを含むことを特徴とする請 求項３または４に記載の制御装置。 ６．伝熱回路（４）内の循環ポンプ（３）の給送比率は制御可能であることを 特徴とする請求項３または４に記載の制御装置。 ７．給気（Ａ）の温度が、付加的エネルギ（８，９）の量が制限される作動範 囲内で変動するように、付加的エネルギの供給を制御するようにされていること を特徴とする請求項３または４に記載の制御装置。 ８．付加的エネルギ（８，９）の量が制限される作動範囲内で給気流量（Ａ） を制御するようにされている請求項７に記載の制御装置。 ９．空調装置が冷房しているときに、エネルギ消費に応じて装置の空気流量を 調節することにより、空気の除湿が防止されるか制限されるように運転されるよ うになっている請求項３に記載の制御装置。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，Ｍ Ｃ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ， ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＫＥ，ＭＷ，ＳＤ)，ＡＭ，ＡＴ， ＡＵ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，Ｃ Ｚ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＨＵ，ＪＰ ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＴ，ＬＵ， ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＮ，ＭＷ，ＮＬ，ＮＯ，ＮＺ，Ｐ Ｌ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ (72)発明者 レスキネン，セッポ ユハニ フィンランド国 エフアイエヌ ― 01120 ベーステルスコグ，（番地なし)

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．排気（Ｂ）中に含まれる熱が流体循環に基づく伝熱回路（４）によって給 気（Ａ）に回収され、 伝熱が給気に所望の温度を維持するのに不十分であるとき、付加的加熱エネル ギまたは冷却エネルギ（８，９）が伝熱回路に供給され、 付加的加熱または付加的冷却エネルギの供給が給気に所望の温度を実現するた め制御される（７，２４′，２５′）、 換気装置または空調装置において伝熱を制御する方法において、 付加的加熱または付加的冷却エネルギ（８，９）の供給を、伝熱流体の温度お よび付加的エネルギの温度（１４′−１８′）および流量（１９′−２１′）を 測定することによって最少にする ことを特徴とする換気装置または空調装置において伝熱を制御する方法。 ２．流体循環に基づく熱回収回路（４）を有し、 該熱回収回路（４）が、 給気および排気流（Ａ，Ｂ）の熱交換器（１，２）と、 熱回収回路に連結しうる付加的加熱および冷却エネルギの供給回路と、 付加的エネルギの供給を制御する装置（２４，２５）とを有する、 換気装置または空調装置の制御装置において、 装置が伝熱流体の温度および流量および付加的エネルギの温度および流量を測 定する測定装置（１４−１８，１９−２１）を含み、 測定装置が供給される付加的エネルギを最少にするため付加的エネルギの供給 を制御する装置（２４，２５）に影響を与えるため接続されている ことを特徴する換気装置または空調装置の制御装置。 ３．伝熱回路（４）内を循環する全流量を制御する装置（５，６）を含むこと を特徴とする請求項２に記載の制御装置。 ４．給気（Ａ）用熱交換器（１）および排気（Ｂ）用熱交換器（２）両側の伝 熱流体の温度を測定する装置（１４−１７）と、付加的エネルギを供給する流体 の温度を測定する装置（１８）と、伝熱回路内を循環する流量を測定する装置 （１９）と、給気用熱交換器をバイパスする流量を測定する装置（２０）と、付 加的エネルギを供給する流量を測定する装置（２１）とを含むことを特徴とする 請求項２または３に記載の制御装置。 ５．伝熱回路（４）内の循環ポンプ（３）の給送比率は制御可能であることを 特徴とする請求項２または３に記載の制御装置。 ６．給気（Ａ）の温度が、付加的エネルギ（８，９）の量が制限される作動範 囲内で変動するように、付加的エネルギの供給を制御するようにされていること を特徴とする請求項２または３に記載の制御装置。 ７．付加的エネルギ（８，９）の量が制限される作動範囲内で給気流量（Ａ） を制御するようにされている請求項６に記載の制御装置。 ８．空調装置が冷房しているときに、エネルギ消費に応じて装置の空気流量を 調節することにより、空気の除湿が防止されるか制限されるように運転されるよ うになっている請求項２に記載の制御装置。