JPH086022B2 - 熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents
熱可塑性樹脂組成物Info
- Publication number
- JPH086022B2 JPH086022B2 JP26942790A JP26942790A JPH086022B2 JP H086022 B2 JPH086022 B2 JP H086022B2 JP 26942790 A JP26942790 A JP 26942790A JP 26942790 A JP26942790 A JP 26942790A JP H086022 B2 JPH086022 B2 JP H086022B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- resin
- parts
- polybutylene terephthalate
- acrylic copolymer
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は改善されたドローダウン性を有し、ブロー成
形に適したポリカーボネート樹脂、ポリブチレンテレフ
タレート樹脂又はこれらの混合物を主とする熱可塑性樹
脂組成物に関する。
形に適したポリカーボネート樹脂、ポリブチレンテレフ
タレート樹脂又はこれらの混合物を主とする熱可塑性樹
脂組成物に関する。
〈従来の技術〉 ポリカーボネート樹脂は機械的、熱的及び電気的性質
が優れているがゆえにエンジニアリングプラスチックと
して広い分野で利用されている。また、ポリブチレンテ
レフタレート樹脂も電気的性質及び耐薬品性に優れてお
り、エンジニアリングプラスチックとして広く利用され
ている。
が優れているがゆえにエンジニアリングプラスチックと
して広い分野で利用されている。また、ポリブチレンテ
レフタレート樹脂も電気的性質及び耐薬品性に優れてお
り、エンジニアリングプラスチックとして広く利用され
ている。
ポリカーボネート樹脂及びポリブチレンテレフタレー
ト樹脂の成形には各種の成形方法が採用されているが、
これらの樹脂はいずれもドローダウン性が悪いため、ブ
ロー成形によつては小さな成形品しか得られず、ドロー
ダウン性の改善が望まれている。
ト樹脂の成形には各種の成形方法が採用されているが、
これらの樹脂はいずれもドローダウン性が悪いため、ブ
ロー成形によつては小さな成形品しか得られず、ドロー
ダウン性の改善が望まれている。
従来、ポリカーボネート樹脂のドローダウン性を改善
する方法として、特公昭53-28193号公報には、フェノー
ル性水酸基を３個以上有する分岐剤を共重合する方法が
提案されている。しかしながら、こうして得られる分岐
ポリカーボネート樹脂は、精製が困難なため、未反応物
や副生物を含み易く、成形時に着色したり、物性の低下
をもたらす欠点があり、また分岐の度合が過ぎた場合、
ゲル化する欠点があり、実用化が困難である。
する方法として、特公昭53-28193号公報には、フェノー
ル性水酸基を３個以上有する分岐剤を共重合する方法が
提案されている。しかしながら、こうして得られる分岐
ポリカーボネート樹脂は、精製が困難なため、未反応物
や副生物を含み易く、成形時に着色したり、物性の低下
をもたらす欠点があり、また分岐の度合が過ぎた場合、
ゲル化する欠点があり、実用化が困難である。
また、特開平1-268761号公報には、ポリカーボネート
樹脂やポリエステル樹脂に、溶融レオロジー調整剤とし
て重量平均分子量が少なくとも約50万のアクリル重合体
を配合する方法が提案されている。この方法によってポ
リカーボネート樹脂のドローダウン性はある程度改善さ
れるが、近年、益々ブロー成形品が大型化するため、ま
だ充分ではない。また、ポリブチレンテレフタレート樹
脂については、ドローダウン性は殆んど改善されない。
更に、ポリカーボネート樹脂とポリブチレンテレフタレ
ート樹脂の混合物に上記アクリル重合体を添加して溶融
押出しすると、溶融樹脂がダイから押出されたときに、
ダイの寸法より大きく膨脹する現象が生じ、この現象は
ドローダウンと同時に起ることから肉厚が変化し易くな
り、肉厚の均一な成形物が得られ難い欠点がある。
樹脂やポリエステル樹脂に、溶融レオロジー調整剤とし
て重量平均分子量が少なくとも約50万のアクリル重合体
を配合する方法が提案されている。この方法によってポ
リカーボネート樹脂のドローダウン性はある程度改善さ
れるが、近年、益々ブロー成形品が大型化するため、ま
だ充分ではない。また、ポリブチレンテレフタレート樹
脂については、ドローダウン性は殆んど改善されない。
更に、ポリカーボネート樹脂とポリブチレンテレフタレ
ート樹脂の混合物に上記アクリル重合体を添加して溶融
押出しすると、溶融樹脂がダイから押出されたときに、
ダイの寸法より大きく膨脹する現象が生じ、この現象は
ドローダウンと同時に起ることから肉厚が変化し易くな
り、肉厚の均一な成形物が得られ難い欠点がある。
〈発明の目的〉 本発明は、これらの問題を解決し、ドローダウン性に
優れ、大型成形品を容易にブロー成形することが可能な
ポリカーボネート樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹
脂又はこれらの混合物を提供することを目的とする。
優れ、大型成形品を容易にブロー成形することが可能な
ポリカーボネート樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹
脂又はこれらの混合物を提供することを目的とする。
本発明者は、上記目的を達成せんとして鋭意検討した
結果、特定の高重合度アクリル共重合体と共に特定のカ
ーボンブラックを併用することによって、ポリカーボネ
ート樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂又はこれら
の混合物のドローダウン性を著しく改善できることを見
出し、本発明を完成したものである。
結果、特定の高重合度アクリル共重合体と共に特定のカ
ーボンブラックを併用することによって、ポリカーボネ
ート樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂又はこれら
の混合物のドローダウン性を著しく改善できることを見
出し、本発明を完成したものである。
〈発明の構成〉 本発明は、ポリカーボネート樹脂及びポリブチレンテ
レフタレート樹脂より選ばれた少なくとも一種の樹脂10
0重量部に、 （Ａ） 少なくとも30重量％のメタクリル酸アルキルと
少なくとも５重量％のアクリル酸アルキルを含有するア
クリル共重合体であって、１デシリットルのメチレンク
ロライド中に0.1gの重合体を溶解した溶液について25℃
で測定した比粘度が0.2以上であるアクリル共重合体0.1
〜８重量部及び （Ｂ） 比表面積（BET式低温窒素吸着法による）が150
m3/g以上で且つ吸油量が500ml/100g以上であるカーボン
ブラック0.5〜６重量部 を配合してなる熱可塑性樹脂組成物に係るものである。
レフタレート樹脂より選ばれた少なくとも一種の樹脂10
0重量部に、 （Ａ） 少なくとも30重量％のメタクリル酸アルキルと
少なくとも５重量％のアクリル酸アルキルを含有するア
クリル共重合体であって、１デシリットルのメチレンク
ロライド中に0.1gの重合体を溶解した溶液について25℃
で測定した比粘度が0.2以上であるアクリル共重合体0.1
〜８重量部及び （Ｂ） 比表面積（BET式低温窒素吸着法による）が150
m3/g以上で且つ吸油量が500ml/100g以上であるカーボン
ブラック0.5〜６重量部 を配合してなる熱可塑性樹脂組成物に係るものである。
本発明で使用するポリカーボネート樹脂は、二価フェ
ノールより誘導される粘度平均分子量10,000〜100,00
0、好ましくは15,000〜60,000のポリカーボネートであ
り、通常二価フェノールとカーボネート前駆体とから溶
液法又は溶融法で製造される。
ノールより誘導される粘度平均分子量10,000〜100,00
0、好ましくは15,000〜60,000のポリカーボネートであ
り、通常二価フェノールとカーボネート前駆体とから溶
液法又は溶融法で製造される。
ここで使用する二価フェノールとしては2,2−ビス
（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（通称ビスフェノ
ールＡ）を主たる対象とするが、その一部又は全部を他
の二価フェノールで置換えてもよい。他の二価フェノー
ルとしては、例えばビス（４−ヒドロキシフェニル）メ
タン、1,1−ビス（４−ヒドロキシフェニル）エタン、
2,2−ビス（４−ヒドロキシ−３−メチルフェニル）プ
ロパン等をあげることができる。カーボネート前駆体と
しては、例えばカルボニルハライド、カルボニルエステ
ル、ハロホルメート等があげられ、具体例としてはホス
ゲン、ジフェニルカーボネート、二価フェノールのジハ
ロホルメート等があげられる。また、ポリカーボネート
樹脂の製造に際しては、適当な分子量調節剤、触媒等を
使用してもよい。
（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（通称ビスフェノ
ールＡ）を主たる対象とするが、その一部又は全部を他
の二価フェノールで置換えてもよい。他の二価フェノー
ルとしては、例えばビス（４−ヒドロキシフェニル）メ
タン、1,1−ビス（４−ヒドロキシフェニル）エタン、
2,2−ビス（４−ヒドロキシ−３−メチルフェニル）プ
ロパン等をあげることができる。カーボネート前駆体と
しては、例えばカルボニルハライド、カルボニルエステ
ル、ハロホルメート等があげられ、具体例としてはホス
ゲン、ジフェニルカーボネート、二価フェノールのジハ
ロホルメート等があげられる。また、ポリカーボネート
樹脂の製造に際しては、適当な分子量調節剤、触媒等を
使用してもよい。
ポリブチレンテレフタレート樹脂は、テレフタル酸又
はそのエステル形成性誘導体とテトラメチレングリコー
ル又はそのエステル形成性誘導体を主原料として反応さ
せて得られる重合体であり、その分子量は、特に限定し
ないが、ｏ−クロルフェノール類を溶媒として25℃で測
定した極限粘度が0.8〜2.0程度のものが好ましく使用さ
れる。また、上記ポリブチレンテレフタレートには、テ
レフタル酸の30モル％以下を他のジカルボン酸類で置換
えてもよく、またテトラメチレングリコールの30モル％
以下を他のジオール類で置換えてもよい。他のジカルボ
ン酸としては、例えばイソフタル酸、ナフタレンジカル
ボン酸等があげられ、他のジオールとしては、例えばテ
トラメチレングリコール以外のポリメチレン−α，ω−
ジオール類、ネオペンチルグリコール、ジエチレングリ
コール等があげられる。上記ポリブチレンテレフタレー
トの分子量は、特に限定しないが、ｏ−クロルフェノー
ル類を溶媒として25℃で測定した極限粘度が0.6〜2.0程
度のものが好ましく使用される。
はそのエステル形成性誘導体とテトラメチレングリコー
ル又はそのエステル形成性誘導体を主原料として反応さ
せて得られる重合体であり、その分子量は、特に限定し
ないが、ｏ−クロルフェノール類を溶媒として25℃で測
定した極限粘度が0.8〜2.0程度のものが好ましく使用さ
れる。また、上記ポリブチレンテレフタレートには、テ
レフタル酸の30モル％以下を他のジカルボン酸類で置換
えてもよく、またテトラメチレングリコールの30モル％
以下を他のジオール類で置換えてもよい。他のジカルボ
ン酸としては、例えばイソフタル酸、ナフタレンジカル
ボン酸等があげられ、他のジオールとしては、例えばテ
トラメチレングリコール以外のポリメチレン−α，ω−
ジオール類、ネオペンチルグリコール、ジエチレングリ
コール等があげられる。上記ポリブチレンテレフタレー
トの分子量は、特に限定しないが、ｏ−クロルフェノー
ル類を溶媒として25℃で測定した極限粘度が0.6〜2.0程
度のものが好ましく使用される。
本発明で使用する（Ａ）アクリル共重合体は、30重量
％以上のメタクリル酸アルキルと５重量％以上のアクリ
ル酸アルキルを構成成分とするランダム共重合体であ
り、メタクリル酸メチルを主とするメタクリル酸アルキ
ルと、アクリル酸ブチルを主とするアクリル酸アルキル
とからなるランダム共重合体が好ましい。また、メタク
リル酸アルキル30重量％以上とアクリル酸アルキル５重
量％以上の条件を満足する範囲で他の共重合可能な単量
体を一種又は二種以上共重合させてもよい。他の共重合
可能な単量体としては、例えば芳香族ビニル、シアン化
ビニル、ビニルエステル等があげられ、更にジビニルベ
ンゼン、フタル酸ジアリル、シアヌール酸トリアリル等
の多官能モノマーを用いることも可能である。
％以上のメタクリル酸アルキルと５重量％以上のアクリ
ル酸アルキルを構成成分とするランダム共重合体であ
り、メタクリル酸メチルを主とするメタクリル酸アルキ
ルと、アクリル酸ブチルを主とするアクリル酸アルキル
とからなるランダム共重合体が好ましい。また、メタク
リル酸アルキル30重量％以上とアクリル酸アルキル５重
量％以上の条件を満足する範囲で他の共重合可能な単量
体を一種又は二種以上共重合させてもよい。他の共重合
可能な単量体としては、例えば芳香族ビニル、シアン化
ビニル、ビニルエステル等があげられ、更にジビニルベ
ンゼン、フタル酸ジアリル、シアヌール酸トリアリル等
の多官能モノマーを用いることも可能である。
かかるアクリル共重合体の分子量は、１デシリットル
のメチレンクロライド中に0.1gの共重合体を溶解した溶
液について25℃で測定した比粘度が0.2以上であること
が必要である。比粘度が0.2に満たないとドローダウン
性の改善効果が発現し難い。
のメチレンクロライド中に0.1gの共重合体を溶解した溶
液について25℃で測定した比粘度が0.2以上であること
が必要である。比粘度が0.2に満たないとドローダウン
性の改善効果が発現し難い。
本発明で使用する（Ｂ）カーボンブラックは、比表面
積（BET式低温窒素吸着法による）が150m3/g以上で且つ
吸油量が500ml/100g以上のカーボンブラックであって、
特に比表面積が500m3/g以上で且つ給油量が500ml/100g
以上のカーボンブラックが好ましい。カーボンブラック
の比表面積及び吸油量が上記の範囲以外のカーボンブラ
ックでは、ドローダウン性の改善効果が殆んど見られな
い。
積（BET式低温窒素吸着法による）が150m3/g以上で且つ
吸油量が500ml/100g以上のカーボンブラックであって、
特に比表面積が500m3/g以上で且つ給油量が500ml/100g
以上のカーボンブラックが好ましい。カーボンブラック
の比表面積及び吸油量が上記の範囲以外のカーボンブラ
ックでは、ドローダウン性の改善効果が殆んど見られな
い。
かかるカーボンブラックとしては導電性カーボンブラ
ックとして市販されているもの、例えばライオンアクゾ
（株）製ケッチェンブラックEC、キャボット社製バルカ
ンXC-72、ブラックパール2000、電気化学工業（株）デ
ンカブラック、デグサ社製プリンテックスＬ、同L6等、
その他ナフサ等の炭化水素を水蒸気及び酸素の存在下部
分酸化して水素及び一酸化炭素を含む合成ガスを製造す
る際に副生するカーボンブラック又はこれを酸化処理し
たもの等があげられる。
ックとして市販されているもの、例えばライオンアクゾ
（株）製ケッチェンブラックEC、キャボット社製バルカ
ンXC-72、ブラックパール2000、電気化学工業（株）デ
ンカブラック、デグサ社製プリンテックスＬ、同L6等、
その他ナフサ等の炭化水素を水蒸気及び酸素の存在下部
分酸化して水素及び一酸化炭素を含む合成ガスを製造す
る際に副生するカーボンブラック又はこれを酸化処理し
たもの等があげられる。
ポリカーボネート樹脂、ポリブチレンテレフタレート
樹脂又はこれらの混合物に配合する（Ａ）アクリル共重
合体及び（Ｂ）カーボンブラックの割合は、樹脂成分10
0重量部に対して（Ａ）成分が0.1〜８重量部、（Ｂ）成
分が0.5〜６重量部であり、好ましくは（Ａ）成分が0.6
〜５重量部、（Ｂ）成分が２〜４重量部である。（Ａ）
成分と（Ｂ）成分の量が上記量に達しないときは、ドロ
ーダウン性の改善が充分でなく、（Ａ）成分と（Ｂ）成
分の量が増すに従って改善効果は増大するが、（Ａ）成
分が８重量部を超えたり、（Ｂ）成分が６重量部を超え
ると機械的性質が低下したり、成形品の表面が荒れたり
することがある。
樹脂又はこれらの混合物に配合する（Ａ）アクリル共重
合体及び（Ｂ）カーボンブラックの割合は、樹脂成分10
0重量部に対して（Ａ）成分が0.1〜８重量部、（Ｂ）成
分が0.5〜６重量部であり、好ましくは（Ａ）成分が0.6
〜５重量部、（Ｂ）成分が２〜４重量部である。（Ａ）
成分と（Ｂ）成分の量が上記量に達しないときは、ドロ
ーダウン性の改善が充分でなく、（Ａ）成分と（Ｂ）成
分の量が増すに従って改善効果は増大するが、（Ａ）成
分が８重量部を超えたり、（Ｂ）成分が６重量部を超え
ると機械的性質が低下したり、成形品の表面が荒れたり
することがある。
なお、得られる組成物の機械的性質、熱的性質及び耐
薬品性等は、ポリカーボネート樹脂及びポリブチレンテ
レフタレート樹脂の特性に依存し、要求性能に応じて両
者の混合比を調整することができる。
薬品性等は、ポリカーボネート樹脂及びポリブチレンテ
レフタレート樹脂の特性に依存し、要求性能に応じて両
者の混合比を調整することができる。
本発明の樹脂組成物には、必要に応じて例えば衝撃改
質剤、無機充填剤、無機繊維等を配合することができ
る。無機充填剤としては、例えばタルク、シリカ、珪藻
土、マイカ、アルミナ、炭酸カルシウム等があげられ、
無機繊維としてはガラス繊維、ウィスカ等があげられ
る。また、本発明の目的を損わない範囲で他の添加剤、
例えば滑剤、安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤等を必
要に応じて使用することもできる。
質剤、無機充填剤、無機繊維等を配合することができ
る。無機充填剤としては、例えばタルク、シリカ、珪藻
土、マイカ、アルミナ、炭酸カルシウム等があげられ、
無機繊維としてはガラス繊維、ウィスカ等があげられ
る。また、本発明の目的を損わない範囲で他の添加剤、
例えば滑剤、安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤等を必
要に応じて使用することもできる。
特に、衝撃改質剤を配合することは、好ましいことで
ある。衝撃改質剤としては、例えばアクリル系弾性体、
ブタジエン系重合体、変性ポリオレフィン重合体等があ
げられ、なかでもジエン系ゴムの存在下で二種以上の共
重合可能なビニル系単量体を重合して得られるグラフト
共重合体が好ましい。ここでいうジエン系ゴムとして
は、例えばポリブタジエン、ポリイソプレン、ブタジエ
ン−スチレン共重合体、ブタジエン−アクリロニトリル
共重合体等があげられる。これらのゴム成分に共重合可
能なビニル単量体としては、例えばアクリロニトリル、
メタアクリロニトリル、クロロアクリロニトリル等のシ
アン化ビニル化合物、スチレン、α−メチルスチレン、
ｐ−メチルスチレン、アメコキシスチレン、ハロゲン化
スチレン等の芳香族ビニル化合物、アクリル酸メチル、
アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸オク
チル等のアクリル酸の低級アルキルエステル、メタクリ
ル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチ
ル、メタクリル酸オクチル等のメタクリル酸の低級アル
キルエステル等をあげることができる。これら衝撃改質
剤の配合量は、ポリカーボネート樹脂、ポリブチレンテ
レフタレート樹脂又はこれらの混合物100重量部に対し
て、通常20重量部以下である。
ある。衝撃改質剤としては、例えばアクリル系弾性体、
ブタジエン系重合体、変性ポリオレフィン重合体等があ
げられ、なかでもジエン系ゴムの存在下で二種以上の共
重合可能なビニル系単量体を重合して得られるグラフト
共重合体が好ましい。ここでいうジエン系ゴムとして
は、例えばポリブタジエン、ポリイソプレン、ブタジエ
ン−スチレン共重合体、ブタジエン−アクリロニトリル
共重合体等があげられる。これらのゴム成分に共重合可
能なビニル単量体としては、例えばアクリロニトリル、
メタアクリロニトリル、クロロアクリロニトリル等のシ
アン化ビニル化合物、スチレン、α−メチルスチレン、
ｐ−メチルスチレン、アメコキシスチレン、ハロゲン化
スチレン等の芳香族ビニル化合物、アクリル酸メチル、
アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸オク
チル等のアクリル酸の低級アルキルエステル、メタクリ
ル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチ
ル、メタクリル酸オクチル等のメタクリル酸の低級アル
キルエステル等をあげることができる。これら衝撃改質
剤の配合量は、ポリカーボネート樹脂、ポリブチレンテ
レフタレート樹脂又はこれらの混合物100重量部に対し
て、通常20重量部以下である。
本発明の樹脂組成物を製造するには、任意の方法が採
用され、一般には各成分をタンブラー、ブレンダー、ナ
ウターミキサー等でドライブレンドした後、溶融混練押
出しする方法、自動計量フイダーの付いた押出機で混練
する方法等があげられる。いずれにしても各成分が充分
に分散混合する条件、装置を選択すればよい。混練装置
としては、例えばバンバリーミキサー、混練ロール、押
出機、ニーダー等があげられる。
用され、一般には各成分をタンブラー、ブレンダー、ナ
ウターミキサー等でドライブレンドした後、溶融混練押
出しする方法、自動計量フイダーの付いた押出機で混練
する方法等があげられる。いずれにしても各成分が充分
に分散混合する条件、装置を選択すればよい。混練装置
としては、例えばバンバリーミキサー、混練ロール、押
出機、ニーダー等があげられる。
〈発明の効果〉 本発明の樹脂組成物は改善されたドローダウン性を有
しているため、ブロー成形、真空成形に適しており、他
の成形方法、例えば射出成形、押出成形、圧縮成形等に
も適用できる。また、成形加工が容易であるばかりでな
く、こうして得られた成形品は機械的性質に優れ、高い
荷重撓み温度を有し、工業的にみて極めて有用な組成物
である。
しているため、ブロー成形、真空成形に適しており、他
の成形方法、例えば射出成形、押出成形、圧縮成形等に
も適用できる。また、成形加工が容易であるばかりでな
く、こうして得られた成形品は機械的性質に優れ、高い
荷重撓み温度を有し、工業的にみて極めて有用な組成物
である。
〈実施例〉 以下に実施例を示して本発明を具体的に説明する。な
お、実施例中の部は重量部を意味する。引張り強さ、衝
撃強さ（アイゾットノッチ付、1/8″）及び加重撓み温
度はASTM規格に準じて測定した。ドローダウン性試験
は、ペレットを120℃で４時間乾燥し、30mmφ押出し機
（中央機械製作所製VSK-30）により押出温度250℃、押
出速度6kg/hrで径4mmφのノズルから溶融押出し、ノズ
ルより垂れ下がるスレッドを適時カットし、重量とスレ
ッドの最小径を測定し、第１図に示すような関係図を作
成し、この図により急激に径が変化する重量を限界値と
してドローダウン性を評価した。得られた限界値が大き
い程ドローダウン性が優れており、限界値8g以下を不合
格にした。また、ブロー成形にあたって重要とされてい
るスウェル比は下記式 スウェル比＝スレッド直径／ノズル直径 より算出した。一般にスウェル比は大きい程、大型ブロ
ー成形用によいとされているが、ドローダウンと同時に
起きるので極端に大きくなると著しい肉厚変化をもたら
すため 1.5＜スウェル比＜3.5 を合格とした。
お、実施例中の部は重量部を意味する。引張り強さ、衝
撃強さ（アイゾットノッチ付、1/8″）及び加重撓み温
度はASTM規格に準じて測定した。ドローダウン性試験
は、ペレットを120℃で４時間乾燥し、30mmφ押出し機
（中央機械製作所製VSK-30）により押出温度250℃、押
出速度6kg/hrで径4mmφのノズルから溶融押出し、ノズ
ルより垂れ下がるスレッドを適時カットし、重量とスレ
ッドの最小径を測定し、第１図に示すような関係図を作
成し、この図により急激に径が変化する重量を限界値と
してドローダウン性を評価した。得られた限界値が大き
い程ドローダウン性が優れており、限界値8g以下を不合
格にした。また、ブロー成形にあたって重要とされてい
るスウェル比は下記式 スウェル比＝スレッド直径／ノズル直径 より算出した。一般にスウェル比は大きい程、大型ブロ
ー成形用によいとされているが、ドローダウンと同時に
起きるので極端に大きくなると著しい肉厚変化をもたら
すため 1.5＜スウェル比＜3.5 を合格とした。
アクリル共重合体の製造 攪拌機及び還流冷却機付き反応容器に蒸留水300部、
ジオクチルスルホコハク酸ソーダ1.8部、過硫酸アンモ
ニウム0.24部、メタクリル酸メチル102部、アクリル酸
−ｎ−ブチル18部及びｎ−オクチルメルカプタン0.06部
を仕込み、不活性ガスで置換した後58℃に昇温し、常法
に従って加熱攪拌して比粘度1.68のアクリル共重合体
を得た。更に、アクリル酸−ｎ−ブチル及びｎ−オクチ
ルメルカプタンの配合量を変える以外は同様にして比粘
度の異なるアクリル共重合体（比粘度0.48）、（比
粘度0.24）、（比粘度0.05）を得た。
ジオクチルスルホコハク酸ソーダ1.8部、過硫酸アンモ
ニウム0.24部、メタクリル酸メチル102部、アクリル酸
−ｎ−ブチル18部及びｎ−オクチルメルカプタン0.06部
を仕込み、不活性ガスで置換した後58℃に昇温し、常法
に従って加熱攪拌して比粘度1.68のアクリル共重合体
を得た。更に、アクリル酸−ｎ−ブチル及びｎ−オクチ
ルメルカプタンの配合量を変える以外は同様にして比粘
度の異なるアクリル共重合体（比粘度0.48）、（比
粘度0.24）、（比粘度0.05）を得た。
実施例１〜12及び比較例１〜12 ポリカーボネート樹脂、ポリブチレンテレフタレート
樹脂、アクリル共重合体、カーボンブラック及び衝撃改
質剤としてMBS樹脂を第１表に示す配合割合でブレンダ
ーにてドライブレンドした後、30mmφベント式押出機を
用いてシリンダー温度270℃で溶融混練してペレット化
した。得られたペレットを射出成形機（日本製鋼所
（株）製Ｊ−120SA）にてシリンダー温度260℃又は280
℃で物性試験片を作成し、引張り強さ、衝撃強さ及び荷
重撓み温度を測定し、結果を第１表に示した。更に、上
記方法で作成したペレットを使用してドローダウン性を
評価し、スレッド先端径を測定してスウェル比を求め、
夫々の結果を第１表に示した。
樹脂、アクリル共重合体、カーボンブラック及び衝撃改
質剤としてMBS樹脂を第１表に示す配合割合でブレンダ
ーにてドライブレンドした後、30mmφベント式押出機を
用いてシリンダー温度270℃で溶融混練してペレット化
した。得られたペレットを射出成形機（日本製鋼所
（株）製Ｊ−120SA）にてシリンダー温度260℃又は280
℃で物性試験片を作成し、引張り強さ、衝撃強さ及び荷
重撓み温度を測定し、結果を第１表に示した。更に、上
記方法で作成したペレットを使用してドローダウン性を
評価し、スレッド先端径を測定してスウェル比を求め、
夫々の結果を第１表に示した。
第１表中 PC:粘度平均分子量25,000のポリカーボネート樹脂（帝
人化成（株）製パンライト L1250） PBT:極限粘度1.07のポリブチレンテレフタレート樹脂
（帝人化成（株）製 TRB−Ｈ） MBS:MBS樹脂（呉羽化学工業（株）製パラロイド EXL-2
602） アクリル共重合体：比粘度 1.68 アクリル共重合体：比粘度 0.48 アクリル共重合体：比粘度 0.24 アクリル共重合体：比粘度 0.05 カーボンブラックA:比表面積970m2/g、吸油量930ml/100
g（電気化学工業（株）製デンカブラック） カーボンブラックB:比表面積134m2/g、吸油量100ml/100
g（三菱化学工業（株）製三菱カーボンブラックMA-10
0）
人化成（株）製パンライト L1250） PBT:極限粘度1.07のポリブチレンテレフタレート樹脂
（帝人化成（株）製 TRB−Ｈ） MBS:MBS樹脂（呉羽化学工業（株）製パラロイド EXL-2
602） アクリル共重合体：比粘度 1.68 アクリル共重合体：比粘度 0.48 アクリル共重合体：比粘度 0.24 アクリル共重合体：比粘度 0.05 カーボンブラックA:比表面積970m2/g、吸油量930ml/100
g（電気化学工業（株）製デンカブラック） カーボンブラックB:比表面積134m2/g、吸油量100ml/100
g（三菱化学工業（株）製三菱カーボンブラックMA-10
0）
第１図はドローダウン限界値測定のためのスレッド径と
その重量との関係を示す図である。は実施例２、は
実施例８、は実施例12、は実施例９のドローダウン
限界値を示す。
その重量との関係を示す図である。は実施例２、は
実施例８、は実施例12、は実施例９のドローダウン
限界値を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 (Ｃ０８Ｌ 69/00 67:02 33:10）
Claims (1)
- 【請求項１】ポリカーボネート樹脂及びポリブチレンテ
レフタレート樹脂より選ばれた少なくとも一種の樹脂10
0重量部に、 （Ａ） 少なくとも30重量％のメタクリル酸アルキルと
少なくとも５重量％のアクリル酸アルキルを含有するア
クリル共重合体であって、１デシリットルのメチレンク
ロライド中に0.1gの重合体を溶解した溶液について25℃
で測定した比粘度が0.2以上であるアクリル共重合体0.1
〜８重量部及び （Ｂ） 比表面積（BET式低温窒素吸着法による）が150
m3/g以上で且つ吸油量が500ml/100g以上であるカーボン
ブラック0.5〜６重量部 を配合してなる熱可塑性樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26942790A JPH086022B2 (ja) | 1990-10-09 | 1990-10-09 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26942790A JPH086022B2 (ja) | 1990-10-09 | 1990-10-09 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04146958A JPH04146958A (ja) | 1992-05-20 |
| JPH086022B2 true JPH086022B2 (ja) | 1996-01-24 |
Family
ID=17472277
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26942790A Expired - Fee Related JPH086022B2 (ja) | 1990-10-09 | 1990-10-09 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH086022B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8999200B2 (en) | 2002-07-23 | 2015-04-07 | Sabic Global Technologies B.V. | Conductive thermoplastic composites and methods of making |
| JP2005120322A (ja) * | 2003-10-20 | 2005-05-12 | Mitsubishi Engineering Plastics Corp | 導電性熱可塑性樹脂組成物 |
-
1990
- 1990-10-09 JP JP26942790A patent/JPH086022B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04146958A (ja) | 1992-05-20 |
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