JPH0866701A - 低クラウン鋼板の製造方法 - Google Patents
低クラウン鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH0866701A JPH0866701A JP6203967A JP20396794A JPH0866701A JP H0866701 A JPH0866701 A JP H0866701A JP 6203967 A JP6203967 A JP 6203967A JP 20396794 A JP20396794 A JP 20396794A JP H0866701 A JPH0866701 A JP H0866701A
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- JP
- Japan
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- rolling
- crown
- roll
- rolled material
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、クラウン制御用の所定量にした凸
クラウン又はＳカーブシフトの圧延ロールを配置するス
タンドの選択によりクラウン値を大幅に低減した鋼板を
安定して製造する。 【構成】 金属材料の熱間圧延の６スタンド以上の仕上
圧延機により構成される仕上圧延工程で製品板厚３．５
mm以下の熱延材での板幅方向の厚み分布を均等にする
（低クラウン）製造方法において、仕上圧延機の前段よ
り１〜３又は１〜４スタンドの各々に、ロール胴長の当
該被圧延材圧延領域（圧延材幅）の両エッジから７５mm
を除く領域の最大径と最小径の差が板幅９００mm換算で
６０μ以上の凸カーブを付与した圧延ロール又はサイン
状Ｓカーブを付与しロール軸方向に移動可能にした圧延
ロール等を用いて圧延することを特徴とする。
クラウン又はＳカーブシフトの圧延ロールを配置するス
タンドの選択によりクラウン値を大幅に低減した鋼板を
安定して製造する。 【構成】 金属材料の熱間圧延の６スタンド以上の仕上
圧延機により構成される仕上圧延工程で製品板厚３．５
mm以下の熱延材での板幅方向の厚み分布を均等にする
（低クラウン）製造方法において、仕上圧延機の前段よ
り１〜３又は１〜４スタンドの各々に、ロール胴長の当
該被圧延材圧延領域（圧延材幅）の両エッジから７５mm
を除く領域の最大径と最小径の差が板幅９００mm換算で
６０μ以上の凸カーブを付与した圧延ロール又はサイン
状Ｓカーブを付与しロール軸方向に移動可能にした圧延
ロール等を用いて圧延することを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明はタンデム式熱間仕上圧
延機において低クラウン鋼板を安定して製造する方法に
関するものである。
延機において低クラウン鋼板を安定して製造する方法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、低クラウン鋼板の製造では、板幅
のエッジ２５mmまでを対象として製品の必要クラウン目
標を与えて仕上最終スタンドから逆上りしながら各スタ
ンドには、必要な板幅換算でのロールカーブを幾何学的
に付与した圧延ロールあるいは特公昭６３−６２２８３
号公報、特開昭５７−９１８０７号公報、同５８−１８
７２０７号公報等で開示した、可変できるロールカーブ
相当の幾何学的形状つまりサイン状Ｓカーブを付与し、
ロール軸方向に移動可能にした圧延ロールを用いて圧延
していた。
のエッジ２５mmまでを対象として製品の必要クラウン目
標を与えて仕上最終スタンドから逆上りしながら各スタ
ンドには、必要な板幅換算でのロールカーブを幾何学的
に付与した圧延ロールあるいは特公昭６３−６２２８３
号公報、特開昭５７−９１８０７号公報、同５８−１８
７２０７号公報等で開示した、可変できるロールカーブ
相当の幾何学的形状つまりサイン状Ｓカーブを付与し、
ロール軸方向に移動可能にした圧延ロールを用いて圧延
していた。
【０００３】Ｃh を圧延スタンドの出側クラウン、Ｃを
均一荷重鋼板クラウン、ＣH を圧延スタンド入側クラウ
ン、ｈを圧延スタンド出側鋼板厚み、Ｈを圧延スタンド
入側鋼板厚み、ηをクラウン比率遺伝係数とすると、ク
ラウン推定式は Ｃh ／ｈ＝（１−η）・Ｃ／ｈ＋η・ＣH ／Ｈ で表されて今次圧延の当該圧延スタンドの必要なセット
アップができることとなる。
均一荷重鋼板クラウン、ＣH を圧延スタンド入側クラウ
ン、ｈを圧延スタンド出側鋼板厚み、Ｈを圧延スタンド
入側鋼板厚み、ηをクラウン比率遺伝係数とすると、ク
ラウン推定式は Ｃh ／ｈ＝（１−η）・Ｃ／ｈ＋η・ＣH ／Ｈ で表されて今次圧延の当該圧延スタンドの必要なセット
アップができることとなる。
【０００４】ここでＣは均一荷重での圧延機ロールの板
幅換算の変形量であり、ロールカーブあるいは可変でき
るロールカーブ相当の幾何学的形状はその加算的数値と
なっており、 Ｃ＝ｆ（Ｐ，ｗ，ｔ）＋ＣH で表され、ｆ（Ｐ，ｗ，ｔ）はロールの撓みの関数で、
Ｐは圧延荷重、ｗは板幅、ｔは板厚、ηはクラウン遺伝
係数を示す。クラウン制御として積極的に制御できるの
はＣH の項目乃至はｆの撓み関数を力学的に変更するこ
とである。
幅換算の変形量であり、ロールカーブあるいは可変でき
るロールカーブ相当の幾何学的形状はその加算的数値と
なっており、 Ｃ＝ｆ（Ｐ，ｗ，ｔ）＋ＣH で表され、ｆ（Ｐ，ｗ，ｔ）はロールの撓みの関数で、
Ｐは圧延荷重、ｗは板幅、ｔは板厚、ηはクラウン遺伝
係数を示す。クラウン制御として積極的に制御できるの
はＣH の項目乃至はｆの撓み関数を力学的に変更するこ
とである。
【０００５】このモデルではＣの項は精度よく算出可能
であるが、ηの項は実験的に求められており、鉄鋼協会
特別報告書Ｎｏ３６「板圧延の理論と実際」の１０２頁
に記述されるように、実験的に求められる。図３
（イ）、（ロ）、（ハ）にηの実験結果を示す。それに
よると板厚３．５mm以下の圧延においては、クラウン遺
伝係数ηは０．２〜０．４となっている。さらに詳細に
は熱間圧延のクラウン予測式として η＝０．５−１／π× tan-1｛lnγ＋８．１９３８）／
１．１０４４｝ γ＝ＤＷ0.5 ｈ1.5 ／ｂ2 が提案されている。尚、Ｄはロール直径（mm）、ｈは板
厚（mm）、ｂは板幅（mm）を示す。
であるが、ηの項は実験的に求められており、鉄鋼協会
特別報告書Ｎｏ３６「板圧延の理論と実際」の１０２頁
に記述されるように、実験的に求められる。図３
（イ）、（ロ）、（ハ）にηの実験結果を示す。それに
よると板厚３．５mm以下の圧延においては、クラウン遺
伝係数ηは０．２〜０．４となっている。さらに詳細に
は熱間圧延のクラウン予測式として η＝０．５−１／π× tan-1｛lnγ＋８．１９３８）／
１．１０４４｝ γ＝ＤＷ0.5 ｈ1.5 ／ｂ2 が提案されている。尚、Ｄはロール直径（mm）、ｈは板
厚（mm）、ｂは板幅（mm）を示す。
【０００６】これらの結果で必要なクラウン制御のため
の必要スタンドを算定すると、表１に示すように仕上後
段の１〜３乃至１〜４スタンドで制御可能である。遺伝
係数が極端に小さいことは入側の板厚の影響がなく、そ
のスタンドだけではクラウン値が決まり、遺伝係数が極
端に大きいことは入側の板クラウン値でクラウン値が決
まることになるが、タンデムスタンドでは０．５の近傍
の物性をもつスタンドで制御するのが効果が高い。よっ
て熱間仕上圧延工程では出厚３．５mmまでが圧延される
後段のスタンド位置に凸のロールカーブ又はクラウン制
御装置を配置すればよい。
の必要スタンドを算定すると、表１に示すように仕上後
段の１〜３乃至１〜４スタンドで制御可能である。遺伝
係数が極端に小さいことは入側の板厚の影響がなく、そ
のスタンドだけではクラウン値が決まり、遺伝係数が極
端に大きいことは入側の板クラウン値でクラウン値が決
まることになるが、タンデムスタンドでは０．５の近傍
の物性をもつスタンドで制御するのが効果が高い。よっ
て熱間仕上圧延工程では出厚３．５mmまでが圧延される
後段のスタンド位置に凸のロールカーブ又はクラウン制
御装置を配置すればよい。
【０００７】
【表１】
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】仕上後段の１〜３乃至
１〜４スタンドにおいて、クラウンを制御する（低クラ
ウン）ために凸のロールカーブを配列して板厚２mmの幅
９００mmで実験したところ、満足した結果を得ることが
できなかった。これではスタンド出側の形状が大きく変
化するとともに低クラウンが製造できず、エッジから２
５mmの点のクラウン値が大きく変動する不都合があっ
た。表２に実験したロールカーブとそのときの圧延した
鋼板のクラウン値を示す。
１〜４スタンドにおいて、クラウンを制御する（低クラ
ウン）ために凸のロールカーブを配列して板厚２mmの幅
９００mmで実験したところ、満足した結果を得ることが
できなかった。これではスタンド出側の形状が大きく変
化するとともに低クラウンが製造できず、エッジから２
５mmの点のクラウン値が大きく変動する不都合があっ
た。表２に実験したロールカーブとそのときの圧延した
鋼板のクラウン値を示す。
【０００９】
【表２】
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、以上の課題を
解決すべくなされたものであり、その要旨とするところ
は、金属材料の熱間圧延の６スタンド以上の仕上圧延機
により構成される仕上圧延工程で製品板厚３．５mm以下
の熱延材での板幅方向の厚み分布を均等にする（低クラ
ウン）製造方法において、仕上圧延機の前段より１〜３
又は１〜４スタンドの各々に、ロール胴長の当該被圧延
材圧延領域（圧延材幅）の両エッジから７５mmを除く領
域の最大径と最小径の差が板幅９００mm換算で６０μ以
上の凸カーブを付与した圧延ロール又はサイン状Ｓカー
ブを付与しロール軸方向に移動可能にした圧延ロール等
を用いて圧延することを特徴とする低クラウン鋼板の製
造方法にある。上記の板幅換算値はロール胴長のクラウ
ン値×９００2 ÷（ロール胴長）2
解決すべくなされたものであり、その要旨とするところ
は、金属材料の熱間圧延の６スタンド以上の仕上圧延機
により構成される仕上圧延工程で製品板厚３．５mm以下
の熱延材での板幅方向の厚み分布を均等にする（低クラ
ウン）製造方法において、仕上圧延機の前段より１〜３
又は１〜４スタンドの各々に、ロール胴長の当該被圧延
材圧延領域（圧延材幅）の両エッジから７５mmを除く領
域の最大径と最小径の差が板幅９００mm換算で６０μ以
上の凸カーブを付与した圧延ロール又はサイン状Ｓカー
ブを付与しロール軸方向に移動可能にした圧延ロール等
を用いて圧延することを特徴とする低クラウン鋼板の製
造方法にある。上記の板幅換算値はロール胴長のクラウ
ン値×９００2 ÷（ロール胴長）2
【００１１】
【作用】本発明においては遺伝係数ηに対して３次元有
限要素法を用いて実機レベルのサイズで詳細に解析を行
った結果、図１に示すようにクラウン比率遺伝係数ηが
従来の数値範囲より大きくかつセンターからエッジ７５
mmまでは同一値をとり、それより急に低い値に変化して
いく結果を得た。
限要素法を用いて実機レベルのサイズで詳細に解析を行
った結果、図１に示すようにクラウン比率遺伝係数ηが
従来の数値範囲より大きくかつセンターからエッジ７５
mmまでは同一値をとり、それより急に低い値に変化して
いく結果を得た。
【００１２】これによるとセンターからエッジ７５mmま
での出厚３．５mmまでの該クラウン比率遺伝係数ηは、
０．８から０．９の範囲であり、出厚５mm以上だと０．
４乃至０．６の範囲となる。
での出厚３．５mmまでの該クラウン比率遺伝係数ηは、
０．８から０．９の範囲であり、出厚５mm以上だと０．
４乃至０．６の範囲となる。
【００１３】低クラウンの必要な板厚２．５mm以下の仕
上タンデム圧延のスケジュールでは、５mm以上の板厚は
前段の１〜４スタンドまでである。図１に示すように、
２mmの９００mm幅で具体的に検討すると、従来の板エッ
ジから２５mmのクラウン比率遺伝係数では４スタンド〜
７スタンドまでが有効でその影響範囲が大きいが、今回
の解析でエッジ７５mmまでを解析した結果を使用する
と、スタンド１〜４までが有効でその影響範囲が大きい
ことがわかる。よって本発明は、仕上圧延機の前段より
１〜３又は１〜４スタンドの各々に、ロール胴長の当該
被圧延材圧延領域（圧延材幅）の両エッジから７５mmを
除く領域の最大径と最小径の差が板幅９００mm換算で６
０μ以上の凸カーブを付与した圧延ロール又はサイン状
Ｓカーブを付与しロール軸方向に移動可能にした圧延ロ
ール等を用いて圧延することが有効である。
上タンデム圧延のスケジュールでは、５mm以上の板厚は
前段の１〜４スタンドまでである。図１に示すように、
２mmの９００mm幅で具体的に検討すると、従来の板エッ
ジから２５mmのクラウン比率遺伝係数では４スタンド〜
７スタンドまでが有効でその影響範囲が大きいが、今回
の解析でエッジ７５mmまでを解析した結果を使用する
と、スタンド１〜４までが有効でその影響範囲が大きい
ことがわかる。よって本発明は、仕上圧延機の前段より
１〜３又は１〜４スタンドの各々に、ロール胴長の当該
被圧延材圧延領域（圧延材幅）の両エッジから７５mmを
除く領域の最大径と最小径の差が板幅９００mm換算で６
０μ以上の凸カーブを付与した圧延ロール又はサイン状
Ｓカーブを付与しロール軸方向に移動可能にした圧延ロ
ール等を用いて圧延することが有効である。
【００１４】本発明による実績の凸カーブロール配列と
その効果により板クラウン値を大幅に低減でき、しかも
板幅センターからエッジ７５mm点まで安定した精度で製
造できた。
その効果により板クラウン値を大幅に低減でき、しかも
板幅センターからエッジ７５mm点まで安定した精度で製
造できた。
【００１５】
【実施例】表３に実験した際の凸カーブロール配列、板
両エッジから７５mmを除く領域の最大径と最小径との差
の板幅９００mm換算値、板クラウン影響計算値、板両エ
ッジから７５mmを除く板幅領域（通常Ｃ７５と称する）
のクラウン比率遺伝係数、圧延結果の鋼板のクラウン値
を各々示す。
両エッジから７５mmを除く領域の最大径と最小径との差
の板幅９００mm換算値、板クラウン影響計算値、板両エ
ッジから７５mmを除く板幅領域（通常Ｃ７５と称する）
のクラウン比率遺伝係数、圧延結果の鋼板のクラウン値
を各々示す。
【００１６】
【表３】
【００１７】以下、本発明の実施例と比較例を表４〜表
８に示す。本発明の実施例（表４及び表５）の方が比較
例（表６〜８）に比してクラウン値が大幅に低いことが
認められる。
８に示す。本発明の実施例（表４及び表５）の方が比較
例（表６〜８）に比してクラウン値が大幅に低いことが
認められる。
【００１８】
【表４】
【００１９】
【表５】
【００２０】
【表６】
【００２１】
【表７】
【００２２】
【表８】
【００２３】
【発明の効果】以上の説明で明らかな通り、本発明は、
クラウン制御用の凸クラウン又はＳカーブシフトの圧延
ロール或いはペアークロス圧延ロール等を配置するスタ
ンドの選択により、クラウン値を大幅に低減した鋼板を
安定して製造することができるものである。
クラウン制御用の凸クラウン又はＳカーブシフトの圧延
ロール或いはペアークロス圧延ロール等を配置するスタ
ンドの選択により、クラウン値を大幅に低減した鋼板を
安定して製造することができるものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】３次元剛塑性有限要素法遺伝係数計算値を示
す。
す。
【図２】本発明の実施例１〜２と比較例１〜２の各々に
おける圧延結果の鋼板幅方向板厚分布順に示すグラフで
ある。
おける圧延結果の鋼板幅方向板厚分布順に示すグラフで
ある。
【図３】（イ）〜（ハ）は出側板厚とセンタークラウン
遺伝係数との関係を板幅毎に示すグラフである。
遺伝係数との関係を板幅毎に示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２１Ｂ 31/18 Ａ // Ｂ２１Ｂ 37/00 ＢＢＭ 37/42
Claims (1)
- 【請求項１】 金属材料の熱間圧延の６スタンド以上の
仕上圧延機により構成される仕上圧延工程で製品板厚
３．５mm以下の熱延材での板幅方向の厚み分布を均等に
する（低クラウン）製造方法において、仕上圧延機の前
段より１〜３又は１〜４スタンドの各々に、ロール胴長
の当該被圧延材圧延領域（圧延材幅）の両エッジから７
５mmを除く領域の最大径と最小径の差が板幅９００mm換
算で６０μ以上の凸カーブを付与した圧延ロール又はサ
イン状Ｓカーブを付与しロール軸方向に移動可能にした
圧延ロール等を用いて圧延することを特徴とする低クラ
ウン鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6203967A JPH0866701A (ja) | 1994-08-29 | 1994-08-29 | 低クラウン鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6203967A JPH0866701A (ja) | 1994-08-29 | 1994-08-29 | 低クラウン鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0866701A true JPH0866701A (ja) | 1996-03-12 |
Family
ID=16482609
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6203967A Pending JPH0866701A (ja) | 1994-08-29 | 1994-08-29 | 低クラウン鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0866701A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001059135A (ja) * | 1996-03-15 | 2001-03-06 | Kawasaki Steel Corp | 極薄鋼板用熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP2022146631A (ja) * | 2021-03-22 | 2022-10-05 | 日本製鉄株式会社 | 熱延コイルの製造方法 |
-
1994
- 1994-08-29 JP JP6203967A patent/JPH0866701A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001059135A (ja) * | 1996-03-15 | 2001-03-06 | Kawasaki Steel Corp | 極薄鋼板用熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP2022146631A (ja) * | 2021-03-22 | 2022-10-05 | 日本製鉄株式会社 | 熱延コイルの製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020820 |