JPH0867952A - 耐腐食ガス用管及びその製造方法 - Google Patents
耐腐食ガス用管及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH0867952A JPH0867952A JP20036894A JP20036894A JPH0867952A JP H0867952 A JPH0867952 A JP H0867952A JP 20036894 A JP20036894 A JP 20036894A JP 20036894 A JP20036894 A JP 20036894A JP H0867952 A JPH0867952 A JP H0867952A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- corrosion
- less
- layer portion
- resistant gas
- resistant
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 硫化水素、亜硫酸ガス等、イオウを含む高温
腐食ガス等に起因する腐食の問題に対処し得ると共に、
非常に高温の雰囲気下での耐性（例えば、高温強度等）
に優れた耐腐食ガス用管を提供する。 【構成】 前記耐腐食ガス用管を構成するに、耐熱鋼鋳
鋼品よりなる外層部１の内側に、重量％にて、Ｃｒ：５
０％以上、残部：実質的にＦｅからなる耐腐食ガス用合
金よりなる内層部２を一体形成する。
腐食ガス等に起因する腐食の問題に対処し得ると共に、
非常に高温の雰囲気下での耐性（例えば、高温強度等）
に優れた耐腐食ガス用管を提供する。 【構成】 前記耐腐食ガス用管を構成するに、耐熱鋼鋳
鋼品よりなる外層部１の内側に、重量％にて、Ｃｒ：５
０％以上、残部：実質的にＦｅからなる耐腐食ガス用合
金よりなる内層部２を一体形成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、腐食ガスが通流する高
温雰囲気下に内面又は外面が曝された状態で使用される
管（以下、耐腐食ガス用管という）及びその耐腐食ガス
用管の製造方法に関する。
温雰囲気下に内面又は外面が曝された状態で使用される
管（以下、耐腐食ガス用管という）及びその耐腐食ガス
用管の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】前記耐腐食ガス用管としては、例えば、
目的物質を管内で焼成すべく焼成炉内に設けられた炉内
チューブや、間接加熱用の燃焼ガスを管内へ導入すべく
加熱炉や熱処理炉内に設けられラジアントチューブや、
蒸気を発生させるための水を高温に加熱する廃熱ボイラ
ーを構成するのに使用されるボイラーチューブ等が挙げ
られる。これらのチューブは、通常、前記腐食ガスが通
流する高温雰囲気下に内面又は外面が曝された状態で使
用される。そこで、これらのチューブとしては、耐熱
性、耐食性が良好な耐熱鋼よりなる管、例えば、管形状
に鋳造された耐熱鋼鋳鋼品（具体的には、ＪＩＳ規格：
ＳＣＨ２、ＳＣＨ１１、ＳＣＨ１３、ＳＣＨ１８、ＳＣ
Ｈ２２等）や、２６．５Ｃｒ−３５Ｎｉ−１４Ｃｏ−５
Ｗ耐熱鋼（商品名：スーパーサーム）よりなる管等が採
用されていた。
目的物質を管内で焼成すべく焼成炉内に設けられた炉内
チューブや、間接加熱用の燃焼ガスを管内へ導入すべく
加熱炉や熱処理炉内に設けられラジアントチューブや、
蒸気を発生させるための水を高温に加熱する廃熱ボイラ
ーを構成するのに使用されるボイラーチューブ等が挙げ
られる。これらのチューブは、通常、前記腐食ガスが通
流する高温雰囲気下に内面又は外面が曝された状態で使
用される。そこで、これらのチューブとしては、耐熱
性、耐食性が良好な耐熱鋼よりなる管、例えば、管形状
に鋳造された耐熱鋼鋳鋼品（具体的には、ＪＩＳ規格：
ＳＣＨ２、ＳＣＨ１１、ＳＣＨ１３、ＳＣＨ１８、ＳＣ
Ｈ２２等）や、２６．５Ｃｒ−３５Ｎｉ−１４Ｃｏ−５
Ｗ耐熱鋼（商品名：スーパーサーム）よりなる管等が採
用されていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、前記耐腐食
ガス用管は、その内面又は外面が、非常に強い腐食性を
有するガス（例えば、硫化水素、亜硫酸ガス等、イオウ
を含む腐食ガス）が通流し、且つ、非常に高温の雰囲気
下に曝された状態で使用されることがあるが、そのよう
な厳しい条件下では、上記従来の耐腐食ガス用管の耐食
性や高温強度が不十分となり、上記従来の耐腐食ガス用
管では実用に耐えられないことがある、という問題があ
った。例えば、磁石、磁気コア等に使用される四三酸化
マンガン（Ｍｎ3Ｏ4）を製造するための焼成炉において
は、その炉内に設けられた炉内チューブ内が、１０００
℃以上の高温雰囲気に、且つ、還元雰囲気に設定され、
その炉内チューブ内にて、原料としての硫酸マンガン
（ＭｎＳＯ4・Ｈ2Ｏ）を反応させて四三酸化マンガンを
製造することが行われているが、その製造過程では、強
い腐食性を有する硫化水素（Ｈ2Ｓ）が発生し、その硫
化水素によって、前記炉内チューブの内面が非常に腐食
され易い状況となる。そこで、前記耐熱鋼鋳鋼品や前記
スーパーサーム等の耐熱鋼にて、前記炉内チューブが構
成されている場合には、その炉内チューブが、前記硫化
水素による腐食作用によって短時間で劣化するようにな
る上、材質次第では高温強度も不足することがある、と
いう問題があった。また、前記加熱炉や熱処理炉内に設
けられたラジアントチューブにおいては、その内面が、
非常に高温で且つ強い腐食性を有する物質を含む燃焼ガ
スに曝されるようになるので、そのラジアントチューブ
が、前記耐熱鋼鋳鋼品や前記スーパーサーム等の耐熱鋼
にて構成されている場合には、そのラジアントチューブ
が、前記燃焼ガスに起因する腐食によって短時間で劣化
するようになる上、材質次第では高温強度も不足するこ
とがある、という問題があった。また、焼却炉の廃熱利
用部に設けられたボイラーチューブの外面は、通常、強
い腐食性を有する亜硫酸ガス（ＳＯ2）等に曝されるよ
うになるので、前記耐熱鋼鋳鋼品や前記スーパーサーム
等の耐熱鋼よりなる管にて、前記ボイラーチューブが構
成されている場合には、そのボイラーチューブが前記亜
硫酸ガス等に起因する腐食によって短時間で劣化する
上、材質次第では高温強度も不足することがある、とい
う問題があった。本発明は、このような実情に着目して
なされたものであり、上述した、硫化水素、亜硫酸ガス
等、イオウを含む高温腐食ガスに起因する腐食の問題に
対処し得ると共に、非常に高温の雰囲気下での耐性（例
えば、高温強度等）にも優れた耐腐食ガス用管を提供す
ることを目的としている。
ガス用管は、その内面又は外面が、非常に強い腐食性を
有するガス（例えば、硫化水素、亜硫酸ガス等、イオウ
を含む腐食ガス）が通流し、且つ、非常に高温の雰囲気
下に曝された状態で使用されることがあるが、そのよう
な厳しい条件下では、上記従来の耐腐食ガス用管の耐食
性や高温強度が不十分となり、上記従来の耐腐食ガス用
管では実用に耐えられないことがある、という問題があ
った。例えば、磁石、磁気コア等に使用される四三酸化
マンガン（Ｍｎ3Ｏ4）を製造するための焼成炉において
は、その炉内に設けられた炉内チューブ内が、１０００
℃以上の高温雰囲気に、且つ、還元雰囲気に設定され、
その炉内チューブ内にて、原料としての硫酸マンガン
（ＭｎＳＯ4・Ｈ2Ｏ）を反応させて四三酸化マンガンを
製造することが行われているが、その製造過程では、強
い腐食性を有する硫化水素（Ｈ2Ｓ）が発生し、その硫
化水素によって、前記炉内チューブの内面が非常に腐食
され易い状況となる。そこで、前記耐熱鋼鋳鋼品や前記
スーパーサーム等の耐熱鋼にて、前記炉内チューブが構
成されている場合には、その炉内チューブが、前記硫化
水素による腐食作用によって短時間で劣化するようにな
る上、材質次第では高温強度も不足することがある、と
いう問題があった。また、前記加熱炉や熱処理炉内に設
けられたラジアントチューブにおいては、その内面が、
非常に高温で且つ強い腐食性を有する物質を含む燃焼ガ
スに曝されるようになるので、そのラジアントチューブ
が、前記耐熱鋼鋳鋼品や前記スーパーサーム等の耐熱鋼
にて構成されている場合には、そのラジアントチューブ
が、前記燃焼ガスに起因する腐食によって短時間で劣化
するようになる上、材質次第では高温強度も不足するこ
とがある、という問題があった。また、焼却炉の廃熱利
用部に設けられたボイラーチューブの外面は、通常、強
い腐食性を有する亜硫酸ガス（ＳＯ2）等に曝されるよ
うになるので、前記耐熱鋼鋳鋼品や前記スーパーサーム
等の耐熱鋼よりなる管にて、前記ボイラーチューブが構
成されている場合には、そのボイラーチューブが前記亜
硫酸ガス等に起因する腐食によって短時間で劣化する
上、材質次第では高温強度も不足することがある、とい
う問題があった。本発明は、このような実情に着目して
なされたものであり、上述した、硫化水素、亜硫酸ガス
等、イオウを含む高温腐食ガスに起因する腐食の問題に
対処し得ると共に、非常に高温の雰囲気下での耐性（例
えば、高温強度等）にも優れた耐腐食ガス用管を提供す
ることを目的としている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明に係る耐腐食ガス
用管は、耐熱鋼鋳鋼品よりなる外層部の内側に、Ｃｒ：
５０％（重量％、以下同じ）以上、残部：実質的にＦｅ
からなる耐腐食ガス用合金よりなる内層部を一体形成し
てあることを第１の特徴として備えている。
用管は、耐熱鋼鋳鋼品よりなる外層部の内側に、Ｃｒ：
５０％（重量％、以下同じ）以上、残部：実質的にＦｅ
からなる耐腐食ガス用合金よりなる内層部を一体形成し
てあることを第１の特徴として備えている。
【０００５】本発明に係る耐腐食ガス用管は、耐熱鋼鋳
鋼品よりなる外層部の内側に、Ｃｒ：５０％以上、Ｃ
ｏ：６％以下、Ｗ：５％以下、Ｓｉ：０．５〜３．５
％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｃ：０．０３〜０．２
％、残部：実質的にＦｅからなる耐腐食ガス用合金より
なる内層部を一体形成してあることを第２の特徴として
備えている。
鋼品よりなる外層部の内側に、Ｃｒ：５０％以上、Ｃ
ｏ：６％以下、Ｗ：５％以下、Ｓｉ：０．５〜３．５
％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｃ：０．０３〜０．２
％、残部：実質的にＦｅからなる耐腐食ガス用合金より
なる内層部を一体形成してあることを第２の特徴として
備えている。
【０００６】本発明に係る耐腐食ガス用管は、耐熱鋼鋳
鋼品よりなる外層部の内側に、Ｃｒ：５０％以上、Ｃ
ｏ：６％以下、Ｗ：５％以下、Ｓｉ：０．５〜３．５
％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｍｏ：５％以下、Ｃ：
０．０３〜０．２％、残部：実質的にＦｅからなる耐腐
食ガス用合金よりなる内層部を一体形成してあることを
第３の特徴として備えている。
鋼品よりなる外層部の内側に、Ｃｒ：５０％以上、Ｃ
ｏ：６％以下、Ｗ：５％以下、Ｓｉ：０．５〜３．５
％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｍｏ：５％以下、Ｃ：
０．０３〜０．２％、残部：実質的にＦｅからなる耐腐
食ガス用合金よりなる内層部を一体形成してあることを
第３の特徴として備えている。
【０００７】本発明に係る耐腐食ガス用管は、耐熱鋼鋳
鋼品よりなる外層部の内側に、Ｃｒ：５０％以上、Ｎ
ｉ：５％以下、Ｃｏ：６％以下、Ｗ：５％以下、Ａｌ：
２％以下、Ｓｉ：０．５〜３．５％、Ｍｎ：０．５〜
１．５％、Ｍｏ：５％以下、Ｂ：０．８％以下、Ｚｒ：
０．１％以下、Ｃ：０．０３〜０．２％、残部：実質的
にＦｅからなる耐腐食ガス用合金よりなる内層部を一体
形成してあることを第４の特徴として備えている。
鋼品よりなる外層部の内側に、Ｃｒ：５０％以上、Ｎ
ｉ：５％以下、Ｃｏ：６％以下、Ｗ：５％以下、Ａｌ：
２％以下、Ｓｉ：０．５〜３．５％、Ｍｎ：０．５〜
１．５％、Ｍｏ：５％以下、Ｂ：０．８％以下、Ｚｒ：
０．１％以下、Ｃ：０．０３〜０．２％、残部：実質的
にＦｅからなる耐腐食ガス用合金よりなる内層部を一体
形成してあることを第４の特徴として備えている。
【０００８】
【作用】上記第１の特徴を備えた耐腐食ガス用管、上記
第２の特徴を備えた耐腐食ガス用管、上記第３の特徴を
備えた耐腐食ガス用管、上記第４の特徴を備えた耐腐食
ガス用管のいずれも、前記耐熱鋼鋳鋼品よりなる外層部
と、後に詳述する耐腐食ガス用合金よりなる内層部とを
備えている。従って、上述した耐腐食ガス用管はいずれ
も、前記内層部を構成する高温腐食ガスに対する優れた
耐性に基づいて、管内面が、硫化水素、亜硫酸ガス等、
イオウを含む高温腐食ガスとの接触にも耐えられるよう
になる上、前記外層部を構成する耐熱鋼鋳鋼品が有する
高温強度の大きさに基づいて、非常に高温の雰囲気下で
の強度に優れるようになる。従って、上述の耐腐食ガス
用管はいずれも、目的物質を管内で焼成すべく焼成炉内
に設けられた炉内チューブや、間接加熱用の燃焼ガスを
管内へ導入すべく加熱炉や熱処理炉内に設けられラジア
ントチューブ等、管内面が非常に厳しい条件下に曝され
る場合に十分に対処できるようになる。
第２の特徴を備えた耐腐食ガス用管、上記第３の特徴を
備えた耐腐食ガス用管、上記第４の特徴を備えた耐腐食
ガス用管のいずれも、前記耐熱鋼鋳鋼品よりなる外層部
と、後に詳述する耐腐食ガス用合金よりなる内層部とを
備えている。従って、上述した耐腐食ガス用管はいずれ
も、前記内層部を構成する高温腐食ガスに対する優れた
耐性に基づいて、管内面が、硫化水素、亜硫酸ガス等、
イオウを含む高温腐食ガスとの接触にも耐えられるよう
になる上、前記外層部を構成する耐熱鋼鋳鋼品が有する
高温強度の大きさに基づいて、非常に高温の雰囲気下で
の強度に優れるようになる。従って、上述の耐腐食ガス
用管はいずれも、目的物質を管内で焼成すべく焼成炉内
に設けられた炉内チューブや、間接加熱用の燃焼ガスを
管内へ導入すべく加熱炉や熱処理炉内に設けられラジア
ントチューブ等、管内面が非常に厳しい条件下に曝され
る場合に十分に対処できるようになる。
【０００９】次に、上述の耐腐食ガス用管の内層部を構
成する耐高温腐食ガス用合金の成分限定理由について説
明する。
成する耐高温腐食ガス用合金の成分限定理由について説
明する。
【００１０】第１の特徴を備えた耐腐食ガス用管の内層
部を構成する耐高温腐食ガス用合金において、Ｃｒを主
要成分として含有させた理由は、Ｃｒが、１０００℃以
上の高温雰囲気下での耐性に優れ、しかも、硫化水素や
亜硫酸ガス等のイオウを含む高温腐食ガスに対する耐性
に優れているからである。但し、Ｃｒが５０％よりも少
ないときには、高温で非常に脆いσ相が析出するので、
Ｃｒ：５０％以上に限定した。
部を構成する耐高温腐食ガス用合金において、Ｃｒを主
要成分として含有させた理由は、Ｃｒが、１０００℃以
上の高温雰囲気下での耐性に優れ、しかも、硫化水素や
亜硫酸ガス等のイオウを含む高温腐食ガスに対する耐性
に優れているからである。但し、Ｃｒが５０％よりも少
ないときには、高温で非常に脆いσ相が析出するので、
Ｃｒ：５０％以上に限定した。
【００１１】第２の特徴を備えた耐腐食ガス用管の内層
部を構成する耐高温腐食ガス用合金において、Ｃｒを主
要成分として含有させた理由については、第１の特徴を
備えた耐腐食ガス用管の内層部を構成する耐高温腐食ガ
ス用合金における場合と同様である。また、Ｃｏを含有
させた理由は、Ｃｏの添加が、耐酸化性の向上、及び、
高Ｃｒ材の融点低下による製造の容易化に寄与するから
である。但し、Ｃｏ添加量が６％を越えると、耐硫化水
素性等が劣化するので、Ｃｏ：６％以下とした。また、
Ｗを含有させた理由は、Ｗの添加が、クリープ強度の向
上に寄与するからである。但し、Ｗ添加量が５％を越え
ると、耐酸化性、靭性に悪影響を及ぼすので、Ｗ：５％
以下とした。また、Ｓｉを０．５〜３．５％含有させた
理由は、０．５％以上のＳｉを添加すると、高Ｃｒ材の
融点低下による製造の容易化、鋳造中の湯流れ性の向
上、及び、耐酸化性の向上に寄与する一方、Ｓｉ添加量
が３．５％を越えると、靭性が劣化するからである。ま
た、Ｍｎを０．５〜１．５％含有させた理由は、０．５
％以上のＭｎを添加すると、高Ｃｒ材の融点低下による
製造の容易化に寄与する一方、Ｍｎ添加量が１．５％を
越えると、Ｓと反応してＭｎＳとなり、強度が維持でき
ないからである。また、Ｃを０．０３〜０．２％含有さ
せたのは、０．０３％以上のＣを添加すると、高Ｃｒ材
の融点低下、及び、固溶強化に寄与する一方、Ｃ添加量
が１．５％を越えると、炭化物が析出するようになるか
らである。
部を構成する耐高温腐食ガス用合金において、Ｃｒを主
要成分として含有させた理由については、第１の特徴を
備えた耐腐食ガス用管の内層部を構成する耐高温腐食ガ
ス用合金における場合と同様である。また、Ｃｏを含有
させた理由は、Ｃｏの添加が、耐酸化性の向上、及び、
高Ｃｒ材の融点低下による製造の容易化に寄与するから
である。但し、Ｃｏ添加量が６％を越えると、耐硫化水
素性等が劣化するので、Ｃｏ：６％以下とした。また、
Ｗを含有させた理由は、Ｗの添加が、クリープ強度の向
上に寄与するからである。但し、Ｗ添加量が５％を越え
ると、耐酸化性、靭性に悪影響を及ぼすので、Ｗ：５％
以下とした。また、Ｓｉを０．５〜３．５％含有させた
理由は、０．５％以上のＳｉを添加すると、高Ｃｒ材の
融点低下による製造の容易化、鋳造中の湯流れ性の向
上、及び、耐酸化性の向上に寄与する一方、Ｓｉ添加量
が３．５％を越えると、靭性が劣化するからである。ま
た、Ｍｎを０．５〜１．５％含有させた理由は、０．５
％以上のＭｎを添加すると、高Ｃｒ材の融点低下による
製造の容易化に寄与する一方、Ｍｎ添加量が１．５％を
越えると、Ｓと反応してＭｎＳとなり、強度が維持でき
ないからである。また、Ｃを０．０３〜０．２％含有さ
せたのは、０．０３％以上のＣを添加すると、高Ｃｒ材
の融点低下、及び、固溶強化に寄与する一方、Ｃ添加量
が１．５％を越えると、炭化物が析出するようになるか
らである。
【００１２】第３の特徴を備えた耐腐食ガス用管の内層
部を構成する耐高温腐食ガス用合金において、Ｃｒを主
要成分として含有させた理由、及び、Ｃｏ、Ｗ、Ｓｉ、
Ｍｎ、Ｃの適量添加の理由については、第２の特徴を備
えた耐腐食ガス用管の内層部を構成する耐高温腐食ガス
用合金における場合と同様である。また、Ｍｏを含有さ
せた理由は、Ｍｏの添加が、クリープ強度の向上に寄与
するからである。但し、Ｍｏ添加量が５％を越えると、
耐酸化性、靭性に悪影響を及ぼすので、Ｍｏ：５％以下
とした。
部を構成する耐高温腐食ガス用合金において、Ｃｒを主
要成分として含有させた理由、及び、Ｃｏ、Ｗ、Ｓｉ、
Ｍｎ、Ｃの適量添加の理由については、第２の特徴を備
えた耐腐食ガス用管の内層部を構成する耐高温腐食ガス
用合金における場合と同様である。また、Ｍｏを含有さ
せた理由は、Ｍｏの添加が、クリープ強度の向上に寄与
するからである。但し、Ｍｏ添加量が５％を越えると、
耐酸化性、靭性に悪影響を及ぼすので、Ｍｏ：５％以下
とした。
【００１３】第４の特徴を備えた耐腐食ガス用管の内層
部を構成する耐高温腐食ガス用合金において、Ｃｒを主
要成分として含有させた理由、及び、Ｃｏ、Ｗ、Ｓｉ、
Ｍｎ、Ｃ、Ｍｏの適量添加の理由については、第３の特
徴を備えた耐腐食ガス用管の内層部を構成する耐高温腐
食ガス用合金における場合と同様である。また、Ａｌを
含有させた理由は、Ａｌの添加が、耐酸化性、耐硫化水
素性の向上に寄与するからである。但し、Ａｌ添加量が
２％を越えると、大気溶解・大気鋳造が困難になり、靭
性を損なうので、Ａｌ：２％以下とした。また、Ｂを含
有させた理由は、ＢがＭｏと複合添加されることでクリ
ープ強度が向上し、Ｂの添加が、高Ｃｒ材の融点を低下
させるからである。但し、Ｂ添加量が０．８％を越える
と、耐酸化性、靭性に悪影響を及ぼすので、Ｂ：０．８
％以下とした。また、Ｚｒを０．１％以下含有させた理
由は、０．１％以下のＺｒの添加が、クリープ強度の向
上、及び、溶解鋳造中の窒化防止に役立つからである。
部を構成する耐高温腐食ガス用合金において、Ｃｒを主
要成分として含有させた理由、及び、Ｃｏ、Ｗ、Ｓｉ、
Ｍｎ、Ｃ、Ｍｏの適量添加の理由については、第３の特
徴を備えた耐腐食ガス用管の内層部を構成する耐高温腐
食ガス用合金における場合と同様である。また、Ａｌを
含有させた理由は、Ａｌの添加が、耐酸化性、耐硫化水
素性の向上に寄与するからである。但し、Ａｌ添加量が
２％を越えると、大気溶解・大気鋳造が困難になり、靭
性を損なうので、Ａｌ：２％以下とした。また、Ｂを含
有させた理由は、ＢがＭｏと複合添加されることでクリ
ープ強度が向上し、Ｂの添加が、高Ｃｒ材の融点を低下
させるからである。但し、Ｂ添加量が０．８％を越える
と、耐酸化性、靭性に悪影響を及ぼすので、Ｂ：０．８
％以下とした。また、Ｚｒを０．１％以下含有させた理
由は、０．１％以下のＺｒの添加が、クリープ強度の向
上、及び、溶解鋳造中の窒化防止に役立つからである。
【００１４】
【発明の効果】従って、第１の特徴を備えた耐腐食ガス
用管、第２の特徴を備えた耐腐食ガス用管、第３の特徴
を備えた耐腐食ガス用管、又は、第４の特徴を備えた耐
腐食ガス用管によれば、目的物質を管内で焼成すべく焼
成炉内に設けられた炉内チューブや、間接加熱用の燃焼
ガスを管内へ導入すべく加熱炉や熱処理炉内に設けられ
ラジアントチューブ等、管内面が非常に厳しい腐食条件
下（例えば、硫化水素、亜硫酸ガス等、イオウを含む高
温腐食ガスと接触する条件下）に曝され且つ管全体が非
常に高温に曝される耐腐食ガス用管として極めて好適な
素材が提供されるようになる。
用管、第２の特徴を備えた耐腐食ガス用管、第３の特徴
を備えた耐腐食ガス用管、又は、第４の特徴を備えた耐
腐食ガス用管によれば、目的物質を管内で焼成すべく焼
成炉内に設けられた炉内チューブや、間接加熱用の燃焼
ガスを管内へ導入すべく加熱炉や熱処理炉内に設けられ
ラジアントチューブ等、管内面が非常に厳しい腐食条件
下（例えば、硫化水素、亜硫酸ガス等、イオウを含む高
温腐食ガスと接触する条件下）に曝され且つ管全体が非
常に高温に曝される耐腐食ガス用管として極めて好適な
素材が提供されるようになる。
【００１５】また、第１の特徴を備えた耐腐食ガス用
管、第２の特徴を備えた耐腐食ガス用管、第３の特徴を
備えた耐腐食ガス用管、又は、第４の特徴を備えた耐腐
食ガス用管において、前記外層部の両端縁部に溶接開先
部を形成し、その溶接開先部の形成箇所に対応する前記
内層部の両端部を除去してある場合には、前記耐腐食ガ
ス用管を管軸方向に連設してその継ぎ目部分を溶接する
ときに、溶接性が悪い前記内層部の材料（即ち、高温で
脆いσ相を発生し易い、Ｃｒを主成分とする合金材料）
の溶接を、前記内層部の両端部を除去することによって
回避して、前記継ぎ目部分の溶接を、溶接性が良好な前
記外層部の材料の溶接によって実質的に実行することに
より、前記継ぎ目部分の溶接を健全に実行することがで
きるようになる。
管、第２の特徴を備えた耐腐食ガス用管、第３の特徴を
備えた耐腐食ガス用管、又は、第４の特徴を備えた耐腐
食ガス用管において、前記外層部の両端縁部に溶接開先
部を形成し、その溶接開先部の形成箇所に対応する前記
内層部の両端部を除去してある場合には、前記耐腐食ガ
ス用管を管軸方向に連設してその継ぎ目部分を溶接する
ときに、溶接性が悪い前記内層部の材料（即ち、高温で
脆いσ相を発生し易い、Ｃｒを主成分とする合金材料）
の溶接を、前記内層部の両端部を除去することによって
回避して、前記継ぎ目部分の溶接を、溶接性が良好な前
記外層部の材料の溶接によって実質的に実行することに
より、前記継ぎ目部分の溶接を健全に実行することがで
きるようになる。
【００１６】また、第１の特徴を備えた耐腐食ガス用
管、第２の特徴を備えた耐腐食ガス用管、第３の特徴を
備えた耐腐食ガス用管、又は、第４の特徴を備えた耐腐
食ガス用管を製造するに際し、前記耐熱鋼鋳鋼よりなる
外層部の内側に、前記内層部を肉盛（溶射も含む）にて
形成するようにすれば、前記内層部が薄肉でもよい場合
に、非常に効率的に前記内層部が形成されるようにな
る。
管、第２の特徴を備えた耐腐食ガス用管、第３の特徴を
備えた耐腐食ガス用管、又は、第４の特徴を備えた耐腐
食ガス用管を製造するに際し、前記耐熱鋼鋳鋼よりなる
外層部の内側に、前記内層部を肉盛（溶射も含む）にて
形成するようにすれば、前記内層部が薄肉でもよい場合
に、非常に効率的に前記内層部が形成されるようにな
る。
【００１７】また、第１の特徴を備えた耐腐食ガス用
管、第２の特徴を備えた耐腐食ガス用管、第３の特徴を
備えた耐腐食ガス用管、又は、第４の特徴を備えた耐腐
食ガス用管を製造するに際し、前記外層部及び前記内層
部を、遠心力鋳造によって形成する（更に詳しくは、回
転中の遠心力鋳造用鋳型内へ前記外層部形成用の溶湯を
鋳込んで前記外層部を遠心力鋳造した直後（即ち、前記
外層部の凝固直後）に、その内側に、前記内層部形成用
の溶湯を鋳込んで前記内層部を遠心力鋳造する）ように
すれば、前記内層部として厚肉のものが必要な場合で
も、その厚肉の内層部を容易に形成することができる。
管、第２の特徴を備えた耐腐食ガス用管、第３の特徴を
備えた耐腐食ガス用管、又は、第４の特徴を備えた耐腐
食ガス用管を製造するに際し、前記外層部及び前記内層
部を、遠心力鋳造によって形成する（更に詳しくは、回
転中の遠心力鋳造用鋳型内へ前記外層部形成用の溶湯を
鋳込んで前記外層部を遠心力鋳造した直後（即ち、前記
外層部の凝固直後）に、その内側に、前記内層部形成用
の溶湯を鋳込んで前記内層部を遠心力鋳造する）ように
すれば、前記内層部として厚肉のものが必要な場合で
も、その厚肉の内層部を容易に形成することができる。
【００１８】また、管外面が非常に厳しい腐食条件下に
曝される耐腐食ガス用管、例えば、焼却炉の廃熱利用部
に配置された廃熱ボイラーを構成するのに使用されるボ
イラーチューブとして、上述した、第１の特徴を備えた
耐腐食ガス用管、第２の特徴を備えた耐腐食ガス用管、
第３の特徴を備えた耐腐食ガス用管、第４の特徴を備え
た耐腐食ガス用管とは、外層部と内層部との関係が逆に
なった耐腐食ガス用管、即ち、耐熱鋼鋳鋼品よりなる内
層部の外側に、Ｃｒ：５０％以上、残部：実質的にＦｅ
からなる耐腐食ガス用合金よりなる外層部を一体形成し
てある耐腐食ガス用管（第１の特徴を備えた耐腐食ガス
用管に対応）や、耐熱鋼鋳鋼品よりなる内層部の外側
に、Ｃｒ：５０％以上、Ｃｏ：６％以下、Ｗ：５％以
下、Ｓｉ：０．５〜３．５％、Ｍｎ：０．５〜１．５
％、Ｃ：０．０３〜０．２％、残部：実質的にＦｅから
なる耐腐食ガス用合金よりなる外層部を一体形成してあ
る耐腐食ガス用管（第２の特徴を備えた耐腐食ガス用管
に対応）や、耐熱鋼鋳鋼品よりなる内層部の外側に、Ｃ
ｒ：５０％以上、Ｃｏ：６％以下、Ｗ：５％以下、Ｓ
ｉ：０．５〜３．５％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｍ
ｏ：５％以下、Ｃ：０．０３〜０．２％、残部：実質的
にＦｅからなる耐腐食ガス用合金よりなる外層部を一体
形成してある耐腐食ガス用管（第３の特徴を備えた耐腐
食ガス用管に対応）や、耐熱鋼鋳鋼品よりなる内層部の
外側に、Ｃｒ：５０％以上、Ｎｉ：５％以下、Ｃｏ：６
％以下、Ｗ：５％以下、Ａｌ：２％以下、Ｓｉ：０．５
〜３．５％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｍｏ：５％以
下、Ｂ：０．８％以下、Ｚｒ：０．１％以下、Ｃ：０．
０３〜０．２％、残部：実質的にＦｅからなる耐腐食ガ
ス用合金よりなる外層部を一体形成してある耐腐食ガス
用管（第４の特徴を備えた耐腐食ガス用管に対応）が考
えられる。
曝される耐腐食ガス用管、例えば、焼却炉の廃熱利用部
に配置された廃熱ボイラーを構成するのに使用されるボ
イラーチューブとして、上述した、第１の特徴を備えた
耐腐食ガス用管、第２の特徴を備えた耐腐食ガス用管、
第３の特徴を備えた耐腐食ガス用管、第４の特徴を備え
た耐腐食ガス用管とは、外層部と内層部との関係が逆に
なった耐腐食ガス用管、即ち、耐熱鋼鋳鋼品よりなる内
層部の外側に、Ｃｒ：５０％以上、残部：実質的にＦｅ
からなる耐腐食ガス用合金よりなる外層部を一体形成し
てある耐腐食ガス用管（第１の特徴を備えた耐腐食ガス
用管に対応）や、耐熱鋼鋳鋼品よりなる内層部の外側
に、Ｃｒ：５０％以上、Ｃｏ：６％以下、Ｗ：５％以
下、Ｓｉ：０．５〜３．５％、Ｍｎ：０．５〜１．５
％、Ｃ：０．０３〜０．２％、残部：実質的にＦｅから
なる耐腐食ガス用合金よりなる外層部を一体形成してあ
る耐腐食ガス用管（第２の特徴を備えた耐腐食ガス用管
に対応）や、耐熱鋼鋳鋼品よりなる内層部の外側に、Ｃ
ｒ：５０％以上、Ｃｏ：６％以下、Ｗ：５％以下、Ｓ
ｉ：０．５〜３．５％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｍ
ｏ：５％以下、Ｃ：０．０３〜０．２％、残部：実質的
にＦｅからなる耐腐食ガス用合金よりなる外層部を一体
形成してある耐腐食ガス用管（第３の特徴を備えた耐腐
食ガス用管に対応）や、耐熱鋼鋳鋼品よりなる内層部の
外側に、Ｃｒ：５０％以上、Ｎｉ：５％以下、Ｃｏ：６
％以下、Ｗ：５％以下、Ａｌ：２％以下、Ｓｉ：０．５
〜３．５％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｍｏ：５％以
下、Ｂ：０．８％以下、Ｚｒ：０．１％以下、Ｃ：０．
０３〜０．２％、残部：実質的にＦｅからなる耐腐食ガ
ス用合金よりなる外層部を一体形成してある耐腐食ガス
用管（第４の特徴を備えた耐腐食ガス用管に対応）が考
えられる。
【００１９】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。図１には、本発明に係る耐腐食ガス用管の一実施
例、即ち、磁石、磁気コア等に使用される四三酸化マン
ガン（Ｍｎ3Ｏ4）を製造するための焼成炉内に設けられ
る炉内チューブの縦断面図が示されている。尚、その炉
内チューブは、複数個が管軸方向に連設され且つその継
ぎ目部分が溶接されて使用される。
する。図１には、本発明に係る耐腐食ガス用管の一実施
例、即ち、磁石、磁気コア等に使用される四三酸化マン
ガン（Ｍｎ3Ｏ4）を製造するための焼成炉内に設けられ
る炉内チューブの縦断面図が示されている。尚、その炉
内チューブは、複数個が管軸方向に連設され且つその継
ぎ目部分が溶接されて使用される。
【００２０】前記耐腐食ガス用管は、ＪＩＳ規格：ＳＣ
Ｈ２、ＳＣＨ１１、ＳＣＨ１３、ＳＣＨ１８、ＳＣＨ２
２等やＡＳＴＭ規格：ＨＫ４０等の耐熱鋼鋳鋼品よりな
る外層部１の内側に、Ｃｒ：５０％以上、残部：実質的
にＦｅからなる耐腐食ガス用合金よりなる内層部を一体
形成（例えば、前記鋳造や肉盛によって一体成形）する
ことにより製造される。そして、その製造後に、適宜の
機械加工を施すことにより、前記外層部１の両端縁部に
溶接開先部３を形成し、その溶接開先部３の形成箇所に
対応する前記内層部２の両端部４を除去する。このよう
に形成された耐腐食ガス用管は、内層部２を構成する高
温腐食ガスに対する優れた耐性に基づいて、管内面が、
硫化水素、亜硫酸ガス等、イオウを含む高温腐食ガス
（本実施例の炉内チューブでは、特に硫化水素）との接
触に耐えられるようになり、また、外層部１を構成する
前記耐熱鋼鋳鋼品が有する高温強度の大きさに基づい
て、非常に高温の雰囲気下での強度も優れたものとな
る。しかも、前記耐腐食ガス用管を管軸方向に連設して
その継ぎ目部分を溶接するときに、溶接性が悪い内層部
２（なぜなら、その素材が高温で脆いσ相を発生し易い
Ｃｒを主成分とする合金であるから）の溶接を、その両
端部の除去によって回避して、前記継ぎ目部分の溶接
を、溶接性が良好な外層部１の溶接によって実質的に実
行することにより、前記継ぎ目部分の溶接を健全に実行
することができる。
Ｈ２、ＳＣＨ１１、ＳＣＨ１３、ＳＣＨ１８、ＳＣＨ２
２等やＡＳＴＭ規格：ＨＫ４０等の耐熱鋼鋳鋼品よりな
る外層部１の内側に、Ｃｒ：５０％以上、残部：実質的
にＦｅからなる耐腐食ガス用合金よりなる内層部を一体
形成（例えば、前記鋳造や肉盛によって一体成形）する
ことにより製造される。そして、その製造後に、適宜の
機械加工を施すことにより、前記外層部１の両端縁部に
溶接開先部３を形成し、その溶接開先部３の形成箇所に
対応する前記内層部２の両端部４を除去する。このよう
に形成された耐腐食ガス用管は、内層部２を構成する高
温腐食ガスに対する優れた耐性に基づいて、管内面が、
硫化水素、亜硫酸ガス等、イオウを含む高温腐食ガス
（本実施例の炉内チューブでは、特に硫化水素）との接
触に耐えられるようになり、また、外層部１を構成する
前記耐熱鋼鋳鋼品が有する高温強度の大きさに基づい
て、非常に高温の雰囲気下での強度も優れたものとな
る。しかも、前記耐腐食ガス用管を管軸方向に連設して
その継ぎ目部分を溶接するときに、溶接性が悪い内層部
２（なぜなら、その素材が高温で脆いσ相を発生し易い
Ｃｒを主成分とする合金であるから）の溶接を、その両
端部の除去によって回避して、前記継ぎ目部分の溶接
を、溶接性が良好な外層部１の溶接によって実質的に実
行することにより、前記継ぎ目部分の溶接を健全に実行
することができる。
【００２１】尚、前記内層部２を構成する耐腐食ガス用
合金として、上述の合金に替え、Ｃｒ：５０％以上、Ｃ
ｏ：６％以下、Ｗ：５％以下、Ｓｉ：０．５〜３．５
％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｃ：０．０３〜０．２
％、残部：実質的にＦｅからなる耐腐食ガス用合金、Ｃ
ｒ：５０％以上、Ｃｏ：６％以下、Ｗ：５％以下、Ｓ
ｉ：０．５〜３．５％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｍ
ｏ：５％以下、Ｃ：０．０３〜０．２％、残部：実質的
にＦｅからなる耐腐食ガス用合金、Ｃｒ：５０％以上、
Ｎｉ：５％以下、Ｃｏ：６％以下、Ｗ：５％以下、Ａ
ｌ：２％以下、Ｓｉ：０．５〜３．５％、Ｍｎ：０．５
〜１．５％、Ｍｏ：５％以下、Ｂ：０．８％以下、Ｚ
ｒ：０．１％以下、Ｃ：０．０３〜０．２％、残部：実
質的にＦｅからなる耐腐食ガス用合金を採用してもよ
い。
合金として、上述の合金に替え、Ｃｒ：５０％以上、Ｃ
ｏ：６％以下、Ｗ：５％以下、Ｓｉ：０．５〜３．５
％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｃ：０．０３〜０．２
％、残部：実質的にＦｅからなる耐腐食ガス用合金、Ｃ
ｒ：５０％以上、Ｃｏ：６％以下、Ｗ：５％以下、Ｓ
ｉ：０．５〜３．５％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｍ
ｏ：５％以下、Ｃ：０．０３〜０．２％、残部：実質的
にＦｅからなる耐腐食ガス用合金、Ｃｒ：５０％以上、
Ｎｉ：５％以下、Ｃｏ：６％以下、Ｗ：５％以下、Ａ
ｌ：２％以下、Ｓｉ：０．５〜３．５％、Ｍｎ：０．５
〜１．５％、Ｍｏ：５％以下、Ｂ：０．８％以下、Ｚ
ｒ：０．１％以下、Ｃ：０．０３〜０．２％、残部：実
質的にＦｅからなる耐腐食ガス用合金を採用してもよ
い。
【００２２】次に、前記内層部２の構成材料として、上
述した耐腐食ガス用合金を採用した根拠を示すデータに
ついて説明する。表１は、本発明の耐腐食ガス用管に係
る耐腐食ガス用合金の耐用性の調査結果を、従来の耐腐
食ガス用管に係る材料、即ち、前記スーパーサーム、及
びＪＩＳで規定されている耐熱鋼鋳鋼品（具体的には、
ＳＣＨ２、ＳＣＨ１１、ＳＣＨ１３、ＳＣＨ１８、ＳＣ
Ｈ２２）の耐用性の調査結果と対比させて一覧したもの
である。
述した耐腐食ガス用合金を採用した根拠を示すデータに
ついて説明する。表１は、本発明の耐腐食ガス用管に係
る耐腐食ガス用合金の耐用性の調査結果を、従来の耐腐
食ガス用管に係る材料、即ち、前記スーパーサーム、及
びＪＩＳで規定されている耐熱鋼鋳鋼品（具体的には、
ＳＣＨ２、ＳＣＨ１１、ＳＣＨ１３、ＳＣＨ１８、ＳＣ
Ｈ２２）の耐用性の調査結果と対比させて一覧したもの
である。
【００２３】
【表１】
【００２４】前記耐用性は、具体的には、次に述べるよ
うな実験を実施することによって調査された。即ち、各
種素材より四角板状に採取されたテストピース（試料番
号１〜試料番号４、及び、試料番号１１〜試料番号１
６）が硫酸マンガンの粉体内に埋まるように、且つ、そ
れらが１０００℃を越える高温雰囲気下に曝されるよう
に設定しつつ、それらを容器内に装填して時間を経過さ
せ、複数の時間経過後毎の前記テストピースの厚み変化
（又は重量変化）を計測し、その減量変化が一定量（具
体的には、５％）に至った時点までの経過時間を耐用時
間とみなす、という実験を実施した。
うな実験を実施することによって調査された。即ち、各
種素材より四角板状に採取されたテストピース（試料番
号１〜試料番号４、及び、試料番号１１〜試料番号１
６）が硫酸マンガンの粉体内に埋まるように、且つ、そ
れらが１０００℃を越える高温雰囲気下に曝されるよう
に設定しつつ、それらを容器内に装填して時間を経過さ
せ、複数の時間経過後毎の前記テストピースの厚み変化
（又は重量変化）を計測し、その減量変化が一定量（具
体的には、５％）に至った時点までの経過時間を耐用時
間とみなす、という実験を実施した。
【００２５】表１の結果から、従来例（試料番号１１）
の耐用時間が２４時間以下、従来例（試料番号１２〜試
料番号１６）の耐用時間が最高でも６２４時間であるの
に対し、本発明例（請求項１に係る試料番号１、請求項
２に係る試料番号２、請求項３に係る試料番号３、及
び、請求項４に係る試料番号４）の耐用時間が１２０８
〜２４０２時間となっており、従来例に比して、十分に
長時間になることが分かった。
の耐用時間が２４時間以下、従来例（試料番号１２〜試
料番号１６）の耐用時間が最高でも６２４時間であるの
に対し、本発明例（請求項１に係る試料番号１、請求項
２に係る試料番号２、請求項３に係る試料番号３、及
び、請求項４に係る試料番号４）の耐用時間が１２０８
〜２４０２時間となっており、従来例に比して、十分に
長時間になることが分かった。
【００２６】次に、別実施例について説明する。上述の
実施例は、四三酸化マンガン製造用の焼成炉内に設けら
れる炉内チューブに関するものであったが、管内面が非
常に厳しい腐食条件下に曝される耐腐食ガス用管の他の
例、例えば、間接加熱用の燃焼ガスを管内へ導入すべく
加熱炉や熱処理炉内に設けられラジアントチューブにお
いても、本発明の耐腐食ガス用管を適用することができ
る。
実施例は、四三酸化マンガン製造用の焼成炉内に設けら
れる炉内チューブに関するものであったが、管内面が非
常に厳しい腐食条件下に曝される耐腐食ガス用管の他の
例、例えば、間接加熱用の燃焼ガスを管内へ導入すべく
加熱炉や熱処理炉内に設けられラジアントチューブにお
いても、本発明の耐腐食ガス用管を適用することができ
る。
【００２７】また、管外面が非常に厳しい腐食条件下に
曝される耐腐食ガス用管、例えば、焼却炉の廃熱利用部
に配置された廃熱ボイラーを構成するのに使用されるボ
イラーチューブにおいても、上述の実施例の耐腐食ガス
用管とは、外層部と内層部との関係が逆になったものを
採用することにより対処することができる。
曝される耐腐食ガス用管、例えば、焼却炉の廃熱利用部
に配置された廃熱ボイラーを構成するのに使用されるボ
イラーチューブにおいても、上述の実施例の耐腐食ガス
用管とは、外層部と内層部との関係が逆になったものを
採用することにより対処することができる。
【００２８】尚、特許請求の範囲の項に図面との対照を
便利にするために符号を記すが、該記入により本発明は
添付図面の構成に限定されるものではない。
便利にするために符号を記すが、該記入により本発明は
添付図面の構成に限定されるものではない。
【図１】本発明に係る耐腐食ガス用管の一実施例を示す
縦断面図
縦断面図
１ 外層部 ２ 内層部 ３ 溶接開先部 ４ 両端部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２ Ｚ 38/54 Ｆ１６Ｌ 9/02
Claims (11)
- 【請求項１】 耐熱鋼鋳鋼品よりなる外層部（１）の内
側に、重量％にて、Ｃｒ：５０％以上、残部：実質的に
Ｆｅからなる耐腐食ガス用合金よりなる内層部（２）を
一体形成してある耐腐食ガス用管。 - 【請求項２】 耐熱鋼鋳鋼品よりなる外層部（１）の内
側に、重量％にて、Ｃｒ：５０％以上、Ｃｏ：６％以
下、Ｗ：５％以下、Ｓｉ：０．５〜３．５％、Ｍｎ：
０．５〜１．５％、Ｃ：０．０３〜０．２％、残部：実
質的にＦｅからなる耐腐食ガス用合金よりなる内層部
（２）を一体形成してある耐腐食ガス用管。 - 【請求項３】 耐熱鋼鋳鋼品よりなる外層部（１）の内
側に、重量％にて、Ｃｒ：５０％以上、Ｃｏ：６％以
下、Ｗ：５％以下、Ｓｉ：０．５〜３．５％、Ｍｎ：
０．５〜１．５％、Ｍｏ：５％以下、Ｃ：０．０３〜
０．２％、残部：実質的にＦｅからなる耐腐食ガス用合
金よりなる内層部（２）を一体形成してある耐腐食ガス
用管。 - 【請求項４】 耐熱鋼鋳鋼品よりなる外層部（１）の内
側に、重量％にて、Ｃｒ：５０％以上、Ｎｉ：５％以
下、Ｃｏ：６％以下、Ｗ：５％以下、Ａｌ：２％以下、
Ｓｉ：０．５〜３．５％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｍ
ｏ：５％以下、Ｂ：０．８％以下、Ｚｒ：０．１％以
下、Ｃ：０．０３〜０．２％、残部：実質的にＦｅから
なる耐腐食ガス用合金よりなる内層部（２）を一体形成
してある耐腐食ガス用管。 - 【請求項５】 前記外層部（１）の両端縁部に溶接開先
部（３）を形成し、その溶接開先部（３）の形成箇所に
対応する前記内層部（２）の両端部（４）を除去してあ
る請求項１〜請求項４のいずれかに記載の耐腐食ガス用
管。 - 【請求項６】 請求項１〜請求項４のいずれかに記載の
耐腐食ガス用管の製造方法であって、前記外層部（１）
の内側に、前記内層部（２）を肉盛にて形成する耐腐食
ガス用管の製造方法 - 【請求項７】 請求項１〜請求項４のいずれかに記載の
耐腐食ガス用管の製造方法であって、前記外層部（１）
及び前記内層部（２）を、遠心力鋳造によって形成する
耐腐食ガス用管の製造方法 - 【請求項８】 耐熱鋼鋳鋼品よりなる内層部の外側に、
重量％にて、Ｃｒ：５０％以上、残部：実質的にＦｅか
らなる耐腐食ガス用合金よりなる外層部を一体形成して
ある耐腐食ガス用管。 - 【請求項９】 耐熱鋼鋳鋼品よりなる内層部の外側に、
重量％にて、Ｃｒ：５０％以上、Ｃｏ：６％以下、Ｗ：
５％以下、Ｓｉ：０．５〜３．５％、Ｍｎ：０．５〜
１．５％、Ｃ：０．０３〜０．２％、残部：実質的にＦ
ｅからなる耐腐食ガス用合金よりなる外層部を一体形成
してある耐腐食ガス用管。 - 【請求項１０】 耐熱鋼鋳鋼品よりなる内層部の外側
に、重量％にて、Ｃｒ：５０％以上、Ｃｏ：６％以下、
Ｗ：５％以下、Ｓｉ：０．５〜３．５％、Ｍｎ：０．５
〜１．５％、Ｍｏ：５％以下、Ｃ：０．０３〜０．２
％、残部：実質的にＦｅからなる耐腐食ガス用合金より
なる外層部を一体形成してある耐腐食ガス用管。 - 【請求項１１】 耐熱鋼鋳鋼品よりなる内層部の外側
に、重量％にて、Ｃｒ：５０％以上、Ｎｉ：５％以下、
Ｃｏ：６％以下、Ｗ：５％以下、Ａｌ：２％以下、Ｓ
ｉ：０．５〜３．５％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｍ
ｏ：５％以下、Ｂ：０．８％以下、Ｚｒ：０．１％以
下、Ｃ：０．０３〜０．２％、残部：実質的にＦｅから
なる耐腐食ガス用合金よりなる外層部を一体形成してあ
る耐腐食ガス用管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20036894A JPH0867952A (ja) | 1994-08-25 | 1994-08-25 | 耐腐食ガス用管及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20036894A JPH0867952A (ja) | 1994-08-25 | 1994-08-25 | 耐腐食ガス用管及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0867952A true JPH0867952A (ja) | 1996-03-12 |
Family
ID=16423150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20036894A Pending JPH0867952A (ja) | 1994-08-25 | 1994-08-25 | 耐腐食ガス用管及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0867952A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20000012705A (ko) * | 1999-12-20 | 2000-03-06 | 장상익 | 세그먼트 튜브의 브론즈 용접방법 |
| JP2008190611A (ja) * | 2007-02-05 | 2008-08-21 | Jfe Steel Kk | ステンレス製のベローズ管を用いた伸縮継手 |
| JP2016070493A (ja) * | 2014-09-26 | 2016-05-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 配管の保温方法 |
| CN117086133A (zh) * | 2023-08-04 | 2023-11-21 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种耐蚀合金复合无缝钢管及其制备方法 |
-
1994
- 1994-08-25 JP JP20036894A patent/JPH0867952A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20000012705A (ko) * | 1999-12-20 | 2000-03-06 | 장상익 | 세그먼트 튜브의 브론즈 용접방법 |
| JP2008190611A (ja) * | 2007-02-05 | 2008-08-21 | Jfe Steel Kk | ステンレス製のベローズ管を用いた伸縮継手 |
| JP2016070493A (ja) * | 2014-09-26 | 2016-05-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 配管の保温方法 |
| CN117086133A (zh) * | 2023-08-04 | 2023-11-21 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种耐蚀合金复合无缝钢管及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0834580B1 (en) | Alloy having high corrosion resistance in environment of high corrosiveness, steel pipe of the same alloy and method of manufacturing the same steel pipe | |
| JPH02141558A (ja) | 水素脆化に高抵抗を有する耐食フエライトステンレス鋼溶接管及びそれを含む陰極保護熱交換器 | |
| GB2100284A (en) | Ductile heat-resistant iron chromiumnickel alloys | |
| JP2002249838A (ja) | 化石燃料燃焼装置用耐食耐熱Ｎｉ基合金 | |
| JP3918443B2 (ja) | 改質器用オーステナイト系合金ならびに耐熱用鋼材およびそれを用いた改質器 | |
| JP4948834B2 (ja) | 耐食被覆用合金及びこれを被覆した部材 | |
| JPH09279293A (ja) | 耐排ガス腐食性に優れた鋼 | |
| JPS58117848A (ja) | 燃焼雰囲気ですぐれた高温耐食性および高温耐酸化性を示す高強度ｎｉ基鋳造合金 | |
| JP3960832B2 (ja) | 高耐食性耐熱鋳鋼 | |
| JPS58110660A (ja) | 石炭燃焼を含むプラント用ボイラチユ−ブ | |
| JP3300747B2 (ja) | ごみ焼却装置用耐食耐熱Ｎｉ基合金 | |
| JP2001509210A (ja) | 熱い塩素含有ガス及び塩化物に対する高い耐腐食性を有するオーステナイト系ニッケル−クロム−モリブデン−珪素−合金 | |
| JPH108218A (ja) | 排ガス伝熱部材用フェライト系ステンレス鋼及び製造方法 | |
| JPH10183305A (ja) | 高強度耐食耐熱合金 | |
| JP3319317B2 (ja) | 高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管 | |
| JPH05195126A (ja) | ボイラ伝熱管用高耐食合金 | |
| JP4245720B2 (ja) | 高温酸化特性を改善した高Ｍｎオーステナイト系ステンレス鋼材 | |
| JPH10204563A (ja) | 高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱用複合管 | |
| JPH09250897A (ja) | 耐粒界腐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱用複合管 | |
| JPH09256088A (ja) | 耐粒界腐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱用複合管 | |
| JP2007054887A (ja) | 耐熱クラッド鋼板 | |
| JPH09256100A (ja) | 耐粒界腐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱用複合管 | |
| JPS60238423A (ja) | 二相系ステンレス鋼の溶接部の耐食性改善方法 | |
| JPH02156049A (ja) | エチレン分解炉管用耐熱鋼 | |
| JP2006265580A (ja) | 高耐食性耐熱合金 |