JPH0871535A - 造水装置 - Google Patents
造水装置Info
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- JPH0871535A JPH0871535A JP21465694A JP21465694A JPH0871535A JP H0871535 A JPH0871535 A JP H0871535A JP 21465694 A JP21465694 A JP 21465694A JP 21465694 A JP21465694 A JP 21465694A JP H0871535 A JPH0871535 A JP H0871535A
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- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 蒸気タービンの背気のような低圧蒸気を加熱
源とする造水装置において、補給海水量を増すことな
く、効用缶伝熱部の液負荷（単位幅の伝熱面を流下する
海水量）を大きくし、伝熱面を濡れ状態に保ってスケー
ル析出を防止すること。 【構成】 効用缶（３Ａ）内で蒸発せずに濃縮された海
水の一部を、濃縮海水ポンプ（８）の出口で配管（３
０）により分岐し、前処理設備（９）を出た原料海水に
混入する。これにより効用缶（３Ａ）に多量の海水が供
給されて液負荷が増すことになる。
源とする造水装置において、補給海水量を増すことな
く、効用缶伝熱部の液負荷（単位幅の伝熱面を流下する
海水量）を大きくし、伝熱面を濡れ状態に保ってスケー
ル析出を防止すること。 【構成】 効用缶（３Ａ）内で蒸発せずに濃縮された海
水の一部を、濃縮海水ポンプ（８）の出口で配管（３
０）により分岐し、前処理設備（９）を出た原料海水に
混入する。これにより効用缶（３Ａ）に多量の海水が供
給されて液負荷が増すことになる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、発電プラント等の蒸気
タービンの背気である低圧蒸気を利用した造水装置に関
する。
タービンの背気である低圧蒸気を利用した造水装置に関
する。
【０００２】
【従来の技術】図２は従来の多重効用缶造水装置の一例
を示す全体系統図、図３は図２中の各段効用缶の拡大図
である。図中（３）は多重効用缶，（３ａ）は第１段効
用缶，（３ｂ）は中間段効用缶，（３ｃ）は最終段効用
缶，（４）は復水器（凝縮器），（５）はボイラー水供
給ポンプ，（６）は製造水ポンプ，（７）は海水取水ポ
ンプ，（８）は濃縮海水ポンプ，（９）は前処理設備を
それぞれ示す。
を示す全体系統図、図３は図２中の各段効用缶の拡大図
である。図中（３）は多重効用缶，（３ａ）は第１段効
用缶，（３ｂ）は中間段効用缶，（３ｃ）は最終段効用
缶，（４）は復水器（凝縮器），（５）はボイラー水供
給ポンプ，（６）は製造水ポンプ，（７）は海水取水ポ
ンプ，（８）は濃縮海水ポンプ，（９）は前処理設備を
それぞれ示す。
【０００３】図示しない加熱用蒸気供給源（例えばボイ
ラー）を出た蒸気は、配管（２１）により多重効用缶
（３）の塔頂効用缶（第１段（３ａ））に供給される。
一方海水は、海水取水ポンプ（７）によって汲み上げら
れ、配管（２３）を経て復水器（４）に至り、ここで予
熱された後、配管（２４），前処理設備（９）を経て、
多重効用缶（３）に至る。そして多重効用缶（３）内の
予熱部（Ａ）で昇温された後、効用缶第１段（３ａ）に
供給され、ここで前記加熱用蒸気供給源から来た蒸気と
熱交換する。ここで海水の一部が蒸発するとともに、加
熱用の蒸気は凝縮し、ボイラー水供給ポンプ（５）によ
り、配管（２２）を経て蒸気供給源に戻される。第１段
（３ａ）で海水から蒸発した蒸気は、加熱源として第２
段（３ｂ）に供給され、第１段から来た未蒸発海水の一
部を蒸発させるとともに自身は凝縮して製造水となる。
以下後流段でも同様な操作が繰り返される。最終段（３
ｃ）で海水から蒸発した蒸気は復水器（４）に導かれ
る。多重効用缶（３）内で凝縮した製造水は最終段（３
ｃ）に集められ、復水器（４）内で凝縮した製造水とと
もに、製造水ポンプ（６）により配管（２７）を経て系
外へ取り出される。未蒸発の濃縮海水は最終段から濃縮
海水ポンプ（８）によって系外へ排出される。
ラー）を出た蒸気は、配管（２１）により多重効用缶
（３）の塔頂効用缶（第１段（３ａ））に供給される。
一方海水は、海水取水ポンプ（７）によって汲み上げら
れ、配管（２３）を経て復水器（４）に至り、ここで予
熱された後、配管（２４），前処理設備（９）を経て、
多重効用缶（３）に至る。そして多重効用缶（３）内の
予熱部（Ａ）で昇温された後、効用缶第１段（３ａ）に
供給され、ここで前記加熱用蒸気供給源から来た蒸気と
熱交換する。ここで海水の一部が蒸発するとともに、加
熱用の蒸気は凝縮し、ボイラー水供給ポンプ（５）によ
り、配管（２２）を経て蒸気供給源に戻される。第１段
（３ａ）で海水から蒸発した蒸気は、加熱源として第２
段（３ｂ）に供給され、第１段から来た未蒸発海水の一
部を蒸発させるとともに自身は凝縮して製造水となる。
以下後流段でも同様な操作が繰り返される。最終段（３
ｃ）で海水から蒸発した蒸気は復水器（４）に導かれ
る。多重効用缶（３）内で凝縮した製造水は最終段（３
ｃ）に集められ、復水器（４）内で凝縮した製造水とと
もに、製造水ポンプ（６）により配管（２７）を経て系
外へ取り出される。未蒸発の濃縮海水は最終段から濃縮
海水ポンプ（８）によって系外へ排出される。
【０００４】多重効用缶においては、海水を蒸発させる
蒸発部熱交換器は各段に設置され、海水は第１段，第２
段と各熱交換器をシリーズに流下することにより、熱交
換器の伝熱表面当りの海水量としては高負荷が維持でき
る。
蒸発部熱交換器は各段に設置され、海水は第１段，第２
段と各熱交換器をシリーズに流下することにより、熱交
換器の伝熱表面当りの海水量としては高負荷が維持でき
る。
【０００５】一方低圧蒸気を利用した少数段の効用缶で
は、段当りの伝熱面積が多重効用缶に比べて大きく、伝
熱面の単位幅当りを流下する海水量（液負荷）が小さい
ので、この液負荷を所定値に保つためには、多重効用缶
に比べて多量の海水を供給することが必要となる。
は、段当りの伝熱面積が多重効用缶に比べて大きく、伝
熱面の単位幅当りを流下する海水量（液負荷）が小さい
ので、この液負荷を所定値に保つためには、多重効用缶
に比べて多量の海水を供給することが必要となる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前記従来の多重効用缶
における蒸発部への海水供給方法をタービン背気のよう
な低圧蒸気を利用した造水装置に適用すると、液負荷が
小さくなり、蒸発部であるプレート型やチューブ型等の
伝熱面が十分に海水で濡れずにドライスポットが発生
し、表面にスケールが析出しやすくなるという問題があ
った。
における蒸発部への海水供給方法をタービン背気のよう
な低圧蒸気を利用した造水装置に適用すると、液負荷が
小さくなり、蒸発部であるプレート型やチューブ型等の
伝熱面が十分に海水で濡れずにドライスポットが発生
し、表面にスケールが析出しやすくなるという問題があ
った。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記従来の
課題を解決するために、タービンから排出された蒸気を
海水で冷却し凝縮させてボイラーへ還流するとともに上
記海水の一部を蒸発させる効用缶と、上記海水から発生
した蒸気を冷却して凝縮させる凝縮器とを備えた造水装
置において、上記効用缶内で蒸発せずに濃縮された海水
の一部を上記効用缶に供給される海水に混入する管路を
設けたことを特徴とする造水装置を提案するものであ
る。
課題を解決するために、タービンから排出された蒸気を
海水で冷却し凝縮させてボイラーへ還流するとともに上
記海水の一部を蒸発させる効用缶と、上記海水から発生
した蒸気を冷却して凝縮させる凝縮器とを備えた造水装
置において、上記効用缶内で蒸発せずに濃縮された海水
の一部を上記効用缶に供給される海水に混入する管路を
設けたことを特徴とする造水装置を提案するものであ
る。
【０００８】
【作用】本発明においては、効用缶内で蒸発せずに濃縮
された海水の一部を上記効用缶に供給される海水に混入
することができるので、補給海水量を必要以上に増すこ
となく、効用缶に多量の海水を供給して効用缶蒸発部伝
熱面の液負荷を大きくし、伝熱面を濡れ状態に保ってス
ケールの析出を防止することができる。
された海水の一部を上記効用缶に供給される海水に混入
することができるので、補給海水量を必要以上に増すこ
となく、効用缶に多量の海水を供給して効用缶蒸発部伝
熱面の液負荷を大きくし、伝熱面を濡れ状態に保ってス
ケールの析出を防止することができる。
【０００９】
【実施例】図１は、本発明の一実施例として、ゴミ焼却
プラント内の発電設備と単効用缶からなる容量1000Ｔ／
日の造水装置とを組み合わせたプラントを示す系統図で
ある。
プラント内の発電設備と単効用缶からなる容量1000Ｔ／
日の造水装置とを組み合わせたプラントを示す系統図で
ある。
【００１０】ゴミ焼却炉内ボイラー（１）より配管（２
０）を通ってタービン（２）に供給された蒸気は、ター
ビン（２）と発電機（２ａ）を駆動，発電後，低圧蒸気
として配管（２１）を通り、１段からなる効用缶（３
Ａ）に供給される。この低圧蒸気は、造水能率を高める
ため、例えば発電単独プラントの場合よりも１０℃程度
背気温度を高くして供給される。そして効用缶（３Ａ）
内で海水と熱交換して海水の一部を蒸発させ、自身は凝
縮してボイラー水供給ポンプ（５）により配管（２２）
を通ってゴミ焼却炉ボイラー（１）に戻される。効用缶
（３Ａ）内で海水から蒸発した蒸気は、配管（２９）を
通り復水器（凝縮器）（４）に送られる。そして復水器
（４）内で海水と熱交換することにより凝縮し、製造水
として製造水ポンプ（６）により配管（２７）を通って
系外に取出される。
０）を通ってタービン（２）に供給された蒸気は、ター
ビン（２）と発電機（２ａ）を駆動，発電後，低圧蒸気
として配管（２１）を通り、１段からなる効用缶（３
Ａ）に供給される。この低圧蒸気は、造水能率を高める
ため、例えば発電単独プラントの場合よりも１０℃程度
背気温度を高くして供給される。そして効用缶（３Ａ）
内で海水と熱交換して海水の一部を蒸発させ、自身は凝
縮してボイラー水供給ポンプ（５）により配管（２２）
を通ってゴミ焼却炉ボイラー（１）に戻される。効用缶
（３Ａ）内で海水から蒸発した蒸気は、配管（２９）を
通り復水器（凝縮器）（４）に送られる。そして復水器
（４）内で海水と熱交換することにより凝縮し、製造水
として製造水ポンプ（６）により配管（２７）を通って
系外に取出される。
【００１１】一方、海水取水ポンプ（７）により配管
（２３）を経て復水器（４）に供給される海水は、蒸気
との熱交換により昇温された後、大部分は配管（２６）
を経て温排水として系外に捨てられる。残りの海水は原
料海水として配管（２４）を通り、前処理設備（９）を
経由して、効用缶（３）の予熱部Ａで昇温された後、蒸
発部Ｂで一部が蒸発する。蒸発蒸気は、前記のとおり復
水器（４）へ供給される。蒸発せずに残った海水は濃縮
され、濃縮海水ポンプ（８）により排出される。本実施
例では、濃縮海水ポンプ（８）出口の濃縮海水の一部を
配管（３０）により分岐し、前処理設備（９）を出た原
料海水に合流させる。残りの濃縮海水は系外へ捨てられ
る。
（２３）を経て復水器（４）に供給される海水は、蒸気
との熱交換により昇温された後、大部分は配管（２６）
を経て温排水として系外に捨てられる。残りの海水は原
料海水として配管（２４）を通り、前処理設備（９）を
経由して、効用缶（３）の予熱部Ａで昇温された後、蒸
発部Ｂで一部が蒸発する。蒸発蒸気は、前記のとおり復
水器（４）へ供給される。蒸発せずに残った海水は濃縮
され、濃縮海水ポンプ（８）により排出される。本実施
例では、濃縮海水ポンプ（８）出口の濃縮海水の一部を
配管（３０）により分岐し、前処理設備（９）を出た原
料海水に合流させる。残りの濃縮海水は系外へ捨てられ
る。
【００１２】さて1000Ｔ／日の造水装置では、一時間当
りの製造水量が 4２Ｔ／Ｈ，濃縮海水の塩分濃縮度を２
倍とすると補給海水量は 8４Ｔ／Ｈとなり、この量では
後述の試算例のとおり、液負荷を106 kg/mhrしか確保で
きない。伝熱面を十分に濡らすのに必要な液負荷は、熱
交換器のタイプにより異なるが、プレートタイプの熱交
換器の場合、本発明者らのテスト結果によると、300 kg
/mhr以上が必要である。したがって液負荷106 kg/mhrで
は伝熱面が十分に濡れず、ドライポットが発生してスケ
ールが析出する。この場合、未蒸発濃縮海水153 Ｔ／Ｈ
を補給海水に混入すれば、液負荷は300 kg/mhrとなり、
伝熱面を十分に濡らすことができる。
りの製造水量が 4２Ｔ／Ｈ，濃縮海水の塩分濃縮度を２
倍とすると補給海水量は 8４Ｔ／Ｈとなり、この量では
後述の試算例のとおり、液負荷を106 kg/mhrしか確保で
きない。伝熱面を十分に濡らすのに必要な液負荷は、熱
交換器のタイプにより異なるが、プレートタイプの熱交
換器の場合、本発明者らのテスト結果によると、300 kg
/mhr以上が必要である。したがって液負荷106 kg/mhrで
は伝熱面が十分に濡れず、ドライポットが発生してスケ
ールが析出する。この場合、未蒸発濃縮海水153 Ｔ／Ｈ
を補給海水に混入すれば、液負荷は300 kg/mhrとなり、
伝熱面を十分に濡らすことができる。
【００１３】上記のとおり本実施例においては、効用缶
（３Ａ）内で蒸発せずに濃縮された海水の一部を、上記
効用缶（３Ａ）に供給される海水に混入するので、補給
海水量を必要以上に増すことなく、効用缶に多量の海水
を供給して効用缶蒸発部Ｂの伝熱面の液負荷を大きく
し、伝熱面を濡れ状態に保ってスケール析出を防止する
ことができる。そして、このように補給海水量が少ない
ので、脱気など補給海水の前処理設備は小さくてすむ。
また、補給海水の温度を所定温度まで高めるのに必要な
熱量が小さくなるので、消費スチーム量が減少し、予熱
部の伝熱面積も小さくてすむ。一方、本実施例によれば
循環海水の塩分濃度が補給海水の塩分濃度よりも高くな
るが、循環海水温度上昇が最高でも 7０℃と低いためス
ケール析出に影響を及ぼすことはない。
（３Ａ）内で蒸発せずに濃縮された海水の一部を、上記
効用缶（３Ａ）に供給される海水に混入するので、補給
海水量を必要以上に増すことなく、効用缶に多量の海水
を供給して効用缶蒸発部Ｂの伝熱面の液負荷を大きく
し、伝熱面を濡れ状態に保ってスケール析出を防止する
ことができる。そして、このように補給海水量が少ない
ので、脱気など補給海水の前処理設備は小さくてすむ。
また、補給海水の温度を所定温度まで高めるのに必要な
熱量が小さくなるので、消費スチーム量が減少し、予熱
部の伝熱面積も小さくてすむ。一方、本実施例によれば
循環海水の塩分濃度が補給海水の塩分濃度よりも高くな
るが、循環海水温度上昇が最高でも 7０℃と低いためス
ケール析出に影響を及ぼすことはない。
【００１４】ここで容量1000Ｔ／日の造水装置の蒸発部
液負荷を試算すると、次のとおりである。
液負荷を試算すると、次のとおりである。
【００１５】
【数１】
【００１６】
【発明の効果】本発明においては、効用缶伝熱面の液負
荷を大きくしてスケール析出を防止するので補給海水量
を増す必要がない。したがって補給海水の脱気など前処
理設備が小さくてすむ。また補給海水を所定温度まで加
熱するのに必要な熱量も少なくてすむので、消費蒸気量
が減少し、予熱部の伝熱面積も小さくてよい。
荷を大きくしてスケール析出を防止するので補給海水量
を増す必要がない。したがって補給海水の脱気など前処
理設備が小さくてすむ。また補給海水を所定温度まで加
熱するのに必要な熱量も少なくてすむので、消費蒸気量
が減少し、予熱部の伝熱面積も小さくてよい。
【図１】図１は本発明の一実施例を示す系統図である。
【図２】図２は従来の多重効用缶造水装置の一例を示す
全体系統図である。
全体系統図である。
【図３】図３は図２中の各段効用缶を拡大して示す図
で、図３（ａ）は第１段効用缶，図３（ｂ）は中間段効
用缶，図３（ｃ）は最終段効用缶である。
で、図３（ａ）は第１段効用缶，図３（ｂ）は中間段効
用缶，図３（ｃ）は最終段効用缶である。
（１） ゴミ焼却炉内ボイラー （２） タービン （３） 多重効用缶 （３ａ） 第１段効用缶 （３ｂ） 中間段効用缶 （３ｃ） 最終段効用缶 （３Ａ） 単効用缶 （４） 復水器（凝縮器） （５） ボイラー水供給ポンプ （６） 製造水ポンプ （７） 海水取水ポンプ （８） 濃縮海水ポンプ （９） 前処理設備
Claims (1)
- 【請求項１】 タービンから排出された蒸気を海水で冷
却し凝縮させてボイラーへ還流するとともに上記海水の
一部を蒸発させる効用缶と、上記海水から発生した蒸気
を冷却して凝縮させる凝縮器とを備えた造水装置におい
て、上記効用缶内で蒸発せずに濃縮された海水の一部を
上記効用缶に供給される海水に混入する管路を設けたこ
とを特徴とする造水装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21465694A JPH0871535A (ja) | 1994-09-08 | 1994-09-08 | 造水装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21465694A JPH0871535A (ja) | 1994-09-08 | 1994-09-08 | 造水装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0871535A true JPH0871535A (ja) | 1996-03-19 |
Family
ID=16659389
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21465694A Withdrawn JPH0871535A (ja) | 1994-09-08 | 1994-09-08 | 造水装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0871535A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008142810A1 (ja) * | 2007-05-23 | 2008-11-27 | Saline Water Conversion Corporation | 造水装置及び造水方法 |
| JP2016209873A (ja) * | 2015-05-07 | 2016-12-15 | 斗山重工業株式会社 | 一部の効用機に部分的に酸を投入する多重効用淡水化装置及びこれを用いた淡水化方法 |
-
1994
- 1994-09-08 JP JP21465694A patent/JPH0871535A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008142810A1 (ja) * | 2007-05-23 | 2008-11-27 | Saline Water Conversion Corporation | 造水装置及び造水方法 |
| JP2008289976A (ja) * | 2007-05-23 | 2008-12-04 | Saline Water Conversion Corp | 造水装置及び造水方法 |
| JP2016209873A (ja) * | 2015-05-07 | 2016-12-15 | 斗山重工業株式会社 | 一部の効用機に部分的に酸を投入する多重効用淡水化装置及びこれを用いた淡水化方法 |
| US10683214B2 (en) | 2015-05-07 | 2020-06-16 | DOOSAN Heavy Industries Construction Co., LTD | Multi-effect desalination apparatus partially dosing acids into some evaporator and desalination method using the same |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20011120 |