JPH0873913A - 高炉炉径方向のガス流速測定用ゾンデ - Google Patents
高炉炉径方向のガス流速測定用ゾンデInfo
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- JPH0873913A JPH0873913A JP23250794A JP23250794A JPH0873913A JP H0873913 A JPH0873913 A JP H0873913A JP 23250794 A JP23250794 A JP 23250794A JP 23250794 A JP23250794 A JP 23250794A JP H0873913 A JPH0873913 A JP H0873913A
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- JP
- Japan
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- sonde
- venturi
- blast furnace
- furnace
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高炉炉径方向のガス流速を簡単かつ短時間に
測定する。 【構成】 高炉上部に高炉炉径方向に挿出入可能に設置
したゾンデに、その長手方向に所定間隔に複数個のベン
チュリを設けると共に、該ベンチュリの絞り比をゾンデ
先端になるほど小さくして高炉炉径方向のガス流速分布
を測定する。
測定する。 【構成】 高炉上部に高炉炉径方向に挿出入可能に設置
したゾンデに、その長手方向に所定間隔に複数個のベン
チュリを設けると共に、該ベンチュリの絞り比をゾンデ
先端になるほど小さくして高炉炉径方向のガス流速分布
を測定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高炉炉径方向のガス流速
を測定するゾンデに関するものである。
を測定するゾンデに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、高炉炉径方向のガス流速を測定す
る方法としては種々あり、代表的なものとしては、特公
昭５９−９１１６号公報、特公平３−２７１３０７号公
報、特公平５−５８１３９号公報等の提案があげられ
る。特公昭５９−９１１６号公報には、高炉内にトレー
サーガスを導入し、別部位にて該トレーサーガスを検出
することで高炉内のガス流速を測定する方法が開示され
ている。また、特公平３−２７１３０７号公報には、超
音波センサーからの信号を演算処理することにより高炉
内のガス流速を測定する方法が開示され、さらに特公平
５−５８１３９号公報には、高炉塊状帯内に装入するゾ
ンデの受熱量より高炉内のガス流速を算出する方法が開
示されている。
る方法としては種々あり、代表的なものとしては、特公
昭５９−９１１６号公報、特公平３−２７１３０７号公
報、特公平５−５８１３９号公報等の提案があげられ
る。特公昭５９−９１１６号公報には、高炉内にトレー
サーガスを導入し、別部位にて該トレーサーガスを検出
することで高炉内のガス流速を測定する方法が開示され
ている。また、特公平３−２７１３０７号公報には、超
音波センサーからの信号を演算処理することにより高炉
内のガス流速を測定する方法が開示され、さらに特公平
５−５８１３９号公報には、高炉塊状帯内に装入するゾ
ンデの受熱量より高炉内のガス流速を算出する方法が開
示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記従来法の
特公昭５９−９１１６号公報に開示されている方法は、
高炉高さ方向に少なくとも２つ以上の装置、すなわちト
レーサーガス導入部とトレーサーガス検知部を設置する
必要があること、および前記トレーサーガス導入部を比
較的高温部に設置する必要があることから、高炉内のガ
ス流速分布を日常の操業管理指標として使用することは
困難であった。また、特公平３−２７１３０７号公報に
開示されている方法は、高炉内の炉頂部に少なくとも超
音波送信部と超音波受信部が必要であり、該設備は非常
に高価となる。さらに、特公平５−５８１３９号公報に
開示されている方法は、ゾンデの受熱量を測定する必要
があることから、炉内に浮遊しているダストや揮発分が
ゾンデに付着するとたちまち精度が悪化することがあっ
た。
特公昭５９−９１１６号公報に開示されている方法は、
高炉高さ方向に少なくとも２つ以上の装置、すなわちト
レーサーガス導入部とトレーサーガス検知部を設置する
必要があること、および前記トレーサーガス導入部を比
較的高温部に設置する必要があることから、高炉内のガ
ス流速分布を日常の操業管理指標として使用することは
困難であった。また、特公平３−２７１３０７号公報に
開示されている方法は、高炉内の炉頂部に少なくとも超
音波送信部と超音波受信部が必要であり、該設備は非常
に高価となる。さらに、特公平５−５８１３９号公報に
開示されている方法は、ゾンデの受熱量を測定する必要
があることから、炉内に浮遊しているダストや揮発分が
ゾンデに付着するとたちまち精度が悪化することがあっ
た。
【０００４】本発明は、安価な設備で、かつ操作性が良
く、しかも測定精度の面でも日常の操業管理指標として
充分使用することが可能な、高炉炉径方向の炉内ガス流
速測定用ゾンデを提供することを課題とするものであ
る。
く、しかも測定精度の面でも日常の操業管理指標として
充分使用することが可能な、高炉炉径方向の炉内ガス流
速測定用ゾンデを提供することを課題とするものであ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するためになされたものであり、その手段は、高炉上部
に高炉炉径方向に挿出入可能に、且つ、高炉ガス流入口
を下向きにし、高炉ガス流出口を上向きに開口し、絞り
部に全圧側導管を連通し、前記高炉ガス流入口と絞り部
間に静圧側導管を連通したベンチュリ管を設けたゾンデ
において、該ベンチュリ管をゾンデ長手方向に所定間隔
に複数個設けると共に、該ベンチュリ管の絞り比をゾン
デ先端になるほど小さくしたものである。
するためになされたものであり、その手段は、高炉上部
に高炉炉径方向に挿出入可能に、且つ、高炉ガス流入口
を下向きにし、高炉ガス流出口を上向きに開口し、絞り
部に全圧側導管を連通し、前記高炉ガス流入口と絞り部
間に静圧側導管を連通したベンチュリ管を設けたゾンデ
において、該ベンチュリ管をゾンデ長手方向に所定間隔
に複数個設けると共に、該ベンチュリ管の絞り比をゾン
デ先端になるほど小さくしたものである。
【０００６】
【作用】ベンチュリ管の長所は、比較的低流速が測定で
きること、高濃度のダストを含む流体の流速測定が比較
的精度よくできること、測定流体の流線とベンチュリ管
の中心線がなす角度がずれても測定精度が高いことであ
る。またベンチュリ管の短所は、測定可能流速範囲が比
較的狭いことである。高炉炉頂部のガスは比較的低流速
で、高濃度のダストを含んでいることから、流速計とし
てはベンチュリ管が有効である。しかし、高炉炉頂部に
おける炉径方向のガス流速範囲は０．５〜１５ｍ／ｓと
比較的広く、単一のベンチュリ管で炉径方向のガス流速
の全てを精度良く測定することは不可能である。
きること、高濃度のダストを含む流体の流速測定が比較
的精度よくできること、測定流体の流線とベンチュリ管
の中心線がなす角度がずれても測定精度が高いことであ
る。またベンチュリ管の短所は、測定可能流速範囲が比
較的狭いことである。高炉炉頂部のガスは比較的低流速
で、高濃度のダストを含んでいることから、流速計とし
てはベンチュリ管が有効である。しかし、高炉炉頂部に
おける炉径方向のガス流速範囲は０．５〜１５ｍ／ｓと
比較的広く、単一のベンチュリ管で炉径方向のガス流速
の全てを精度良く測定することは不可能である。
【０００７】そこで、本発明者等は種々実験検討した結
果、測定可能範囲の異なる複数のベンチュリ管を組み合
わせることで、高炉炉径方向における炉内ガス流速を精
度良く測定することができることを見出した。即ち、例
えば、炉内ガス流速範囲が比較的遅い（０．５〜４ｍ／
ｓ）炉壁付近においては、絞り比（全圧測定部の内径Ｄ
／静圧測定部の内径ｄ）、換言すれば、ガス流入口の内
径と絞り部の内径の比が大きい低速型ベンチュリ管を使
用して炉内ガス流速を測定し、炉内ガス流速範囲が比較
的速い（２〜１５ｍ／ｓ）炉中心部付近においては、絞
り比の小さな高速型ベンチュリ管を使用して炉内ガス流
速を測定することにより、炉径方向のガス流速を全ての
範囲に渡って精度良く測定することができる。このた
め、炉内に挿入するゾンデの先部になるほど高速型のベ
ンチュリ管を設け、ゾンデの後部になるほど低速型のベ
ンチュリ管を設けることにより、一本のゾンデで炉径方
向のガス流速の全てを精度良く測定するのみならず、短
時間にしてこれを可能としたものである。
果、測定可能範囲の異なる複数のベンチュリ管を組み合
わせることで、高炉炉径方向における炉内ガス流速を精
度良く測定することができることを見出した。即ち、例
えば、炉内ガス流速範囲が比較的遅い（０．５〜４ｍ／
ｓ）炉壁付近においては、絞り比（全圧測定部の内径Ｄ
／静圧測定部の内径ｄ）、換言すれば、ガス流入口の内
径と絞り部の内径の比が大きい低速型ベンチュリ管を使
用して炉内ガス流速を測定し、炉内ガス流速範囲が比較
的速い（２〜１５ｍ／ｓ）炉中心部付近においては、絞
り比の小さな高速型ベンチュリ管を使用して炉内ガス流
速を測定することにより、炉径方向のガス流速を全ての
範囲に渡って精度良く測定することができる。このた
め、炉内に挿入するゾンデの先部になるほど高速型のベ
ンチュリ管を設け、ゾンデの後部になるほど低速型のベ
ンチュリ管を設けることにより、一本のゾンデで炉径方
向のガス流速の全てを精度良く測定するのみならず、短
時間にしてこれを可能としたものである。
【０００８】この測定方法について、試験炉下部の径方
向に流速の異なるガスＡを導入（導入するガスの径方向
における流速は既知である）して、そのガス流速を試験
炉の上部に設けた本発明ゾンデで測定するテストを行っ
た。この結果を図４に示すが、この図４から判るよう
に、ベンチュリ管の中心線ａ又はｂと測定ガスの流線が
なす角度が３０°以内であれば、該ベンチュリ管のガス
流速測定誤差が±４％以下の高精度となる。高炉の如く
操業変動が大きく、装入物の表面角が大幅に変動して
も、図２中のゾンデを炉内に挿入する角度θを２０°〜
４０°にすることにより、前記炉内を上昇する炉内ガス
の流線方向とベンチュリ管の中心線ａ、ｂがなす角度を
上記３０°以下に維持することができるものである。
向に流速の異なるガスＡを導入（導入するガスの径方向
における流速は既知である）して、そのガス流速を試験
炉の上部に設けた本発明ゾンデで測定するテストを行っ
た。この結果を図４に示すが、この図４から判るよう
に、ベンチュリ管の中心線ａ又はｂと測定ガスの流線が
なす角度が３０°以内であれば、該ベンチュリ管のガス
流速測定誤差が±４％以下の高精度となる。高炉の如く
操業変動が大きく、装入物の表面角が大幅に変動して
も、図２中のゾンデを炉内に挿入する角度θを２０°〜
４０°にすることにより、前記炉内を上昇する炉内ガス
の流線方向とベンチュリ管の中心線ａ、ｂがなす角度を
上記３０°以下に維持することができるものである。
【０００９】
【実施例】以下に本発明の一実施例を図１〜図３を参照
して詳細に説明する。 本例は内容積：５２４５ｍ3 のベル式高炉ＢＦで、送風
量：８１００Ｎｍ3 ／分、送風湿分：２５ｇ／Ｎｍ3 、
酸素付加量：６０００Ｎｍ3 ／時間、微分炭吹込み量：
１２０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ、出銑量：１２０００トン／日
で操業している場合を対象としたものである。
して詳細に説明する。 本例は内容積：５２４５ｍ3 のベル式高炉ＢＦで、送風
量：８１００Ｎｍ3 ／分、送風湿分：２５ｇ／Ｎｍ3 、
酸素付加量：６０００Ｎｍ3 ／時間、微分炭吹込み量：
１２０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ、出銑量：１２０００トン／日
で操業している場合を対象としたものである。
【００１０】まず本実施例の構成について説明する。図
１，図２中、１はゾンデであり、高炉ＢＦの上部を炉外
から挿入角度２５°で炉内に挿出入可能に設けており、
これにより、高炉ＢＦ内の装入物２内を上昇した炉内ガ
スの流線方向（装入物にほぼ垂直）と下記両ベンチュリ
３，４の中心線ａ，ｂがなす角度を略０度（略平行）に
することができる。２は炉内に堆積した装入物、３はゾ
ンデ１の先部に設けた絞り比２．５の高速型ベンチュ
リ、４はゾンデ１の中間部に設けた絞り比４．０の低速
型ベンチュリ、３ａは高速型ベンチュリ３のガス流出口
側部３ｏに突設した温度測定用センサー、３ｂは一端を
高速型ベンチュリ３の絞り部３ｓに連通し、他端を差圧
発信器８ａに連通した静圧側導管、３ｃは一端を高速型
ベンチュリ３のガス流入口側部３ｉに連通し、他端を差
圧発信器８ａに連通した全圧側導管、４ａは低速型ベン
チュリ４のガス流出口側部４ｏに突設した温度測定用セ
ンサー、４ｂは一端を低速型ベンチュリ４の絞り部４ｓ
に連通し、他端を差圧発信器８ｂに連通した静圧側導
管、４ｃは一端を低速型ベンチュリ４のガス流入口側部
４ｉに連通し、他端を差圧発信器８ｂに連通した全圧側
導管、７ａおよび７ｂは均圧弁、９ａおよび９ｂはＮ2
パージガス導入弁、１０は差圧変換器、１１はガス流速
演算機、１２は炉頂圧力計、１３は大ベル、１４はアー
マプレートである。次に、前記高炉炉内のガス流分布の
測定操作について説明する。
１，図２中、１はゾンデであり、高炉ＢＦの上部を炉外
から挿入角度２５°で炉内に挿出入可能に設けており、
これにより、高炉ＢＦ内の装入物２内を上昇した炉内ガ
スの流線方向（装入物にほぼ垂直）と下記両ベンチュリ
３，４の中心線ａ，ｂがなす角度を略０度（略平行）に
することができる。２は炉内に堆積した装入物、３はゾ
ンデ１の先部に設けた絞り比２．５の高速型ベンチュ
リ、４はゾンデ１の中間部に設けた絞り比４．０の低速
型ベンチュリ、３ａは高速型ベンチュリ３のガス流出口
側部３ｏに突設した温度測定用センサー、３ｂは一端を
高速型ベンチュリ３の絞り部３ｓに連通し、他端を差圧
発信器８ａに連通した静圧側導管、３ｃは一端を高速型
ベンチュリ３のガス流入口側部３ｉに連通し、他端を差
圧発信器８ａに連通した全圧側導管、４ａは低速型ベン
チュリ４のガス流出口側部４ｏに突設した温度測定用セ
ンサー、４ｂは一端を低速型ベンチュリ４の絞り部４ｓ
に連通し、他端を差圧発信器８ｂに連通した静圧側導
管、４ｃは一端を低速型ベンチュリ４のガス流入口側部
４ｉに連通し、他端を差圧発信器８ｂに連通した全圧側
導管、７ａおよび７ｂは均圧弁、９ａおよび９ｂはＮ2
パージガス導入弁、１０は差圧変換器、１１はガス流速
演算機、１２は炉頂圧力計、１３は大ベル、１４はアー
マプレートである。次に、前記高炉炉内のガス流分布の
測定操作について説明する。
【００１１】大ベル１３を下降して装入物２をアーマ
プレート１４を介して炉内に装入した後、該大ベル１３
が上昇すると、均圧弁７ａ，７ｂ，Ｎ2 パージガス導入
弁９ａ，９ｂを開放した状態で直ちにゾンデ１を炉内に
挿入開始する。 低速型ベンチュリ４が炉内に入った段階で均圧弁７
ａ，７ｂ，Ｎ2 パージガス導入弁９ａ，９ｂを閉とす
る。 高炉炉径方向の所望の部位に達するとゾンデ１の挿入
動作を約１５秒間停止し、差圧発信器８ａおよび８ｂの
差圧指示を差圧変換器１０により電流値に変換し、さら
にガス流速演算機１１によりガス流速に変換する。な
お、ガス流速は、高炉内のガス流れ中に置かれたベンチ
ュリ管の全圧と静圧の差圧の１／２乗に比例することか
ら、ガス流速演算機１１にて式（１）を用いて算出す
る。
プレート１４を介して炉内に装入した後、該大ベル１３
が上昇すると、均圧弁７ａ，７ｂ，Ｎ2 パージガス導入
弁９ａ，９ｂを開放した状態で直ちにゾンデ１を炉内に
挿入開始する。 低速型ベンチュリ４が炉内に入った段階で均圧弁７
ａ，７ｂ，Ｎ2 パージガス導入弁９ａ，９ｂを閉とす
る。 高炉炉径方向の所望の部位に達するとゾンデ１の挿入
動作を約１５秒間停止し、差圧発信器８ａおよび８ｂの
差圧指示を差圧変換器１０により電流値に変換し、さら
にガス流速演算機１１によりガス流速に変換する。な
お、ガス流速は、高炉内のガス流れ中に置かれたベンチ
ュリ管の全圧と静圧の差圧の１／２乗に比例することか
ら、ガス流速演算機１１にて式（１）を用いて算出す
る。
【００１２】
【数１】
【００１３】Ｖ ：ガス流速［ｍ／ｓ］ ｇ ：重力加速度［ｍ／ｓ2 ］ ρ ：ガス密度［ｋｇ／ｍ3 ］ Ｃ ：補正定数［ − ］ ΔＰ：ベンチュリで検出された差圧［Ｐａ］ 式（１）中の補正係数Ｃは、事前にオフラインテスト検
定により求めておく。また、ガス密度ρは式（２）を用
いて算出する。
定により求めておく。また、ガス密度ρは式（２）を用
いて算出する。
【００１４】
【数２】
【００１５】ρO ：０℃、１．０１３×１０5 Ｐａにお
けるガス密度［ｋｇ／ｍ3 ］ ＰT ：炉頂圧力［Ｐａ］ ＴT ：炉頂温度［℃］ ゾンデ１をさらに炉内側に挿入し、高炉炉径方向の所
望の部位においてゾンデ１を停止し、上記の方法によ
りガス流速を算出する。
けるガス密度［ｋｇ／ｍ3 ］ ＰT ：炉頂圧力［Ｐａ］ ＴT ：炉頂温度［℃］ ゾンデ１をさらに炉内側に挿入し、高炉炉径方向の所
望の部位においてゾンデ１を停止し、上記の方法によ
りガス流速を算出する。
【００１６】上記を数回繰り返す。 ゾンデ１の炉外への挿出を開始する。 高速型ベンチュリ３が炉外に出た段階で均圧弁７ａ，
７ｂ，Ｎ2 パージガス導入弁９ａ，９ｂを開とする。こ
れは、炉内に浮遊しているダストや揮発分がゾンデに付
着および生成することを防止するためである。 均圧弁７ａ，７ｂ，Ｎ2 パージガス導入弁９ａ，９ｂ
を閉とする。
７ｂ，Ｎ2 パージガス導入弁９ａ，９ｂを開とする。こ
れは、炉内に浮遊しているダストや揮発分がゾンデに付
着および生成することを防止するためである。 均圧弁７ａ，７ｂ，Ｎ2 パージガス導入弁９ａ，９ｂ
を閉とする。
【００１７】高炉ＢＦの通常操業時には炉頂から装入物
を一定の間隔で装入する必要がある。高炉の炉頂ガス流
速を測定する時に炉頂より装入物が装入されてゾンデ１
に衝突すると、該ゾンデが変形することおよび該ベンチ
ュリの圧力指示値が変動することから、装入物の装入の
合間の数分間の時間内に該ゾンデを炉内に挿入して本測
定を成さねばならない。従って、前記からの項目
は、装入物の装入の合間の数分間の時間内に終了する必
要がある。
を一定の間隔で装入する必要がある。高炉の炉頂ガス流
速を測定する時に炉頂より装入物が装入されてゾンデ１
に衝突すると、該ゾンデが変形することおよび該ベンチ
ュリの圧力指示値が変動することから、装入物の装入の
合間の数分間の時間内に該ゾンデを炉内に挿入して本測
定を成さねばならない。従って、前記からの項目
は、装入物の装入の合間の数分間の時間内に終了する必
要がある。
【００１８】本実施例では、高炉炉径方向中心付近の高
流速部位のガス流速を測定するベンチュリ３は、絞り比
を２．５とすることで、０〜５０ｍｍＡｑの差圧発信器
による有効測定領域を１ｍ／ｓ〜２０ｍ／ｓとした。ま
た、高炉炉径方向周辺部の低流速部位のガス流速を測定
するベンチュリ４は、絞り比を４．０とすることで、０
〜５０ｍｍＡｑの差圧計による高精度測定領域を０．４
ｍ／ｓ〜８ｍ／ｓとした。上記の如く異なった測定範囲
を持つベンチュリを剛体型ゾンデの２カ所に設置するこ
とで、約２分間の時間内で炉径方向の合計８カ所以上に
おいて精度良く測定することができる。
流速部位のガス流速を測定するベンチュリ３は、絞り比
を２．５とすることで、０〜５０ｍｍＡｑの差圧発信器
による有効測定領域を１ｍ／ｓ〜２０ｍ／ｓとした。ま
た、高炉炉径方向周辺部の低流速部位のガス流速を測定
するベンチュリ４は、絞り比を４．０とすることで、０
〜５０ｍｍＡｑの差圧計による高精度測定領域を０．４
ｍ／ｓ〜８ｍ／ｓとした。上記の如く異なった測定範囲
を持つベンチュリを剛体型ゾンデの２カ所に設置するこ
とで、約２分間の時間内で炉径方向の合計８カ所以上に
おいて精度良く測定することができる。
【００１９】この測定結果の一例を図３（ａ），（ｂ）
に示す。この図３（ａ），（ｂ）の横軸は高炉炉壁部を
０、高炉炉径方向中心部を８とした場合の相対距離であ
り、縦軸は本例によるガス流速測定結果である。また、
高炉炉径方向のガス流速分布を測定する前後に、均圧弁
７ａ，７ｂ，Ｎ2 パージガス導入弁９ａ，９ｂを開にし
て全圧側、静圧側の差圧導管３ｂ，３ｃ，４ｂ，４ｃ内
およびベンチュリ部３，４をＮ2 パージすることで、ベ
ンチュリ部３，４に付着する付着物を除去することがで
き、本例ではゾンデを炉外に取り出して清掃することな
く、連続して少なくとも１００回以上にわたって測定す
ることが可能であった。
に示す。この図３（ａ），（ｂ）の横軸は高炉炉壁部を
０、高炉炉径方向中心部を８とした場合の相対距離であ
り、縦軸は本例によるガス流速測定結果である。また、
高炉炉径方向のガス流速分布を測定する前後に、均圧弁
７ａ，７ｂ，Ｎ2 パージガス導入弁９ａ，９ｂを開にし
て全圧側、静圧側の差圧導管３ｂ，３ｃ，４ｂ，４ｃ内
およびベンチュリ部３，４をＮ2 パージすることで、ベ
ンチュリ部３，４に付着する付着物を除去することがで
き、本例ではゾンデを炉外に取り出して清掃することな
く、連続して少なくとも１００回以上にわたって測定す
ることが可能であった。
【００２０】尚、本実施例では、該ゾンデの先端部およ
び中間部の２カ所にベンチュリを設置したが、本発明は
これに限ることなく、該ゾンデに３個以上のベンチュリ
を設置することにより、同時に３個のガス流速データを
採取することもでき測定時間が短縮できるので好まし
い。
び中間部の２カ所にベンチュリを設置したが、本発明は
これに限ることなく、該ゾンデに３個以上のベンチュリ
を設置することにより、同時に３個のガス流速データを
採取することもでき測定時間が短縮できるので好まし
い。
【００２１】
【発明の効果】本発明により、簡単に、しかも、短時間
にして高炉炉径方向のガス流速を精度よく測定すること
が可能となり、日常の高炉操業管理指標の１つに加える
ことができ、その測定したガス流速データをもとに高炉
の装入物分布を調整する等により、高炉操業を所望の状
態に安定させることができ、省コスト、省エネルギー等
の多大な効果を享受できるものである。
にして高炉炉径方向のガス流速を精度よく測定すること
が可能となり、日常の高炉操業管理指標の１つに加える
ことができ、その測定したガス流速データをもとに高炉
の装入物分布を調整する等により、高炉操業を所望の状
態に安定させることができ、省コスト、省エネルギー等
の多大な効果を享受できるものである。
【図１】本実施例のゾンデの側断面図
【図２】本実施例での全体側面図
【図３】本実施例ゾンデでの炉内ガス流速測定結果の例
を示す図
を示す図
【図４】本発明ゾンデで試験炉内のガス流速測定結果を
示す図
示す図
１ ゾンデ ２ 高炉内の装入物 ３ 高速型ベンチュリ ３ａ 温度センサー ３ｂ 全圧側導管 ３ｃ 静圧側導管 ３ｏ，４ｏ ガス流出口側部 ３ｉ，４ｉ ガス流入口側部 ３ｓ，４ｓ 絞り部 ４ 低速型ベンチュリ ４ａ 温度センサー ４ｂ 全圧測導管 ４ｃ 静圧側導管 ４ｉ ベンチュリの入側部 ４ｓ ベンチュリの絞り部 ７ａ 均圧弁 ７ｂ 均圧弁 ８ａ 差圧発信器 ８ｂ 差圧発信器 ９ａ パージガス導入弁 ９ｂ パージガス導入弁 １０ 差圧変換器 １１ ガス流速演算機 １２ 炉頂圧力計 １３ 大ベル １４ アーマプレート ＢＦ 高炉
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中山 岳志 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本製 鐵株式会社大分製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 高炉上部に高炉炉径方向に挿出入可能
に、且つ、高炉ガス流入口を下向きにし、高炉ガス流出
口を上向きに開口し、絞り部に全圧側導管を連通し、前
記高炉ガス流入口と絞り部間に静圧側導管を連通したベ
ンチュリ管を設けたゾンデにおいて、該ベンチュリ管を
ゾンデ長手方向に所定間隔に複数個設けると共に、該ベ
ンチュリ管の絞り比をゾンデ先端になるほど小さくした
ことを特徴とする高炉炉径方向の高炉ガス流速分布測定
用ゾンデ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23250794A JPH0873913A (ja) | 1994-09-02 | 1994-09-02 | 高炉炉径方向のガス流速測定用ゾンデ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23250794A JPH0873913A (ja) | 1994-09-02 | 1994-09-02 | 高炉炉径方向のガス流速測定用ゾンデ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0873913A true JPH0873913A (ja) | 1996-03-19 |
Family
ID=16940419
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23250794A Withdrawn JPH0873913A (ja) | 1994-09-02 | 1994-09-02 | 高炉炉径方向のガス流速測定用ゾンデ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0873913A (ja) |
-
1994
- 1994-09-02 JP JP23250794A patent/JPH0873913A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
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