JPH0876013A - 投写レンズ - Google Patents

投写レンズ

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Publication number
JPH0876013A
JPH0876013A JP6208282A JP20828294A JPH0876013A JP H0876013 A JPH0876013 A JP H0876013A JP 6208282 A JP6208282 A JP 6208282A JP 20828294 A JP20828294 A JP 20828294A JP H0876013 A JPH0876013 A JP H0876013A
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JP
Japan
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lens
lens group
aspherical
coefficient
focal length
Prior art date
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Pending
Application number
JP6208282A
Other languages
English (en)
Inventor
Shunsuke Kimura
俊介 木村
Yuichi Kimura
雄一 木村
Masayuki Takahashi
昌之 高橋
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Panasonic Holdings Corp
Original Assignee
Matsushita Electric Industrial Co Ltd
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Publication date
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Priority to JP6208282A priority Critical patent/JPH0876013A/ja
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Abstract

(57)【要約】 【目的】高精細画像をスクリーン上に拡大投影するビデ
オプロジェクター用投写レンズにおいて、明るくてコン
パクトな投写像をえるために、明るくて広角な投写レン
ズを提供することを目的とする。 【構成】スクリーン側より順に非球面を有する第１レン
ズ群、正レンズと負レンズよりなる第２レンズ群、両凸
の正レンズと負レンズによりなる第３レンズ群、非球面
を有する正レンズの第４レンズ群および非球面を有する
負の第５レンズ群を備えた構成とする。 【効果】明るい高精細な投写画像を得るのに適し、口径
比１：１．１、半画角が３０度にも及ぶ広角な明るい投
写レンズを提供するものである。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は投写レンズ、特にＣＲＴ
上の高精細画像をスクリーン上に拡大投影するビデオプ
ロジェクター用投写レンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に３管式のビデオプロジェクターで
は、Ｂ（青）、Ｇ（緑）、Ｒ（赤）の３色の単色ＣＲＴ
の各々の画像を投写レンズによりスクリーン上に投影し
合成を行うが、高品位テレビ用などの高精細な画像投写
を行うための投写レンズとしては、色収差補正を行い、
非球面プラスチックレンズ等を用いて有効に収差補正が
行われており、残存収差の低減が図られている。たとえ
ば、特開昭６１−２４７１７号公報、特開昭６３−１６
９６１０号公報等が知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
高精細度用の投写レンズは、大口径比としようとすると
サジタルフレアの増大等のため、あまり口径比が大きく
できず、大画面への投写では、スクリーン輝度が不十分
となっていた。高輝度な投写画像を得るために、６管式
あるいは９管式などのシステム構成を行うこともできる
が、システムとしての重量、サイズ、コストや調整工数
等の増大を招くこととなる。
【０００４】レンズの改善によって明るい投写像を得る
方法としては、大口径比化を行いＣＲＴから放射される
光量を有効に画像投写することであるが、全系の焦点距
離をそのままに大口径比とすれば、レンズ口径が大きく
なり、重量、コストの増大を招く。すなわち、レンズ口
径をおさえたまま大口径比とするためには、収差特性等
を良好に補正したまま焦点距離の短縮、すなわち広角化
を行う必要がある。
【０００５】ところで大口径化にはエルノスター型が有
利だが広角化には適していない。フィールドフラットナ
ーの追加と、非球面化によってペッツバール和およびサ
ジタルフレアーの改善がなされるが、前群の正レンズの
パワーが大のため開口効率が著しく減少するために広角
化には限界がある。
【０００６】広角化にはガウス型がエルノスター型より
も一般的に有利だがビデオプロジェクター用の投写レン
ズに使用する場合には、大口径レンズの張り合わせが困
難なため不適当である。
【０００７】レトロフォーカス型は負レンズが先頭にあ
り入射瞳が前進するので開口効率が高く、広角化には有
利である。しかし軸上光線を先頭の負レンズで広げるた
めに、レンズ径の増大と、球面収差補正のために構成枚
数の増大を引き起こす。
【０００８】本発明は、上記問題点を鑑み、明るい高精
細な投写画像を得るのに適し、半画角が約３０度にもお
よぶ広角な投写レンズを提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の構成はペッツバ
ール型を基本としている。ペッツバール型は各レンズ群
が色消しされ正パワーを持った２レンズ群構成で、球面
収差と色収差が良く補正され、コンパクトで大口径化に
は強い構成である。このペッツバール型の前群の正パワ
ーを弱くすることで入射瞳を前進させ、レトロフォーカ
ス的に使い広角化に対応する。ペッツバール型の前レン
ズ群の正パワーが減少すると後方のレンズ群の正パワー
が増大し球面収差が補正不足となるので非球面レンズを
先頭に付加する。ペッツバール和の補正のためと、パワ
ー配置のアンバランスからくる歪曲収差補正のために、
フィールドフラットナーが付加される。また像面性能の
向上のためにフィールドフラットナーの前側に非球面レ
ンズが付加され、増大したペッツバール型後レンズ群の
正パワーを分担しペッツバール型後レンズ群の負担を軽
減する。
【００１０】すなわちトータルとして５レンズ群構成と
なる。第１レンズ群は非球面化された弱いパワーの開口
収差補正レンズ。第２レンズ群はペッツバール型の前群
で色消しされた弱いパワーのレンズ群。第３レンズ群は
ペッツバール型の後レンズ群で色消しされた強い正パワ
ーのレンズ群。第４レンズ群は像面性能向上のための非
球面化され、第３レンズ群のパワーを分担する正パワー
のレンズ。第５レンズ群はペッツバール和を補正し、像
面湾曲、歪曲を補正するために非球面化されたフィール
ドフラットナーで、強い負パワーのレンズとする。
【００１１】上記の考えにもとずき口径比１：１．１、
半画角３０゜という大口径広角レンズのために、下記の
各条件を満たすよう構成するものである。 (1) ｜f1/f0｜＞ 12 (2) ｜f2/f0｜＞ 4.8 (3) 1.0 ＜ f3/f0 ＜ 1.8 (4) 1.9 ＜ f4/f0 ＜ 5 (5) -1.9 ＜ f5/f0 ＜ -1.2 (6) d12/f0 ＜ 0.2 (7) 0.12 ＜ d23/f0 ＜ 0.16 (8) ｆB1 ≦ 0 ただし、 f0 : 投写レンズ全系の焦点距離 f1 : 第１レンズ群の焦点距離 f2 : 第２レンズ群の焦点距離 f3 : 第３レンズ群の焦点距離 f5 : 第５レンズ群の焦点距離 d12 :第１レンズ群と第２レンズ群の光軸上の空気間隔 d23 :第２レンズ群と第３レンズ群の光軸上の空気間隔 ｆB1 :第１レンズ群における非球面形状を有効径内で、
球面にベストフィットし、その球面の曲率を用いて計算
した第１レンズの焦点距離 (9) -1.2 ＜ f2P/f2N ＜ -0.7 (10) -0.6 ＜ f3P/f3N ＜ -0.4 (11) 1.3 ＜ (f2P/f2N)/(f3P/f3N) ＜ 2.4 ただし、 f2P :第２レンズ群の正レンズの合成した焦点距離 f2N :第２レンズ群の負レンズの焦点距離 f3P :第３レンズ群の正レンズの合成した焦点距離 f3N :第３レンズ群の負レンズの焦点距離 (12) -3.5 ＜ f4 /f5 ＜ -0.7 ただし、 ｆ4 :第４レンズ群の焦点距離 ｆ5 :第５レンズ群の焦点距離
【００１２】
【作用】本発明の投写レンズにおいて、第１レンズ群
は、主として球面収差、コマ収差補正を行う。条件
（１）は、全レンズ系の焦点距離に対する第１レンズ群
の焦点距離を規定する条件であり、条件より焦点距離が
絶対値で小さくなるとf1が正の値を持つときは、開口効
率が減少し像面性能が補正困難になり、またf1が負の値
を持つときは、第２レンズ群に入射する軸上光線高が増
大し、レンズ全体の有効径の増大を招く。また、第１レ
ンズ群で発生する軸外色収差が過大となり、後続するレ
ンズ群による色収差補正が困難となる。
【００１３】第２レンズ群は、正レンズと負レンズより
構成され、第１レンズ群側に正レンズを配置することに
より、第３レンズ群の最大光線高を低くし、レンズの口
径の増大をおさえ、コンパクト化、軽量化を図ってい
る。条件（２）は、全レンズ系の焦点距離に対する第２
レンズ群の焦点距離を規定する条件であり、条件より焦
点距離が絶対値で小さくなるとf2が正の値を持つとき
は、開口効率が減少し像面性能が補正困難になる。特に
軸外光線の下光線が第２レンズ群を構成する正レンズの
第５レンズ群側の面で、出射角が増大し補正困難とな
る。またf2が負の値を持つときは、第３レンズ群に入射
する軸上光線高が増大し、第３レンズ群の有効径の増大
を招くのみならず球面収差が補正困難となる。
【００１４】第３レンズ群と第４レンズ群がメインのパ
ワーを有している。条件（３）は、第３レンズ群のパワ
ーを規定するものであり、上限を越えると、レンズ全長
が増大し、開口効率が減少し、軸外光線の下光線の屈折
が不足して補正困難となる。下限を越し焦点距離が短く
なると、第３群を構成する各正レンズが非常に大きな曲
率をもって厚肉となり、レンズ重量、コストが増大する
のみならずコマ収差、非点収差が過大となるため、良好
な収差補正が望めなくなる。上記第４レンズ群、第５レ
ンズ群はＣＲＴの近くに位置し、軸外光束が通過する光
線高が高くなるので非球面化することにより特に、軸外
収差の補正を有効にすることができる。条件（４）は、
第４レンズ群のパワーを規定するものであり、条件を越
えると、第３レンズ群の正パワーを増減させ収差補正を
困難にする。条件（５）は、第５レンズ群のパワーを規
定するものであり、条件の下限を越えると、ペッツバー
ル和を補正できなくなり像面湾曲を引き起こし像面性能
を確保できなくなり高品位プロジェクション用の投写レ
ンズとしての性能を確保できなくなる。上限を越えると
曲率半径が増大し、第４レンズ群と第５レンズ群との面
間隔でフォーカシングする本発明のようなプロジェクシ
ョン用投写レンズにおいては、フォーカシング範囲が極
度に限定され、汎用性が限定される。条件（６）は、全
レンズ系の焦点距離に対する第１レンズ群の焦点距離を
から第２レンズ群間の光軸上の空気間隔を規定する条件
であり、主として球面収差、コマ収差補正を行う第１レ
ンズ群と第２レンズ群の空気間隔が、上限を越えると、
レンズ全長が過大となるのみならず、第２レンズ群に入
射する軸上光線高が増大し、レンズ全体の有効径の増大
を招く。また、第１レンズ群で発生する軸外色収差が過
大となり、後続するレンズ群による色収差補正が困難と
なる。条件（７）は、第２レンズ群と第３レンズ群間の
光軸上の空気間隔を規定する条件であり、条件を越える
と倍率の色収差、開口効率、像面性能を維持できなくな
る。
【００１５】周辺光量を充分確保するためには、軸外光
束に対するスクリーン側の瞳位置を第１レンズ群により
接近させる必要があるが、そのためには、第１レンズ群
の周辺部のパワーが負となることが好ましい。条件
（８）は、第１レンズ群の軸外光束に対する屈折力を規
定する条件であり、この条件を越えると、スクリーン側
の瞳位置が第１レンズ群より離れることにより、充分な
周辺光量を確保するためには、第１レンズ群の有効径を
大きくする必要が生じる。
【００１６】条件（９）は、第２レンズ群の正レンズの
合成焦点距離と負レンズの焦点距離の関係を規定するも
のであり、第２レンズ群として色収差を補正過剰として
いる。上限を越えると、第３レンズ群の色収差の補正量
が増えて第３レンズ群の正レンズのパワーが上昇しコマ
収差を補正できなくなる。下限を越えると第３レンズ群
の色収差補正量が減少し倍率の色収差が補正できなくな
る。条件（１０）は、第３レンズ群の正レンズの合成焦
点距離と負レンズの焦点距離の関係を規定するものであ
り、第３レンズ群として色収差を補正不足としている。
条件（１１）は、第２レンズ群の色収差補正量と第３レ
ンズ群の色収差補正量の関係を規定するものであり、条
件を越えると倍率の色収差の補正が困難となる。
【００１７】条件（１２）は、第４レンズ群と第５レン
ズ群がプラスチックレンズで構成された場合の焦点距離
の関係を規定するもので、第４レンズ群は、温度変化に
よる焦点距離の変動を負パワーをもつ第５レンズ群と相
殺して、像面が移動することを抑える働きがある。条件
（１２）は、温度変化に対する像面の変動を適切に補正
するための第４レンズ群の焦点距離と第５レンズ群の焦
点距離との関係を規定するものであり、条件を越える
と、温度変化による像面の移動が大きくなり、ＣＲＴに
画像を表示した初期の状態とＣＲＴが加熱されて温度上
昇した状態で大きくフォーカスがずれることとなる。
【００１８】
【実施例】以下、本発明になる投写レンズの具体的な実
施例について図１を参照して説明する。ただし、実施例
中ｒiは、スクリーンから順に見た第ｉ面の曲率半径、
ｄiは第ｉ面から次の面までの軸上の面間隔、ｎi，νi
は、それぞれの第ｊレンズのｄ線における屈折率、アッ
ベ数である。Ｕ１は第１レンズ群、Ｕ２は第２レンズ
群、Ｕ３は第３レンズ群、Ｕ４は第４レンズ群、Ｕ５は
第５レンズ群を示す。
【００１９】非球面において、Ｓをレンズの光軸からの
開口の半径距離ｈの位置におけるレンズ頂点からの変位
量とすると
【００２０】
【数５】
【００２１】で示される。ａiは、ｉ次の非球面係数で
ある。本発明の実施例について図面を参照しながら説明
する。図１は本発明に係る投写レンズの第１の実施例に
基づく概略構成図、図２（ａ），（ｂ），（ｃ）は、実
施例に基づく球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図で
ある。図２から明らかなように本発明によれば諸収差が
良好に補正されている。本実施例について、ＣＲＴのフ
ェースプレートの蛍光対面がスクリーン側に凹面として
おり、蛍光体の発光が効率よく投写レンズの瞳に入射す
るようなっており、周辺光量の向上を図っている。
【００２２】図３に示す第２の実施例では、第２レンズ
群、第３レンズ群とも正レンズ１枚と負レンズ１枚ずつ
によって構成され全体で、７枚のレンズで構成されてい
る。図５で示す第３の実施例、図７で示す第４実施例で
は、ＣＲＴの蛍光体面が平面のフェースプレートを使用
した場合である。第４の実施例では、第２レンズ群をス
クリーン側から順に２枚の正レンズと１枚の負レンズで
構成している。第３レンズ群も２枚の正レンズと１枚の
負レンズで構成している。
【００２３】図９で示す第５の実施例は、請求項１の各
条件を満たしているが、請求項２と請求項３の条件は満
足しない例である。第２レンズ群をスクリーン側から順
に１枚の正レンズと１枚の負レンズで構成している。第
３レンズ群は２枚の正レンズと１枚の負レンズで構成し
ている。
【００２４】図１１で示す第６の実施例は、請求項１と
請求項２の各条件を満たしているが、請求項３の条件は
満足しない例である。第２レンズ群をスクリーン側から
順に２枚の正レンズと１枚の負レンズで構成している。
第３レンズ群も２枚の正レンズと１枚の負レンズで構成
している。軸上の色収差は収差図で明らかなように良く
補正されているが、請求項２の各条件が満たされている
ために倍率の色も良く補正される。第５の実施例では軸
上の色収差は補正されているが請求項２の条件を満たさ
ないため倍率の色収差は補正不足であった。
【００２５】図１３で示す第７の実施例は、請求項１と
請求項３の各条件を満たしているが、請求項２の条件は
満足しない例である。第２レンズ群をスクリーン側から
順に１枚の正レンズと１枚の負レンズで構成している。
第３レンズ群は２枚の正レンズと１枚の負レンズで構成
している。一般に軸上光線高の低い像面近傍に置かれた
レンズの屈折率や形状の変化は全系に及ぼす影響は少な
い。よってビデオプロジェクター用の投写レンズではフ
ィールドフラットナーとして温度変化による屈折率変化
および形状変化を引き起こすプラスチックレンズが多用
されてきた。しかし軸外光線高は高く影響が大きい。ま
たＣＲＴからの熱で温度変化が一番大きい部分である。
本発明が提供するような高精細画像用のプロジェクター
において、ＣＲＴからの熱の温度変化によってフォーカ
スが変化すれば常時高精細画像を提供することが出来な
い。請求項３はフィールドフラットナーがプラスチック
で構成される場合の温度変化によるフォーカス移動を押
さえる条件である。ＣＲＴの発熱によってフィールドフ
ラットナーの温度が上昇する。フィールドフラットナー
直前のレンズも温度が上昇する。このレンズの温度変化
でフィールドフラットナーの温度変化の影響をキャンセ
ル出来ればよい。よってフィールドフラットナー直前の
レンズをプラスチックで構成することと請求項３の条件
を満たすことで温度変化によるフォーカス移動をキャン
セルできる。
【００２６】（実施例１） 面間の軸線 表面半径(mm) 方向距離(mm) Ｎｄ νｄ ｒ 1 ＝ 383.748 ｄ 1 ＝ 18.0 ｎ 1 ＝ 1.49178 ν 1 ＝57.2 ｒ 2 ＝ 460.791 ｄ 2 ＝ 30.0 ｒ 3 ＝ 375.909 ｄ 3 ＝ 28.0 ｎ 2 ＝ 1.58913 ν 2 ＝61.2 ｒ 4 ＝ -538.012 ｄ 4 ＝ 3.2 ｒ 5 ＝ 1516.069 ｄ 5 ＝ 8.5 ｎ 3 ＝ 1.71736 ν 4 ＝29.5 ｒ 6 ＝ 214.570 ｄ 6 ＝ 30.0 ｒ 7 ＝ 451.512 ｄ 7 ＝ 26.0 ｎ 4 ＝ 1.58913 ν 5 ＝61.2 ｒ 8 ＝ -640.085 ｄ 8 ＝ 2.2 ｒ 9 ＝ 201.659 ｄ 9 ＝ 37.0 ｎ 5 ＝ 1.70000 ν 6 ＝48.0 ｒ10 ＝ -389.122 ｄ10 ＝ 7.0 ｒ11 ＝ 2964.042 ｄ11 ＝ 8.5 ｎ 6 ＝ 1.72825 ν 7 ＝28.3 ｒ12 ＝ 167.689 ｄ12 ＝ 21.8 ｒ13 ＝ 869.446 ｄ13 ＝ 27.0 ｎ 7 ＝ 1.49178 ν 8 ＝57.2 ｒ14 ＝ -256.096 ｄ14 ＝ 91.0 ｒ15 ＝ -108.209 ｄ15 ＝ 5.5 ｎ 8 ＝ 1.49178 ν 9 ＝57.2 ｒ16 ＝ ∞ ｄ16 ＝ 18.0 ｎ 9 ＝ 1.43500 ν 8 ＝50.7 ｒ17 ＝ ∞ ｄ17 ＝ 20.0 ｎ10 ＝ 1.54040 ν10 ＝50.7 ｒ18 ＝-1000.000 （第１面の非球面係数） ａ 3 ＝ 4.06275×10-7 ａ 4 ＝ -6.78757×10-8 ａ 5 ＝ -9.11633×10-11 ａ 6 ＝ 1.35191×10-12 ａ 7 ＝ 6.61316×10-15 ａ 8 ＝ 2.08283×10-17 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -1.85764×10-21 （第２面の非球面係数） ａ 3 ＝ 9.65133×10-8 ａ 4 ＝ 1.15166×10-10 ａ 5 ＝ -1.29652×10-11 ａ 6 ＝ 2.23531×10-12 ａ 7 ＝ 1.98604×10-15 ａ 8 ＝ 1.09387×10-16 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 1.22730×10-21 （第１３面の非球面係数） ａ 3 ＝ -2.15048×10-6 ａ 4 ＝ 4.67397×10-8 ａ 5 ＝ -6.13710×10-10 ａ 6 ＝ -1.40978×10-12 ａ 7 ＝ 2.93108×10-14 ａ 8 ＝ -2.54276×10-16 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -3.97383×10-20 （第１４面の非球面係数） ａ 3 ＝ -2.38734×10-7 ａ 4 ＝ -1.51141×10-8ａ 5 ＝ 5.30480×10-10 ａ 6 ＝ -8.13534×10-13 ａ 7 ＝ -3.98024×10-14 ａ 8 ＝ -2.59009×10-16 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 1.65540×10-20 （第１５面の非球面係数） ａ 3 ＝ 0.0 ａ 4 ＝ 3.84332×10-8 ａ 5 ＝ 0.0 ａ 6 ＝ 9.70986×10-12 ａ 7 ＝ 0.0 ａ 8 ＝ -1.25661×10-15 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 9.34025×10-20 f1/f0 = 21.038 f2/f0 = -51.45 f3/f0 = 1.22 f4/f0 = 1.97 f5/f0 = -1.533 d12/f0 = 0.19 d23/f0 = 0.13 ｆB1 = -2179.3 f2P/f2N = -1.09 f3P/f3N = -0.58 (f2P/f2N)/(f3P/f3N) = 1.89 f4 /f5 = -1.28 （実施例２） 面間の軸線 表面半径(mm) 方向距離(mm) Ｎｄ νｄ ｒ 1 ＝ 462.954 ｄ 1 ＝ 18.0 ｎ 1 ＝ 1.49178 ν 1 ＝57.2 ｒ 2 ＝ 748.513 ｄ 2 ＝ 38.0 ｒ 3 ＝ 274.419 ｄ 3 ＝ 40.0 ｎ 2 ＝ 1.58913 ν 2 ＝61.2 ｒ 4 ＝ -331.440 ｄ 4 ＝ 1.0 ｒ 5 ＝ 1756.430 ｄ 5 ＝ 8.5 ｎ 3 ＝ 1.71736 ν 3 ＝29.5 ｒ 6 ＝ 208.137 ｄ 6 ＝ 27.6 ｒ 7 ＝ 175.754 ｄ 7 ＝ 40.0 ｎ 4 ＝ 1.70000 ν 4 ＝48.0 ｒ 8 ＝ -375.440 ｄ 8 ＝ 7.0 ｒ 9 ＝-4971.378 ｄ 9 ＝ 8.5 ｎ 5 ＝ 1.72825 ν 5 ＝28.3 ｒ10 ＝ 233.833 ｄ10 ＝ 22.0 ｒ11 ＝ 361.173 ｄ11 ＝ 30.0 ｎ 6 ＝ 1.49178 ν 6 ＝57.2 ｒ12 ＝ -458.921 ｄ12 ＝ 86.1 ｒ13 ＝ -110.438 ｄ13 ＝ 5.5 ｎ 7 ＝ 1.49178 ν 7 ＝57.2 ｒ14 ＝ ∞ ｄ14 ＝ 18.0 ｎ 8 ＝ 1.43500 ν 8 ＝50.7 ｒ15 ＝ ∞ ｄ15 ＝ 20.0 ｎ 9 ＝ 1.54040 ν 9 ＝50.7 ｒ16 ＝-1000.000 （第１面の非球面係数） ａ 3 ＝ -6.61033×10-7 ａ 4 ＝ -4.94071×10-8 ａ 5 ＝ 1.73881×10-11 ａ 6 ＝ 1.34882×10-12 ａ 7 ＝ 8.00424×10-15 ａ 8 ＝ 4.30599×10-17 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -9.17529×10-21 （第２面の非球面係数） ａ 3 ＝ 6.59364×10-7 ａ 4 ＝ -6.15586×10-9ａ 5 ＝ 1.22201×10-10 ａ 6 ＝ 4.42982×10-12 ａ 7 ＝ 3.94350×10-15 ａ 8 ＝ 8.43537×10-17 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -8.75575×10-21 （第１１面の非球面係数） ａ 3 ＝ 1.43899×10-6 ａ 4 ＝ 3.23390×10-8 ａ 5 ＝ 2.30723×10-10 ａ 6 ＝ 2.27283×10-12 ａ 7 ＝ 7.77285×10-15 ａ 8 ＝ -6.41562×10-18 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 2.97791×10-20 （第１２面の非球面係数） ａ 3 ＝ 3.39548×10-7 ａ 4 ＝ 8.64418×10-8 ａ 5 ＝ 6.70257×10-10 ａ 6 ＝ 9.87945×10-14 ａ 7 ＝ -1.30792×10-14 ａ 8 ＝ 2.40616×10-16 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 9.73199×10-20 （第１３面の非球面係数） ａ 3 ＝ 0.0 ａ 4 ＝ -1.46709×10-7 ａ 5 ＝ 0.0 ａ 6 ＝ 3.13998×10-11 ａ 7 ＝ 0.0 ａ 8 ＝ -3.91041×10-15 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 1.87704×10-19 f1/f0 = 12.24 f2/f0 = 4.93 f3/f0 = 1.77 f4/f0 = 2.11 f5/f0 = -1.63 d12/f0 = 0.19 d23/f0 = 0.14 ｆB1 = -2889.0 f2P/f2N = -0.80 f3P/f3N = -0.58 (f2P/f2N)/(f3P/f3N) = 1.36 f4 /f5 = -1.29 （実施例３） 面間の軸線 表面半径(mm) 方向距離(mm) Ｎｄ νｄ ｒ 1 ＝ 487.657 ｄ 1 ＝ 18.0 ｎ 1 ＝ 1.49178 ν 1 ＝57.2 ｒ 2 ＝ 486.818 ｄ 2 ＝ 38.0 ｒ 3 ＝ 369.330 ｄ 3 ＝ 38.0 ｎ 2 ＝ 1.58913 ν 2 ＝61.2 ｒ 4 ＝ -542.422 ｄ 4 ＝ 3.2 ｒ 5 ＝ 2000.900 ｄ 5 ＝ 8.5 ｎ 3 ＝ 1.71736 ν 4 ＝29.5 ｒ 6 ＝ 215.497 ｄ 6 ＝ 25.8 ｒ 7 ＝ 386.865 ｄ 7 ＝ 29.0 ｎ 4 ＝ 1.58913 ν 5 ＝61.2 ｒ 8 ＝ -386.865 ｄ 8 ＝ 2.2 ｒ 9 ＝ 199.359 ｄ 9 ＝ 37.0 ｎ 5 ＝ 1.70000 ν 6 ＝48.0 ｒ10 ＝ -439.680 ｄ10 ＝ 7.0 ｒ11 ＝ 2119.744 ｄ11 ＝ 8.5 ｎ 6 ＝ 1.72825 ν 7 ＝28.3 ｒ12 ＝ 170.007 ｄ12 ＝ 19.0 ｒ13 ＝ 1165.061 ｄ13 ＝ 30.0 ｎ 7 ＝ 1.49178 ν 8 ＝57.2 ｒ14 ＝ -486.647 ｄ14 ＝ 92.6 ｒ15 ＝ -101.531 ｄ15 ＝ 5.5 ｎ 8 ＝ 1.49178 ν 9 ＝57.2 ｒ16 ＝ ∞ ｄ16 ＝ 18.0 ｎ 9 ＝ 1.43500 ν 8 ＝50.7 ｒ17 ＝ ∞ ｄ17 ＝ 11.0 ｎ10 ＝ 1.54040 ν10 ＝50.7 ｒ18 ＝ ∞ （第１面の非球面係数） ａ 3 ＝ 4.91242×10-7 ａ 4 ＝ -5.65742×10-8 ａ 5 ＝ -1.70558×10-11 ａ 6 ＝ 3.96696×10-13 ａ 7 ＝ 6.43597×10-16 ａ 8 ＝ -1.70996×10-17 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 3.14520×10-22 （第２面の非球面係数） ａ 3 ＝ 5.79312×10-7 ａ 4 ＝ 9.08520×10-9 ａ 5 ＝ -1.64739×10-11 ａ 6 ＝ 2.52950×10-12 ａ 7 ＝ -2.28065×10-15 ａ 8 ＝ -1.60954×10-17 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 3.33745×10-21 （第１３面の非球面係数） ａ 3 ＝ 5.21708×10-7 ａ 4 ＝ 6.36707×10-8 ａ 5 ＝ 1.44645×10-10 ａ 6 ＝ 4.11463×10-12 ａ 7 ＝ 1.87937×10-14 ａ 8 ＝ -3.50366×10-17 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -1.45768×10-20 （第１４面の非球面係数） ａ 3 ＝ -3.24893×10-8 ａ 4 ＝ 9.68941×10-8 ａ 5 ＝ 2.55324×10-10 ａ 6 ＝ 1.58963×10-12 ａ 7 ＝ 4.51870×10-15 ａ 8 ＝ 7.66114×10-16 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -2.56543×10-20 （第１５面の非球面係数） ａ 3 ＝ 0.0 ａ 4 ＝ -3.36835×10-8 ａ 5 ＝ 0.0 ａ 6 ＝ 2.09031×10-11 ａ 7 ＝ 0.0 ａ 8 ＝ -2.45306×10-15 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 1.46133×10-19 f1/f0 =466.34 f2/f0 = -32.05 f3/f0 = 1.02 f4/f0 = 3.47 f5/f0 = -1.46 d12/f0 = 0.19 d23/f0 = 0.13 ｆB1 = -1346.9 f2P/f2N = -1.13 f3P/f3N = -0.51 (f2P/f2N)/(f3P/f3N) = 2.20 f4 /f5 = -2.37 （実施例４） 面間の軸線 表面半径(mm) 方向距離(mm) Ｎｄ νｄ ｒ 1 ＝ 514.902 ｄ 1 ＝ 18.0 ｎ 1 ＝ 1.49178 ν 1 ＝57.2 ｒ 2 ＝ 450.596 ｄ 2 ＝ 38.0 ｒ 3 ＝ 359.808 ｄ 3 ＝ 22.0 ｎ 2 ＝ 1.58913 ν 2 ＝61.2 ｒ 4 ＝ ∞ ｄ 4 ＝ 2.0 ｒ 5 ＝14648.862 ｄ 5 ＝ 18.5 ｎ 3 ＝ 1.58913 ν 3 ＝61.2 ｒ 6 ＝ -704.699 ｄ 6 ＝ 1.0 ｒ 7 ＝ 792.365 ｄ 7 ＝ 8.5 ｎ 4 ＝ 1.71736 ν 4 ＝29.5 ｒ 8 ＝ 214.939 ｄ 8 ＝ 25.8 ｒ 9 ＝ 504.725 ｄ 9 ＝ 29.0 ｎ 5 ＝ 1.58913 ν 5 ＝61.2 ｒ10 ＝ -329.867 ｄ10 ＝ 2.2 ｒ11 ＝ 183.546 ｄ11 ＝ 37.0 ｎ 6 ＝ 1.58913 ν 6 ＝61.2 ｒ12 ＝ -398.536 ｄ12 ＝ 7.0 ｒ13 ＝ 892.611 ｄ13 ＝ 8.5 ｎ 7 ＝ 1.72825 ν 7 ＝28.3 ｒ14 ＝ 178.914 ｄ14 ＝ 19.0 ｒ15 ＝-7688.312 ｄ15 ＝ 30.0 ｎ 8 ＝ 1.49178 ν 8 ＝57.2 ｒ16 ＝ -427.374 ｄ16 ＝ 90.58 ｒ17 ＝ -97.862 ｄ17 ＝ 5.5 ｎ 9 ＝ 1.49178 ν 9 ＝57.2 ｒ18 ＝ ∞ ｄ18 ＝ 18.0 ｎ 8 ＝ 1.43500 ν 8 ＝50.7 ｒ19 ＝ ∞ ｄ19 ＝ 20.0 ｎ10 ＝ 1.54040 ν10 ＝50.7 ｒ20 ＝ ∞ （第１面の非球面係数） ａ 3 ＝ 4.42714×10-7 ａ 4 ＝ -5.51659×10-8 ａ 5 ＝ -3.17082×10-11 ａ 6 ＝ -3.90978×10-14 ａ 7 ＝ 5.93436×10-16 ａ 8 ＝ 6.73440×10-18 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -4.91195×10-22 （第２面の非球面係数） ａ 3 ＝ 6.53716×10-7 ａ 4 ＝ 7.02068×10-9 ａ 5 ＝ -1.50990×10-11 ａ 6 ＝ 2.54830×10-12 ａ 7 ＝ -1.33764×10-15 ａ 8 ＝ -6.29949×10-17 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 4.12431×10-21 （第１５面の非球面係数） ａ 3 ＝ 1.12409×10-7 ａ 4 ＝ 5.42728×10-8 ａ 5 ＝ -3.16569×10-11 ａ 6 ＝ 2.55458×10-12 ａ 7 ＝ 2.26652×10-14 ａ 8 ＝ 1.32388×10-16 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -5.38260×10-20 （第１６面の非球面係数）ａ 3 ＝ -5.96892×10-7 ａ 4 ＝ 7.92853×10-8 ａ 5 ＝ 1.65590×10-11 ａ 6 ＝ 6.85925×10-13 ａ 7 ＝ 1.08541×10-14 ａ 8 ＝ 8.51906×10-16 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -1.01319×10-19 （第１７面の非球面係数） ａ 3 ＝ 0.0 ａ 4 ＝ -9.99210×10-8 ａ 5 ＝ 0.0 ａ 6 ＝ 3.57904×10-11 ａ 7 ＝ 0.0 ａ 8 ＝ -3.59676×10-15 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 1.63228×10-19 f1/f0 =40.14 f2/f0 = 24.21 f3/f0 = 1.02 f4/f0 = 4.56 f5/f0 = -1.42 d12/f0 = 0.19 d23/f0 = 0.13 ｆB1 = -1120.7 f2P/f2N = -0.98 f3P/f3N = -0.45 (f2P/f2N)/(f3P/f3N) = 2.19 f4 /f5 = ２.22 （実施例５） 面間の軸線 表面半径(mm) 方向距離(mm) Ｎｄ νｄ ｒ 1 ＝ 1032.483 ｄ 1 ＝ 18.0 ｎ 1 ＝ 1.49178 ν 1 ＝57.2 ｒ 2 ＝ 1269.140 ｄ 2 ＝ 33.8 ｒ 3 ＝ 227.763 ｄ 3 ＝ 28.0 ｎ 2 ＝ 1.58913 ν 2 ＝61.2 ｒ 4 ＝-5128.640 ｄ 4 ＝ 3.0 ｒ 5 ＝ 1603.055 ｄ 5 ＝ 8.5 ｎ 3 ＝ 1.75520 ν 4 ＝27.5 ｒ 6 ＝ 201.548 ｄ 6 ＝ 25.8 ｒ 7 ＝ 405.134 ｄ 7 ＝ 29.0 ｎ 4 ＝ 1.58913 ν 5 ＝61.2 ｒ 8 ＝ -405.133 ｄ 8 ＝ 2.2 ｒ 9 ＝ 270.962 ｄ 9 ＝ 37.0 ｎ 5 ＝ 1.69680 ν 6 ＝55.6 ｒ10 ＝ -329.624 ｄ10 ＝ 1.0 ｒ11 ＝ 1603.055 ｄ11 ＝ 8.5 ｎ 6 ＝ 1.64769 ν 7 ＝33.9 ｒ12 ＝ 206.465 ｄ12 ＝ 19.0 ｒ13 ＝ 182.469 ｄ13 ＝ 30.0 ｎ 7 ＝ 1.49178 ν 8 ＝57.2 ｒ14 ＝ -283.016 ｄ14 ＝ 99.4 ｒ15 ＝ -90.226 ｄ15 ＝ 5.5 ｎ 8 ＝ 1.49178 ν 9 ＝57.2 ｒ16 ＝ ∞ ｄ16 ＝ 18.0 ｎ 9 ＝ 1.43500 ν 8 ＝50.7 ｒ17 ＝ ∞ ｄ17 ＝ 11.0 ｎ10 ＝ 1.54040 ν10 ＝50.7 ｒ18 ＝ ∞ （第１面の非球面係数） ａ 3 ＝ -7.93779×10-6 ａ 4 ＝ 1.17322×10-8 ａ 5 ＝ -8.59960×10-11 ａ 6 ＝ 3.71141×10-12 ａ 7 ＝ -1.22663×10-14 ａ 8 ＝ -8.54443×10-17 ａ 9 ＝ 0.0ａ10 ＝ 1.13715×10-21 （第２面の非球面係数） ａ 3 ＝ -8.62985×10-6 ａ 4 ＝ 7.93979×10-8 ａ 5 ＝ 1.54342×10-10 ａ 6 ＝ 3.13120×10-12 ａ 7 ＝ -1.25531×10-16 ａ 8 ＝ -1.62841×10-16 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 1.05044×10-20 （第１３面の非球面係数） ａ 3 ＝ -2.26277×10-6 ａ 4 ＝ 1.15461×10-7 ａ 5 ＝ 4.86158×10-10 ａ 6 ＝ -1.13659×10-11 ａ 7 ＝ 8.25629×10-14 ａ 8 ＝ -9.59040×10-17 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 4.56851×10-20 （第１４面の非球面係数） ａ 3 ＝ -4.25350×10-7 ａ 4 ＝ 8.35712×10-8 ａ 5 ＝ 2.00841×10-9 ａ 6 ＝ -4.52178×10-11 ａ 7 ＝ 4.04860×10-13 ａ 8 ＝ 2.04221×10-16 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -1.31668×10-19 （第１５面の非球面係数） ａ 3 ＝ -3.13945×10-5 ａ 4 ＝ 9.14236×10-7 ａ 5 ＝ 0.0 ａ 6 ＝ -1.81257×10-10 ａ 7 ＝ 0.0 ａ 8 ＝ 2.22565×10-14 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -9.34183×10-19 f1/f0 = 55.5 f2/f0 =-14.00 f3/f0 = 1.02 f4/f0 = 4.83 f5/f0 = -1.34 d12/f0 = 0.17 d23/f0 = 0.13 ｆB1 = -1632.0 f2P/f2N = -1.22 f3P/f3N = -0.38 (f2P/f2N)/(f3P/f3N) = 3.19 f4 /f5 = -3.61 （実施例６） 面間の軸線 表面半径(mm) 方向距離(mm) Ｎｄ νｄ ｒ 1 ＝ 1129.518 ｄ 1 ＝ 18.0 ｎ 1 ＝ 1.49178 ν 1 ＝57.2 ｒ 2 ＝ 1085.714 ｄ 2 ＝ 38.0 ｒ 3 ＝ 402.850 ｄ 3 ＝ 22.0 ｎ 2 ＝ 1.58913 ν 2 ＝61.2 ｒ 4 ＝ ∞ ｄ 4 ＝ 2.0 ｒ 5 ＝ 818.858 ｄ 5 ＝ 18.5 ｎ 3 ＝ 1.58913 ν 3 ＝61.2 ｒ 6 ＝-1514.429 ｄ 6 ＝ 1.0 ｒ 7 ＝ 818.858 ｄ 7 ＝ 8.5 ｎ 4 ＝ 1.71736 ν 4 ＝29.5 ｒ 8 ＝ 190.319 ｄ 8 ＝ 25.8 ｒ 9 ＝ 380.429 ｄ 9 ＝ 29.0 ｎ 5 ＝ 1.58913 ν 5 ＝61.2 ｒ10 ＝ -380.429 ｄ10 ＝ 2.2 ｒ11 ＝ 208.289 ｄ11 ＝ 37.0 ｎ 6 ＝ 1.70000 ν 6 ＝48.0 ｒ12 ＝ -377.454 ｄ12 ＝ 1.0 ｒ13 ＝ 818.858 ｄ13 ＝ 8.5 ｎ 7 ＝ 1.72825 ν 7 ＝28.3 ｒ14 ＝ 154.027 ｄ14 ＝ 19.0 ｒ15 ＝ 177.376 ｄ15 ＝ 30.0 ｎ 8 ＝ 1.49178 ν 8 ＝57.2 ｒ16 ＝ 268.883 ｄ16 ＝ 94.64 ｒ17 ＝ -89.437 ｄ17 ＝ 5.5 ｎ 9 ＝ 1.49178 ν 9 ＝57.2 ｒ18 ＝ ∞ ｄ18 ＝ 18.0 ｎ 8 ＝ 1.43500 ν 8 ＝50.7 ｒ19 ＝ ∞ ｄ19 ＝ 11.0 ｎ10 ＝ 1.54040 ν10 ＝50.7 ｒ20 ＝ ∞ （第１面の非球面係数） ａ 3 ＝ 6.41959×10-7 ａ 4 ＝ -6.09255×10-8 ａ 5 ＝ -1.48342×10-10 ａ 6 ＝ 3.51110×10-12 ａ 7 ＝ -1.24154×10-14 ａ 8 ＝ -1.10966×10-17 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -2.95310×10-22 （第２面の非球面係数） ａ 3 ＝ 5.87035×10-7 ａ 4 ＝ 3.10382×10-9 ａ 5 ＝ 1.03789×10-10 ａ 6 ＝ 3.13120×10-12 ａ 7 ＝ -1.25531×10-16 ａ 8 ＝ -1.62841×10-16 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 1.05044×10-20 （第１５面の非球面係数） ａ 3 ＝ 7.26319×10-7 ａ 4 ＝ 5.78713×10-8 ａ 5 ＝ 7.12480×10-10 ａ 6 ＝ -1.13659×10-11 ａ 7 ＝ 8.25628×10-14 ａ 8 ＝ -9.59040×10-17 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 4.56851×10-20 （第１６面の非球面係数） ａ 3 ＝ 9.16444×10-7 ａ 4 ＝ 6.53283×10-8 ａ 5 ＝ 1.13006×10-9 ａ 6 ＝ -2.55904×10-11 ａ 7 ＝ 2.45469×10-13 ａ 8 ＝ 4.12280×10-16 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -8.65147×10-20 （第１７面の非球面係数） ａ 3 ＝ 0.0 ａ 4 ＝ 1.81673×10-7 ａ 5 ＝ 0.0 ａ 6 ＝ -7.12929×10-11 ａ 7 ＝ 0.0 ａ 8 ＝ 9.84234×10-15 ａ 9 ＝ 0.0ａ10 ＝ -2.83949×10-19 f1/f0 =-332.0 f2/f0 =-31.90 f3/f0 = 1.03 f4/f0 = 4.85 f5/f0 = -1.33 d12/f0 = 0.19 d23/f0 = 0.13 ｆB1 = -1238.8 f2P/f2N = -1.14 f3P/f3N = -0.49 (f2P/f2N)/(f3P/f3N) = 2.33 f4 /f5 = -3.66 （実施例７） 面間の軸線 表面半径(mm) 方向距離(mm) Ｎｄ νｄ ｒ 1 ＝ 322.531 ｄ 1 ＝ 18.0 ｎ 1 ＝ 1.49178 ν 1 ＝57.2 ｒ 2 ＝ 326.710 ｄ 2 ＝ 38.0 ｒ 3 ＝ 320.205 ｄ 3 ＝ 30.0 ｎ 2 ＝ 1.58913 ν 2 ＝61.2 ｒ 4 ＝ -657.968 ｄ 4 ＝ 7.5 ｒ 5 ＝ 2343.116 ｄ 5 ＝ 8.5 ｎ 3 ＝ 1.72825 ν 4 ＝28.3 ｒ 6 ＝ 339.001 ｄ 6 ＝ 25.8 ｒ 7 ＝ 409.947 ｄ 7 ＝ 29.0 ｎ 4 ＝ 1.58913 ν 5 ＝61.2 ｒ 8 ＝ -409.947 ｄ 8 ＝ 2.2 ｒ 9 ＝ 197.937 ｄ 9 ＝ 37.0 ｎ 5 ＝ 1.69680 ν 6 ＝55.6 ｒ10 ＝ -482.184 ｄ10 ＝ 2.2 ｒ11 ＝ 2343.116 ｄ11 ＝ 8.5 ｎ 6 ＝ 1.63980 ν 7 ＝34.6 ｒ12 ＝ 141.026 ｄ12 ＝ 19.0 ｒ13 ＝ 1236.002 ｄ13 ＝ 30.0 ｎ 7 ＝ 1.49178 ν 8 ＝57.2 ｒ14 ＝ -500.402 ｄ14 ＝ 80.81 ｒ15 ＝ -101.715 ｄ15 ＝ 7.15 ｎ 8 ＝ 1.49178 ν 9 ＝57.2 ｒ16 ＝ ∞ ｄ16 ＝ 18.0 ｎ 9 ＝ 1.43500 ν 8 ＝50.7 ｒ17 ＝ ∞ ｄ17 ＝ 11.0 ｎ10 ＝ 1.54040 ν10 ＝50.7 ｒ18 ＝ ∞ （第１面の非球面係数） ａ 3 ＝ -2.93279×10-6 ａ 4 ＝ -2.73007×10-8 ａ 5 ＝ -3.25914×10-11 ａ 6 ＝ 4.26848×10-13 ａ 7 ＝ 6.47923×10-16 ａ 8 ＝ 5.21043×10-18 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -2.22506×10-21 （第２面の非球面係数） ａ 3 ＝ -2.60895×10-6 ａ 4 ＝ 2.88562×10-8 ａ 5 ＝ -2.70962×10-11 ａ 6 ＝ 3.02743×10-12 ａ 7 ＝ -2.14286×10-15 ａ 8 ＝ -1.30235×10-17 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 4.08024×10-21 （第１３面の非球面係数） ａ 3 ＝ 1.01008×10-6 ａ 4 ＝ -3.45844×10-10 ａ 5 ＝ -2.16087×10-10 ａ 6 ＝ 1.05735×10-12 ａ 7 ＝ 1.12817×10-14 ａ 8 ＝ -1.84193×10-16 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 1.98847×10-21 （第１４面の非球面係数） ａ 3 ＝ -1.22703×10-6 ａ 4 ＝ 6.80454×10-8 ａ 5 ＝ -7.23959×10-11 ａ 6 ＝ -9.30994×10-14 ａ 7 ＝ -1.13354×10-14 ａ 8 ＝ 3.90308×10-16 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 5.98953×10-20 （第１５面の非球面係数） ａ 3 ＝ 1.63422×10-6 ａ 4 ＝ -1.44200×10-8 ａ 5 ＝ 0.0 ａ 6 ＝ 1.11931×10-11 ａ 7 ＝ 0.0 ａ 8 ＝ -2.04190×10-15 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 2.78293×10-19 f1/f0 = 105.0 f2/f0 = 5.04 f3/f0 = 1.29 f4/f0 = 3.66 f5/f0 = -1.49 d12/f0 = 0.19 d23/f0 = 0.13 ｆB1 = -1565.2 f2P/f2N = -0.68 f3P/f3N = -0.62 (f2P/f2N)/(f3P/f3N) = 1.10 f4 /f5 = -2.45
【００２７】
【発明の効果】本発明は、スクリーン側より順に非球面
を有する第１レンズ群、正レンズと負レンズよりなる第
２レンズ群、両凸の正レンズと負レンズよりなる第３レ
ンズ群、非球面を有する正レンズの第４レンズ群および
非球面を有する負の第５レンズ群により構成され、前記
の各諸条件を満足することにより、明るい高精細な投写
画像を得るのに適し、半画角が約３０度にもおよぶ広角
な投写レンズを提供するものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施例の投写レンズの構成図
【図２】本発明の第１実施例の投写レンズによる諸収差
図（ａ）は球面収差、（ｂ）は非点収差、（ｃ）は歪曲
収差,（ｄ）はメリディオナル方向の横収差を示す図
【図３】本発明の第２実施例の投写レンズの構成図
【図４】本発明の第２実施例の投写レンズによる諸収差
図
【図５】本発明の第３実施例の投写レンズの構成図
【図６】本発明の第３実施例の投写レンズによる諸収差
図
【図７】本発明の第４実施例の投写レンズの構成図
【図８】本発明の第４実施例の投写レンズによる諸収差
図
【図９】本発明の第５実施例の投写レンズの構成図
【図１０】本発明の第５実施例の投写レンズによる諸収
差図
【図１１】本発明の第６実施例の投写レンズの構成図
【図１２】本発明の第６実施例の投写レンズによる諸収
差図
【図１３】本発明の第７実施例の投写レンズの構成図
【図１４】本発明の第７実施例の投写レンズによる諸収
差図 （ａ）は球面収差、（ｂ）は非点収差、（ｃ）は歪曲収
差,（ｄ）はメリディオナル方向の横収差を示す図 球面収差図において、実線はｅ線、１点鎖線はｇ線に対
する収差を示し、非点収差図において、実線は、サジタ
ル収差（Ｓ）方向、波線はメリディオナル（Ｍ）方向の
収差、横収差図において実線はｅ線、鎖線はｇ線に対す
る収差を示す。
【符号の説明】
Ｕ１ 第１レンズ群 Ｕ２ 第２レンズ群 Ｕ３ 第３レンズ群 Ｕ４ 第４レンズ群 Ｕ５ 第５レンズ群 Ｓ 透明媒体 Ｐ ＣＲＴのフェースプレート

Claims (7)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 スクリーン側より順に非球面を有する第
    １レンズ群、正レンズと負レンズよりなる第２レンズ
    群、両凸の正レンズと負レンズよりなる第３レンズ群、
    非球面を有する正レンズの第４レンズ群および非球面を
    有する負の第５レンズ群からなり、下記の各条件を満た
    すことを特徴とする投写レンズ。 (1) ｜f1/f0｜＞ 12 (2) ｜f2/f0｜＞ 4.8 (3) 1.0 ＜ f3/f0 ＜ 1.8 (4) 1.9＜ f4/f0 ＜ 5 (5) -1.9 ＜ f5/f0 ＜ -1.2 (6) d12/f0 ＜ 0.2 (7) 0.12 ＜ d23/f0 ＜ 0.16 (8) ｆB1 ≦ 0 ただし、 f0 :投写レンズ全系の焦点距離 f1 :第１レンズ群の焦点距離 f2 :第２レンズ群の焦点距離 f3 :第３レンズ群の焦点距離 f4 :第４レンズ群の焦点距離 f5 :第５レンズ群の焦点距離 d12 :第１レンズ群と第２レンズ群の光軸上の空気間隔 d23 :第２レンズ群と第３レンズ群の光軸上の空気間隔 ｆB1 :第１レンズ群における非球面形状を有効径内で、
    球面にベストフィットし、その球面の曲率を用いて計算
    した第１レンズの焦点距離
  2. 【請求項２】 請求項１に記載の投写レンズにおいて、
    第２レンズ群および第３レンズ群が下記の条件を満たす
    焦点距離を有した正レンズおよび負レンズで構成された
    ことを特徴とする投写レンズ。 (9) -1.2 ＜ f2P/f2N ＜ -0.7 (10) -0.6 ＜ f3P/f3N ＜ -0.4 (11) 1.3 ＜ (f2P/f2N)/(f3P/f3N) ＜ 2.4 ただし、 f2P :第２レンズ群の正レンズの合成した焦点距離 f2N :第２レンズ群の負レンズの焦点距離 f3P :第３レンズ群の正レンズの合成した焦点距離 f3N :第３レンズ群の負レンズの焦点距離
  3. 【請求項３】 請求項１に記載の投写レンズにおいて、
    第４レンズ群および第５レンズ群が下記の条件を満たす
    焦点距離を有したプラスチックレンズで構成されたこと
    を特徴とする投写レンズ。 (12) -3.5 ＜ f4 /f5 ＜ -0.7 ただし、 ｆ4 :第４レンズ群の焦点距離 ｆ5 :第５レンズ群の焦点距離
  4. 【請求項４】 請求項１に記載の投写レンズにおいて、
    ＥＦＬが203mm,口径比が1:1.1で、以下に示す諸元の投
    写レンズ。 面間の軸線 表面半径(mm) 方向距離(mm) Ｎｄ νｄ ｒ 1 ＝ 383.748 ｄ 1 ＝ 18.0 ｎ 1 ＝ 1.49178 ν 1 ＝57.2 ｒ 2 ＝ 460.791 ｄ 2 ＝ 30.0 ｒ 3 ＝ 375.909 ｄ 3 ＝ 28.0 ｎ 2 ＝ 1.58913 ν 2 ＝61.2 ｒ 4 ＝ -538.012 ｄ 4 ＝ 3.2 ｒ 5 ＝ 1516.069 ｄ 5 ＝ 8.5 ｎ 3 ＝ 1.71736 ν 4 ＝29.5 ｒ 6 ＝ 214.570 ｄ 6 ＝ 30.0 ｒ 7 ＝ 451.512 ｄ 7 ＝ 26.0 ｎ 4 ＝ 1.58913 ν 5 ＝61.2 ｒ 8 ＝ -640.085 ｄ 8 ＝ 2.2 ｒ 9 ＝ 201.659 ｄ 9 ＝ 37.0 ｎ 5 ＝ 1.70000 ν 6 ＝48.0 ｒ10 ＝ -389.122 ｄ10 ＝ 7.0 ｒ11 ＝ 2964.042 ｄ11 ＝ 8.5 ｎ 6 ＝ 1.72825 ν 7 ＝28.3 ｒ12 ＝ 167.689 ｄ12 ＝ 21.8 ｒ13 ＝ 869.446 ｄ13 ＝ 27.0 ｎ 7 ＝ 1.49178 ν 8 ＝57.2 ｒ14 ＝ -256.096 ｄ14 ＝ 91.0 ｒ15 ＝ -108.209 ｄ15 ＝ 5.5 ｎ 8 ＝ 1.49178 ν 9 ＝57.2 ｒ16 ＝ ∞ ｄ16 ＝ 18.0 ｎ 9 ＝ 1.43500 ν 8 ＝50.7 ｒ17 ＝ ∞ ｄ17 ＝ 20.0 ｎ10 ＝ 1.54040 ν10 ＝50.7 ｒ18 ＝-1000.000 （第１面の非球面係数） ａ 3 ＝ 4.06275×10-7 ａ 4 ＝ -6.78757×10-8 ａ 5 ＝ -9.11633×10-11 ａ 6 ＝ 1.35191×10-12 ａ 7 ＝ 6.61316×10-15 ａ 8 ＝ 2.08283×10-17 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -1.85764×10-21 （第２面の非球面係数） ａ 3 ＝ 9.65133×10-8 ａ 4 ＝ 1.15166×10-10 ａ 5 ＝ -1.29652×10-11 ａ 6 ＝ 2.23531×10-12 ａ 7 ＝ 1.98604×10-15 ａ 8 ＝ 1.09387×10-16 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 1.22730×10-21 （第１３面の非球面係数） ａ 3 ＝ -2.15048×10-6 ａ 4 ＝ 4.67397×10-8 ａ 5 ＝ -6.13710×10-10 ａ 6 ＝ -1.40978×10-12 ａ 7 ＝ 2.93108×10-14 ａ 8 ＝ -2.54276×10-16 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -3.97383×10-20 （第１４面の非球面係数） ａ 3 ＝ -2.38734×10-7 ａ 4 ＝ -1.51141×10-8 ａ 5 ＝ 5.30480×10-10 ａ 6 ＝ -8.13534×10-13 ａ 7 ＝ -3.98024×10-14 ａ 8 ＝ -2.59009×10-16 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 1.65540×10-20 （第１５面の非球面係数） ａ 3 ＝ 0.0 ａ 4 ＝ 3.84332×10-8 ａ 5 ＝ 0.0 ａ 6 ＝ 9.70986×10-12 ａ 7 ＝ 0.0 ａ 8 ＝ -1.25661×10-15 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 9.34025×10-20 ｄ12／ｆ0＝0.15 ｆB1＝-15281.6 ここでＮｄはレンズ素子の屈折率、νｄはアッベ数、ｒ
    １からｒ１８は順次のレンズ面で正は右からたてた半径
    を、負は左からたてた半径をそれぞれ示す。ｒ１，ｒ
    ２，ｒ１３，ｒ１４，ｒ１５は,Ｓを光軸からの開口の
    半径距離ｈの位置におけるレンズ頂点からの変位量、ａ
    ３からａ１０までを定数としたとき、 【数１】 で示される非球面のレンズ面である。
  5. 【請求項５】 請求項１に記載の投写レンズにおいてＥ
    ＦＬが191mm,口径比が1:1.1で、以下に示す諸元の投写
    レンズ。 面間の軸線 表面半径(mm) 方向距離(mm) Ｎｄ νｄ ｒ 1 ＝ 462.954 ｄ 1 ＝ 18.0 ｎ 1 ＝ 1.49178 ν 1 ＝57.2 ｒ 2 ＝ 748.513 ｄ 2 ＝ 38.0 ｒ 3 ＝ 274.419 ｄ 3 ＝ 40.0 ｎ 2 ＝ 1.58913 ν 2 ＝61.2 ｒ 4 ＝ -331.440 ｄ 4 ＝ 1.0 ｒ 5 ＝ 1756.430 ｄ 5 ＝ 8.5 ｎ 3 ＝ 1.71736 ν 3 ＝29.5 ｒ 6 ＝ 208.137 ｄ 6 ＝ 27.6 ｒ 7 ＝ 175.754 ｄ 7 ＝ 40.0 ｎ 4 ＝ 1.70000 ν 4 ＝48.0 ｒ 8 ＝ -375.440 ｄ 8 ＝ 7.0 ｒ 9 ＝-4971.378 ｄ 9 ＝ 8.5 ｎ 5 ＝ 1.72825 ν 5 ＝28.3 ｒ10 ＝ 233.833 ｄ10 ＝ 22.0 ｒ11 ＝ 361.173 ｄ11 ＝ 30.0 ｎ 6 ＝ 1.49178 ν 6 ＝57.2 ｒ12 ＝ -458.921 ｄ12 ＝ 86.1 ｒ13 ＝ -110.438 ｄ13 ＝ 5.5 ｎ 7 ＝ 1.49178 ν 7 ＝57.2 ｒ14 ＝ ∞ ｄ14 ＝ 18.0 ｎ 8 ＝ 1.43500 ν 8 ＝50.7 ｒ15 ＝ ∞ ｄ15 ＝ 20.0 ｎ 9 ＝ 1.54040 ν 9 ＝50.7 ｒ16 ＝-1000.000 （第１面の非球面係数） ａ 3 ＝ -6.61033×10-7 ａ 4 ＝ -4.94071×10-8 ａ 5 ＝ 1.73881×10-11 ａ 6 ＝ 1.34882×10-12 ａ 7 ＝ 8.00424×10-15 ａ 8 ＝ 4.30599×10-17 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -9.17529×10-21 （第２面の非球面係数） ａ 3 ＝ 6.59364×10-7 ａ 4 ＝ -6.15586×10-9 ａ 5 ＝ 1.22201×10-10 ａ 6 ＝ 4.42982×10-12 ａ 7 ＝ 3.94350×10-15 ａ 8 ＝ 8.43537×10-17 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -8.75575×10-21 （第１１面の非球面係数） ａ 3 ＝ 1.43899×10-6 ａ 4 ＝ 3.23390×10-8 ａ 5 ＝ 2.30723×10-10 ａ 6 ＝ 2.27283×10-12 ａ 7 ＝ 7.77285×10-15 ａ 8 ＝ -6.41562×10-18 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 2.97791×10-20 （第１２面の非球面係数） ａ 3 ＝ 3.39548×10-7 ａ 4 ＝ 8.64418×10-8 ａ 5 ＝ 6.70257×10-10 ａ 6 ＝ 9.87945×10-14ａ 7 ＝ -1.30792×10-14 ａ 8 ＝ 2.40616×10-16 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 9.73199×10-20 （第１３面の非球面係数） ａ 3 ＝ 0.0 ａ 4 ＝ -1.46709×10-7 ａ 5 ＝ 0.0 ａ 6 ＝ 3.13998×10-11 ａ 7 ＝ 0.0 ａ 8 ＝ -3.91041×10-15 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 1.87704×10-19 ｄ12／ｆ0＝0.193 ｆB1＝-5286.7 ここでＮｄはレンズ素子の屈折率、νｄはアッベ数、ｒ
    １からｒ１８は順次のレンズ面で正は右からたてた半径
    を、負は左からたてた半径をそれぞれ示す。ｒ１，ｒ
    ２，ｒ１３，ｒ１４，ｒ１５は,Ｓを光軸からの開口の
    半径距離ｈの位置におけるレンズ頂点からの変位量、ａ
    ３からａ１０までを定数としたとき、 【数２】 で示される非球面のレンズ面である。
  6. 【請求項６】 請求項１に記載の投写レンズにおいて、
    ＥＦＬが202mm,口径比が1:1.1で、以下に示す諸元の投
    写レンズ。 面間の軸線 表面半径(mm) 方向距離(mm) Ｎｄ νｄ ｒ 1 ＝ 487.657 ｄ 1 ＝ 18.0 ｎ 1 ＝ 1.49178 ν 1 ＝57.2 ｒ 2 ＝ 486.818 ｄ 2 ＝ 38.0 ｒ 3 ＝ 369.330 ｄ 3 ＝ 38.0 ｎ 2 ＝ 1.58913 ν 2 ＝61.2 ｒ 4 ＝ -542.422 ｄ 4 ＝ 3.2 ｒ 5 ＝ 2000.900 ｄ 5 ＝ 8.5 ｎ 3 ＝ 1.71736 ν 4 ＝29.5 ｒ 6 ＝ 215.497 ｄ 6 ＝ 25.8 ｒ 7 ＝ 386.865 ｄ 7 ＝ 29.0 ｎ 4 ＝ 1.58913 ν 5 ＝61.2 ｒ 8 ＝ -386.865 ｄ 8 ＝ 2.2 ｒ 9 ＝ 199.359 ｄ 9 ＝ 37.0 ｎ 5 ＝ 1.70000 ν 6 ＝48.0 ｒ10 ＝ -439.680 ｄ10 ＝ 7.0 ｒ11 ＝ 2119.744 ｄ11 ＝ 8.5 ｎ 6 ＝ 1.72825 ν 7 ＝28.3 ｒ12 ＝ 170.007 ｄ12 ＝ 19.0 ｒ13 ＝ 1165.061 ｄ13 ＝ 30.0 ｎ 7 ＝ 1.49178 ν 8 ＝57.2 ｒ14 ＝ -486.647 ｄ14 ＝ 92.6 ｒ15 ＝ -101.531 ｄ15 ＝ 5.5 ｎ 8 ＝ 1.49178 ν 9 ＝57.2 ｒ16 ＝ ∞ ｄ16 ＝ 18.0 ｎ 9 ＝ 1.43500 ν 8 ＝50.7 ｒ17 ＝ ∞ ｄ17 ＝ 11.0 ｎ10 ＝ 1.54040 ν10 ＝50.7 ｒ18 ＝ ∞ （第１面の非球面係数） ａ 3 ＝ 4.91242×10-7 ａ 4 ＝ -5.65742×10-8 ａ 5 ＝ -1.70558×10-11 ａ 6 ＝ 3.96696×10-13 ａ 7 ＝ 6.43597×10-16 ａ 8 ＝ -1.70996×10-17 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 3.14520×10-22 （第２面の非球面係数） ａ 3 ＝ 5.79312×10-7 ａ 4 ＝ 9.08520×10-9 ａ 5 ＝ -1.64739×10-11 ａ 6 ＝ 2.52950×10-12 ａ 7 ＝ -2.28065×10-15 ａ 8 ＝ -1.60954×10-17 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 3.33745×10-21 （第１３面の非球面係数） ａ 3 ＝ 5.21708×10-7 ａ 4 ＝ 6.36707×10-8 ａ 5 ＝ 1.44645×10-10 ａ 6 ＝ 4.11463×10-12 ａ 7 ＝ 1.87937×10-14 ａ 8 ＝ -3.50366×10-17 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -1.45768×10-20 （第１４面の非球面係数） ａ 3 ＝ -3.24893×10-8 ａ 4 ＝ 9.68941×10-8 ａ 5 ＝ 2.55324×10-10 ａ 6 ＝ 1.58963×10-12 ａ 7 ＝ 4.51870×10-15 ａ 8 ＝ 7.66114×10-16 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -2.56543×10-20 （第１５面の非球面係数） ａ 3 ＝ 0.0 ａ 4 ＝ -3.36835×10-8 ａ 5 ＝ 0.0 ａ 6 ＝ 2.09031×10-11ａ 7 ＝ 0.0 ａ 8 ＝ -2.45306×10-15 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 1.46133×10-19 ｄ12／ｆ0＝0.19 ｆB1＝-2236.02 ここでＮｄはレンズ素子の屈折率、νｄはアッベ数、ｒ
    １からｒ１８は順次のレンズ面で正は右からたてた半径
    を、負は左からたてた半径をそれぞれ示す。ｒ１，ｒ
    ２，ｒ１３，ｒ１４，ｒ１５は,Ｓを光軸からの開口の
    半径距離ｈの位置におけるレンズ頂点からの変位量、ａ
    ３からａ１０までを定数としたとき、 【数３】 で示される非球面のレンズ面である。
  7. 【請求項７】 請求項１に記載の投写レンズにおいて、
    ＥＦＬが201mm,口径比が1:1.1で、以下に示す諸元の投
    写レンズ。 面間の軸線 表面半径(mm) 方向距離(mm) Ｎｄ νｄ ｒ 1 ＝ 514.902 ｄ 1 ＝ 18.0 ｎ 1 ＝ 1.49178 ν 1 ＝57.2 ｒ 2 ＝ 450.596 ｄ 2 ＝ 38.0 ｒ 3 ＝ 359.808 ｄ 3 ＝ 22.0 ｎ 2 ＝ 1.58913 ν 2 ＝61.2 ｒ 4 ＝ ∞ ｄ 4 ＝ 2.0 ｒ 5 ＝14648.862 ｄ 5 ＝ 18.5 ｎ 3 ＝ 1.58913 ν 3 ＝61.2 ｒ 6 ＝ -704.699 ｄ 6 ＝ 1.0 ｒ 7 ＝ 792.365 ｄ 7 ＝ 8.5 ｎ 4 ＝ 1.71736 ν 4 ＝29.5 ｒ 8 ＝ 214.939 ｄ 8 ＝ 25.8 ｒ 9 ＝ 504.725 ｄ 9 ＝ 29.0 ｎ 5 ＝ 1.58913 ν 5 ＝61.2 ｒ10 ＝ -329.867 ｄ10 ＝ 2.2 ｒ11 ＝ 183.546 ｄ11 ＝ 37.0 ｎ 6 ＝ 1.58913 ν 6 ＝61.2 ｒ12 ＝ -398.536 ｄ12 ＝ 7.0 ｒ13 ＝ 892.611 ｄ13 ＝ 8.5 ｎ 7 ＝ 1.72825 ν 7 ＝28.3 ｒ14 ＝ 178.914 ｄ14 ＝ 19.0 ｒ15 ＝-7688.312 ｄ15 ＝ 30.0 ｎ 8 ＝ 1.49178 ν 8 ＝57.2 ｒ16 ＝ -427.374 ｄ16 ＝ 90.58 ｒ17 ＝ -97.862 ｄ17 ＝ 5.5 ｎ 9 ＝ 1.49178 ν 9 ＝57.2 ｒ18 ＝ ∞ ｄ18 ＝ 18.0 ｎ 8 ＝ 1.43500 ν 8 ＝50.7 ｒ19 ＝ ∞ ｄ19 ＝ 20.0 ｎ10 ＝ 1.54040 ν10 ＝50.7 ｒ20 ＝ ∞ （第１面の非球面係数） ａ 3 ＝ 4.42714×10-7 ａ 4 ＝ -5.51659×10-8 ａ 5 ＝ -3.17082×10-11 ａ 6 ＝ -3.90978×10-14 ａ 7 ＝ 5.93436×10-16 ａ 8 ＝ 6.73440×10-18 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -4.91195×10-22 （第２面の非球面係数） ａ 3 ＝ 6.53716×10-7 ａ 4 ＝ 7.02068×10-9 ａ 5 ＝ -1.50990×10-11 ａ 6 ＝ 2.54830×10-12 ａ 7 ＝ -1.33764×10-15 ａ 8 ＝ -6.29949×10-17 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 4.12431×10-21 （第１５面の非球面係数） ａ 3 ＝ 1.12409×10-7 ａ 4 ＝ 5.42728×10-8 ａ 5 ＝ -3.16569×10-11 ａ 6 ＝ 2.55458×10-12 ａ 7 ＝ 2.26652×10-14 ａ 8 ＝ 1.32388×10-16 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -5.38260×10-20 （第１６面の非球面係数） ａ 3 ＝ -5.96892×10-7 ａ 4 ＝ 7.92853×10-8 ａ 5 ＝ 1.65590×10-11 ａ 6 ＝ 6.85925×10-13 ａ 7 ＝ 1.08541×10-14 ａ 8 ＝ 8.51906×10-16 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ -1.01319×10-19 （第１７面の非球面係数） ａ 3 ＝ 0.0 ａ 4 ＝ -9.99210×10-8 ａ 5 ＝ 0.0 ａ 6 ＝ 3.57904×10-11 ａ 7 ＝ 0.0 ａ 8 ＝ -3.59676×10-15 ａ 9 ＝ 0.0 ａ10 ＝ 1.63228×10-19 ｄ12／ｆ0＝0.189 ｆB1＝-1704．79 ここでＮｄはレンズ素子の屈折率、νｄはアッベ数、ｒ
    １からｒ１８は順次のレンズ面で正は右からたてた半径
    を、負は左からたてた半径をそれぞれ示す。ｒ１，ｒ
    ２，ｒ１３，ｒ１４，ｒ１５は,Ｓを光軸からの開口の
    半径距離ｈの位置におけるレンズ頂点からの変位量、ａ
    ３からａ１０までを定数としたとき、 【数４】 で示される非球面のレンズ面である。
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JP2007086612A (ja) * 2005-09-26 2007-04-05 Fujinon Corp 結像レンズ
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