JPH088621A - Ｎｒｄガイド用方向性結合器 - Google Patents
Ｎｒｄガイド用方向性結合器Info
- Publication number
- JPH088621A JPH088621A JP6135409A JP13540994A JPH088621A JP H088621 A JPH088621 A JP H088621A JP 6135409 A JP6135409 A JP 6135409A JP 13540994 A JP13540994 A JP 13540994A JP H088621 A JPH088621 A JP H088621A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- line
- directional coupler
- bend
- mode
- signal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Waveguides (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】ギャップ調整や位置合わせが容易で作り易く、
しかも占有面積が小さくて済むＮＲＤガイド用方向性結
合器を提供することにある。 【構成】方向性結合器を構成する主線路と副線路との結
合に関わる距離の最も短い部分に直線状部分７を挿入
し、主副線路の結合部を線路側面をも含む直線状部分に
し、無損失ベンドとして設計されたベンドのうち、曲率
半径の最も小さいベンドを角度でｎ等分し、ｎ個に等分
割された細分ベンドを全て残さず一筆書き状に連続再配
置して曲線線路を構成させ、この曲線線路の入力端か
ら、入力端にＬＳＭモードで信号を入力したとき、この
曲線線路上で信号のモードが再びＬＳＭモードに戻る１
点までにより結合器線路の分岐部副線路の曲線部４を構
成した。
しかも占有面積が小さくて済むＮＲＤガイド用方向性結
合器を提供することにある。 【構成】方向性結合器を構成する主線路と副線路との結
合に関わる距離の最も短い部分に直線状部分７を挿入
し、主副線路の結合部を線路側面をも含む直線状部分に
し、無損失ベンドとして設計されたベンドのうち、曲率
半径の最も小さいベンドを角度でｎ等分し、ｎ個に等分
割された細分ベンドを全て残さず一筆書き状に連続再配
置して曲線線路を構成させ、この曲線線路の入力端か
ら、入力端にＬＳＭモードで信号を入力したとき、この
曲線線路上で信号のモードが再びＬＳＭモードに戻る１
点までにより結合器線路の分岐部副線路の曲線部４を構
成した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、主線路と副線路との結
合が強く、両者間のギャップを広くとれ、位置合わせが
容易で、しかも占有面積が小さくて済む、マイクロ波や
ミリ波で用いられるＮＲＤガイド用方向性結合器に関す
る。
合が強く、両者間のギャップを広くとれ、位置合わせが
容易で、しかも占有面積が小さくて済む、マイクロ波や
ミリ波で用いられるＮＲＤガイド用方向性結合器に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来のＮＲＤガイド用方向性結合器とし
ては、例えば図１０に上面図を示すようなものがある。
但し、上下導体板の図示は省略してある。図中、１は直
線誘電体線路で、ギャップｇを介して９０°ベンド誘電
体線路２と結合しており、位置Ｃ点での結合が最も強い
構造である。線路２は曲率半径は２２．５ｍｍで、Ｃ点
で切り放しになっているのが特徴である。また、図１１
（ａ）は直線誘電体線路１と曲率半径２２．５ｍｍの１
８０°ベンド線路２を利用した非対称型方向性結合器の
例であって、図１１（ｂ）は曲率半径２２．５ｍｍの１
８０°ベンド誘電体線路２を２個利用した対称型方向性
結合器の例を示す図である。なお、ＮＲＤガイドを信号
無損失で曲げようとすると、曲率半径はベンド角その他
に対応して後に説明する第１表に示すように離散した特
定値しか採れない。しかし、上記のような従来のＮＲＤ
ガイド用方向性結合器では、近似的に殆どＣ点の１点だ
けで強く結合しているため、結合量が小さく、そのため
ギャップｇを狭くしなければ、十分な結合性が得られ
ず、かつ、ギャップ長ｇの変化と結合量の変化との関係
が図１２（ａ）、１２（ｂ）に示すように急峻で、ギャ
ップの僅かな変化でも結合量が大きく変化するため、ギ
ャップの調整が困難で、ギャップの組立再現性が良くな
いという問題点があった。
ては、例えば図１０に上面図を示すようなものがある。
但し、上下導体板の図示は省略してある。図中、１は直
線誘電体線路で、ギャップｇを介して９０°ベンド誘電
体線路２と結合しており、位置Ｃ点での結合が最も強い
構造である。線路２は曲率半径は２２．５ｍｍで、Ｃ点
で切り放しになっているのが特徴である。また、図１１
（ａ）は直線誘電体線路１と曲率半径２２．５ｍｍの１
８０°ベンド線路２を利用した非対称型方向性結合器の
例であって、図１１（ｂ）は曲率半径２２．５ｍｍの１
８０°ベンド誘電体線路２を２個利用した対称型方向性
結合器の例を示す図である。なお、ＮＲＤガイドを信号
無損失で曲げようとすると、曲率半径はベンド角その他
に対応して後に説明する第１表に示すように離散した特
定値しか採れない。しかし、上記のような従来のＮＲＤ
ガイド用方向性結合器では、近似的に殆どＣ点の１点だ
けで強く結合しているため、結合量が小さく、そのため
ギャップｇを狭くしなければ、十分な結合性が得られ
ず、かつ、ギャップ長ｇの変化と結合量の変化との関係
が図１２（ａ）、１２（ｂ）に示すように急峻で、ギャ
ップの僅かな変化でも結合量が大きく変化するため、ギ
ャップの調整が困難で、ギャップの組立再現性が良くな
いという問題点があった。
【０００３】実際に、ＮＲＤガイドで使われるベンドは
ベンド部形状による損失が無い、いわゆる無損失ベンド
であるが、かかる無損失ベンドを構成するためには誘電
体線路材質による比誘電率と線路断面寸法（高さａ、幅
ｂ）及びベンド角度θ0を決めると、後記の表１に示す
ように、特定のベンド角に対し、それぞれ、特定の離散
した複数の曲率半径をとらなければならない。信号波
は、直線線路では主モードであるＬＳＭモードを保持し
ながら進行するが、曲線線路では入力端でのモードがＬ
ＳＭモードであっても中間では変化し、特定の個所でＬ
ＳＭモードに戻る。表１では、上記のようにＬＳＭモー
ドに戻る点が、入出力端の２個所を含めて（Ｓ＋１）個
存在するＳ（但しＳは自然数）に対応する曲率半径をＲ
-Sで表す。なお、表１の無損失ベンドの曲率半径を定め
る式中に現れるΔβ、Ｘは線路の定数と周波数により一
意に定まる関数である。
ベンド部形状による損失が無い、いわゆる無損失ベンド
であるが、かかる無損失ベンドを構成するためには誘電
体線路材質による比誘電率と線路断面寸法（高さａ、幅
ｂ）及びベンド角度θ0を決めると、後記の表１に示す
ように、特定のベンド角に対し、それぞれ、特定の離散
した複数の曲率半径をとらなければならない。信号波
は、直線線路では主モードであるＬＳＭモードを保持し
ながら進行するが、曲線線路では入力端でのモードがＬ
ＳＭモードであっても中間では変化し、特定の個所でＬ
ＳＭモードに戻る。表１では、上記のようにＬＳＭモー
ドに戻る点が、入出力端の２個所を含めて（Ｓ＋１）個
存在するＳ（但しＳは自然数）に対応する曲率半径をＲ
-Sで表す。なお、表１の無損失ベンドの曲率半径を定め
る式中に現れるΔβ、Ｘは線路の定数と周波数により一
意に定まる関数である。
【０００４】
【表１】
【０００５】したがって、損失の少ない、効率の良いＮ
ＲＤガイド用方向性結合器を製作しようとすると、分岐
部副線路の方向、配置などに関して種々考慮しなければ
ならず、通常、そのために方向性結合器の占有面積が大
きくなってしまう。また表１から判るように、１８０°
ベンドの場合の曲率半径Ｒ-2は、９０°ベンドの場合の
曲率半径Ｒ-1に等しい。つまり、曲率半径Ｒ-1の９０°
ベンド２個で１８０°ベンドのうちの１つである曲率半
径Ｒ-2のベンドが構成できる。
ＲＤガイド用方向性結合器を製作しようとすると、分岐
部副線路の方向、配置などに関して種々考慮しなければ
ならず、通常、そのために方向性結合器の占有面積が大
きくなってしまう。また表１から判るように、１８０°
ベンドの場合の曲率半径Ｒ-2は、９０°ベンドの場合の
曲率半径Ｒ-1に等しい。つまり、曲率半径Ｒ-1の９０°
ベンド２個で１８０°ベンドのうちの１つである曲率半
径Ｒ-2のベンドが構成できる。
【０００６】図１３（ａ）は曲率半径Ｒ-2の１８０°ベ
ンドを示すが、この場合はＬＳＭモードの信号をａａか
ら入力するとベンドの９０°位置であるＣ点の位置ｂｂ
でＬＳＭモードに戻り、更に出力端ｃｃで再びＬＳＭモ
ードの信号に戻る。これは誘電体線路の曲率半径Ｒ-2n
（ｎは自然数）のベンドの特徴である。例えば、１８０
°ベンドとすると、曲率半径Ｒ-2は２２．５ｍｍになる
が、このベンドであれば、図１０、１１に示した結合器
（カプラ）は原理上は実現できることになる。しかし、
図１３（ｂ）に示す曲率半径Ｒ-1の１８０°ベンドは、
入力端ａａでの信号はＬＳＭモードであっても、中間の
９０°位置ｂｂでは、ＬＳＭモードに戻らず、主モード
であるＬＳＭモードと不要モードであるＬＳＥモードが
混在しており、１８０°位置の出力端ｃｃで始めてＬＳ
Ｍモードに戻るため、図１０、１１に示したカプラには
使用できないことが判る。上記の理由により、従来のＮ
ＲＤガイド用方向性結合器では、曲率半径の大きいベン
ド、例えば１８０°ベンドで、Ｒ-1ではなくＲ-2に相当
する２２．５ｍｍの曲率半径を用いてカプラを構成して
いたため、カプラ全体の寸法が大きくなるという問題が
生じていた。なお、図９（ａ）はＮＲＤガイド誘電体線
路直交断面における、主モードであるＬＳＭモードの電
界分布を、図９（ｂ）はＮＲＤガイド誘電体線路直交断
面における、不要モードであるＬＳＥモードの電界分布
を示す図である。
ンドを示すが、この場合はＬＳＭモードの信号をａａか
ら入力するとベンドの９０°位置であるＣ点の位置ｂｂ
でＬＳＭモードに戻り、更に出力端ｃｃで再びＬＳＭモ
ードの信号に戻る。これは誘電体線路の曲率半径Ｒ-2n
（ｎは自然数）のベンドの特徴である。例えば、１８０
°ベンドとすると、曲率半径Ｒ-2は２２．５ｍｍになる
が、このベンドであれば、図１０、１１に示した結合器
（カプラ）は原理上は実現できることになる。しかし、
図１３（ｂ）に示す曲率半径Ｒ-1の１８０°ベンドは、
入力端ａａでの信号はＬＳＭモードであっても、中間の
９０°位置ｂｂでは、ＬＳＭモードに戻らず、主モード
であるＬＳＭモードと不要モードであるＬＳＥモードが
混在しており、１８０°位置の出力端ｃｃで始めてＬＳ
Ｍモードに戻るため、図１０、１１に示したカプラには
使用できないことが判る。上記の理由により、従来のＮ
ＲＤガイド用方向性結合器では、曲率半径の大きいベン
ド、例えば１８０°ベンドで、Ｒ-1ではなくＲ-2に相当
する２２．５ｍｍの曲率半径を用いてカプラを構成して
いたため、カプラ全体の寸法が大きくなるという問題が
生じていた。なお、図９（ａ）はＮＲＤガイド誘電体線
路直交断面における、主モードであるＬＳＭモードの電
界分布を、図９（ｂ）はＮＲＤガイド誘電体線路直交断
面における、不要モードであるＬＳＥモードの電界分布
を示す図である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な従来のＮＲＤガイド用方向性結合器に関する種々の制
約から開放された、実用上遭遇する種々の条件に適合
し、かつ、実際に製作し易いＮＲＤガイド用方向性結合
器を提供することを課題とする。
な従来のＮＲＤガイド用方向性結合器に関する種々の制
約から開放された、実用上遭遇する種々の条件に適合
し、かつ、実際に製作し易いＮＲＤガイド用方向性結合
器を提供することを課題とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】ＮＲＤガイドと組合せて
用いる曲がり線路を用いた方向性結合器において、方向
性結合器を構成する主線路と副線路との結合に関わる線
路間ギャップの最も狭い部分に直線状部分を挿入し、主
副線路の結合部を、１点ではなく、線路側面をも含む直
線状部分にした。この直線状線路部分の長さは、線路内
の信号波長をλgとするとき、λg／２〜３λgの長さと
するのが好ましい。ＮＲＤガイドと組合せて用いる曲が
り線路を用いた方向性結合器において、ベンド曲がり角
θ0で曲がり部分損失のない無損失ベンドとして設計さ
れたベンドのうち、曲率半径の最も小さいベンドを角度
θ0／ｎずつに等分し、これらｎ個に等分割された細分
ベンドを全て残さず一筆書き状に連続再配置して曲線線
路を構成させ、この曲線線路の入力端から、入力端にＬ
ＳＭモードで信号を入力したとき、この曲線線路上で信
号のモードが再びＬＳＭモードに戻る１点までによっ
て、方向性結合器線路の分岐部副線路を構成させた。ｎ
等分された細分ベンドにより再構成された曲線線路部
で、線路内モードがＬＳＭモードとなる１個所に、ＮＲ
Ｄガイド用線路の主モードであるＬＳＭモードの信号の
線路内での波長の半分の自然数倍の長さの直線線路を挿
入し、この直線線路部とその前後に接続されたｎ等分細
分ベンド連続再配置曲線線路それぞれ１個により構成さ
れる部分を結合器の分岐線路とする。
用いる曲がり線路を用いた方向性結合器において、方向
性結合器を構成する主線路と副線路との結合に関わる線
路間ギャップの最も狭い部分に直線状部分を挿入し、主
副線路の結合部を、１点ではなく、線路側面をも含む直
線状部分にした。この直線状線路部分の長さは、線路内
の信号波長をλgとするとき、λg／２〜３λgの長さと
するのが好ましい。ＮＲＤガイドと組合せて用いる曲が
り線路を用いた方向性結合器において、ベンド曲がり角
θ0で曲がり部分損失のない無損失ベンドとして設計さ
れたベンドのうち、曲率半径の最も小さいベンドを角度
θ0／ｎずつに等分し、これらｎ個に等分割された細分
ベンドを全て残さず一筆書き状に連続再配置して曲線線
路を構成させ、この曲線線路の入力端から、入力端にＬ
ＳＭモードで信号を入力したとき、この曲線線路上で信
号のモードが再びＬＳＭモードに戻る１点までによっ
て、方向性結合器線路の分岐部副線路を構成させた。ｎ
等分された細分ベンドにより再構成された曲線線路部
で、線路内モードがＬＳＭモードとなる１個所に、ＮＲ
Ｄガイド用線路の主モードであるＬＳＭモードの信号の
線路内での波長の半分の自然数倍の長さの直線線路を挿
入し、この直線線路部とその前後に接続されたｎ等分細
分ベンド連続再配置曲線線路それぞれ１個により構成さ
れる部分を結合器の分岐線路とする。
【０００９】
【作用】従来の方向性結合器では主線路と副線路との結
合に関わる距離が最も短い部分が、１点であったのが、
本発明により其処に直線状線路を付加して設置し線路側
面での結合としたので結合状態が改善され、ギャップ長
の僅かな変化は結合量に余り大きな変化を与えなくな
り、ギャップ調整、位置合わせなどが容易になり、製作
が容易になる。なお、ＮＲＤガイド以外の一般の線路た
とえば導波管線路やマイクロストリップ線路の場合に
は、直線状部の長さを変えると、結合する周波数帯域も
同時にシフト（即ち、直線状部の長さが結合周波数の設
計パラメータとなる）してしまうが、ＮＲＤガイドの場
合には大幅には変わらない。表１を見れば分かるよう
に、Ｓの値が大きくなると、一般に無損失ベンド部の曲
率半径Ｒ-Sも大きくなる。たとえば、１８０°ベンドの
場合、Ｒ-1は４．３ｍｍであるが、Ｒ-2は２２．５ｍｍ
である。１８０°ベンドの曲率半径４．３ｍｍのＲ-1を
２等分し、その半分を鏡像状に反転させてＳ字状に接続
し直すと、このＳ字状部の入力端からＬＳＭモードの信
号を入力すると、途中の２等分部を接続した個所ではＬ
ＳＭモードとＬＳＥモードが混在する混在モードになる
が、出力端ではＬＳＭモードになる。このようなＳ字状
部を２個用い、その一方を鏡像状に反転させて接続する
と、２個のＳ字状部の接続個所（方向性結合器の主副線
路の結合個所）でもＬＳＭモードになる。このようにす
ると、曲がり線路を用いたＮＲＤガイド用方向性結合器
の結合部近傍曲線線路の無損失ベンド部の曲率半径を大
幅に小さくすることができ、したがって方向性結合器全
体の大きさを小さくできることになる。当然、Ｒ-m（ｍ
≠１、ｍ＞１）のベンドでｎ等分しても同様の効果が得
られるが、全体寸法（面積）は大きくなる。
合に関わる距離が最も短い部分が、１点であったのが、
本発明により其処に直線状線路を付加して設置し線路側
面での結合としたので結合状態が改善され、ギャップ長
の僅かな変化は結合量に余り大きな変化を与えなくな
り、ギャップ調整、位置合わせなどが容易になり、製作
が容易になる。なお、ＮＲＤガイド以外の一般の線路た
とえば導波管線路やマイクロストリップ線路の場合に
は、直線状部の長さを変えると、結合する周波数帯域も
同時にシフト（即ち、直線状部の長さが結合周波数の設
計パラメータとなる）してしまうが、ＮＲＤガイドの場
合には大幅には変わらない。表１を見れば分かるよう
に、Ｓの値が大きくなると、一般に無損失ベンド部の曲
率半径Ｒ-Sも大きくなる。たとえば、１８０°ベンドの
場合、Ｒ-1は４．３ｍｍであるが、Ｒ-2は２２．５ｍｍ
である。１８０°ベンドの曲率半径４．３ｍｍのＲ-1を
２等分し、その半分を鏡像状に反転させてＳ字状に接続
し直すと、このＳ字状部の入力端からＬＳＭモードの信
号を入力すると、途中の２等分部を接続した個所ではＬ
ＳＭモードとＬＳＥモードが混在する混在モードになる
が、出力端ではＬＳＭモードになる。このようなＳ字状
部を２個用い、その一方を鏡像状に反転させて接続する
と、２個のＳ字状部の接続個所（方向性結合器の主副線
路の結合個所）でもＬＳＭモードになる。このようにす
ると、曲がり線路を用いたＮＲＤガイド用方向性結合器
の結合部近傍曲線線路の無損失ベンド部の曲率半径を大
幅に小さくすることができ、したがって方向性結合器全
体の大きさを小さくできることになる。当然、Ｒ-m（ｍ
≠１、ｍ＞１）のベンドでｎ等分しても同様の効果が得
られるが、全体寸法（面積）は大きくなる。
【００１０】
【実施例】図１は本発明を非対称方向性結合器に実施し
た第１実施例を示す図である。図中、１は直線誘電体線
路であって、ギャップｇを介して曲がり線路である９０
度ベンド半径Ｒ-1の誘電体線路２端部のＣ点、並びに、
長さＬ1の直線誘電体線路５及び長さＬ2の無反射終端器
６と結合している。ベンド誘電体線路２は入力信号とし
て、ＬＳＭモードの電磁波を曲がりの始点Ｃ点から入力
すると、出力端である９０°曲がったＤ点でＬＳＭモー
ドの電磁波を出力するように曲率半径Ｒを選定してあ
る。因みに、０°、９０°以外の個所では、主モードで
あるＬＳＭモード以外の不要モードであるＬＳＥモード
もＬＳＭモードと共に混在している。図１０及び１１に
示した従来例では、ベンド誘電体線路２のＣ点のみで最
も強く結合していたが、図１に示す第１実施例では、Ｃ
点のみならず、長さＬ1の直線誘電体線路５の線路側面
で強く結合している。そのため直線誘電体線路１とベン
ド誘電体線路２とのギャップｇを広くとることができ、
図１２（ｃ）、（ｄ）に示すように、ギャップの変化と
結合量変化の関係が緩やかになるため、ギャップの調整
が容易になる。また、直線部で結合しているため、直線
誘電体線路１とベンド誘電体線路２との位置合わせが容
易になる。従来は、Ｃ点だけで強く結合していたので、
ベンドの位置合わせが困難であった。なお、既述の如
く、ＮＲＤガイド以外の一般の超高周波線路たとえば導
波管線路やマイクロストリップ線路の場合は、直線部Ｌ
の長さを変えると、結合する周波数帯域も同時にシフト
してしまうが、ＮＲＤガイドの場合には、誘電体線路へ
ＬＳＭモードで入力された信号は直線部ではそのままＬ
ＳＭモードを保持して進行する。したがって主線路と副
線路との結合もＬＳＭモードのみで行われ、結合量は直
線部の長さＬによる顕著な周波数特性を持たない。な
お、図１に示す第１実施例の長さＬ2の無反射終端器６
は、出力端方向とは逆方向へ伝送する信号が、図中のＥ
点で反射して出力端ｃｃ側へ戻る効果を抑制するいわゆ
るアイソレーションポート用終端であって、出力端から
出力される信号の周波数特性を滑らかにする効果を有す
る。
た第１実施例を示す図である。図中、１は直線誘電体線
路であって、ギャップｇを介して曲がり線路である９０
度ベンド半径Ｒ-1の誘電体線路２端部のＣ点、並びに、
長さＬ1の直線誘電体線路５及び長さＬ2の無反射終端器
６と結合している。ベンド誘電体線路２は入力信号とし
て、ＬＳＭモードの電磁波を曲がりの始点Ｃ点から入力
すると、出力端である９０°曲がったＤ点でＬＳＭモー
ドの電磁波を出力するように曲率半径Ｒを選定してあ
る。因みに、０°、９０°以外の個所では、主モードで
あるＬＳＭモード以外の不要モードであるＬＳＥモード
もＬＳＭモードと共に混在している。図１０及び１１に
示した従来例では、ベンド誘電体線路２のＣ点のみで最
も強く結合していたが、図１に示す第１実施例では、Ｃ
点のみならず、長さＬ1の直線誘電体線路５の線路側面
で強く結合している。そのため直線誘電体線路１とベン
ド誘電体線路２とのギャップｇを広くとることができ、
図１２（ｃ）、（ｄ）に示すように、ギャップの変化と
結合量変化の関係が緩やかになるため、ギャップの調整
が容易になる。また、直線部で結合しているため、直線
誘電体線路１とベンド誘電体線路２との位置合わせが容
易になる。従来は、Ｃ点だけで強く結合していたので、
ベンドの位置合わせが困難であった。なお、既述の如
く、ＮＲＤガイド以外の一般の超高周波線路たとえば導
波管線路やマイクロストリップ線路の場合は、直線部Ｌ
の長さを変えると、結合する周波数帯域も同時にシフト
してしまうが、ＮＲＤガイドの場合には、誘電体線路へ
ＬＳＭモードで入力された信号は直線部ではそのままＬ
ＳＭモードを保持して進行する。したがって主線路と副
線路との結合もＬＳＭモードのみで行われ、結合量は直
線部の長さＬによる顕著な周波数特性を持たない。な
お、図１に示す第１実施例の長さＬ2の無反射終端器６
は、出力端方向とは逆方向へ伝送する信号が、図中のＥ
点で反射して出力端ｃｃ側へ戻る効果を抑制するいわゆ
るアイソレーションポート用終端であって、出力端から
出力される信号の周波数特性を滑らかにする効果を有す
る。
【００１１】図２は本発明を対称型方向性結合器に実施
した第２実施例を示す図で、図３（ａ）ベンド角１８０
°半径Ｒ-2のベンドの例に示すように、ＬＳＭモードの
信号をベンドに入力したとき、ＬＳＥ、ＬＳＭモード両
モード混在でベンド内を進み、ベンドの中央９０°位置
のＣ点でＬＳＭモードの信号に戻るベンドを、Ｃ点を含
む面で上下導体板に対して垂直に切断し、切断したベン
ド間に長さＬ1の直線誘電体線路５を挿入した図３
（ｂ）に示す形状のベンドを、ＮＲＤガイド用方向性結
合器に利用したものである。この実施例でも、結合して
いる部分は点ではなくて直線（線路部の側面を含む）
で、ギャップの調整および位置合わせが容易であること
は第１実施例の場合と同様である。なお、図２（ａ）は
３端子方向性結合器、図２（ｂ）は４端子（双方向型）
方向性結合器の例を示す。
した第２実施例を示す図で、図３（ａ）ベンド角１８０
°半径Ｒ-2のベンドの例に示すように、ＬＳＭモードの
信号をベンドに入力したとき、ＬＳＥ、ＬＳＭモード両
モード混在でベンド内を進み、ベンドの中央９０°位置
のＣ点でＬＳＭモードの信号に戻るベンドを、Ｃ点を含
む面で上下導体板に対して垂直に切断し、切断したベン
ド間に長さＬ1の直線誘電体線路５を挿入した図３
（ｂ）に示す形状のベンドを、ＮＲＤガイド用方向性結
合器に利用したものである。この実施例でも、結合して
いる部分は点ではなくて直線（線路部の側面を含む）
で、ギャップの調整および位置合わせが容易であること
は第１実施例の場合と同様である。なお、図２（ａ）は
３端子方向性結合器、図２（ｂ）は４端子（双方向型）
方向性結合器の例を示す。
【００１２】図４（ａ）は本発明の第３実施例である非
対称型方向性結合器を、図４（ｂ）は第４実施例である
対称型方向性結合器を示す図である。まず構成を説明す
ると、従来例で用いられていたベンドより曲率半径が小
さい無損失ベンド例えば１８０°ベンドの場合、曲率半
径４．３ｍｍ（Ｒ-1に相当）のベンドを図５（ａ）に示
すように２等分割し、図５（ｂ）に示すようにＳ字状に
直結する。こうすると、図５（ａ）で入力端ａａにＬＳ
Ｍモードで入力された信号は９０°位置ｂｂでは混在モ
ード、出力端ｃｃではＬＳＭモードになる。さらにＳ字
状直結回路を２個用いて、図５（ｃ）に示すような曲線
線路を構成すると、上記説明から判るように、位置ａ
ａ、ｃｃ、ｅｅではＬＳＭモードとなり、位置ｂｂ、ｄ
ｄでは混在モードになる。この図５（ｃ）に示した曲線
線路を用いると、上記位置ｃｃを使って方向性結合器を
構成できるため、図４（ａ）に示した第３実施例や図４
（ｂ）に示した第４実施例では、方向性結合器全体の寸
法を著しく小型化することが可能になる。曲率半径Ｒ-2
をもつベンドを使った非対称型方向性結合器の占有面積
は、図６（ａ）に示すように線路幅２．５ｍｍ、ギャッ
プｇ＝１ｍｍとすると、４７．５×２７．２５≒１２９
４ｍｍ2となる。これに対し、第３実施例である図４
（ａ）に示す非対称型方向性結合器の占有面積は、図６
（ｂ）に示すように、線路幅２．５ｍｍ、ギャップｇ＝
１ｍｍとすると、１７．２×１４．６≒２５１ｍｍ2と
なり、本実施例による方向性結合器は上記従来例に比較
して、占有面積が約１／５になり、しかも特性は同一と
いう利点がある。
対称型方向性結合器を、図４（ｂ）は第４実施例である
対称型方向性結合器を示す図である。まず構成を説明す
ると、従来例で用いられていたベンドより曲率半径が小
さい無損失ベンド例えば１８０°ベンドの場合、曲率半
径４．３ｍｍ（Ｒ-1に相当）のベンドを図５（ａ）に示
すように２等分割し、図５（ｂ）に示すようにＳ字状に
直結する。こうすると、図５（ａ）で入力端ａａにＬＳ
Ｍモードで入力された信号は９０°位置ｂｂでは混在モ
ード、出力端ｃｃではＬＳＭモードになる。さらにＳ字
状直結回路を２個用いて、図５（ｃ）に示すような曲線
線路を構成すると、上記説明から判るように、位置ａ
ａ、ｃｃ、ｅｅではＬＳＭモードとなり、位置ｂｂ、ｄ
ｄでは混在モードになる。この図５（ｃ）に示した曲線
線路を用いると、上記位置ｃｃを使って方向性結合器を
構成できるため、図４（ａ）に示した第３実施例や図４
（ｂ）に示した第４実施例では、方向性結合器全体の寸
法を著しく小型化することが可能になる。曲率半径Ｒ-2
をもつベンドを使った非対称型方向性結合器の占有面積
は、図６（ａ）に示すように線路幅２．５ｍｍ、ギャッ
プｇ＝１ｍｍとすると、４７．５×２７．２５≒１２９
４ｍｍ2となる。これに対し、第３実施例である図４
（ａ）に示す非対称型方向性結合器の占有面積は、図６
（ｂ）に示すように、線路幅２．５ｍｍ、ギャップｇ＝
１ｍｍとすると、１７．２×１４．６≒２５１ｍｍ2と
なり、本実施例による方向性結合器は上記従来例に比較
して、占有面積が約１／５になり、しかも特性は同一と
いう利点がある。
【００１３】図７（ａ）に本発明の第５実施例を、図７
（ｂ）に第６実施例を示す。これらの実施例では、図４
に示した２個のＳ字状線路を直結した線路の接続部に、
長さＬ1の直線誘電体線路部７を挿入して曲線線路を構
成し、この曲線線路により方向性結合器を構成してい
る。なお、Ｌ1＝ｎλg／２（ｎ：自然数）で、実際には
λg／２〜３λg程度が好ましい。図７（ａ）に示す第５
実施例は非対称型方向性結合器の実施例、図７（ｂ）に
示す第６実施例は対称型方向性結合器の実施例である。
これら両実施例とも、Ｃ’点の１点だけで強く結合して
いるのではなく、長さＬ1の直線部７でも強く結合して
いるので、主線路と副線路とのギャップｇを広くてし
も、図１１（ａ）、（ｂ）に示した従来例の場合と同程
度の結合特性が得られる。なお、一般に図１１の場合の
ギャップより図７の場合のギャップの方が広い。なお、
図７中の直線部７は、使用しているベンドの此の切断面
での主要モードの波長の半分の自然数倍の長さとする。
また、図８に示すように、第５実施例非対称型方向性結
合器の占有面積は、例えば線路幅２．５ｍｍ、ギャップ
ｇ＝１ｍｍ、直線部の長さＬ＝１０ｍｍとすると、２
７．２×１４．６≒３９７ｍｍ2となり、従来例に比べ
て占有面積が約１／３と小さくなる効果がある。
（ｂ）に第６実施例を示す。これらの実施例では、図４
に示した２個のＳ字状線路を直結した線路の接続部に、
長さＬ1の直線誘電体線路部７を挿入して曲線線路を構
成し、この曲線線路により方向性結合器を構成してい
る。なお、Ｌ1＝ｎλg／２（ｎ：自然数）で、実際には
λg／２〜３λg程度が好ましい。図７（ａ）に示す第５
実施例は非対称型方向性結合器の実施例、図７（ｂ）に
示す第６実施例は対称型方向性結合器の実施例である。
これら両実施例とも、Ｃ’点の１点だけで強く結合して
いるのではなく、長さＬ1の直線部７でも強く結合して
いるので、主線路と副線路とのギャップｇを広くてし
も、図１１（ａ）、（ｂ）に示した従来例の場合と同程
度の結合特性が得られる。なお、一般に図１１の場合の
ギャップより図７の場合のギャップの方が広い。なお、
図７中の直線部７は、使用しているベンドの此の切断面
での主要モードの波長の半分の自然数倍の長さとする。
また、図８に示すように、第５実施例非対称型方向性結
合器の占有面積は、例えば線路幅２．５ｍｍ、ギャップ
ｇ＝１ｍｍ、直線部の長さＬ＝１０ｍｍとすると、２
７．２×１４．６≒３９７ｍｍ2となり、従来例に比べ
て占有面積が約１／３と小さくなる効果がある。
【００１４】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば以下
に列挙するような多くの効果が得られる。方向性結合器
を構成する主線路と副線路との結合を、ベンド線路上の
１点だけでとるのではなく、ベンド線路上の１点とそれ
に連続する直線線路側面部で結合をとる構造にしたた
め、結合量が十分とれるので、主線路と副線路とのギャ
ップを広くとることができ、ギャップの調整が容易にな
る。また、ベンドに直結する直線線路部で結合している
ため、主線路と副線路との位置合わせが容易になるとい
う効果が得られる。ベンド角θ0で無損失ベンドに設計
された曲率半径の最も小さいベンドを角度でθ0／ｎず
つに等分割し、それらを一筆書き状に連続再配置した曲
線線路を用い、入力端からＬＳＭモードで入力させた信
号が再度ＬＳＭモードに戻る個所、または其処に信号の
誘電体線路内波長の半分の自然数倍の長さの直線を挿入
した個所を、主副線路の結合個所としたため、従来のＮ
ＲＤガイド用方向性結合器に比べて曲率半径が大幅に低
減されて、回路における占有面積を大幅に小さくする効
果が得られ、さらに上記直線部分を挿入した場合には主
副線路間の結合が強まり、従来よりもギャップ調整や位
置合わせが容易になるなどの効果が得られる。また、上
記のようにベンドをｎ等分して一筆書き状に配置した構
成では、上記のように占有面積が大幅に小さくなるの
で、それによって空いた部分を他の回路に利用すること
が出来ると共に、回路の入出力位置が或る程度規定され
た場合における線路の配線にも適用することが出来る。
に列挙するような多くの効果が得られる。方向性結合器
を構成する主線路と副線路との結合を、ベンド線路上の
１点だけでとるのではなく、ベンド線路上の１点とそれ
に連続する直線線路側面部で結合をとる構造にしたた
め、結合量が十分とれるので、主線路と副線路とのギャ
ップを広くとることができ、ギャップの調整が容易にな
る。また、ベンドに直結する直線線路部で結合している
ため、主線路と副線路との位置合わせが容易になるとい
う効果が得られる。ベンド角θ0で無損失ベンドに設計
された曲率半径の最も小さいベンドを角度でθ0／ｎず
つに等分割し、それらを一筆書き状に連続再配置した曲
線線路を用い、入力端からＬＳＭモードで入力させた信
号が再度ＬＳＭモードに戻る個所、または其処に信号の
誘電体線路内波長の半分の自然数倍の長さの直線を挿入
した個所を、主副線路の結合個所としたため、従来のＮ
ＲＤガイド用方向性結合器に比べて曲率半径が大幅に低
減されて、回路における占有面積を大幅に小さくする効
果が得られ、さらに上記直線部分を挿入した場合には主
副線路間の結合が強まり、従来よりもギャップ調整や位
置合わせが容易になるなどの効果が得られる。また、上
記のようにベンドをｎ等分して一筆書き状に配置した構
成では、上記のように占有面積が大幅に小さくなるの
で、それによって空いた部分を他の回路に利用すること
が出来ると共に、回路の入出力位置が或る程度規定され
た場合における線路の配線にも適用することが出来る。
【図１】本発明を非対称方向性結合器に実施した第１実
施例を示す図である。
施例を示す図である。
【図２】本発明を対称型方向性結合器に実施した第２実
施例を示す図である。
施例を示す図である。
【図３】曲率半径Ｒ-2の１８０度ベンドにＬＳＭモード
で入力された信号が、途中混合モードで進行した後、９
０度位置でＬＳＭモードに戻り、その後、混合モードで
進行した後、１８０位置で再度ＬＳＭモードに戻って出
力されることを説明する図である。
で入力された信号が、途中混合モードで進行した後、９
０度位置でＬＳＭモードに戻り、その後、混合モードで
進行した後、１８０位置で再度ＬＳＭモードに戻って出
力されることを説明する図である。
【図４】図４（ａ）は第３実施例の非対称型方向性結合
器を、図４（ｂ）は第４実施例の対称型方向性結合器を
示す図である。
器を、図４（ｂ）は第４実施例の対称型方向性結合器を
示す図である。
【図５】曲率半径Ｒ-1の１８０度ベンドを２等分し、接
続し直してＳ字状にすることにより、入出力端で信号を
ＬＳＭモードに保持しながら、占有面積を大幅に低減し
た無損失曲線線路が得られることを説明する図である。
続し直してＳ字状にすることにより、入出力端で信号を
ＬＳＭモードに保持しながら、占有面積を大幅に低減し
た無損失曲線線路が得られることを説明する図である。
【図６】図６（ｂ）に示す第３実施例の占有面積は、図
６（ａ）に示す従来例の占有面積に比べて約１／５であ
ることを説明するための図である。
６（ａ）に示す従来例の占有面積に比べて約１／５であ
ることを説明するための図である。
【図７】図７（ａ）は第５実施例図、図７（ｂ）は第６
実施例図である。
実施例図である。
【図８】第５実施例の占有面積は従来例の場合に比べて
約１／３となることを説明するための図である。
約１／３となることを説明するための図である。
【図９】ＬＳＭモードとＬＳＥモードにおける誘電体線
路直交断面での電界分布を比較して示す図である。
路直交断面での電界分布を比較して示す図である。
【図１０】曲率半径Ｒ-1の９０°ベンドを用いた従来例
を説明する図である。
を説明する図である。
【図１１】曲率半径Ｒ-2の１８０°ベンドを用いた従来
の非対称型方向性結合器の例と対称型方向性結合器の例
を示す図である。
の非対称型方向性結合器の例と対称型方向性結合器の例
を示す図である。
【図１２】方向性結合器の分岐部副線路に直線部を挿入
したときの利点を説明するための図である。
したときの利点を説明するための図である。
【図１３】曲率半径Ｒ-2の１８０°ベンドを用いて方向
性結合器を作ることは可能であるが、曲率半径Ｒ-1の１
８０°ベンドをそのまま用いたのでは方向性結合器を作
れないことを説明するための図である。
性結合器を作ることは可能であるが、曲率半径Ｒ-1の１
８０°ベンドをそのまま用いたのでは方向性結合器を作
れないことを説明するための図である。
１…直線誘電体線路（主線路側） ２…９０°ベン
ドＲ-1誘電体線路 ３…１８０°ベンドＲ-1誘電体線路 ４…１８０°ベンドＲ-1誘電体線路を２等分した９０°
ベンド誘電体線路 ５…９０°ベンドＲ-1誘電体線路に接続または挿入した
直線誘電体線路 ６…無反射終端器 ７…１８０°ベンドＲ-1誘電体線路を２等分しＳ字状に
接続した線路間に挿入した半波長の自然数倍の長さの直
線誘電体線路
ドＲ-1誘電体線路 ３…１８０°ベンドＲ-1誘電体線路 ４…１８０°ベンドＲ-1誘電体線路を２等分した９０°
ベンド誘電体線路 ５…９０°ベンドＲ-1誘電体線路に接続または挿入した
直線誘電体線路 ６…無反射終端器 ７…１８０°ベンドＲ-1誘電体線路を２等分しＳ字状に
接続した線路間に挿入した半波長の自然数倍の長さの直
線誘電体線路
Claims (4)
- 【請求項１】信号伝送用誘電体線路とそれを挾む上下導
体板よりなり上下導体板間隔を上記線路以外の部分での
使用周波数における半波長以下としたＮＲＤガイドと組
合せて用いる曲がり線路を用いた方向性結合器におい
て、方向性結合器を構成する主線路と副線路との結合に
関わる線路間ギャップの最も狭い部分を、１点ではな
く、線路側面を含む直線状部分にしたことを特徴とする
ＮＲＤガイド用方向性結合器。 - 【請求項２】方向性結合器を構成する主線路と副線路と
の結合に関わる線路間ギャップが最も狭い部分が、線路
内の信号波長をλgとするとき、λg／２〜３λgの長さ
の直線状線路であることを特徴とする請求項１記載のＮ
ＲＤガイド用方向性結合器。 - 【請求項３】信号伝送用誘電体線路とそれを挾む上下導
体板よりなり上下導体板間隔を上記線路以外の部分での
使用周波数における半波長以下としたＮＲＤガイドと組
合せて用いる曲がり線路を用いた方向性結合器におい
て、ベンド曲がり角θ0で曲がり部分損失のない無損失
ベンドとして設計されたベンドのうち、曲率半径の最も
小さいベンドを角度θ0／ｎずつに等分し、これらｎ個
に等分割した細分ベンドを全て残さず一筆書き状に連続
再配置して曲線線路を構成させ、この曲線線路の入力端
から、入力端にＬＳＭモードで信号を入力したとき、こ
の曲線線路上で信号のモードが再びＬＳＭモードに戻る
１点までによって、方向性結合器線路の分岐部副線路を
構成させたことを特徴とするＮＲＤガイド用方向性結合
器。 - 【請求項４】ｎ等分された細分ベンドにより再構成され
た曲線線路部で、線路内モードがＬＳＭモードとなる１
個所に、ＮＲＤガイド線路の主モードであるＬＳＭモー
ドの信号の線路内での波長の半分の自然数倍の長さの直
線線路を挿入し、この直線線路部とその前後に接続する
ｎ等分細分ベンド連続再配置曲線線路それぞれ１個によ
り構成される部分を方向性結合器の分岐部副線路とする
ことを特徴とする請求項３記載のＮＲＤガイド用方向性
結合器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6135409A JPH088621A (ja) | 1994-06-17 | 1994-06-17 | Ｎｒｄガイド用方向性結合器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6135409A JPH088621A (ja) | 1994-06-17 | 1994-06-17 | Ｎｒｄガイド用方向性結合器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH088621A true JPH088621A (ja) | 1996-01-12 |
Family
ID=15151059
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6135409A Pending JPH088621A (ja) | 1994-06-17 | 1994-06-17 | Ｎｒｄガイド用方向性結合器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH088621A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001217634A (ja) * | 2000-12-05 | 2001-08-10 | Murata Mfg Co Ltd | アンテナ装置および送受信装置 |
| US6437663B1 (en) | 1999-04-27 | 2002-08-20 | Kyocera Corporation | Junction structure of dielectric strip nonradiative dielectric waveguide and millimeter-wave transmitting/receiving apparatus |
| WO2002067368A1 (en) * | 2001-02-20 | 2002-08-29 | Nrdtech Co., Ltd. | Nrd guide ultra-high speed modulator using coupler |
| US6542046B2 (en) | 2000-09-08 | 2003-04-01 | Murata Manufacturing Co. Ltd. | Directional coupler, antenna device, and radar system |
| KR20030090238A (ko) * | 2002-05-21 | 2003-11-28 | 코모텍 주식회사 | 모드변환반사기를 이용한 비방사유전체 선로 혼합기 |
| WO2004077602A1 (ja) * | 2003-02-26 | 2004-09-10 | Intelligent Cosmos Research Institute | Ｎｒｄガイドモードサプレサ |
| JP2005265703A (ja) * | 2004-03-19 | 2005-09-29 | Aica Kogyo Co Ltd | 物質の電気的特性の評価装置及び評価方法 |
| CN104466336A (zh) * | 2014-10-24 | 2015-03-25 | 南京邮电大学 | 用于4g移动通信的宽带定向耦合器 |
| CN112639406A (zh) * | 2018-09-14 | 2021-04-09 | Ksr Ip控股有限责任公司 | 用于感应位置传感器的耦合器元件形状 |
-
1994
- 1994-06-17 JP JP6135409A patent/JPH088621A/ja active Pending
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6538530B2 (en) | 1999-04-27 | 2003-03-25 | Kyocera Corporation | Junction structure of dielectric strip, nonradiative dielectric waveguide, and millimeter-wave transmitting/receiving apparatus |
| US6437663B1 (en) | 1999-04-27 | 2002-08-20 | Kyocera Corporation | Junction structure of dielectric strip nonradiative dielectric waveguide and millimeter-wave transmitting/receiving apparatus |
| DE10020527B4 (de) * | 1999-04-27 | 2005-10-13 | Kyocera Corp. | Nichtstrahlende dielektrische Wellenleiterstruktur und Millimeterwellen-Sende-/Empfangsvorrichtung |
| DE10143688B4 (de) * | 2000-09-08 | 2009-02-19 | Murata Mfg. Co., Ltd., Nagaokakyo-shi | Richtungskoppler, Antennenvorrichtung und Radarsystem |
| US6542046B2 (en) | 2000-09-08 | 2003-04-01 | Murata Manufacturing Co. Ltd. | Directional coupler, antenna device, and radar system |
| JP2001217634A (ja) * | 2000-12-05 | 2001-08-10 | Murata Mfg Co Ltd | アンテナ装置および送受信装置 |
| WO2002067368A1 (en) * | 2001-02-20 | 2002-08-29 | Nrdtech Co., Ltd. | Nrd guide ultra-high speed modulator using coupler |
| KR20030090238A (ko) * | 2002-05-21 | 2003-11-28 | 코모텍 주식회사 | 모드변환반사기를 이용한 비방사유전체 선로 혼합기 |
| WO2004077602A1 (ja) * | 2003-02-26 | 2004-09-10 | Intelligent Cosmos Research Institute | Ｎｒｄガイドモードサプレサ |
| US7561013B2 (en) | 2003-02-26 | 2009-07-14 | Intelligent Cosmos Research Institute | Small NRD guide bend |
| JP2005265703A (ja) * | 2004-03-19 | 2005-09-29 | Aica Kogyo Co Ltd | 物質の電気的特性の評価装置及び評価方法 |
| CN104466336A (zh) * | 2014-10-24 | 2015-03-25 | 南京邮电大学 | 用于4g移动通信的宽带定向耦合器 |
| CN104466336B (zh) * | 2014-10-24 | 2018-05-18 | 南京邮电大学 | 用于4g移动通信的宽带定向耦合器 |
| CN112639406A (zh) * | 2018-09-14 | 2021-04-09 | Ksr Ip控股有限责任公司 | 用于感应位置传感器的耦合器元件形状 |
| US11519752B2 (en) | 2018-09-14 | 2022-12-06 | KSR IP Holdings, LLC | Coupler element shapes for inductive position sensors |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6384694B1 (en) | Dielectric line converter, dielectric line unit, directional coupler, high-frequency circuit mobile, and transmitter-receiver | |
| EP0315064A2 (en) | Waveguide matrix including in-plane crossover | |
| JP5991225B2 (ja) | 移相回路およびアンテナ装置 | |
| JPWO2009004729A1 (ja) | 伝送線路変換器 | |
| EP0408282A2 (en) | Waveguide feed network for antenna array | |
| JPH088621A (ja) | Ｎｒｄガイド用方向性結合器 | |
| US6163227A (en) | Non radiative dielectric waveguide having a portion for line conversion between different types of non radiative dielectric waveguides | |
| US3852689A (en) | Waveguide couplers | |
| JP2014093541A (ja) | 移相器 | |
| JP5132406B2 (ja) | Ｔ分岐導波管 | |
| CN100413143C (zh) | 弯曲波导元件和由该元件组成的传输设备 | |
| KR100852377B1 (ko) | 소형 ｎｒｄ 가이드벤드 | |
| JP3255217B2 (ja) | バトラーマトリクス回路とアンテナ装置 | |
| WO2022070385A1 (ja) | 導波管マイクロストリップ線路変換器 | |
| US20020017966A1 (en) | Arrangement for connecting two identical electromagnetic wave guides | |
| JPH0746011A (ja) | 電力分配器 | |
| CN1022963C (zh) | 微带多路不等功率分配/合成器 | |
| US4476470A (en) | Three horn E-plane monopulse feed | |
| TW417328B (en) | Dielectric filter, transmission-reception sharing unit, and communication device | |
| CN120320033B (zh) | 一种w波段混合型e面波导功分器 | |
| JP4447488B2 (ja) | 非放射性誘電体線路および変換器 | |
| JP2002532928A (ja) | 広帯域マイクロストリップから平行板導波管への転移部 | |
| JP7795486B2 (ja) | 高周波回路 | |
| EP4496116A1 (en) | Orthomode transducer and dual-linearly polarized feed source | |
| JP3872200B2 (ja) | 非放射性誘電体線路カプラ |