JPH0886571A

JPH0886571A - ベルトコンベア式処理装置

Info

Publication number: JPH0886571A
Application number: JP25287294A
Authority: JP
Inventors: Hiroyuki Nakamura; 浩之中村; Shiyuuhei Arikita; 周平有北; Yoshinori Hama; 良典浜; Toshiharu Arita; 俊治有田; Takashi Aida; 尚合田; Shigetaro Kitao; 繁太郎北尾
Original assignee: Kao Corp
Current assignee: Kao Corp
Priority date: 1994-09-20
Filing date: 1994-09-20
Publication date: 1996-04-02

Abstract

(57)【要約】【構成】中空の環状体２内において周回駆動されるガ
ス流通可能なベルト９を有するベルトコンベア３と、そ
のベルト９の搬送部２０にベルト周回軌道の内側からガ
スを供給する手段とを備える。そのベルト９の搬送部２
０は環状体２の一部により構成される炉体２５内に形成
された処理室２４に配置される。【効果】炉体内部からのガス漏れ防止のための充分な
ガスシールを容易に行なえる。大気中で不安定な搬送対
称物を処理できる。搬送対象物を均一に処理できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ベルトコンベアにより
搬送される搬送対象物にガスを供給して酸化、還元、加
熱、冷却等の処理を行なうのに用いられるベルトコンベ
ア式処理装置に関し、例えば酸化鉄等の粉粒体を還元し
て金属粉末を製造するのに利用される。

【０００２】

【従来の技術と発明が解決しようとする課題】実開昭５
９‐１６７３９７号公報に開示されたベルトコンベア式
処理装置は、周回駆動されるベルトを有するベルトコン
ベアと、そのベルトの搬送部のみを囲む炉体と、その搬
送部にベルトの周回軌道の外側からガスを供給する手段
とを備える。そのベルトは搬送部のみが炉体により覆わ
れ、搬送部以外は大気中に露出するため、その炉体内部
からのガス漏れ防止のためのガスシールを、周回駆動さ
れるベルトと炉体との間で行なう必要があり、充分にガ
スシールを行なうのが困難である。また、搬送対称物が
外気と接触するため、大気中で不安定な対称物を処理す
ることができない。さらに、搬送対象物にベルトの周回
軌道の外側からガスを供給するため、搬送対象物を均一
に加熱して処理するのが困難である。

【０００３】特開昭５８‐１１０６０１号公報に開示さ
れたベルトコンベア式処理装置は、周回駆動されるガス
流通可能なベルトを有するベルトコンベアと、そのベル
トの搬送部のみを囲む炉体と、その搬送部にベルトの周
回軌道の内側からガスを供給する手段とを備える。その
ベルトは搬送部のみが炉体により覆われ、搬送部以外は
大気中に露出するため、その炉体内部からのガス漏れ防
止のためのガスシールを、周回駆動されるベルトと炉体
との間で行なう必要があり、充分にガスシールを行なう
のが困難である。また、搬送対称物が外気と接触するた
め、大気中で不安定な対称物を処理することができな
い。

【０００４】特開平３‐１５２３８９号公報に開示され
たベルトコンベア式処理装置は、周回駆動されるベルト
を有するベルトコンベアと、そのベルトの搬送部のみを
囲む炉体と、その搬送部にベルトの周回軌道の外側から
ガスを供給する手段とを備える。そのベルトは搬送部の
みが炉体により覆われ、搬送部以外は大気中に露出する
ため、その炉体内部からのガス漏れ防止のためのガスシ
ールを、周回駆動されるベルトと炉体との間に水封シー
ル槽を設けている。そのため、ガスシール構造が複雑に
なり、装置が大型化して製造コストが増大する。また、
搬送対象物にベルトの周回軌道の外側からガスを供給す
るため、搬送対象物を均一に加熱して処理するのが困難
である。さらに、そのベルトがスプロケットに巻き掛け
られる位置では凸曲面になる搬送面が、その水封シール
槽の通過時には凹曲面になる。そうすると、そのベルト
の両端を立ち上げて側壁を形成して搬送物の落下等を防
止しようとしても、その側壁により搬送面が凹曲面にな
るのが阻止される。そのため、ベルトの両端を立ち上げ
て側壁を形成することができない。

【０００５】特開昭６１‐１６１１４６号公報に開示さ
れたベルトコンベア式処理装置は、炉体と、その炉体内
において周回駆動されるベルトを有するベルトコンベア
と、その炉体内を加熱するヒーターとを備えている。そ
の炉体はベルトの搬送部だけでなくベルト全体を覆うた
め容積が大きく、そのヒーターは炉体内の全体を加熱す
るもので炉体内の温度分布を均一にするのは困難である
ため、搬送対象物を均一に加熱して処理するのが困難で
ある。

【０００６】また、ガスや液体が流通可能なコンベア用
ベルトとして、図９、図１０に示すメッシュベルト１０
１が用いられている。そのベルト１０１は、搬送対象物
の載置用底壁１０２と、スプロケット（図示省略）に巻
き掛けられて周回駆動される一対のチェーン１０３とを
備え、その底壁１０２と各チェーン１０３とは周方向に
間隔をおいた複数位置で支持部材１０４を介し連結され
ている。その底壁１０２は、ベルト周方向（図９におい
て矢印Ａ方向）に沿って並列する複数の単位ベルト１０
５と、相隣接する単位ベルト１０５を連結する連結材１
０６とを有する。

【０００７】図１１、図１２に示すように、各単位ベル
ト１０５はベルト幅方向（図９、図１０、図１１の
（１）において矢印Ｂ方向）回りの螺旋に沿う金属線材
により偏平に構成され、各連結材１０６はベルト幅方向
に沿う金属線材により構成される。各単位ベルト１０５
を構成する螺旋状の線材の隙間δに、隣接する単位ベル
ト１０５を構成する螺旋状の線材が位置され、各連結材
１０６を構成する線材が、相隣接する単位ベルト１０５
を構成する一対の螺旋状の線材により囲まれる空間１０
７に挿入される。図１１の（２）に示すように、相隣接
する単位ベルト１０５はベルト周方向に相対的に最も伸
長した状態とされ、相隣接する単位ベルト１０５はベル
ト周方向に相対的にそれ以上伸長するのは連結材１０６
により阻止される。また、前記各支持部材１０４は、ベ
ルト周方向に間隔をおいた複数位置において、その単位
ベルト１０５を構成する螺旋状の線材に囲まれる空間１
０８に挿入され、その単位ベルト１０５に対しリベット
等を介し固定され、その各端部は前記チェーン１０３を
構成するリンク１０３ａにリベット等を介し固定され
る。

【０００８】上記のようなメッシュベルト１０１では、
底壁１０２に載置した搬送対象物が側方から落下するお
それがある。また、図１０において仮想線Ｃで示すよう
に、搬送対象物が安息角の小さな粉粒体等であると、そ
の底壁１０２の幅方向両端近傍では搬送対象物の高さが
制限され、搬送対象物をベルト幅方向に亘り均一な高さ
で搬送することができない。そのため、例えばメッシュ
ベルト１０１に高温ガスを流通させて搬送対象物の熱処
理を行なうような場合、均一な熱処理を行なえなくな
る。

【０００９】そこで、前記底壁１０２の両端を折り曲げ
ることで、その底壁１０２から立ち上がる側壁を形成す
ることが考えられる。しかし、その底壁１０２において
は相隣接する単位ベルト１０５はベルト周方向に相対的
に最も伸長した状態とされている。また、底壁１０２と
チェーン１０３とを連結する支持部材１０４のピッチは
一定である。そのため、前記チェーン１０３がスプロケ
ットや案内ローラー等に沿い屈曲する位置で、その底壁
における曲率半径よりも側壁の先端側における曲率半径
の方が大きくなると、各側壁の先端側において相隣接す
る単位ベルト１０５はベルト周方向に相対的に引っ張り
合うことになる。その引っ張り力は、その側壁の立ち上
がり量が僅かであれば、その単位ベルト１０５や連結材
１０６の弾性変形により吸収できる。しかし、その側壁
の立ち上がり量が大きくなると、その引っ張り力により
ベルト１０１が破損してしまう。

【００１０】そこで、図１３の比較例に示すように、そ
の側壁１０９における連結材の長さを一つおきに側壁１
０９の立ち上がり量Ｈよりも短くすることで、その側壁
１０９の先端側において、各単位ベルト１０５が周方向
一方において隣接する単位ベルト１０５に対しベルト周
方向に相対的に伸長し得るようにした。なお、長尺の連
結材１０６ａは相隣接する単位ベルト１０５の双方に溶
接し、短尺の連結材１０６ｂは相隣接する単位ベルト１
０５の双方に連結しなかった。この構成によれば、その
側壁１０９の立ち上がり量Ｈが大きくなっても、そのチ
ェーン１０３の屈曲位置で相隣接する単位ベルト１０５
がベルト周方向に相対的に引っ張り合うことはない。

【００１１】しかし、短尺の連結材１０６ｂにより連結
される相隣接する単位ベルト１０５を構成する螺旋状の
線材は、そのチェーン１０３の屈曲位置で隣接する単位
ベルト１０５を構成する螺旋状の線材の隙間から抜け出
てしまうため、その側壁１０９の先端側では相隣接する
単位ベルト１０５同志の間に間隙Ｓが生じた。そうする
と、チェーン１０３の屈曲が解除されても、その側壁１
０９の先端側における単位ベルト１０５を構成する螺旋
状の線材が、隣接する単位ベルト１０５を構成する螺旋
状の線材の隙間に再び入り込むことができなくなり、側
壁１０９の機能が損なわれてしまった。

【００１２】本発明は、上記課題を解決することのでき
るベルトコンベア式処理装置を提供することを目的とす
る。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明のベルトコンベア
式処理装置は、中空の環状体と、その環状体内において
周回駆動されるガス流通可能なベルトを有するベルトコ
ンベアと、そのベルトの搬送部にベルト周回軌道の内側
からガスを供給する手段とを備え、そのベルトの搬送部
は、その環状体の一部により構成される炉体内に形成さ
れた処理室に配置される。

【００１４】その処理室を囲むように加熱手段が設けら
れているのが好ましい。

【００１５】そのベルトは、搬送対象物の載置用底壁の
両端から立ち上がる側壁を有する搬送部と、駆動部材に
巻き掛けられて周回駆動される巻き掛け部とを備え、そ
の搬送部の底壁と巻き掛け部とは周方向に間隔をおいた
複数位置で連結されているメッシュベルトとされ、その
搬送部は、ベルト周方向に沿って並列する複数の単位ベ
ルトと、相隣接する単位ベルトを連結する連結材とを有
し、各単位ベルトは、前記底壁においてはベルト幅方向
回りの螺旋に沿うと共に前記側壁においては前記立ち上
がり方向回りの螺旋に沿う線材により構成され、各連結
材は、前記底壁においてはベルト幅方向に沿うと共に前
記側壁においては前記立ち上がり方向に沿う線材により
構成され、各単位ベルトを構成する螺旋状の線材の隙間
に、隣接する単位ベルトを構成する螺旋状の線材が位置
され、各連結材を構成する線材は、相隣接する単位ベル
トを構成する一対の螺旋状の線材により囲まれる空間に
挿入され、相隣接する単位ベルトは、前記底壁において
はベルト周方向に相対的に最も伸長した状態よりも収縮
した状態とされるのが好ましい。各連結材を構成する線
材の直径をＤ₁、各単位ベルトを構成する螺旋状の線材
の直径をＤ₂、相隣接する単位ベルトがベルト周方向に
相対的に最も伸長した状態における連結材のピッチをＷ
max 、前記底壁における連結材４１の平均ピッチをＷと
すると、そのＷが２Ｗmax ＞２Ｗ≧（Ｗmax ＋Ｄ₁＋２
Ｄ₂）を満たすように設定されているのが好ましい。

【００１６】前記底壁と巻き掛け部とのベルト周方向に
おける連結間隔をＬ、その巻き掛け部の曲率が最も大き
な位置における曲率半径をｒ、前記側壁の立ち上がり高
さをＨ、各連結材を構成する線材の直径をＤ₁、各単位
ベルトを構成する螺旋状の線材の直径をＤ₂、相隣接す
る単位ベルトがベルト周方向に相対的に最も伸長した状
態における連結材のピッチをＷmax 、Ｚ＝２〔（ｒ＋
Ｈ）／Ｌ〕×ｓｉｎ^-1（Ｌ／２ｒ）、Ｙ＝２Ｗmax ／
（Ｗmax ＋Ｄ₁＋２Ｄ₂）として、Ｙ≧Ｚを満足するよ
うにＷmax が設定されているのが好ましい。

【００１７】

【発明の作用および効果】本発明の構成によれば、周回
駆動されるコンベアベルトが中空の環状体内に配置され
るので、その環状体内部からのガス漏れ防止のためのガ
スシールを、周回駆動されるベルトと環状体との間で行
なう必要がなく、環状体のガスシールを行なえば足りる
ため、充分なガスシールを容易に行なうことができる。
さらに、搬送対称物が外気と接触することがなく、大気
中で不安定な対称物を処理することができる。また、ガ
ス流通可能なベルトの周回軌道の内側からベルト搬送部
上の搬送対象物にガスが至るため、搬送対象物を均一に
処理できる。さらに、そのベルトの搬送部は、その環状
体の一部により構成される炉体内に形成された処理室に
配置されるので、その搬送部上の搬送対象物の処理空間
を限定でき、より均一に搬送対象物を処理できる。

【００１８】その処理室を囲むように加熱手段が設けら
れることで、その処理室内を均一に加熱することができ
る。

【００１９】そのベルトの搬送部が底壁の両端から立ち
上がる側壁を有することで、その底壁に載置した搬送対
象物が側方から落下するのを防止でき、安息角の小さな
粉粒体等の搬送対象物をベルト幅方向に亘り均一な高さ
で搬送することができる。

【００２０】その底壁において、相隣接する単位ベルト
はベルト周方向に相対的に最も伸長した状態よりも収縮
した状態とされることで、巻き掛け部が屈曲する位置
で、底壁における曲率半径よりも側壁の先端側における
曲率半径の方が大きくなっても、各側壁の先端側におい
て相隣接する単位ベルトはベルト周方向に相対的に伸長
することができる。これにより、その側壁の先端側にお
いて各単位ベルトに作用する引っ張り力を低減し、ある
いは無くすことができるので、その側壁の立ち上がり量
が大きくても、ベルトが破損することはない。また、側
壁における連結材の長さを側壁の立ち上がり量よりも短
くする必要はないので、その側壁において単位ベルトを
構成する螺旋状の線材が隣接する単位ベルトを構成する
螺旋状の線材の隙間から抜け出ることはなく、側壁の機
能は損なわれない。具体的に、その底壁において相隣接
する単位ベルトがベルト周方向に相対的に最も伸長した
状態よりも収縮した状態とするためには、２Ｗmax ＞２
Ｗ≧（Ｗmax ＋Ｄ₁＋２Ｄ₂）を満たすようにＷを設定
すればよい。

【００２１】２（ｒ＋Ｈ）×ｓｉｎ^-1（Ｌ／２ｒ）は、
搬送部と巻き掛け部とのベルト周方向における連結間隔
Ｌでの側壁の先端が、巻き掛け部の曲率が最も大きな位
置において描く円弧長さであるから、その円弧長さを搬
送部と巻き掛け部とのベルト周方向における連結間隔Ｌ
で割った値Ｚは、必要とされるベルトの伸び率を示す。
一方、２Ｗmax は、相隣接する一対の単位ベルトがベル
ト周方向に相対的に最も伸長した状態における、連結材
と一つおいた連結材とのピッチであり、Ｗmax＋Ｄ₁＋
２Ｄ₂は、相隣接する一対の単位ベルトがベルト周方向
に相対的に最も収縮した状態における、連結材と一つお
いた連結材とのピッチであるから、Ｙの値は、得ること
のできるベルトの最大伸び率を示す。よって、Ｙ≧Ｚで
あれば、得ることのできるベルトの最大伸び率は必要と
されるベルトの伸び率以上になる。これにより、巻き掛
け部が屈曲する位置で、側壁の先端側において相隣接す
る単位ベルトをベルト周方向に相対的に伸長させる際
に、各単位ベルトに作用する引っ張り力を無くすことが
できる。

【００２２】

【実施例】以下、図面を参照して本発明の実施例を説明
する。

【００２３】図１および図２は、例えば金属粉末の製造
に用いられるベルトコンベア式処理装置１を示し、密閉
式容器である中空の環状体２と、その環状体２の内部に
設置されたベルトコンベア３とを備えている。図２に示
すように、その環状体２の横断面形状は略矩形であり、
ベース８により支持されている。そのベルトコンベア３
は、その環状体２内において周回駆動されるガス流通可
能な無端ベルト９を有し、そのベルト９の搬送部２０
は、その環状体２の一部により構成される炉体２５内に
形成された処理室２４内に配置される。すなわち、その
炉体２５は環状体２の上部により構成され、ベルト９の
搬送部２０の略全域を囲むものであり、その内部が処理
室２４とされている。その炉体２５は断熱材２６により
覆われ、その断熱材２６により処理室２４を囲む複数の
ヒーター（加熱手段）２７が支持されている。なお、断
熱材２６は前記ベース８上に支柱２６ａを介し支持され
ている。各ヒーター２７は端子ボックス２８を介し制御
装置（図示省略）に接続され、所望温度に処理室２４の
温度を制御する。なお、その炉体２５の両端近傍におい
て環状体２を構成する部分はベローズ管２９とされ、温
度変化に応じ収縮することで熱応力の発生を防止する。

【００２４】その炉体２５の下部から下方に向かい４本
のガス導入用ダクト部２５ａが突出し、各ガス導入用ダ
クト部２５ａは前記断熱材２６を貫通し、その下端にガ
ス供給用第１、第２配管４ａ、４ｂが接続されている。
そのガス供給用第１配管４ａは、最も搬送方向上流に位
置するガス導入用ダクト部２５ａに接続され、例えば窒
素ガスの供給源（図示省略）に接続される。そのガス供
給用第２配管４ｂは三叉部を介し他の３本のガス導入用
ダクト部２５ａに接続され、例えば窒素ガスと水素ガス
の混合ガスの供給源（図示省略）に接続される。各ガス
供給用配管４ａ、４ｂを介し処理室２４に導入されたガ
スは、そのベルト９の搬送部２０にベルト周回軌道の内
側から供給される。その際、そのガスを搬送部２０に均
一に分散供給するため、各ガス導入用ダクト部２５ａと
ベルト９との間にそれぞれ多孔を有するガス分散板１０
が配置されている。その分散板１０を通過したガスが、
ベルト９の搬送部２０の外側方を通過することなく搬送
部２０に効果的に供給されるように、炉体２５の内面と
搬送部２０との間を覆うバッフル６５が炉体２５に取り
付けられている。

【００２５】なお、ガス分散板１０としては多孔板、焼
結金属板、金網型、キャップ型等種々の形状のものが採
用できる。ベルト９の有効加熱処理長さに合わせて１枚
の分散板１０を設置してもよいし、数枚の分散板１０を
ベルト９の搬送方向に連続して設置しても良い。また、
そのガスの供給は、ガス分散板１０、ベルト９および搬
送対象物等をガスが流通する際の圧力損失以上の吐出圧
力を有するブロアー等により行なわれる。

【００２６】その炉体２５の上部から上方に向かいガス
排出用ダクト部２５ｂが突出し、ガス排出用ダクト部２
５ｂは前記断熱材２６を貫通し、その上端にガス排出用
配管５が接続されている。そのガス排出用配管５は環状
体２の気密性を保持するために水封槽１３に接続されて
いる。これにより、処理室２４に導入されたガスはガス
排出用配管５および水封槽１３を介し環状体２の外部に
排出可能とされている。

【００２７】その処理室２４の外部において、ベルト９
の搬送部２０の搬送方向上流に被処理物を搬送対象物と
して供給可能とするため、環状体２に原料貯留槽１１
が、例えばスクリューフィーダーにより構成される原料
フィーダー６を介し接続される。その処理室２４の外部
において、ベルト９の搬送部２０の搬送方向下流から落
下する搬送対象物を、環状体２に接続された製品貯留槽
１２に弁体１４を介し案内する排出ガイド７が環状体２
内に設けられている。なお、原料貯留槽１１と製品貯留
槽１２の内部は、還元性ガスおよび還元物が直接大気と
接触することがないように、ガス出入口１５、１６、１
７、１８を介し出入りする窒素ガス等によりパージされ
る。

【００２８】上記処置装置１により例えば金属粉末を製
造する場合、含水酸化鉄や酸化鉄等を含む鉄化合物粉末
を造粒した被還元物を、原料貯留槽１１から原料フィー
ダー６によりベルト９の搬送部２０上に搬送対象物とし
て連続的に供給する。一方、環状体２の外部において熱
交換器により加熱された純水素ガス、ＣＯガスあるいは
これらに不活性成分を含有した混合ガス等の還元性ガス
を、処理室２４に導入し、分散板１０を介しベルト９の
搬送部２０に周回軌道の内側から分散供給する。これに
より、その還元ガスは搬送部２０により搬送される被還
元物に至り、その被還元物はベルトコンベア３により搬
送されつつ連続的に加熱還元され、金属粉末が還元物と
して得られる。その際、その処理室２４はヒーター２７
により加熱されて温度保持される。その得られた還元物
は製品貯留槽１２内に回収される。また、被還元物の還
元に供されたガスは水封槽１３を介し環状体２の外部に
排出される。なお、ガス流速、処理室２４内の滞留時
間、処理温度等は、処理目的や搬送対象物の種類や粒径
に応じ適宜設定され、その滞留時間は、ベルトの周回速
度を変化させることで調整可能とされている。

【００２９】上記処置装置１によれば、周回駆動される
コンベアベルト９が中空の環状体２内に配置されるの
で、その環状体２内部からのガス漏れ防止のためのガス
シールを、周回駆動されるベルト９と環状体２との間で
行なう必要がなく、環状体２のガスシールを行なえば足
りるため、充分なガスシールを容易に行なうことができ
る。さらに、被還元物が外気と接触することがなく、大
気中で不安定となる還元物を処理することができる。ま
た、ガス流通可能なベルト９の周回軌道の内側からベル
ト搬送部２０上の搬送対象物にガスが至るため、搬送対
象物を均一に処理できる。さらに、そのベルト搬送部２
０は、その環状体２の一部により構成される炉体２５内
に形成された処理室２４に配置されるので、その搬送部
２０上の搬送対象物の処理空間を限定でき、より均一に
搬送対象物を処理できる。その処理室２４を囲むように
ヒーター２７が設けられることで、その処理室２４内を
均一に加熱することができる。なお、その処理室２４の
加熱手段はヒーター２７に限定されない。

【００３０】上記ベルトコンベア３を構成する無端ベル
ト９は、図４、図５に示すように、搬送対象物の載置用
底壁２１の両端から立ち上がる側壁２２、２３を有する
搬送部２０と、図１に示すように、駆動部材である一対
の駆動スプロケット３１、従動スプロケット３２及びチ
ェーンガイド３３、３４に巻き掛けられる一対のチェー
ン（巻き掛け部）３０とを備える。その駆動スプロケッ
ト３１がモータ等により回転駆動されることでベルト９
は周回駆動される。その底壁２１とチェーン３０とは、
後述のように周方向に間隔をおいた複数位置で支持部材
５０を介し連結されている。なお、環状体２の下部には
ベルト９の支持体６６が設けられている。

【００３１】図３に示すように、各駆動スプロケット３
１の回転軸７１は軸受を介し環状体２により支持され、
その回転軸７１はチェーン巻き掛け伝導機構７２を介し
減速機７３の出力軸に接続され、その減速機７３の入力
軸はチェーン巻き掛け伝導機構７４を介しギア付モータ
７５の出力軸に接続されている。なお、その回転軸７１
と環状体２との間はガスシールをするために軸シール７
６が設けられる。

【００３２】図１に示すように、その従動スプロケット
３２は環状体２に固定されたレール３５に移動可能に支
持されたスライダー３６に取り付けられ、そのスライダ
ー３６に重り３７が連結されることでチェーン３０に張
力が付与される。

【００３３】図４に示すように、その搬送部２０は、ベ
ルト周方向（図４において矢印Ａ方向）に沿って並列す
る複数の単位ベルト４０と、相隣接する単位ベルト４０
を連結する連結材４１とを有する。

【００３４】図６の（１）、（２）に示すように、各単
位ベルト４０は、前記底壁２１においてはベルト幅方向
（図４、図５、図６の（１）において矢印Ｂ方向）回り
の螺旋に沿うと共に前記側壁２２、２３においては前記
立ち上がり方向（図５において矢印Ｃ方向）回りの螺旋
に沿う金属線材により偏平に構成される。各連結材４１
は、前記底壁２１においてはベルト幅方向に沿うと共に
前記側壁２２、２３においては前記立ち上がり方向に沿
う金属線材により構成される。

【００３５】各単位ベルト４０を構成する螺旋状の線材
の隙間δに、隣接する単位ベルト４０を構成する螺旋状
の線材が位置され、各連結材４１を構成する線材は、相
隣接する単位ベルト４０を構成する一対の螺旋状の線材
により囲まれる空間４２に挿入される。さらに、図７に
示すように、一つの連結材４１は一つの単位ベルト４０
にのみ各側壁２２、２３の先端において溶接部４９を介
し接続され、その単位ベルト４０のベルト周方向一端側
に位置される。その溶接後に各単位ベルト４０を構成す
る線材と各連結材４１を構成する線材とを折り曲げるこ
とで、底壁２１と両側壁２２、２３とを形成する。これ
により、その搬送部２０はメッシュ構造とされる。な
お、そのメッシュの目開き、すなわち各単位ベルト４０
を構成する螺旋状の線材の隙間δは、例えば粒径が２ｍ
ｍ以上の粉粒体を搬送する場合は１．５ｍｍ以下とされ
る。

【００３６】図６の（２）に示すように、相隣接する単
位ベルト４０は、前記底壁２１においてはベルト周方向
に相対的に最も伸長した状態よりも収縮した状態とされ
る。すなわち、従来例で示した単位ベルト１０５では、
相隣接する単位ベルト１０５はベルト周方向に相対的に
それ以上伸長するのが連結材１０６により阻止されるの
に対し、本実施例の相隣接する単位ベルト４０はベルト
周方向に相対的にそれ以上伸長するのが連結材４１によ
り阻止されることはない。本実施例では、相隣接する一
対の単位ベルト１０５がベルト周方向に相対的に最も収
縮した状態とされ、その状態での連結材４１のピッチの
平均をＷ、相隣接する単位ベルト４０がベルト周方向に
相対的に最も伸長した状態における連結材のピッチをＷ
max として、２Ｗ＝（Ｗmax ＋Ｄ₁＋２Ｄ₂）とされ
る。

【００３７】また、前記各支持部材５０は、ベルト周方
向に間隔をおいた複数位置において、前記底壁２１にお
いて単位ベルト４０を構成する螺旋状の線材に囲まれる
空間４３に挿入され、その単位ベルト４０に対しリベッ
ト等により固定され、その各端部は前記チェーン３０を
構成するリンク３０ａにリベット等により固定される。

【００３８】図８に示すように、その底壁２１とチェー
ン３０との周方向における連結間隔Ｌを１５２ｍｍと
し、そのチェーン３０の曲率が最も大きな駆動スプロケ
ット３１と従動スプロケット３２への巻き掛け位置にお
ける曲率半径ｒを２２７ｍｍとし、各側壁２２、２３の
立ち上がり高さＨを８２ｍｍとし、各連結材４１を構成
する線材の直径Ｄ₁を１．６ｍｍとし、各単位ベルト４
０を構成する螺旋状の線材の直径Ｄ₂を１．２ｍｍとし
た。これにより、得ることのできるベルト９の最大伸び
率Ｙ＝２Ｗmax ／（Ｗmax ＋Ｄ₁＋２Ｄ₂）を要求され
るベルト９の伸び率Ｚ＝２〔（ｒ＋Ｈ）／Ｌ〕×ｓｉｎ
^-1（Ｌ／２ｒ）以上とするには、Ｗmax ≧（Ｄ₁＋２Ｄ
₂）Ｚ／（２−Ｚ）＝９．１ｍｍとなるようにＷmax を
設定する必要があることから、Ｗmax を９．９ｍｍとし
た。

【００３９】上記ベルト９の構成によれば、ベルト９の
搬送部２０は底壁２１の両端から立ち上がる側壁２２、
２３を有するので、その底壁２１に載置した搬送対象物
が側方から落下するのを防止でき、安息角の小さな粉粒
体等の搬送対象物をベルト幅方向に亘り均一な高さで搬
送することができる。

【００４０】その底壁２１において、相隣接する単位ベ
ルト４０はベルト周方向に相対的に最も伸長した状態よ
りも収縮した状態とされているので、チェーン３０が屈
曲する位置で、底壁２１における曲率半径よりも側壁２
２、２３の先端側における曲率半径の方が大きくなって
も、図７に示すように、各側壁２２、２３の先端側にお
いて相隣接する単位ベルト４０はベルト周方向に相対的
に伸長することができる。これにより、その側壁２２、
２３の先端側において各単位ベルト４０に作用する引っ
張り力を低減し、あるいは無くすことができるので、そ
の側壁２２、２３の立ち上がり量が大きくても、ベルト
９が破損することはない。また、側壁２２、２３におけ
る連結材４１の長さを側壁２２、２３の立ち上がり量よ
りも短くする必要はないので、その側壁２２、２３にお
いて単位ベルト４０を構成する螺旋状の線材が隣接する
単位ベルト４０を構成する螺旋状の線材の隙間から抜け
出ることはなく、側壁２２、２３の機能は損なわれな
い。

【００４１】さらに、上記実施例では、得ることのでき
るベルト９の最大伸び率Ｙは要求されるベルト９の伸び
率Ｚ以上とされているので、チェーン３０が屈曲する位
置で、各側壁２２、２３の先端側において相隣接する単
位ベルト４０をベルト周方向に相対的に伸長させる際
に、各単位ベルト４０に作用する引っ張り力を無くすこ
とができる。

【００４２】なお、本発明は上記実施例に限定されな
い。例えば、ベルトはガス流通可能であって搬送対象物
を保持できる目開きのものであればよい。また、ベルト
コンベア式処理装置による処理内容は特に限定されず、
例えば搬送対象物にガスを吹き付けて加熱あるいは冷却
するものであってもよい。また、上記実施例ではＷmax
を下限値の９．１ｍｍより大きく設定して余裕をみてい
るので、その余裕分だけ２Ｗを（Ｗmax ＋Ｄ₁＋２
Ｄ₂）よりも大きくしてもよく、その場合でも各単位ベ
ルト４０に作用する引っ張り力を無くすことができる。
また、Ｗmax を下限値９．１ｍｍよりも僅かであれば小
さく設定してもよく、その場合は各単位ベルト４０に作
用する引っ張り力を完全に無くすことはできないが、僅
かの引っ張り力であればベルト９の弾性変形により吸収
できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例のベルトコンベア式処理装置の
側断面図

【図２】そのベルトコンベア式処理装置の正断面図

【図３】そのベルトコンベア式処理装置の駆動部の平面
図

【図４】本発明の実施例のメッシュベルトの部分平面図

【図５】その実施例のメッシュベルトの部分正断面図

【図６】その実施例のメッシュベルトの（１）は部分拡
大平面図、（２）は部分拡大断面図

【図７】その実施例のメッシュベルトの側壁の作用説明
図

【図８】その実施例のメッシュベルトの寸法関係の説明
図

【図９】従来例のメッシュベルトの部分平面図

【図１０】その従来例のメッシュベルトの部分正断面図

【図１１】その従来例のメッシュベルトの（１）は部分
拡大平面図、（２）は部分拡大断面図

【図１２】その従来例のメッシュベルトの構成説明用分
解図

【図１３】比較例の問題点を示す図

【符号の説明】

２環状体３ベルトコンベア９ベルト２０搬送部２１底壁２２、２３側壁２４処理室２５炉体２７ヒーター３０チェーン（巻き掛け部）４０単位ベルト４１連結材

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者合田尚和歌山県和歌山市西浜1130 (72)発明者北尾繁太郎大阪府大阪市平野区加美北３―１―34

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】中空の環状体と、その環状体内において
周回駆動されるガス流通可能なベルトを有するベルトコ
ンベアと、そのベルトの搬送部にベルト周回軌道の内側
からガスを供給する手段とを備え、そのベルトの搬送部
は、その環状体の一部により構成される炉体内に形成さ
れた処理室に配置されるベルトコンベア式処理装置。
【請求項２】その処理室を囲むように加熱手段が設け
られている請求項１に記載のベルトコンベア式処理装
置。
【請求項３】そのベルトは、搬送対象物の載置用底壁
の両端から立ち上がる側壁を有する搬送部と、駆動部材
に巻き掛けられて周回駆動される巻き掛け部とを備え、
その搬送部の底壁と巻き掛け部とは周方向に間隔をおい
た複数位置で連結されているメッシュベルトとされ、そ
の搬送部は、ベルト周方向に沿って並列する複数の単位
ベルトと、相隣接する単位ベルトを連結する連結材とを
有し、各単位ベルトは、前記底壁においてはベルト幅方
向回りの螺旋に沿うと共に前記側壁においては前記立ち
上がり方向回りの螺旋に沿う線材により構成され、各連
結材は、前記底壁においてはベルト幅方向に沿うと共に
前記側壁においては前記立ち上がり方向に沿う線材によ
り構成され、各単位ベルトを構成する螺旋状の線材の隙
間に、隣接する単位ベルトを構成する螺旋状の線材が位
置され、各連結材を構成する線材は、相隣接する単位ベ
ルトを構成する一対の螺旋状の線材により囲まれる空間
に挿入され、相隣接する単位ベルトは、前記底壁におい
てはベルト周方向に相対的に最も伸長した状態よりも収
縮した状態とされる請求項１または請求項２に記載のベ
ルトコンベア式処理装置。
【請求項４】各連結材を構成する線材の直径をＤ₁、
各単位ベルトを構成する螺旋状の線材の直径をＤ₂、相
隣接する単位ベルトがベルト周方向に相対的に最も伸長
した状態における連結材のピッチをＷmax 、前記底壁に
おける連結材４１の平均ピッチをＷとすると、そのＷが
２Ｗmax ＞２Ｗ≧（Ｗmax ＋Ｄ₁＋２Ｄ₂）を満たすよ
うに設定されている請求項３に記載のベルトコンベア式
処理装置。
【請求項５】前記底壁と巻き掛け部とのベルト周方向
における連結間隔をＬ、その巻き掛け部の曲率が最も大
きな位置における曲率半径をｒ、前記側壁の立ち上がり
高さをＨ、各連結材を構成する線材の直径をＤ₁、各単
位ベルトを構成する螺旋状の線材の直径をＤ₂、相隣接
する単位ベルトがベルト周方向に相対的に最も伸長した
状態における連結材のピッチをＷmax 、Ｚ＝２〔（ｒ＋
Ｈ）／Ｌ〕×ｓｉｎ^-1（Ｌ／２ｒ）、Ｙ＝２Ｗmax ／
（Ｗmax ＋Ｄ₁＋２Ｄ₂）として、Ｙ≧Ｚを満足するよ
うにＷmax が設定されている請求項３または請求項４に
記載のベルトコンベア式処理装置。