JPH0890649A - インフレーションフィルムの成形方法及びその装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 溶融張力の小さい熱可塑性樹脂をロングネッ
クタイプで、溶融樹脂バブルを安定化し、透明性（ヘー
ズ、クラリティー）に優れたフィルムを高速で生産す
る。 【構成】 溶融樹脂バブル３を第１エアリング２で冷却
し、次いでこれを安定体４表面に接触状態に支持し、膨
張点に設けられた第２エアリング５入口の該バブルの粘
度を５０，０００〜３０Ｐａ・ｓの粘度範囲に調整して
成形する方法及びこれに適した装置。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は溶融張力が小さいため、
インフレーションフィルム成形方法においてバブル形状
をいわゆるロングネックタイプ（バブルの膨張する位置
がダイスより相当離れた形のタイプのバブル形状を意味
する。）とすることが困難とされていた線状低密度ポリ
エチレン（以下ＬＬＤＰＥという。）、低密度ポリエチ
レン（以下ＬＤＰＥという。）または高密度ポリエチレ
ン（以下ＨＤＰＥという。）、エチレン−酢酸ビニル共
重合体、エチレン−アクリレート系モノマー共重合体等
のエチレン系共重合体、ポリプロピレン、ポリアミド、
ポリエステル等の合成樹脂であっても、高速成形が可能
であり、強度大なるフィルムが得られるロングネックタ
イプ−インフレーションフィルム成形方法により、透明
性（ヘーズ、光沢、クラリティー）、強度に優れた熱可
塑性樹脂フィルムを高生産性で製造するためのフィルム
成形方法及び成形装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】空冷法によるインフレーションフィルム
の生産方法は数多く提案があり、それらの提案でフィル
ムを成形するための樹脂のバブルの形状は大きく分けて
４つ乃至５つのタイプに分けられる（図１〜図２，図４
〜図５）。

【０００３】この溶融樹脂バブルの形状を決定する要因
は冷却能力、フィルムの引き取り速度、溶融樹脂温度等
を挙げることができ、超高分子量高密度ポリエチレン
（以下、ＨＭＷＨＤＰＥという。）など線状ポリエチレ
ンであって溶融張力の高いポリエチレンでは、図１また
は図２に示されるいわゆるロングネックタイプのバブル
によるフィルム成形が多く採用され、高強度のバランス
フィルムとしてショッピングバッグ等の分野に大量に供
給されている。

【０００４】しかし、この方法では溶融バブルが徐冷さ
れるため、透明なフィルムを得ることはできない。

【０００５】一方、現在市販されているＬＬＤＰＥは、
溶融張力が極めて小さく、流動特性がＨＭＷＨＤＰＥと
は著しく異なり、バブルの安定性が悪く、バブルをロン
グネックタイプのごとき形状とすることは困難であり、
通常は図４のタイプまたは図５のタイプのバブル形状
（低フロストラインタイプという。）によりまたはＴ−
ダイ法により成形されている。他の溶融張力の小さい熱
可塑性樹脂も同様である。

【０００６】この低フロストラインタイプによるインフ
レーションフィルム製造では、溶融バブルが急冷され、
透明なフィルムが得られるが、この方法での最大の問題
は高速生産をするとバブルの安定性が悪く、バブルの揺
れによる厚みやフィルム幅のばらつきが発生し易いこ
と、及びフィルムを高速で生産するとき引き取り方向へ
の配向が強くなり縦方向（機械方向）の強度は増大する
のに対し、これと直角方向（横方向）の強度は著しく失
われ易く、このため強度のバランスを失い縦に裂け易く
なるので引き取り速度を上げることが困難であり、生産
性に限度があることである。

【０００７】このように溶融張力の小さい合成樹脂をイ
ンフレーション法によりフィルム成形をするためには、
低速であっても安定した生産ができる低フロストライン
タイプのバブル形状とするか、あるいはＴ−ダイ法によ
る生産を採用するしかなかった。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、溶融張力の
小さい熱可塑性樹脂の空冷インフレーション法によるフ
ィルムの製造に際し、低溶融張力の熱可塑性樹脂を使用
したときでも、ロングネックタイプによる成形で溶融樹
脂バブルの不安定性を解消し、バブルの安定化、透明性
（ヘーズならびにクラリティー）に優れたフィルムの高
生産性成形方法の確立を目標とした。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明は、熱可塑性樹脂
のインフレーションフィルム成形方法において、ダイス
出口に近接して設けられた第１エアリングから溶融樹脂
バブルに対し、冷却エアを吹きつけてこれを冷却し、次
いで該バブルは引き取られながらダイス面に設けた安定
体にその内面を接触させ、更に溶融樹脂バブルを急激に
膨張させる位置に設けられた複数の環状スリットを有す
る第２エアリングの入口における該バブルの粘度を５
０，０００〜３０Ｐａ・ｓの範囲に調整して成形するこ
とを特徴とするインフレーションフィルムの成形方法を
開発することにより上記の目的を達成した。

【００１０】また、押出機、バブル安定体を設けたイン
フレーション用円形ダイス、溶融樹脂バブル冷却用第１
エアリング及び第２エアリング等からなる熱可塑性樹脂
のインフレーションフィルム成形装置において、第２エ
アリングが複数の環状スリットを有し、該環状スリット
が溶融樹脂バブルの引き取り方向に冷却エアを吹き出す
エアリングを有することを特徴とするインフレーション
フィルム成形装置を開発することにより上記インフレー
ションフィルム成形の実施が容易にできることを確認し
た。

【００１１】本発明の対象とする熱可塑性樹脂とは、Ｌ
ＬＤＰＥ、ＨＤＰＥ、ＬＤＰＥ等のポリエチレン；エチ
レン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−アクリル酸共重
合体、エチレン−メタクリル酸メチル共重合体等エチレ
ンとラジカル重合性モノマーの共重合体；ポリプロピレ
ン、塩化ビニル、ポリアミド、ポリエステルまたはそれ
らの混合物等の溶融張力の小さい熱可塑性樹脂であって
も使用することができる。しかし、できるだけ溶融張力
の大きい高分子量のもののほうがバブル安定性に優れて
いる。

【００１２】ＬＬＤＰＥであっても成形に際してバブル
安定性が良いため高速での引き取りが可能であり、本発
明方法により成形したフィルムは透明性、強度に優れ、
その透明性はキャスティングポリプロピレンフィルムに
匹敵するものが得られ、低温での使用可能な安価なフィ
ルムとして使用できる。

【００１３】以下の説明は熱可塑性樹脂としてＬＬＤＰ
Ｅを代表とし、図面を参照しながら説明する。

【００１４】本発明に使用できるインフレーション成形
方法としては上向きブロー（図２）、下向きブロー（図
３）の何れでも良い。

【００１５】樹脂の押出粘度は、樹脂の種類により若干
変わるが、通常５０，０００〜３０Ｐａ・ｓの粘度の範
囲内である。例えばＬＬＤＰＥであれば２０，０００〜
１３０Ｐａ・ｓの粘度範囲で成形することが好ましい。

【００１６】２０，０００Ｐａ・ｓより高粘度にすると
メルトフラクチャーが出易くなり、また１３０Ｐａ・ｓ
より低粘度にすると溶融張力が小さくなり、バブルの安
定性を損ね易くなる。

【００１７】特にＬＬＤＰＥまたはそれを含む樹脂組成
物は、メルトフラクチャーを起こし易い性質があるの
で、ダイスのリップギャップを２．０〜１０．０ｍｍ
（好ましくは２．５〜５．５ｍｍ）とＨＤＰＥにおける
場合より大きくすること、あるいは第１エアリング２と
第２エアリング５の中間（膨張点よりはダイス側）に溶
融樹脂バブル３の表面を加熱するバブルヒーター（図面
には示していない。）を設けるなどの手段を講ずれば表
面の肌荒れを回避することができる。リップギャップが
７．０ｍｍより大きくなるに従い、フィルムの厚さの均
一性を失うのでメルトフラクチャーを小さくすることが
できるとしても１０．０ｍｍよりは大きくすべきでな
く、バブルヒーターで表面の肌荒れを回避することが好
ましい。

【００１８】比較的低温で押し出された溶融樹脂バブル
３はダイス出口近辺において第１エアリング２からの冷
却エアで冷却される。

【００１９】第１エアリング２の冷却エア吹出方向は、
通常のエアリングのごとく引き取り方向に対し斜めに吹
き出すものでも良いが、ほぼ水平方向にする方が好まし
い。

【００２０】特に引き取り方向に対し、斜めに吹き出す
エアリングにおいては、図１に示すごとく、主吹出口２
１から主たる冷却エアの吹出による減圧雰囲気が溶融樹
脂バブル３に悪影響を与えぬように、その減圧雰囲気を
補償するだけの少量の副次的な冷却エアを供給する副吹
出口２２を設けた第１エアリングを使用すれば良い。副
吹出口は主吹出口と同一供給源のエアでも良いし、また
独立に吹出量を調節可能としても良いが、影響を与えな
い範囲は比較的許容範囲が大きいようなので微細な調節
をしなくとも効果は充分に発揮される。

【００２１】この第１エアリング２で冷却エアを吹きつ
ける部分に、ダイス１のスリット口径とほぼ同じか若干
太目の出口内部安定体Ｂを設けることも良い方法であ
る。この出口安定体Ｂは接触抵抗をできるだけ小さくす
るために板状、網状、スプリング等から構成しても良
い。これがあると、第１エアリング２の吹出圧力が強く
ともバブルは該出口安定体Ｂによってバブル形状が保持
され、この部分が安定化されるために有効である。

【００２２】溶融樹脂バブルは第１エアリングにより冷
却され、溶融張力を増しながら引き取られ、安定体に接
触した後急激に膨張する。

【００２３】安定体は通常ダイス側に出口安定体を有
し、更にそれ以降に通常ＨＤＰＥに使用されている内部
安定体等を同軸に支持したものが好ましい。この場合、
出口安定体から離れた溶融樹脂バブルはロングネックタ
イプの形になり、出口安定体径を離れるに従い収縮する
傾向を有しているので、内部安定体に接触安定化する。
内部安定体の径は特に限定されておらず、ダイス口径よ
り太くともよいが、好ましくは出口安定体よりは細く、
通常はダイスの口径に対し０．７〜１．０とすることが
好ましい。これは同じサイズのダイスを使用して同一サ
イズのフィルムを製造したときでも実質膨張比（膨張後
のバブル径／急激に膨張する前のバブル径の比）を大き
く取ることができる。

【００２４】逆に言えば同一サイズのフィルムを、より
大口径のダイスを使用して同一膨張比のフィルムが生産
可能となるメリットがあることを示している。

【００２５】この実質膨張比を大きくすると、横方向
（フィルム引き取り方向と直角方向）の強度を大とする
こと、インパクト強度を大とすることなどの効果があ
り、実質膨張比として通常１．３〜６．０の範囲とする
こと、好ましくは１．５〜４．５の範囲とすることがよ
い。

【００２６】実質膨張比がこれより小さいとき得られた
フィルムは、縦裂きが起こり易く、またインパクト強度
が低くなる。一方、実質膨張比を６．０以上とすると、
横方向の配向が強過ぎてフィルムの輪切れが起こり易
く、生産中にバブルの切断などが惹起し易くなるので避
けるべきである。

【００２７】内部安定体はＨＤＰＥ−バランスフィルム
用安定体であっても使用できるが、好ましくは接触抵抗
を小さくした形式の内部安定体、例えばバブルの接触位
置にボールベアリングまたは樽型ローラーを埋め込んだ
安定体、スプリングを用いた安定体、内部安定体の表面
にフィルム走行方向に同調して回転するベルトを設けた
安定体、摩擦抵抗の小さいテフロン製の安定体等を使用
することが好ましい。

【００２８】内部安定体４と溶融樹脂バブル３との接触
抵抗が大きいと、溶融張力が高まったといっても低い次
元のことでバブルの切断が起き易いので接触抵抗の小さ
い内部安定体４を採用すべきである。

【００２９】本発明における重要な要件の一つとして溶
融樹脂バブル温度がある。ダイス１から押し出された溶
融樹脂バブル３は第１エアリング２からの冷却エア等に
より冷却され、第２エアリング５の入口において使用樹
脂が、５０，０００〜３０Ｐａ・ｓの粘度範囲にあるこ
とが必要であり、好ましくは１０，０００〜４００Ｐａ
・ｓ、より好ましくは８，０００〜３００Ｐａ・ｓの粘
度範囲である。５０，０００Ｐａ・ｓより高いときは溶
融バブルが徐冷となり透明性が低下するだけでなく、膨
張が不可能になるかあるいは不完全になるかしてバラツ
キが大きくなり、目的とする厚さ及びサイズのフィルム
を得ることができない。また、粘度が３０Ｐａ・ｓより
低いときは溶融樹脂バブル３の膨張が不均一になった
り、バブルの安定性を損なったりするため均一性のある
フィルムの製造が困難となる。

【００３０】例えば直鎖状低密度ポリエチレンにあって
は第２エアリング入口における樹脂粘度は３０，０００
〜１４０Ｐａ・ｓの範囲にあることが必要である。溶融
樹脂バブルは第２エアリング５中で充分膨張するか、あ
るいは第２エアリング５を出てからすぐに充分膨張する
かして所定の厚さ及びサイズのフィルムとなるが、高透
明性を必要とするときはフィルム厚さとして５０μｍ以
下、好ましくは４０μｍ以下とすることが好ましい。フ
ィルム厚さが厚くなるに従い、徐冷となるためどうして
も不透明化する。この対策としてはバブルヒーターを用
いることにより相当程度この問題を解決できる。

【００３１】２つ以上の冷却エア吹出のための同心の環
状スリットを有する吹出口を有する第２エアリング５の
複数の環状スリットの吹出口（５２，５３，５４）は、
バブル径の外側方向に吹き出すものでも良いが、できれ
ば図３に示すごとくエアをバブルの引き取り方向とほぼ
平行に吹出すことが好ましい。

【００３２】エアリングの環状スリットからバブル引き
取り方向への冷却エアの吹出により作られる減圧雰囲気
が溶融樹脂バブルに影響を与え、この位置でバブルの急
激な膨張が開始する。

【００３３】なお、図３においては第２エアリングの吹
出口（５２，５３，５４）を３重の環状スリットを示し
たが、これは二重以上であればよい。各吹出口５２，５
３，５４のエア出口の上端壁面は減圧度を高めるため斜
めにするなどの手段をとってもよい。また外部空気の流
れや減圧雰囲気を外界から遮断する意味も兼ねてエアリ
ングの先端にカバー５５を付けても良い。

【００３４】従って得られるフィルムの性質に影響を与
えるフロストライン８の位置は、第２エアリング５の位
置の移動により自由に変更することができる。第２エア
リング５の位置は通常ダイス面より５０ｍｍ以上離すこ
とが必要で、好ましくは１００ｍｍ以上、更に好ましく
は２００ｍｍ以上離すことが良い。あまり接近しすぎる
と冷却効果が少なくなり高速引き取りが困難となる。

【００３５】溶融樹脂バブル３は急激に膨張すると樹脂
フィルムは薄くなるため急冷され、固化した後は通常の
インフレーションと同じくニップロールで空気を絞ら
れ、巻き取り機に引き取られフィルムとなる。

【００３６】

【作用】本発明は通常のバランスフィルム用ＨＭＷＨＤ
ＰＥなどのように高溶融張力の熱可塑性樹脂はもちろ
ん、溶融張力が小さく、従来のインフレーション成形装
置ではロングネックタイプのインフレーション成形が困
難とされていた熱可塑性樹脂に対しても有効な製造方法
である。

【００３７】本発明方法によって得られた樹脂が高透明
性である理由は次のように考えている。

【００３８】一般にダイスから押し出された溶融樹脂バ
ブルはスウェル効果により出口において膨れ、溶融樹脂
バブルの外径はダイス口径より数％〜１０数％大きくな
ることはよく知られている。

【００３９】この膨れるとき、該バブル表面は凹凸の大
きい状態を示している。これを図４または図５に示す低
フロストラインタイプのバブル形状でフィルム成形を行
うときはその状態から急激に膨張されるため、フィルム
表面はスウェル効果の影響を強く受けたものとなる。

【００４０】しかし、ロングネックタイプとするときは
溶融樹脂バブルは膨張点までゆっくりと移動し、スウェ
ルによって生成した表面の凹凸が大幅に緩和され、この
緩和されたバブルが急激に膨張するため、スウェルの影
響は大幅に減少させることができ、表面のより平滑なフ
ィルムが得られる一因となっていると推定している。

【００４１】例えばフィルムの透明性の一つのインデッ
クスとしてヘーズがあるが、フィルムのヘーズの大部分
（例えば６０〜８０％位）は外部ヘーズ（フィルム表面
の凹凸などに起因する光の不透過による不透明性）にあ
ることが知られている。

【００４２】本発明におけるフィルムの高透明性は、そ
の一部がスウェル効果を緩和するロングネックタイプと
したことにより得られたものと考えられる。

【００４３】またネックポイント（急激に膨張する直前
のポイント）を結晶化温度まで低下させると結晶が生長
してヘーズを悪化させるが、本発明においては第２エア
リング入口の温度を規制することによりこの問題も回避
しており、これも高透明フィルムを得る一因と考えられ
る。

【００４４】本発明の成形方法において第１エアリング
２による冷却により、第２エアリング５の入口における
溶融樹脂バブル温度を規制したこと、第２エアリングの
複数の環状スリット（５２，５３，５４）からの冷却エ
ア吹出に伴う減圧雰囲気により溶融樹脂バブルを急激に
膨張させる方法を取り入れたことにより溶融張力の高い
樹脂はもちろん、低溶融張力の場合であっても問題な
く、インフレーション成形できたものと推定している。

【００４５】特に安定体に接触させ支持することにより
溶融樹脂バブルが安定化され、エアリングを２段使用し
たことによる冷却能力の向上もあって高速引き取りが可
能となり、また急激な膨張による溶融樹脂の急冷などの
相乗効果のためヘーズ、像鮮明度（クラリティー）など
の透明性が著しく改善されたものと思われる。

【００４６】

【実施例】

（実施例１）密度０．９２３ｇ／ｃｍ³ 、ＪＩＳ Ｋ−
７２１０の表１、条件４による溶融流れ（以下、ＭＦＲ
という。）１．０ｇ／１０分の直鎖状ポリエチレンをリ
ップギャップ３ｍｍ、口径１００ｍｍφのダイスを備え
た下向きインフレーションフィルム成形装置を用い、樹
脂粘度１，９００Ｐａ・ｓで押し出した。

【００４７】安定体は表面をテフロンで被覆した直径１
００ｍｍφの円柱を用い、折幅３１４ｍｍ、厚さ３０μ
ｍのフィルムを引き取り速度５０ｍ／ｍｉｎの速度で成
形した。溶融樹脂バブルは第１エアリングからの冷却エ
ア等により冷却され、２重の環状スリットからなる第２
エアリング入口では２，１００Ｐａ・ｓであり、出口で
は３，２００Ｐａ・ｓであった。フロストラインはダイ
ス面から６５０ｍｍ、フロストライン温度は１１１℃で
ある。得られたフィルムの評価は表１に示す。

【００４８】なお、各実施例及び各比較例の押出樹脂粘
度と第２エアリングの入口における樹脂粘度は次の方法
により測定した。押出樹脂粘度は、ダイスリップ出口部
位に最も近い溶融樹脂の温度を、チノー株式会社製型式
ＩＲ−ＡＰ温度計を用い、距離１５０ｃｍ、測定面積；
直径５ｃｍφで測定し、次いで同温度における溶融樹脂
の粘度を、東洋精機製作所株式会社製キャピラリーレオ
メトリー、キャピログラフ１Ｃを用いて、キャピラリー
長さ１０ｍｍ、キャピラリー径１．０ｍｍ、バレル径
９．５５ｍｍ、剪断速度１２２ｓｅｃ^-1の条件にて測定
した。第２エアリングの入口における樹脂粘度は、第２
エアリング入口部位に最も近い溶融樹脂の温度を、チノ
ー株式会社製型式ＩＲ−ＡＰ温度計を用い、距離１５０
ｃｍ、測定面積；直径５ｃｍφで測定し、次いで同温度
における溶融樹脂の粘度を、東洋精機製作所株式会社製
キャピラリーレオメトリー、キャピログラフ１Ｃを用い
て、キャピラリー長さ１０ｍｍ、キャピラリー径１．０
ｍｍ、バレル径９．５５ｍｍ、剪断速度１２２ｓｅｃ^-1
の条件にて測定した。ヘーズ、グロス、クラリティーは
ＪＩＳ Ｋ−７１０５に規定された方法により測定し
た。

【００４９】（実施例２〜５）密度０．９２３ｇ／ｃｍ
³ 、ＭＦＲ １．０ｇ／１０分のＬＬＤＰＥ８０重量
％、密度０．９２５ｇ／ｃｍ³ 、ＭＦＲ ０．８ｇ／１
０分のＬＤＰＥ２０重量％からなる樹脂組成物を用い、
実施例１と同一の装置を用い、条件を変更してフィルム
の成形を行った。得られたフィルムの評価を表１に示
す。

【００５０】（実施例６）密度０．９５３ｇ／ｃｍ³ 、
ＭＦＲ ０．５ｇ／１０分のＨＤＰＥ６０重量％、密度
０．９２５ｇ／ｃｍ³ 、ＭＦＲ ０．８ｇ／１０分のＬ
ＤＰＥ４０重量％からなる樹脂組成物を用い、実施例１
と同一の装置を用い、樹脂粘度２，３００Ｐａ・ｓにお
いて表１に示す条件でフィルムの成形を行った。得られ
たフィルムの評価を表１に示す。

【００５１】（実施例７）実施例４のフィルム成形にお
いて、第１エアリングと第２エアリングの中間に３．０
ｋｗの赤外線ヒーター（バブルヒーター）を設けて透明
性の改善を図った。得られたフィルムの評価を表１に示
す。透明性（ヘーズ、グロス、クラリティー）は大幅に
改善されたことを示す。

【００５２】（比較例１）実施例２と同一の樹脂及び装
置を用い、表１に示す条件でフィルムの成形を行った。
得られたフィルムの透明性（ヘーズ、グロス、クラリテ
ィー）は著しく低下した。

【００５３】（比較例２〜４）溶融樹脂バブルがダイス
出口からただちに膨張する低フロストラインタイプ（図
４または図５に示すようなバブル形状）のインフレーシ
ョンフィルム成形を実施例２と同一の樹脂で行った。得
られたフィルムの評価を表１に示す。

【００５４】比較例２〜３においては透明性の低下はわ
ずかであったが、比較例３のようにフロストラインを実
施例１とほぼ同一とした場合においてもフィルムの機械
的性質は著しく低下した。また引き取り速度を実施例１
〜２、４〜７と同じく５０ｍ／ｍｉｎとしたところ、溶
融樹脂バブルが不安定となり切断が頻発して成形不可能
であった。

【００５５】

【表１】

【００５６】

【発明の効果】本発明は、熱可塑性樹脂のインフレーシ
ョン法によるフィルム成形に際し、溶融樹脂バブルはダ
イス出口に近接して設けられた第１エアリングによりこ
れを冷却し、ついで安定体に接触状態に支持すると共
に、急激に膨張させる位置に設けられた複数の環状スリ
ットを有する第２エアリングの入口の粘度が５０，００
０〜３０Ｐａ・ｓの範囲に調整し、ロングネックタイプ
でフィルムを成形するときは例えばＬＬＤのごとき溶融
張力の小さい熱可塑性樹脂であっても溶融樹脂バブルは
安定し、透明性（ヘーズ並びにクラリティー）に優れた
フィルムを高速で生産できることを見いだした。

【００５７】またこのために使用するための成形装置は
上記のインフレーションフィルム成形法に好適に使用で
きる。

【００５８】更にメルトフラクチャーの発生し易い熱可
塑性合成樹脂であっても第１エアリングと第２エアリン
グの中間にバブルヒーターを設けて生産することにより
ヘーズ、クラリティーを大幅に改善できることも見いだ
した。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係るインフレーションフィルム成形法
の一例を示す概念図である。

【図２】本発明に係るインフレーションフィルム成形法
の他の一例（安定体径がダイス口径より大である例）を
示す概念図である。

【図３】第２エアリングの一例を示す断面図である。

【図４】従来法の低フロストラインタイプによるインフ
レーションフィルム成形法の一例の概念図である。

【図５】従来法の低フロストラインによるインフレーシ
ョンフィルム成形法の他の一例の概念図である。

【符号の説明】

１ ダイス ２ 第１エアリング ２１ 主吹出口 ２２ 副吹出口 ３ 溶融樹脂バブル ４ 安定体 ５ 第２エアリング ５１ エア通路 ５２ 吹出口 ５３ 吹出口 ５４ 吹出口 ５５ カバー ８ フロストライン Ｂ 出口安定体

フロントページの続き (72)発明者 小野田 武士 神奈川県川崎市川崎区千鳥町３番２号 昭 和電工株式会社川崎樹脂研究所内 (72)発明者 小林 智明 神奈川県川崎市川崎区千鳥町３番２号 昭 和電工株式会社川崎樹脂研究所内

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 熱可塑性樹脂のインフレーションフィル
   ム成形方法において、溶融樹脂バブルに対しダイス出口
   に近接して設けられた第１エアリングから冷却エアを吹
   きつけてこれを冷却し、次いで該バブルは引き取られな
   がらダイス面に設けた安定体にその内面を接触させ、更
   に溶融樹脂バブルを急激に膨張させる位置に設けられた
   複数の環状スリットを有する第２エアリングの入口にお
   ける該バブル樹脂粘度を５０，０００〜３０Ｐａ・ｓの
   範囲に調整して成形することを特徴とするインフレーシ
   ョンフィルムの成形方法。
2. 【請求項２】 低溶融張力の熱可塑性樹脂を、押出樹脂
   粘度が３０，０００〜１７Ｐａ・ｓの範囲に調整して成
   形する請求項１記載のインフレーションフィルムの成形
   方法。
3. 【請求項３】 溶融樹脂バブルの接触する安定体の径／
   ダイス口径の比が０．７〜１．０、実質の膨張比が１．
   ３〜６．０、ダイス面からフロストラインまでの距離が
   ４００〜２０００ｍｍである請求項１または２記載のイ
   ンフレーションフィルムの成形方法。
4. 【請求項４】 熱可塑性樹脂が直鎖状低密度ポリエチレ
   ンであって、リップギャップ２．５〜５．５ｍｍ、押出
   樹脂粘度が２０，０００〜１３０Ｐａ・ｓ、第２エアリ
   ングの入口における樹脂粘度が３０，０００〜１４０Ｐ
   ａ・ｓであり、製造されるフィルムの厚さが１０〜８０
   μｍである請求項１記載のインフレーションフィルムの
   成形方法。
5. 【請求項５】 押出機、バブル安定体を設けたインフレ
   ーション用円形ダイス、溶融樹脂バブル冷却用第１エア
   リング及び第２エアリング等からなる熱可塑性樹脂のイ
   ンフレーションフィルム成形装置において、第２エアリ
   ングが複数の環状スリットを有し、該環状スリットが溶
   融樹脂バブルの引き取り方向に冷却エアを吹き出すエア
   リングを有することを特徴とするインフレーションフィ
   ルム成形装置。
6. 【請求項６】 第１エアリングと第２エアリングの中間
   に、溶融樹脂バブル表面を加熱する手段を設けた請求項
   ５記載のインフレーションフィルム成形装置。