JPH0892633A - 高強度高靭性鋼の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 亀裂伝播抵抗を向上させた高強度鋼を得る。 【構成】 Ｃ：０．３〜０．８％，Ｍｎ：０．５〜２．
０％及びＰ：０．０１％以下を含み、Ｎ：０．００５〜
０．０２％，Ｖ：０．０１〜０．１％，Ｎｂ：０．０１
〜０．１％及びＴｉ：０．０１〜０．１％の１種又は２
種以上を含有させた組成の鋼を、Ａｃ₃ 点以上の温度に
加熱してオーステナイト化した後、２２０℃以上でマル
テンサイト生成温度以下の温度域に急冷し、該温度域に
１０〜９０分保持する。使用する鋼は、更にＣｒ：０．
２〜２．０％，Ｎｉ：０．２〜２．０％，Ｍｏ：０．１
〜２．０％を含むことができる。 【効果】 耐久性に優れた歯車，チェーン等の各種機械
部品，刃物等として使用される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、亀裂伝播抵抗が高く、
刃物や工具、或いはチェーン，歯車等の各種機械部品と
して好適な強度及び靭性をもつ高強度高靭性鋼を製造す
る方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】高炭素鋼等の高硬度材料は、各種機械部
品，刃物，工具等の広範な分野で使用されている。この
種の部品に要求される機械的特性には、高硬度，高強
度，高靭性，高疲労強度，耐摩耗性等がある。疲労特性
や耐摩耗性は、一般的に硬さや強度を高めることにより
向上する。しかし、硬さや強度を上昇させると、それに
伴い靭性が低下し、特に切欠き感受性の上昇に起因した
問題が大きくなる。各種機械部品等に使用される部材の
多くは、製造工程で先ず素材から打抜き，切削加工等に
よって部材形状に成形された後、熱処理によって調質さ
れる。その際、工業的な大量生産ラインにおいては表面
疵の保証が非常に困難である。たとえば、チェーンのリ
ンクプレートは、コイル状素材原板の高速打抜きにより
成形されることが通常である。打抜き後の素材端面に二
次剪断面及びそれに伴ったムシレが多発するが、これら
を除去することなく製品としての使用に供することが通
常である。

【０００３】生成した二次剪断面やムシレは、切欠き，
初期亀裂等として作用し、リンクプレートの靭性を著し
く低下させる原因となる。また、チェーンの高強度化を
図るためリンクプレート用材料の硬さを高めるとき、打
抜き端面の性状に起因する切欠き感受性が一層高くな
り、脆性破壊の危険を増大させる。機械部品用鋼で、引
張強さが１５００Ｎ／ｍｍ² 以上、或いは硬さがＨＲＣ
４５以上の高強度材を得る場合、部品成形後の熱処理に
より調質することが一般的である。しかし、焼入れ・焼
戻しで得られる金属組織は、焼戻しマルテンサイト組織
であり、亀裂伝播抵抗が低い。焼入れ・焼戻し処理によ
らずに、高強度鋼の強化法として恒温変態処理による方
法が開発されている。たとえば、特公昭５１−２９４９
２号公報では、低合金炭素鋼をマルテンサイト変態温度
以上の温度に恒温保持することにより、ベイナイト組織
をもつ鋼板を製造している。得られた鋼板は、硬さＨＶ
４７３及び引張強さ１５３３Ｎ／ｍｍ² で高い延性を示
す。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ベイナイト化によって
更に引張強さを向上させるためには、恒温変態温度を下
げる必要がある。しかし、この方法では、恒温保持温度
がマルテンサイト変態温度以上に限定されているため
に、得られる引張強さに自ら限界が生じる。このような
ことから、この方法では、引張強さが１５００Ｎ／ｍｍ
² を超える鋼板が得られない。恒温変態処理によって高
強度化する方法として、特公昭６４−８０５１号公報に
「引上げオーステンパー法」と称する方法が開示されて
いる。この方法は、オーステナイト化した鋼をマルテン
サイト変態点以下に一旦焼き入れ、その後にベイナイト
変態温度に再加熱することにより、組織中にマルテンサ
イトを混在させて強度を高めようとするものである。し
かし、この方法は、三段階の熱処理を必要とし、温度管
理及び時間管理が厳密であるために連続熱処理ライン以
外では生産効率が悪い。本発明は、このような問題を解
消すべく案出されたものであり、特定された成分調整及
び恒温保持温度の組合せにより、引張強さが１５００Ｎ
／ｍｍ² を超え、しかも優れた亀裂伝播抵抗を示す高強
度高靭性鋼を得ることを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明の製造方法は、そ
の目的を達成するため、Ｃ：０．３〜０．８重量％，Ｍ
ｎ：０．５〜２．０重量％及びＰ：０．０１重量％以下
を含み残部Ｆｅの基本組成にＮ：０．００５〜０．０２
重量％，Ｖ：０．０１〜０．１重量％，Ｎｂ：０．０１
〜０．１重量％及びＴｉ：０．０１〜０．１重量％の１
種又は２種以上を含有させた鋼を、Ａｃ₃ 点以上の温度
に加熱してオーステナイト化した後、２２０℃以上でマ
ルテンサイト生成温度以下の温度域に急冷し、該温度域
に１０〜９０分保持することを特徴とする。本発明で使
用する鋼材は、前掲した基本成分に加え、更にＣｒ：
０．２〜２．０重量％，Ｎｉ：０．２〜２．０重量％及
びＭｏ：０．１〜２．０重量％の１種又は２種以上を必
要に応じ含むこともある。

【０００６】

【作用】本発明においては、Ｃ−Ｍｎ鋼を基本成分と
し、Ｐ含有量を低減すると共に、必要な合金元素を添加
した鋼材を使用する。この鋼材にマルテンサイト変態温
度以下の温度域に恒温保持することを特徴とする熱処理
を施すとき、旧オーステナイト粒界の強靭化及び旧オー
ステナイト粒径の微細化により亀裂伝播抵抗が大きくな
る。本発明は、この知見に基づき完成されたものであ
り、成分調整と恒温保持条件との特定された組合せによ
って、高強度及び高靭性を呈する複合組織にするもので
ある。本発明に従って製造された鋼が優れた亀裂伝播抵
抗を示す理由は、次のように推察される。すなわち、合
金成分の含有量を適切に調整し、且つマルテンサイト変
態点以下の温度域で恒温保持するとき、下部ベイナイト
相を主相とする金属組織が生成する。この金属組織は、
旧オーステナイト粒界破壊に起因した脆性破壊を効果的
に抑制する。

【０００７】金属組織の作用は、後述する実施例から明
らかなように、本発明者等の実験により確認されたもの
である。すなわち、疲労予亀裂を付けた試験片を引張試
験に供し、亀裂伝播抵抗に及ぼす熱処理の影響を調査し
た。同じ硬さで比較した場合、恒温保持処理した鋼板
は、焼入れ・焼戻し処理を施した鋼板に比べ旧オーステ
ナイト粒界破壊の出現率が低く、亀裂伝播抵抗が高いこ
とが明らかになった。保持温度が鋼材のマルテンサイト
変態点より低い恒温保持処理は、マルテンパーと呼ばれ
ており、マルテンサイト変態点以下に急冷された時点で
マルテンサイト変態点からの過冷度に応じてマルテンサ
イトが生成する。マルテンサイト変態は、非等温変態で
あることから恒温保持中には進行せず、生成したマルテ
ンサイトが直ちに焼き戻されて焼戻しマルテンサイトと
なる。このとき、未変態オーステナイトから等温変態的
に下部ベイナイトが生成する。

【０００８】マルテンサイト変態点直下の恒温保持温度
では、マルテンサイト変態量が比較的少なく、生成した
マルテンサイトを核としてベイナイト変態が加速され
る。その結果、下部ベイナイトを主相とする組織が形成
される傾向を呈する。このようにマルテンパー処理で得
られる金属組織は、鋼材の成分にもよるが、本発明が対
象としている炭素鋼では多量のベイナイトを含む金属組
織となる。本発明に従って恒温保持処理した鋼板が焼入
れ・焼戻し処理を施した鋼板に比較して優れた亀裂伝播
抵抗を示す理由は明らかでない。しかし、焼戻しマルテ
ンサイトと下部ベイナイトでは析出する炭化物の組成や
形状，析出面方位が異なっていることから、炭化物形態
の相違が靭性向上に影響しているものと推察される。ま
た、恒温保持処理材の方が粒界炭化物の析出が少ないこ
とに伴い、旧オーステナイト粒界割れが抑制されたこと
も一因であると考えられる。

【０００９】恒温保持処理で１５００Ｎ／ｍｍ² 以上の
引張強さをもつベイナイト組織を得るためには、保持温
度を調整する必要がある。恒温保持処理した鋼材の引張
強さと保持温度との関係は、低合金炭素鋼の場合、成分
系に依らずほぼ一定している。具体的には、１５００Ｎ
／ｍｍ² 以上では、３５０℃程度以下にすることが要求
される。鋼材のマルテンサイト変態点は成分系に依って
異なり、保持温度がマルテンサイト変態点直上である場
合、ベイナイト変態速度が著しく低下する。この温度域
で恒温保持処理すると、ベイナイト変態が不十分にな
り、保持処理終了後の冷却段階で未変態オーステナイト
がマルテンサイト変態を起こし易い。このとき生成する
マルテンサイトは、不安定な残留オーステナイトを伴っ
たＭＡ相と呼ばれ、靭性に乏しい。すなわち、マルテン
サイト変態点直上で恒温保持したものは、靭性の乏しい
材料となる。

【００１０】これに対し、マルテンサイト変態点直下の
温度で恒温保持すると、保持温度に焼き入れされたとき
生成するマルテンサイトが直ちに焼き戻され、靭性が向
上する。また、未変態オーステナイトは、迅速に下部ベ
イナイトに変態する。したがって、マルテンサイト変態
点直下の温度で恒温保持することにより、靭性の高い材
料が得られる。成分系の影響をみると、Ｐ含有量の低減
は、旧オーステナイト粒界の強度を高め、粒界破壊を抑
制する。しかし、Ｐ低減のみでは、亀裂伝播抵抗の改善
が不十分である。この点、Ｎ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉを添加し
て旧オーステナイト粒径を微細化すると、亀裂伝播抵抗
に関し最大の効果が発揮される。すなわち、Ｐ低減に依
って強化した旧オーステナイト粒径を微細化することに
より、亀裂伝播抵抗が大幅に向上する。また、旧オース
テナイト粒径の微細化によってベイナイト変態が促進さ
れるため、熱処理時間も短縮される。

【００１１】以下、本発明で使用する鋼材に含まれる合
金成分，熱処理条件等について説明する。 Ｃ：０．３〜０．８重量％ 鋼板の強度向上に有効な合金元素であり、１５００Ｎ／
ｍｍ² を超える引張強さを得るためには０．３重量％以
上のＣ含有量が必要である。しかし、Ｃ含有量が０．８
重量％を超えると、不可避的に粒界セメンタイトが析出
し、靭性を低下させる。 Ｍｎ：０．５〜２．０重量％ 鋼板の焼入れ性を確保するために必要な合金元素であ
り、０．５重量％以上のＭｎ含有量で十分な焼入れ性向
上効果が得られる。しかし、２．０重量％を超える多量
のＭｎが含まれると、熱延板や冷延板の加工性を低下さ
せるばかりでなく、マルテンサイト変態点を低下させる
と共に恒温保持中におけるベイナイト変態が著しく抑制
される。その結果、下部ベイナイトを主相とする組織が
生成される領域が非常に狭くなり、熱処理に厳格な温度
管理が要求される。

【００１２】Ｐ：０．０１重量％以下 旧オーステナイト粒界に偏析し、粒界破壊を助長させる
ことから、Ｐ含有量を可能な限り低減することが望まし
い。しかし、過度にＰ含有量を低くすることは、製造コ
ストを上昇させる原因となる。そこで、靭性低下に実質
的な悪影響を及ぼさない範囲を調査し、Ｐ含有量の上限
を０．０１重量％に設定した。 Ｃｒ：０．２〜２．０重量％ 目標特性に応じて添加される合金元素であり、焼鈍中に
黒鉛化を防止する作用を呈すると共に、鋼板の焼入れ性
を高めて強度を向上する。このような効果は、０．２重
量％以上のＣｒ含有量で顕著になる。しかし、２．０重
量％を超える多量のＣｒが含まれると、このような効果
が失われ、球状化焼鈍が困難になると共に、焼鈍材の加
工性が低下する。多量のＣｒ含有は、恒温保持中におい
てベイナイト変態を著しく抑制する作用も呈し、下部ベ
イナイトを主相とする組織が生成する領域を非常に狭く
する。その結果、熱処理に厳格な温度管理が要求され
る。

【００１３】Ｎｉ：０．２〜２．０重量％ 目標特性に応じて添加される合金元素であり、鋼板の焼
入れ性を高め、強度を向上させる作用を呈する。Ｎｉ添
加の効果は、０．２重量％以上で顕著になる。しかし、
２．０重量％を超える多量添加は、マルテンサイト変態
点を低下させると共に、恒温保持中におけるベイナイト
変態を著しく抑制する。その結果、下部ベイナイトを主
相とする組織が生成する領域は非常に狭くなる。 Ｍｏ：０．１〜２．０重量％ 目標特性に応じて添加される合金元素であり、強度を向
上させる作用を呈する。Ｍｏの添加効果は、０．１重量
％以上の含有量で顕著になる。しかし、Ｍｏ含有量が
２．０重量％を超えると、熱延板及び冷延板の加工性が
低下する。

【００１４】Ｎ：０．００５〜０．０２重量％，Ｖ：
０．０１〜０．１重量％，Ｎｂ：０．０１〜０．１重量
％及びＴｉ：０．０１〜０．１重量％の１種又は２種以
上 Ｎ，Ｖ，Ｎｂ及びＴｉは、本発明において最も重要な合
金元素であり、オーステナイト化に際し旧オーステナイ
ト粒径を微細化し、恒温保持処理された鋼板の亀裂伝播
抵抗を高める作用を呈する。旧オーステナイト粒径の微
細化には、最低でもＮ：０．００５重量％，Ｖ：０．０
１重量％，Ｎｂ：０．０１重量％及びＴｉ：０．０１重
量％が必要であり、これら合金元素を複合して添加する
ことも可能である。しかし、これら合金元素を必要量以
上に添加すると、亀裂伝播抵抗が飽和するばかりでな
く、素材の加工性を低下させる欠点が現れる。そこで、
各合金元素の上限を、Ｎ：０．０２重量％，Ｖ：０．１
重量％，Ｎｂ：０．１重量％，Ｔｉ：０．１重量％にそ
れぞれ設定した。

【００１５】恒温保持処理条件：熱処理される素材は、
通常の高炭素鋼製造工程と同様なプロセスによって製造
される。熱処理においては、Ａｃ₃ 点以上の温度に加熱
してオーステナイト化した後、２２０℃〜マルテンサイ
ト変態点の温度域で１０〜９０分保持する。Ａｃ₃ 点以
下の加熱温度では、オーステナイト化が不十分で、目標
強度が得られない。オーステナイト化を十分に進行させ
るためには、（Ａｃ₃ ＋３０℃）以上の温度で５分以上
加熱することが好ましい。恒温保持温度がマルテンサイ
ト変態点より高いと、マルテンサイト生成量が少なく、
ベイナイト変態を促進させる効果が得られない。そのた
め、ベイナイト変態の終了までに長時間を要することに
なる。逆に２２０℃に達しない恒温保持温度では、冷却
時に生成するマルテンサイト量が増加し、ベイナイト量
が減少するため、亀裂伝播抵抗が低下する。保持時間１
０分以上の恒温保持により、十分な量のベイナイトが得
られる。恒温保持による効果は、保持時間９０分で飽和
し、それ以上の時間をかけて保持しても実質的な特性の
向上がみられない。

【００１６】

【実施例】表１に示した組成をもつ板厚１．６ｍｍの鋼
材に表２の熱処理を施し、成分及び熱処理条件が鋼材の
特性に及ぼす影響を調査した。表１のＡグループは、本
発明に従ったＢグループの鋼材と比較するために使用し
た炭素鋼である。表２に示すように異なる条件下の熱処
理を各鋼材に施したとき、恒温保持処理された鋼材の特
性は、表３に示すように処理条件に応じて異なった特性
及び金属組織を呈した。なお、亀裂伝播抵抗の評価に
は、素材鋼板から４５ｍｍ×１８０ｍｍの試験片を切り
出し、図１に示す寸法で中央部に開けた孔部に放電加工
によって溝部を付けたものを使用した。この試験片に油
圧式疲労試験機で繰返し引張荷重を加えることにより、
疲労予亀裂を付与した。その後、熱処理を施して調質
し、引張試験に供した。亀裂伝播抵抗値には、引張試験
における破断までの最大荷重を初期断面積で除した値を
使用した。恒温保持温度は、図２に示すような影響を亀
裂伝播抵抗値に及ぼした。

【００１７】

【表１】

【００１８】

【表２】

【００１９】

【表３】

【００２０】Ｐ含有量が多く且つＮ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉを
添加していないＡグループの鋼材を恒温保持したとき、
表３に比較例Ｉとして掲げているように亀裂伝播抵抗値
が低くなっている。低い亀裂伝播抵抗値は、熱処理中に
オーステナイト粒径が大きく成長し、しかも旧オーステ
ナイト粒界の強度が十分でないことに由来する。これに
対し、本発明で規定した成分に関する条件を満足するＢ
グループの鋼材に条件１又は２の恒温保持処理を施した
とき、何れも高い亀裂伝播抵抗値が得られた。

【００２１】成分的には本発明の条件を満足するもので
あっても、表３に比較例IIとして示すように条件３〜５
の熱処理を施したとき、何れも目標とする高強度・高靭
性が得られなかった。すなわち、鋼材Ｂ１に条件３の熱
処理を施したものでは、保持温度が低過ぎることからマ
ルテンサイトが主相となり、亀裂伝播抵抗値が低くなっ
ていた。鋼材Ｂ１に条件４の熱処理を施したものでは、
保持温度が高すぎることから、低い引張強さが示され
た。また、鋼材Ｂ１に条件５の熱処理を施したもので
は、オーステナイト化温度が低いことからオーステナイ
ト化が不十分であり、引張強さが低くなっていた。表３
から明らかなように、強度及び靭性の双方が高い鋼材を
得るためには、特定成分と特定条件の熱処理との組合せ
が有効であることが確認された。

【００２２】

【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、Ｐ含有量を低減し、Ｎ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉで旧オース
テナイト粒径を微細化した鋼材をマルテンサイト変態点
以下の温度で恒温保持することにより、高強度を維持し
ながら靭性を向上させ、切欠き感受性を低下させた金属
組織としている。得られた鋼材は、引張強さが１５００
Ｎ／ｍｍ² 以上で優れた亀裂伝播抵抗を示すことから、
各種機械部品，刃物等の広範な分野で使用される。

【図面の簡単な説明】

【図１】 亀裂伝播抵抗を調査した試験片

【図２】 亀裂伝播抵抗値に与える恒温保持温度の影響
を表したグラフ

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｃ：０．３〜０．８重量％，Ｍｎ：０．
   ５〜２．０重量％及びＰ：０．０１重量％以下を含み残
   部Ｆｅの基本組成にＮ：０．００５〜０．０２重量％，
   Ｖ：０．０１〜０．１重量％，Ｎｂ：０．０１〜０．１
   重量％及びＴｉ：０．０１〜０．１重量％の１種又は２
   種以上を含有させた鋼を、Ａｃ₃ 点以上の温度に加熱し
   てオーステナイト化した後、２２０℃以上でマルテンサ
   イト生成温度以下の温度域に急冷し、該温度域に１０〜
   ９０分保持する高強度高靭性鋼の製造方法。
2. 【請求項２】 請求項１記載の鋼が更にＣｒ：０．２〜
   ２．０重量％，Ｎｉ：０．２〜２．０重量％及びＭｏ：
   ０．１〜２．０重量％の１種又は２種以上を含むもので
   ある高強度高靭性鋼の製造方法。