JPH0892815A - ポリアミド系捲縮加工糸および製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【構成】 特定の無定型領域の粘弾性的特性、ならびに
結晶領域のＸ線特性を有するポリアミド捲縮加工糸。 【効果】 特にサキソニー調カットパイルカーペット用
の原糸として用いることにより、その外観を左右するカ
ットパイル先端の集束性すなわちペンシルポイント性
と、歩行などの繰り返し圧縮などに対するパイル集合体
としての回復性、耐磨耗性などの実用上の力学特性を両
立することができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は潜在的な捲縮発現能を有
するポリアミド系捲縮加工糸およびその製造方法に関す
るものである。更に詳しくは、該捲縮加工糸をそのま
ま、もしくは空気開繊した後に２〜３本合糸し、機械撚
りを掛け、バッチ式もしくは連続式スチームセッターで
撚り形態を固定し、かつ潜在捲縮を発現させた後にタフ
ティングマシーンを用いてジュート織物、不織布、化合
繊織物などから成る基布にタフトし、適宜染色してなる
サキソニー調カットパイルカーペットなどにおいて、パ
イル先端の糸条の集束性、並びに歩行などの繰り返し圧
縮に対するパイル集束体としての回復性が良好であり、
かつこれらの特性を長期間保持させ得ることが可能なポ
リアミド捲縮加工糸およびその製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より敷物としてのカーペットが広範
に普及しており、その用途、特性に応じて様々な種類、
製法のものが上市されている。中でもその製造工程にお
いて捲縮加工を施した合成繊維をタフトしてなるカーペ
ットは、メンテナンスのし易さや耐久性、手頃な価格な
どにより、市場の大部分を占めている。

【０００３】近年では、これら合繊タフトカーペットの
中でも、２〜３本のポリアミド系捲縮加工糸を撚り合わ
せたタフトパイルの先端をカットして目の詰んだ外観を
与えるサキソニー調カットパイルカーペットが、その外
観の美しさやメンテナンス性、耐久性の良さから、ホテ
ル、劇場などの公共スペースはもとより、一般のオフィ
ス、マンションなどの中敷、あるいは店舗等の玄関マッ
トなどに好んで用いられている。

【０００４】このサキソニー調カットパイルカーペット
に要求される特性としては、実用上の要求である歩行な
どの繰り返し圧縮に対するパイル集束体としての素早い
回復性や耐磨耗性の他に、その外観の美しさ、すなわち
カットパイル先端の撚糸糸条の集束性が良く、目が詰ん
で整然と区画された印象を与える業界で言うところのペ
ンシルポイント性が重要視される。

【０００５】常法によって製造された、主にバルキー性
を重視した従来の捲縮加工糸を用いて作製されたサキソ
ニー調カットパイルカーペットでは、その使用初期段階
においてすでにカットパイル先端の集束性、ペンシルポ
イント性が低く、長期間の使用に際してペンシルポイン
ト性が大幅に低下し、目の詰んだサキソニー調は薄れ、
全体にぼやけた印象となってしまうことが問題となって
いた。

【０００６】このパイル先端、又はパイル全体の集束性
すなわちペンシルポイント性を向上させる方法として
は、特開昭６２−８５０４１号公報において単繊維のシ
ース部を無配向とし、これを熱処理することによって単
繊維同士を軽く熱融着させる方法が、特開昭６２−１２
７０１７号公報には諸撚り（もろより）の段階で低融点
の熱接着糸を混入し、これを熱処理で融解させて単繊維
同士を固定する方法などが開示されている。

【０００７】しかし、これら極めて弱い熱融着を基本と
したものであると、カーペット製品とした後の歩行など
による繰り返し圧縮やこすれによって、かなり早い時期
に融着面が剥離してしまうことは目に見えており、良好
なペンシルポイント性を長期間に渡って保持しうるもの
とは考えられない。また特開平１−２６６２６３号公報
には特殊な異形断面糸とする方法が開示されているが、
他の要素を伴わない単なる特殊異形化だけではペンシル
ポイント性の向上は望み薄であろう。

【０００８】一方、圧縮やパイルの倒れに対する回復性
に関しては、特開昭６２−２９９５０８号公報、特開昭
６３−１５９５１１号公報、特公平３−４２３２３号公
報などに特殊な異形断面とする方法が開示されている
が、仮に特殊異形化によって回復性が向上したとして
も、その製造の困難さや汚れの落ち難さ、形態の微細化
による耐磨耗性の低下など特殊異形化によるデメリット
も新たに生ずるものと思われる。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、特に
サキソニー調カットパイルカーペットに用いることによ
り、そのパイル先端の集束性すなわちペンシルポイント
性や、歩行などの繰り返し圧縮などに対するパイル集合
体としての回復性、耐磨耗性を著しく向上させることが
可能なポリアミド捲縮加工糸を提供することにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】サキソニー調カットパイ
ルカーペットは、一般に２〜３本の捲縮加工マルチフィ
ラメント糸をダブルツイスター撚糸機などを用いて合撚
する、諸撚り（もろより）を施した後に、連続式スチー
ムセッターで撚り形態を固定し、かつ潜在捲縮を発現さ
せる、いわゆるスペルバーセット工程を通し、タフティ
ングマシーンを用いてジュート織物、不織布、化合繊織
物などから成る一次基布にタフトし、同時にタフトルー
プ先端をカットし、更に原着糸や捺染用途のような浴染
色を必要としないものを除いては適宜浴染色し、最後に
各種ゴム材での裏打ち（バッキング）を施すことにより
製造される。

【００１１】本発明者らは、上記カーペット製造工程に
鑑み、用いる捲縮加工糸の内部構造の工程毎の変化を詳
細に追跡し、潜在的要求特性であるサキソニー調カット
パイルカーペットのパイル先端部のペンシルポイント
性、ならびにパイル集束体としての回復性を大幅に向上
させるには、原糸であるポリアミド捲縮加工糸の内部構
造がどうあるべきなのかという点について鋭意検討を進
めた。

【００１２】その結果、パイル先端部のペンシルポイン
ト性は、撚り形態の固定、潜在捲縮の発現の場であるス
ペルバーセット工程、ならびにタフト〜パイル先端カッ
ト後の染色工程の工程性に大きく影響されることが判明
した。すなわち、スペルバーセットによる撚り形態の固
定、ならびにこの撚り拘束された状態での潜在捲縮の発
現が不十分であると、タフト時にパイル先端をカットし
た瞬間から残存撚りトルクの解舒が始まるためにカット
パイル先端が開いてしまうのである。

【００１３】またこの状態で染色というほぼ無張力下で
の湿熱処理を施すと残存撚りトルク（撚りひずみ）、な
らびに残存潜在捲縮が急激かつ完全に緩和、発現してし
まうため、カットパイル先端部はもとより、パイル全体
に渡って糸条の集束性が大幅に乱され、ペンシルポイン
ト性を悪化させるのである。スペルバーセット条件をよ
り強力にするなど後加工条件の検討によっても、ペンシ
ルポイント性はある程度向上するものと思われる。しか
し、その様な場当たり的な対策に依ることは本発明者ら
の本意とするところではない。

【００１４】本発明者らは以上の知見をもとに、ポリア
ミド系捲縮加工糸の内部構造、特に結晶領域、無定型領
域の凝集構造を制御することにより、カットパイル先端
のペンシルポイント性、ならびにパイル集束体としての
弾性回復性が大幅に改善、向上することを初めて見出
し、本発明を完成するに至ったのである。本発明による
ポリアミド系捲縮加工糸は、タフトパイル先端をカット
しないループパイルカーペット、ベロア調カットパイル
カーペットなどの各種カーペット、玄関マットなどのダ
ストコントロールマット、薬剤を含浸してなる掃除モッ
プなどその要求に応じて様々な用途に用いることができ
るが、特にサキソニー調カットパイルカーペットに用い
ることにより、その効果を最大限に発現しうる。

【００１５】すなわち本発明は、無定型領域の構造評価
パラメーターである力学的損失正接ｔａｎδの最大値ｔ
ａｎδｍａｘ、この時の雰囲気温度Ｔｍａｘ、雰囲気温
度が２５℃のときの力学的損失正接値ｔａｎδ（２５
℃）、および結晶領域のＸ線的構造評価パラメーターで
ある結晶化度、結晶完全度、（１００）面方向の微結晶
サイズが、それぞれ以下の範囲であることを特徴とする
ポリアミド系捲縮加工糸である。

【００１６】 ０．０９〈ｔａｎδｍａｘ〈０．１２ ９２〈Ｔｍａｘ〈１００ （℃） ０．０７０〈ｔａｎδ（２５℃）〈０．０８５ ５２〈結晶化度〈５８ （％） ６５〈結晶完全度〈７５ （％） ５４〈（１００）面方向の微結晶サイズ〈６２ （Å） 本発明における力学的損失正接ｔａｎδの最大値ｔａｎ
δｍａｘ値とは、オリエンテック社製ＤＤＶ−０１ＦＰ
動的粘弾性測定装置を用い、窒素雰囲気中、初荷重０．
３３ｇ／ｄ、測定温度範囲−４０〜１８０℃、昇温速度
３．０℃／ｍｉｎ、加振周波数１１０Ｈｚ（振幅１６μ
ｍ、定変位単一波形）で測定した捲縮加工糸単糸１本の
動的粘弾性のうち、貯蔵弾性率と損失弾性率の比である
力学的損失正接ｔａｎδ曲線の、ガラス転移点（温度）
以上の雰囲気温度領域での最大値である。

【００１７】同様にＴｍａｘ値とはｔａｎδ曲線が上記
ｔａｎδｍａｘ値となる時の雰囲気温度であり、ｔａｎ
δ（２５℃）値とはｔａｎδ曲線において雰囲気温度が
２５℃の時の値である。一方、本発明におけるＸ線的結
晶構造評価パラメーターである結晶化度、結晶完全度、
（１００）面方向の微結晶サイズとは、ポリアミド系捲
縮加工糸試料を粉末細断化し、理学電機社製ＲＵ−２０
０広角Ｘ線回折測定装置ならびに同ＲＡＤ−Ｃデータ処
理システムを用い、Ｃｕターゲット（ＣｕＫα線）、加
速電圧／電流＝４０ｋＶ／１５０ｍＡ、集束スリットＤ
Ｓ／ＳＳ／ＲＳ＝０．５／０．１５／０．５、Ｓｃａｎ
Ｓｐｅｅｄ＝２０ｄｅｇ／ｍｉｎ、Ｓｔｅｐ／Ｓａｍｐ
ｌｉｎｇ＝０．０４ｄｅｇ、積算時間＝４．０ｓｅｃの
設定条件以外は常法（粉末法）による広角Ｘ線回折測
定、データ処理を行い、ここから得られたデータを下式
に代入することによって求めた値である。

【００１８】

【数１】

【００１９】本発明の目的の一つであるペンシルポイン
ト性を向上させるには、スペルバーセット工程において
いかに容易に、かつ完全に撚り形態の固定、潜在捲縮の
発現を促すような繊維内部構造を達成するかが重要であ
る。撚り形態の固定や潜在捲縮の発現は、繊維内部構造
論的には無定型領域と結晶領域の界面である中間領域の
不安定な折り畳み分子鎖の解舒、ならびに無定形領域の
分子鎖同士の「すべり」によってそれぞれ内在化してい
た歪みが緩和することにより達成される。

【００２０】つまり、本発明者らが到達した、ペンシル
ポイント性の向上に際して捲縮加工糸の段階での望まし
い内部構造とは、無定型領域の凝集性、緻密性、ならび
に結晶領域の完全性が、スペルバーセット時の分子鎖の
解除、すべりを容易に引き起こす程度のものであれば良
いと言うことであり、この要件は繊維内部の無定型領
域、結晶領域の分子鎖凝集性のパラメーターを指標とし
て、その重合体組成、製造条件などの制御により達成さ
れ得るものであることを初めて見出したのである。

【００２１】またカーペットとした後の歩行摩擦などに
対する耐磨耗性、ならびに歩行圧縮などに対する回復性
については、繊維内部の結晶領域に大きく左右されるも
のであり、その分率ならびに完全性が高く、サイズが大
きくなる、すなわちより弾性的な構造をとるものほど良
好になることを見出したが、これら要件は先のペンシル
ポイント性向上のための要件とは相容れないものであ
り、両者を満足させ得る繊維内部構造は、極めて限定さ
れた範囲内でしかないことも初めて見出したのである。

【００２２】粘弾性的な無定型領域の構造評価パラメー
ターの一つであるｔａｎδｍａｘ値は、ポリアミドのよ
うな半結晶性高分子中に占める無定形領域の量を相対的
に表わす指標であり、またＸ線的な結晶領域評価パラメ
ーターである結晶化度は、同じく半結晶性高分子中の結
晶分率を表わす指標であるが、本発明においてはｔａｎ
δｍａｘ値は少なくとも０．０９以上、０．１２以下で
あり、かつ結晶化度は５２％以上、５８％以下であるこ
とが好ましい。

【００２３】ｔａｎδｍａｘ値が０．０９未満、あるい
は結晶化度が５８％を上回るものであると、本発明の如
き用途、目的においては結晶性が高すぎるきらいがあ
り、耐磨耗性などの力学特性は向上するものの、ペンシ
ルポイント性に関しては、内部構造の凝集性、緻密性を
低下させるなどの方策を取ったとしても、スペルバーセ
ット時の十分な熱セット性の確保が常識的な条件下にお
いては難しく、良好なペンシルポイント性を達成するこ
とは難しい。

【００２４】反対にｔａｎδｍａｘ値が０．１２を上回
り、かつ結晶化度が５２％を下回ると、逆に結晶性が低
くなりすぎるため、熱セット性の確保は容易になる方向
ではあるものの、耐磨耗性、圧縮に対するパイル集束体
としての回復性などを従来品なみに保持することも難し
くなり、好ましくない。一方、無定形領域の凝集性、緻
密性の粘弾性的指標であるＴｍａｘ、常温（２５℃）付
近での無定形領域の動きやすさの粘弾性的指標であるｔ
ａｎδ（２５℃）、ならびに結晶領域の凝集性、緻密性
の指標である結晶完全度は、それぞれ９２℃以上１００
℃以下、０．０７０以上０．０８５以下、６５％以上７
５％以下であることが肝要である。

【００２５】Ｔｍａｘが１００℃を上回り、またｔａｎ
δ（２５℃）が０．０７０を下回るような凝集性、緻密
性の高い無定形領域構造であると、スペルバーセット時
の撚り形態の固定や潜在捲縮の発現に伴う実質的な構造
変化を起こす無定形領域内分子鎖の「すべり」が、定法
のセット条件域では起こり難くなり、このセット不足、
すなわち撚りトルク、潜在捲縮の残存分が染色ボイル時
の無緊張下で急激に発現してしまうためにペンシルポイ
ント性が悪化する。

【００２６】反対にＴｍａｘが９２℃を下回り、またｔ
ａｎδ（２５℃）が０．０８５を上回るような凝集性、
緻密性の低い無定形領域を持つと、無定形領域内分子鎖
間の凝集エネルギーが低いゆえに容易に熱セット性が向
上し、ペンシルポイント性は向上する方向ではあるもの
の、耐磨耗性、圧縮に対するパイル集束体としての回復
性などの保持が難しくなり、好ましくない。

【００２７】上記の事柄は結晶領域についても言える。
結晶完全度が７５％を上回るような極めて完全性の高い
結晶構造であると、耐磨耗性、圧縮回復性などにとって
は好ましいが、スペルバーセット時に結晶領域／無定形
領域の界面付近（中間領域）での分子鎖の「ほぐれ」
「すべり」が起こり難く、撚りトルク、潜在捲縮などを
充分緩和しきれないままになってしまうため、これらの
残存ひずみが染色ボイル時の無緊張下で急激に緩和発現
し、ペンシルポイント性が悪化する。

【００２８】逆に結晶完全度が６５％を下回るような完
全性の低い、中間領域の多い結晶構造であると、スペル
バーセット性（ペンシルポイント性）は向上する方向で
あるが、これまで述べてきたと同様に耐磨耗性、圧縮回
復性との両立が難しく、好ましい構造であるとは言えな
い。また、Ｘ線的に見たポリアミド結晶（１００）面間
方向の微結晶サイズ、すなわち結晶内折り畳み分子鎖の
水素結合面間方向の微結晶サイズは、パイル集束体とし
ての圧縮に対する回復性に最も影響し、５４オングスト
ローム以上６２オングストローム以下であることが肝要
である。

【００２９】サキソニー調カットパイルカーペットの歩
行圧縮によるパイルの沈み込みは、主にパイルの根元
（植え込み部）の挫屈によるものであり、この挫屈の回
復性がパイル集束体としての圧縮回復性を左右するが、
この際、上述の本発明の各要件を満足しつつ、かつ繊維
の径方向、特にポリアミド結晶では（１００）面間方向
の結晶サイズを少なくとも５４オングストローム以上と
すると良好な回復性を示すことが確認された。

【００３０】但し、あまり大きく成長させすぎると今度
はスペルバーセット性に悪影響を及ぼすために好ましく
なく、その上限は６２オングストローム程度である。上
述の如き本発明の要件を満たしたポリアミド系捲縮加工
糸を製造するには、その原料であるポリアミド重合体の
主部にはポリヘキサメチレンアジパミド（ナイロン６
６）を用い、これに少量のポリ−ε−カプロアミド（ナ
イロン６）を添加、分散させたものを用いると良い。

【００３１】本発明の課題を解決するには、ペンシルポ
イント性を向上させ得る原糸内部構造と耐磨耗性、回復
性などを向上させ得る原糸内部構造とをいかに両立さ
せ、制御するかが重要となる。このような構造制御をナ
イロン６６、あるいはナイロン６単独で行うのは極めて
困難である。原料としてナイロン６６を単独で用いる
と、耐磨耗性、回復性などの力学特性を満足させるよう
な内部構造を形成することは比較的容易であるが、同時
にペンシルポイント性（熱セット性）をも満足させるこ
とは難しい。一方、原料としてナイロン６を単独で用い
た場合には、ペンシルポイント性（熱セット性）の確保
はその分子鎖間水素結合密度の低さ（ナイロン６６の２
／３）、結晶化速度の低さゆえに比較的容易であるが、
逆にそれが災いして耐磨耗性、回復性などの力学特性の
向上が難しく、両特性を満足する限られた範囲の内部構
造を達成することは極めて困難である。

【００３２】しかし、本発明者らは、ナイロン６６の主
部に少量のナイロン６を添加、分散させると、両者を単
独で用いた場合の相互矛盾は劇的に改善され、これを原
料とし、更に紡糸、延伸、捲縮加工条件を最適化するこ
とにより、ナイロン６６特有の良好な力学特性を保持し
つつもペンシルポイント性が極めて良好となる、本発明
のポリアミド系捲縮加工糸の極めて限定された要件を容
易に満足させることが出来ることを初めて見出したので
ある。

【００３３】ナイロン６６主部に対して少量のナイロン
６を添加、分散させる方法としては、その重合段階にお
いて共重合させる、チップあるいは粉末同士を機械的に
混合し、エクストルーダー内にて溶融分散させる、両重
合体を蟻酸などの共通溶媒に溶解し、これを非溶媒に投
入して分散固化させる、などの様々な手法を用いること
が出来るが、そのコスト、工数を考えると共重合、ある
いはチップ機械混合が最も有利である。

【００３４】共重合でナイロン６を分散させる場合、ナ
イロン６成分は１〜３重量％に留めることが肝要であ
る。ナイロン６成分が１％未満であると、共重合による
ナイロン６６主部の改質効果が極めて微弱であり、熱セ
ット性、ペンシルポイント性の向上が殆ど期待できない
が、ナイロン６成分が３重量％を上回ると、その改質効
果による熱セット性は更に向上するものの、力学特性、
特に圧縮回復性の低下が顕著になり、好ましくないため
である。

【００３５】また、チップ段階での機械的混合によって
ナイロン６を分散させる場合、ナイロン６成分の混合比
率は共重合よりも若干多めの４〜１０重量％とすること
が好ましい。この機械的混合〜エクストルーダー溶融混
練という手法では、各成分の分子オーダーでの分散とい
う理想的な状態を、共重合法と同レベルで達成すること
は難しく、このため、共重合法よりも若干多めの混合比
率とする必要がある。

【００３６】機械的混合の場合、ナイロン６の混合比率
が４重量％未満であるとナイロン６添加によるナイロン
６６主部の改質効果が弱く、また混合比率が１０重量％
を越えると均一な分散状態の形成が困難になり、各種繊
維物性の均一性という点で好ましくない。このポリアミ
ド系重合体の重合度は、カーペットとした後の用途、適
性に応じて決定されるべきであるが、本発明の如き課題
を解決するためには、共重合ポリアミド、ならびに機械
的混合法で用いるナイロン６６、ナイロン６ともに数平
均分子量にして１５０００〜３００００程度のものを用
いるのが好ましい。

【００３７】また、本発明の効果を特に阻害するもので
ない限り、紡糸性の向上やカーペットへの特殊機能付与
を目的とした各種添加剤、例えばつや消し剤、熱安定化
剤、酸化防止剤、抗菌防臭剤、防虫剤などを必要に応じ
て重合体に添加することが可能である。本発明のポリア
ミド系捲縮加工糸は、上記要件を満たしたポリアミド系
重合体を原料とし、これをエクストルーダーなどを用い
て加熱圧縮溶融、混練し、紡糸口金から押し出して冷却
固化させ、一旦巻き取った後、あるいは連続して延伸、
捲縮加工することにより得られる。

【００３８】延伸方法としては、２対の加熱ゴデットロ
ールで構成される１段熱延伸法が適当であり、その際の
第１ゴデットロール対の表面温度は少なくとも６０℃以
上であることが必要であり、より好ましくは６０℃以上
８０℃以下であれば良い。また、第２ゴデットロール対
の表面温度は、第１ゴデットロール対の表面温度の２．
０〜３．４倍程度の温度に設定し、このゴデットロール
対の間での延伸倍率は２．４〜２．８倍とすることが重
要である。この熱延伸条件範囲を外れると、重合体組成
とのバランスを取りつつ本発明の如き内部構造に制御す
ることが難しく、また安定した紡糸性を確保することも
難しくなる。

【００３９】延伸糸条に潜在的な捲縮を付与する捲縮加
工方法については、公知の如何なる方法によっても良い
が、本発明の如き捲縮加工糸を得る場合には、熱延伸後
の糸条を高温高圧流体で回転ネットドラム上に噴射衝突
積層させ、直ちに冷風を吹き付けて冷却し、このドラム
上で積層を解除しながら一定張力で巻き取る方法（噴射
衝突ネット法）、あるいは熱延伸後の糸条を高温高圧流
体で２１０〜２３０℃の加熱スタッファーボックス内に
噴射積層滞留させ、一定の束縛圧力下において噴射流入
量に見合う形でスタッファーボックスから吸引回転ドラ
ム上に押出させて冷却し、この吸引ドラム上で積層を解
除しながら一定張力で巻き取る方法（噴射押し込み法）
のいずれかを採用するのが良い。

【００４０】噴射衝突ネット法の場合、捲縮は可塑化さ
れた糸条がネット上に噴射衝突した瞬間に付与されるも
のであるため、高温高圧流体としてはより潜熱が高く、
可塑化効果の高い高圧水蒸気流を用いるのが好ましく、
その温度は２５０〜２７０℃、圧力は３．５〜５．０ｋ
ｇ／ｃｍ² であることが好ましい。温度２５０℃あるい
は圧力３．５ｋｇ／ｃｍ² 未満の条件では、捲縮の付与
量が少なすぎるために捲縮加工糸本来の嵩高性が充分で
はなく、また温度が２７０℃あるいは圧力が５．０ｋｇ
／ｃｍ² を上回るような極めてきつい条件では、糸条の
可塑化が必要以上に進行してしまうために繊維の内部構
造が破壊され、どのような方策を取ったとしても本発明
の如き内部構造を保持させることが難しいためである。

【００４１】一方、噴射押し込み法の場合には、加熱ス
タッファーボックス内に積層滞留している糸条はそれだ
けで捲縮の付与に充分な比較的大きな熱履歴を受けるた
め、高温高圧流体としては高温高圧空気流が適当であ
り、その温度は２７０〜２９０℃、圧力は３．７〜４．
２ｋｇ／ｃｍ² 程度であることが肝要である。温度２７
０℃あるいは圧力３．７ｋｇ／ｃｍ² 未満の条件では、
捲縮の付与量が少なすぎるために捲縮加工糸本来の嵩高
性が充分ではなく、また温度が２９０℃あるいは圧力が
４．２ｋｇ／ｃｍ ²を上回るような極めてきつい条件で
は、糸条の可塑化が必要以上に進行してしまうために繊
維の内部構造が破壊され、どのような方策を取ったとし
ても本発明の如き内部構造を保持させることが難しいた
めであることは噴射衝突ネット法の場合と同様である。

【００４２】捲縮加工本来の目的は、単糸間に空隙を持
たせることによって糸条に嵩高性を付与することにあ
る。カーペット等に用いる場合は、嵩高性の指標である
沸水処理後の捲縮伸長率（ＢＣＥ）が２０％以上を示す
捲縮が付与されている捲縮加工糸であることが好まし
い。沸水処理後の捲縮伸長率が２０％を下回るような嵩
高性の低い捲縮加工糸を用いてカーペットを作成する
と、その外観は嵩高バルキー性に乏しい、疎な印象を与
えるものとなってしまい、商品として好ましくない。

【００４３】

【実施例】以下に本発明の実施例を挙げ、具体的に説明
するが、これに限定されるものではない。

【００４４】

【実施例１】アジピン酸とヘキサメチレンジアミンの等
モル混合水溶液に対し、最終的なナイロン６成分が２重
量％となるようにε−カプロラクタムを加え、水を留去
しつつ加圧重合し、これをチップ化した後に適宜乾燥調
湿して数平均分子量２５５００、アミノ末端基濃度４
５．７ｍｅｑ／ｍｇ、カルボキシル末端基濃度４８ｍｅ
ｑ／ｍｇ、水分率３８２ｐｐｍ、ナイロン６６主部に対
するナイロン６成分が２重量％であるナイロン６６／ナ
イロン６共重合体を調整した。

【００４５】この共重合チップをエクストルーダーを用
いて２９０℃まで加熱圧縮溶融し、スリット幅０．０７
３ｍｍ、孔数８０個の田型中空紡糸口金から吐出させて
溶融糸条化し、１４℃の整流冷風で冷却固化した後に紡
糸油剤を付与した。この糸条を連続した工程で表面温度
７０℃の第１ゴデットロール対（５４０ｍ／ｍｉｎ、３
ラップ巻き付け）に引き取らせ、これと表面温度１８０
℃の第２ゴデットロール対（１３５０ｍ／ｍｉｎ、４ラ
ップ巻き付け）との間で２．５倍の一段熱延伸を行っ
た。

【００４６】この熱延伸糸を連続して噴射ノズルに導入
し、孔径３．０ｍｍの噴射孔より噴射させた２６０℃、
４．３ｋｇ／ｃｍ² の高圧水蒸気流に随伴、加速させて
回転ネットドラム上に噴射衝突積層させ、直ちに１４℃
の冷風を吹き付けて冷却し、このドラム上で積層を解除
しながら０．０７〜０．０９ｇ／ｄ程度の一定張力で巻
き取ることにより、単糸数８０、トータルデニール１２
２５デニールの田型中空ポリアミド捲縮加工糸を得た。

【００４７】

【実施例２】数平均分子量２５５００、アミノ末端基濃
度４６．３ｍｅｑ／ｍｇ、カルボキシル末端基濃度４７
ｍｅｑ／ｍｇ、水分率５１１ｐｐｍであるナイロン６６
チップが９５重量％、数平均分子量２７０００、ミノ末
端基濃度４４．１ｍｅｑ／ｍｇ、カルボキシル末端基濃
度４６ｍｅｑ／ｍｇ、水分率４８５ｐｐｍであるナイロ
ン６チップが５重量％となるようにジェットカラーを用
いて混合したものを原料とし、実施例１と同様の方法、
条件で紡糸、熱延伸した。

【００４８】この熱延伸糸を噴射ノズルに連続して導入
し、孔径５．０ｍｍの噴射孔から噴射させた２８０℃、
４．０ｋｇ／ｃｍ² の高温高圧空気流で随伴、加速させ
て２２０℃に加熱したスタッファーボックス内に噴射積
層滞留させ、滞留糸条塊の通過応力が５０ｇ程度となる
ように配列した弾性ピンによる束縛下において噴射流入
量に見合う形でスタッファーボックスから吸引回転ドラ
ム上に押出させて冷却し、この吸引ドラム上で積層を解
除しながら０．０７〜０．０８ｇ／ｄ程度の張力で巻き
取ることにより、単糸数８０、トータルデニール１２２
５デニールの田型中空ポリアミド捲縮加工糸を得た。

【００４９】

【実施例３】熱延伸後の糸条を実施例２に記した噴射押
し込み法によって捲縮加工するに際し、噴射する空気流
の温度を２５０℃とした以外は、実施例２と同様の方
法、条件により、実施例１、２と同様の単糸数、繊度で
ある田型中空ポリアミド捲縮加工糸を得た。

【００５０】

【比較例１】原料として数平均分子量２５５００、アミ
ノ末端基濃度４６．３ｍｅｑ／ｍｇ、カルボキシル末端
基濃度４７ｍｅｑ／ｍｇ、水分率５１１ｐｐｍであるナ
イロン６６チップを単独で用いた以外は実施例１と同様
の方法、条件により、単糸数８０本、トータルデニール
１２２５デニールの田型中空ポリアミド捲縮加工糸を得
た。

【００５１】

【比較例２】原料である共重合ポリアミド重合体中のナ
イロン６成分を５重量％として調整した以外は、実施例
１と全く同様の方法、条件により、単糸数８０本、トー
タルデニール１２２５デニールの田型中空ポリアミド捲
縮加工糸を得た。

【００５２】

【比較例３】原料であるポリアミド重合体機械混合物中
のナイロン６成分の混合比率を２０重量％とした以外
は、実施例２と全く同様の方法、条件により、単糸数８
０本、トータルデニール１２２５デニールの田型中空ポ
リアミド捲縮加工糸を得た。

【００５３】

【比較例４】糸条の一段熱延伸時における延伸倍率を
２．１倍とした以外は実施例１と全く同様の方法、条件
により、実施例１、２と同様の単糸数、繊度である田型
中空ポリアミド捲縮加工糸を得た。

【００５４】

【比較例５】糸条の一段熱延伸時における延伸倍率を
３．２倍とした以外は実施例１と全く同様の方法、条件
により、実施例１、２と同様の単糸数、繊度である田型
中空ポリアミド捲縮加工糸を得た。

【００５５】

【比較例６】熱延伸後の糸条を実施例１に記した噴射衝
突ネット法によって捲縮加工するに際し、噴射する水蒸
気流の温度を３００℃とした以外は、実施例１と同様の
方法、条件により、実施例１、２と同様の単糸数、繊度
である田型中空ポリアミド捲縮加工糸を得た。

【００５６】上記各実施例、比較例の捲縮加工糸を用
い、ペンシルポイント性、磨耗性、圧縮回復性などのカ
ーペット性能評価用のサキソニー調カットパイルカーペ
ットをそれぞれ試作した。諸撚りは、ダブルツイスター
撚糸機を用いた下撚り（Ｓ撚）２１５回／ｍ、上撚り
（Ｚ撚）２１５回／ｍの２本撚りとした。スペルバーセ
ットには、スペルバーセッター（連続スチームセッタ
ー）を用い、ほぼ無張力の状態で９８℃で２２秒間、１
３５℃で６７秒間、合計８９秒間の湿熱セットを行っ
た。タフティング条件は、１／８ゲージ、９．５ステッ
チ／インチ、パイル高さ１０ｍｍとし、タフト一次基布
にはポリエステル不織布を用いた。

【００５７】その後、７０℃で３０分間の精練、１００
℃で３０分間の含金染料浴での染色を行って風乾し、ス
チレン−ブタジエンゴムでバッキング（裏打ち）するこ
とにより、サキソニー調カットパイルカーペットを調整
した。耐磨耗性の評価 上記カーペット試料を直径１３ｃｍの円形に切り出し、
この中心に直径６ｍｍの穴を開けて試験片とした。次い
でこの試験片をロータリー型ダイナミックローディング
テスター磨耗試験機の試料台に固定し、初期厚みを測定
した。

【００５８】その後１．０ｋｇ／ｃｍ² の荷重を掛けて
試料台を５０００回回転させ、磨耗試験終了５分後の試
料厚みを測定し、それぞれ次式に代入して磨耗率を算出
し、耐磨耗性の評価値とした。(Ｎ＝８） 磨耗率＝（初期厚み−試験後厚み）／初期厚み×１００（％） （４）圧縮回復性の評価 上記カーペット試料をステッチ方向、ゲージ方向のパイ
ル数が試料間で同一となるように約６ｃｍ×６ｃｍの正
方形に切り出して試験片とした。次いでオートグラフ
（島津製作所製ＡＧ−１０ＴＢ）を用いて試料片をカッ
トパイル先端方向から初荷重２０ｇ／ｃｍ² で圧縮して
いき、１ｋｇ／ｃｍ² の所定荷重になった時点でそのま
ま３００秒ホールドし、その後除重した。

【００５９】この圧縮、除重のオートグラフ応力〜ひず
み曲線（図１；概念図）上での荷重２０ｇ／ｃｍ² 時の
圧縮量（圧縮時）、回復量（回復時）を読み、それぞれ
次式に代入して圧縮に対する回復率を算出し、これをも
って回復性の指標とした。（Ｎ＝５） 圧縮回復率＝圧縮量／回復量×１００（％） （５）ペンシルポイント性の評価 磨耗性評価前後での目視による官能評価とし、５人が５
段階で判定したものの平均値を取った。判定値５は極め
て目の詰んだ印象を与え、カットパイル先端の糸条の集
束状態も極めて良好なもの、判定値３は目の詰んだ印象
は若干薄れ、カットパイル先端が開きぎみのもの、判定
値１は目の詰んだ印象はほとんどなく、カットパイルで
あることがかろうじて判る程度であり、カットパイル先
端の撚りが開ききって単糸が乱れている状態のものとし
た。なお、判定値２および４はそれぞれ判定値１〜３、
３〜５の中間値とした。

【００６０】上記各実施例、比較例の捲縮加工糸試料の
粘弾性的、Ｘ線的内部構造評価値、並びにカーペット試
料とした後のカーペット性能評価値（磨耗率、圧縮回復
性、ペンシルポイント性）を表１に示す。また、表１に
は捲縮加工糸試料の捲縮発現特性の評価パラメーターで
ある沸水処理後の捲縮伸長率（ＢＣＥ）も併記した。

【００６１】ＢＣＥの測定 まず、１周１．１２５ｍの検尺機を用いて捲縮加工糸試
料５回巻きの「かせ」（巻き張力０．０２ｇ／ｄ）を作
り、端糸のひびろ取りを行う。この「かせ」を編地袋に
入れ、沸水処理（３０分で１００℃まで昇温させ、さら
に５分間煮沸）し、２５℃、５５％ＲＨの恒温法湿室で
２４時間風乾させ、初荷重０．０２ｇ／ｄを掛けて１分
経過後の「かせ」長さＡを測定する。初荷重を外した
後、更に定荷重１．０ｇ／ｄを掛けて３０秒経過後の
「かせ」長さＢを測定する。以上の如く測定した「か
せ」長さＡ、Ｂを下式に代入し、ＢＣＥを算出した。

【００６２】 ＢＣＥ（沸水処理後捲縮伸長率）＝（Ｂ−Ａ）／Ａ×１００（％） （６） 表１より明らかに、本発明の実施例１〜３においては、
磨耗性、回復性などの力学特性と外観を左右するペンシ
ルポイント性とが高レベルでバランスされている。また
ペンシルポイント性に関しては磨耗試験後においても他
に比べて明らかに高い値を示しているため、本発明がサ
キソニー調カットパイルカーペットのペンシルポイント
性を向上させ、かつ長期間に渡って良好に保持させる手
法として極めて有効であることが判る。

【００６３】

【表１】

【００６４】

【発明の効果】本発明のポリアミド系捲縮加工糸からな
るサキソニー調カットパイルカーペットは、実用上の力
学特性である歩行摩擦などに対する耐磨耗性、歩行など
の繰り返し圧縮に対する圧縮回復性などはもとより、そ
の外観を左右し、カットパイル先端の集束性が良好で整
然として目の詰んだ印象を与える、いわゆるペンシルポ
イント性がきわめて良好なものとなり、業界の要求に充
分応えうるものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】カーペット試験片の圧縮回復性をオートグラフ
を用いて評価する際に得られる、圧縮〜回復時の応力〜
ひずみ曲線（Ｓ−Ｓ曲線）の概念図。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 無定型領域の粘弾性的構造評価パラメー
   ターである力学的損失正接ｔａｎδがとる最大値ｔａｎ
   δｍａｘ、この時の雰囲気温度Ｔｍａｘ、雰囲気温度が
   ２５℃のときの力学的損失正接ｔａｎδ（２５℃）、お
   よび結晶領域のＸ線的構造評価パラメーターである結晶
   化度、結晶完全度、（１００）面方向の微結晶サイズ
   が、それぞれ以下の範囲であることを特徴とするポリア
   ミド系捲縮加工糸。 ０．０９〈ｔａｎδｍａｘ〈０．１２ ９２〈Ｔｍａｘ〈１００ （℃） ０．０７０〈ｔａｎδ（２５℃）〈０．０８５ ５２〈結晶化度〈５８ （％） ６５〈結晶完全度〈７５ （％） ５４〈（１００）面方向の微結晶サイズ〈６２ （Å）
2. 【請求項２】 ナイロン６６とナイロン６のランダム共
   重合体からなり、その組成がナイロン６６成分が９７〜
   ９９重量％、ナイロン６成分が１〜３重量％であること
   を特徴とする請求項１に記載のポリアミド系捲縮加工
   糸。
3. 【請求項３】 ナイロン６６チップとナイロン６チップ
   の機械的混合物からなり、その混合比率がナイロン６６
   成分が９０〜９６重量％、ナイロン６成分が４〜１０重
   量％であることを特徴とする請求項１に記載のポリアミ
   ド系捲縮加工糸。
4. 【請求項４】 ポリアミド系重合体を加熱圧縮溶融し、
   紡糸口金から押出して一旦巻き取った後、あるいは連続
   して延伸、捲縮加工するポリアミド系捲縮加工糸の製造
   方法であって、延伸方法が２対の加熱ゴデットロール
   （以下Ｇ．Ｒ）で構成される１段熱延伸法であり、その
   際の第１Ｇ．Ｒの表面温度が少なくとも６０℃以上、該
   第１Ｇ．Ｒと第２Ｇ．Ｒの表面温度の比（２Ｇ．Ｔ／１
   Ｇ．Ｔ）、及び延伸比（Ｄ．Ｒ）が以下の範囲であるこ
   とを特徴とするポリアミド系捲縮加工糸の製造方法。 ２．０〈２Ｇ．Ｔ／１Ｇ．Ｔ〈３．４ ２．４〈Ｄ．Ｒ〈２．８
5. 【請求項５】 熱延伸後の糸条を以下の範囲内の温度Ｔ
   _S 、圧力Ｐ_S である高圧水蒸気流で回転ネットドラム上
   に噴射衝突積層させ、直ちに冷風を吹き付けて冷却固化
   し、このドラム上で積層を解除しながら一定張力で巻き
   取ることによって糸条に潜在的な捲縮を付与することを
   特徴とする請求項４に記載のポリアミド系捲縮加工糸の
   製造方法。 ２５０〈Ｔ_S 〈２７０ （℃） ３．５〈Ｐ_S 〈５．０ （ｋｇ／ｃｍ² ）
6. 【請求項６】 熱延伸後の糸条を以下の範囲内の温度Ｔ
   _A 、圧力Ｐ_A である高温高圧空気流で２１０〜２３０℃
   に加熱したスタッファーボックス内に噴射し、積層滞留
   させ、一定の束縛圧力下において噴射流入量に見合う形
   でスタッファーボックスから吸引回転ドラム上に押出さ
   せて冷却し、このドラム上で積層を解除しながら一定張
   力で巻き取ることによって糸条に潜在的な捲縮を付与す
   ることを特徴とする請求項４に記載のポリアミド系捲縮
   加工糸の製造方法。 ２７０〈Ｔ_A 〈２９０ （℃） ３．７〈Ｐ_A 〈４．２ （ｋｇ／ｃｍ² ）