JPH0892838A - セールクロス用芯鞘構造糸 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明の目的は、高強力化、軽量化、低伸度
化（形態安定化）、耐摩耗性、屈曲耐久性等を充分に満
足するセールクロス用布帛に用いる芯鞘構造糸及び該芯
鞘構造糸を用いた操作性良好なセールクロス用布帛を提
供することにある。 【構成】 引張強度が１４ｇ／デニール以上、引張弾性
率が１０００ｇ／デニール以上、引張伸度が２％以下の
炭素繊維を芯糸とし、引張強度が１８ｇ／デニール以
上、引張弾性率が４００ｇ／デニール以上、引張伸度が
２〜８％の有機系繊維を鞘糸としてなるセールクロス用
芯鞘構造糸。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はヨットセール、ウインド
サーフィン等のセールクロスに使用される布帛及びその
布帛を構成する繊維に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近時、一般にヨットやウインドサーフィ
ンなどのセールクロスには、樹脂加工布帛や布帛とフィ
ルムとの積層体が用いられている。又、かかる布帛に
は、ポリエステル繊維やアラミド繊維からなる平織物や
三軸織物が使用されている。例えば「ポリエステルフイ
ラメント糸を経糸及び緯糸に用いた平織物とポリエステ
ルフィルムとを接着剤により接着した積層体からなるセ
ールクロス」（実開昭５９−１８７４３６号公報）ある
いは「同材質又は異材質の紡績糸をほぼ均等間隔に並列
し、これに直交又は斜交して載置又は組織される紡績糸
を配置し、該直交又は斜交により生ずる交差点に紡績糸
又はフィラメント糸を鉤設せしめて中間層を形成したの
ち、該中間層の片面又は両面に可撓性被膜を塗布、粘着
又は含浸せしめて構成されることを特徴とする特殊積層
シート」（実開昭５５−１３４２４２号公報）、「から
み糸が斜め方向に配列されてなる布帛の少なくとも片面
に接着剤層を介して熱可塑性樹脂を積層してなるセール
用積層体」（特開昭６１−２５５８４４号公報）などが
開示されている。また更に、セールクロスの機能性を高
めるために、布帛の特定方向の糸の全繊度を大きくした
り、特定方向に高強力、低伸度の糸を配置する等の工夫
が幾多なされているが、何れも、最近の船体関連技術の
高度化に伴う市場の下記要求性能を充分に満足するもの
ではない。 （１） 船体の軽量化に伴うセールクロスの高強力化に
よる軽量化及び低伸度化、高引張弾性率化による形態安
定化と操作性向上。 （２） 風によるはためきや繰り返し使用のための折り
たたみによる屈曲耐久性向上。

【０００３】

【発明の目的】本発明の目的は、セールクロスに要求さ
れる前記の諸特性、すなわち高強力化、軽量化、低伸度
化（形態安定化）、耐摩耗性、屈曲耐久性等を充分に満
足するセールクロス用布帛に用いる芯鞘構造糸及び該芯
鞘構造糸を用いた操作性良好なセールクロス用布帛を提
供することにある。

【０００４】

【発明の構成】すなわち本発明は「（請求項１） 引張
強度が１４ｇ／デニール以上、引張弾性率が１０００ｇ
／デニール以上、引張伸度が２％以下の炭素繊維を芯糸
とし、引張強度が１８ｇ／デニール以上、引張弾性率が
４００ｇ／デニール以上、引張伸度が２〜８％の有機系
繊維を鞘糸としてなるセールクロス用芯鞘構造糸。 （請求項２） 鞘糸がアラミド繊維である請求項１のセ
ールクロス用芯鞘構造糸。（請求項３） 鞘糸が高強力
ポリアリレ−ト繊維である請求項１のセールクロス用芯
鞘構造糸。 （請求項４） 鞘糸が高強力ポリエチレン繊維である請
求項１のセールクロス用芯鞘構造糸。 （請求項５） 鞘糸が編組されてなる請求項１のセール
クロス用芯鞘構造糸。 （請求項６） 鞘糸がカバーリング（巻き付け）されて
なる請求項１のセールクロス用芯鞘構造糸。 （請求項７） 芯鞘構造糸に対する鞘糸の比率が１５〜
５５重量％である請求項１のセールクロス用芯鞘構造
糸。 （請求項８） 鞘糸が黒色の繊維である請求項１のセー
ルクロス用芯鞘構造糸。 （請求項９） 鞘糸が黒原着繊維である請求項８のセー
ルクロス用芯鞘構造糸。 （請求項１０） 鞘糸が黒色に表面加工されてなる請求
項８のセールクロス用芯鞘構造糸。 （請求項１１） 請求項１の芯鞘構造糸を含むセールク
ロス用布帛。 （請求項１２） セールクロス用布帛に対する芯鞘構造
糸の比率が３０〜１００重量％である請求項１１のセー
ルクロス用布帛。」である。

【０００５】炭素繊維には、アクリル繊維を焼結して得
られるアクリル系炭素繊維とピッチを焼結して得られる
ピッチ系炭素繊維があるが、ここで用いる炭素繊維とし
ては、アクリル系炭素繊維（例えば、東レ株式会社のト
レカ繊維）が好ましい。この炭素繊維糸を構成する単繊
維径は特に限定するものではないが、耐屈曲疲労性の観
点から３〜１０μｍ範囲が好ましい。単繊維径が３μｍ
未満になると、芯鞘構造糸の製造工程で単繊維切断や使
用時、単繊維増加に伴う繊維間摩耗が生じ易くなって好
ましくない。又、１０μｍを越えると、屈曲時に折れ易
くなって好ましくない。本願発明で用いるカーボン繊維
の物性範囲は、引張強度が１４ｇ／デニール以上が好ま
しい。引張強度が１４ｇ／デニール未満では、強力を得
るために多量のカーボン繊維を必要とするので、カーボ
ン繊維の比重が、例えば、ポリエステル繊維などに比べ
て高いため、それだけ重くなり、セールクロスに要求さ
れる軽量化を充分に達成できなくなる。また、引張弾性
率は、１０００ｇ／デニール以上が必要である。引張弾
性率が１０００ｇ／デニール未満では、形態安定性や、
風に対する反応性が低下して走行性や操作性が悪化す
る。同様の理由から、引張伸度も２％以下であることが
好ましい。引張伸度が２％を越えると、形態安定性や反
応性、操作性が低下して好ましくない。即ち、低伸度、
高弾性率、高強度であるカーボン繊維を使用するところ
に本願発明の最大の意義がある。

【０００６】ここで言う高強度、高引張弾性率、低伸度
の有機系繊維とは、アラミド繊維（例えば、デュポン株
式会社製のケブラー繊維、帝人株式会社製のテクノーラ
繊維）、高強力ポリアリレート繊維（例えば、株式会社
クラレ製のベクトラン繊維）、超高分子量ポリエチレン
繊維（例えば、三井石油化学工業株式会社製のテクミロ
ン繊維）等であるが、細繊度、柔軟性、接着性、形態安
定性の点からアラミド繊維又は高強力ポリアリレート繊
維が好ましい。なお、これら繊維の単糸繊度は０．３〜
１５．０デニールが好ましく、更に好ましくは、０．５
〜８．０デニールである。０．３デニール未満では芯鞘
構造糸の製造時における他物体との摩擦や摩耗により単
繊維切れが発生し易くなり、またストランド（繊維集合
体）中における単繊維の引き揃え性が低下し、且つ、編
組時の衝撃的な高荷重に対し、特定箇所に応力集中を生
じやすくなって繊維集合体が本来有する高強度、高引張
弾性率を充分に発揮出来なくなる。また１５．０デニー
ルを越えると、芯鞘構造糸の柔軟性が低下して耐屈曲疲
労性が悪くなり、使用時におけるセールクロスの耐久性
が低下して好ましくない。有機系繊維からなる鞘糸の引
張伸度は２〜８％である。伸度が８％を越える繊維を鞘
糸に使用すると、芯糸との伸度差に起因する引張強力低
下を生じて芯鞘構造糸としての性能を充分に発現できな
くなる。又、伸度が２％未満ではタフネス性の点で問題
がある。

【０００７】鞘糸の引張強度は１８ｇ／デニール以上で
ある。１８ｇ／デニール以上の引張強度の糸を用いる
と、芯鞘構造糸は芯糸の強度以上の値になるが、引張強
度が１８ｇ／デニール未満である糸を鞘糸に用いると芯
鞘構造糸の強度は、実質的に芯糸の強度に近い値となっ
て、鞘糸の強度に対する寄与がなくなり、太さのみが増
す結果となって好ましくない。同様に鞘糸の引張弾性率
は、できるだけ高い方が好ましいが、引張弾性率が高く
なりすぎると、逆に、芯鞘構造糸の硬さが増す傾向を示
し、屈曲耐久性が低下するため、引張弾性率は４００ｇ
／デニール以上、１６００ｇ／デニール以下の範囲が好
ましい。しかし、布帛仕様を工夫することにより、芯鞘
構造糸の硬さを緩和させ得る織設計も可能であるため、
引張弾性率の上限については、特に、規定する必要はな
い。なお、鞘糸の引張弾性率が４００ｇ／デニール未満
では、セールクロス用布帛に負荷が加えられた場合に、
応力が、すべて、芯糸に集中することになり、芯糸の引
張弾性率が経時的に著しく低下することになる。

【０００８】本発明のセールクロス用布帛に用いる芯鞘
構造糸は、前述の如く高強度、高引張弾性率、低伸度で
ある炭素繊維を芯糸とし、鞘糸に炭素繊維に比べて耐摩
耗性や耐屈曲疲労性の良好な有機系高性能繊維を用いて
編組、又はカバーリング（巻き付け）してなる芯鞘構造
の糸であって鞘糸の編組又はカバーリングは一重でも二
重でもよく特に限定するものではない。編組（ブレー
ド）の方法は、通常使用されるブレード機、例えば国分
鉄工株式会社製の２４キャリヤーブレーダー機を用い
て、所定の太さの芯糸の表面に必要な打数（この場合２
４打まで）で一重または二重に編組して被覆することに
より得られる。カバーリング（巻き付け）の方法は、通
常用いられる撚糸機、例えば、イターリ式撚糸機やカバ
ーリング用撚糸機を用いて、芯糸の表面に所定の撚数で
右回り、左回り、又は必要に応じて、両回りにダブルカ
ーバーリングすることにより得ることができる。通常は
芯鞘構造糸のトルク発生を防止するために右回りと左回
りの両方でカバーリングされたダブルカバーリング糸が
一般的に用いられている。

【０００９】芯鞘構造糸全重量中に占める鞘部構成有機
系高性能繊維の重量比率は１５〜５５％である。鞘部構
成有機系高性能繊維の重量比率が１５％未満では、鞘部
構成繊維により付与向上される耐摩耗性、耐屈曲疲労性
を充分に発揮出来なくなって本来目的とする芯鞘構造糸
を得ることが出来なくなる。又、鞘部構成繊維の重量比
率が５５％を越えると、芯鞘構造糸が太くなりすぎるば
かりでなく、鞘部構成繊維の特性が現れ易くなって本来
必要な芯部を構成する炭素繊維の特性が充分に発現され
ず、且つ柔軟性も低下して好ましくない。

【００１０】更に、本発明の芯鞘構造糸は、特に使用時
における耐摩耗性や耐屈曲疲労性を向上ならしめるため
に、耐摩耗性向上剤や耐屈曲疲労性向上剤で表面加工さ
れた糸から構成されてなるものであってもよい。なお、
色相や耐侯性の観点からカーボン微粉末などを紡糸原液
にブレンド製糸された黒原着糸、又は各種樹脂にカーボ
ン微粉末などをブレンドして繊維表面加工された黒色糸
を用いるのが好ましい。 具体的には、例えば、製糸用
の原液であるアラミドドープ中にカーボン微粒子を濃度
０．５〜２．０％、通常は１．５％になるように練り込
んで紡糸し、得られた１５００デニールの糸（カーボン
微粒子１．５％）について屋外暴露を１年間実施後、耐
光劣化状況を測定した結果は、カーボン微粒子を混合し
ない糸に比べて、強力保持率が約１５％高く良好であっ
た。また、黒色に表面加工する方法の具体例としては、
ポリウレタンの水分散液（有効成分３５重量％）とカー
ボン微粒子とジフェニルメタンジエチレン尿素の水分散
液（有効成分２５重量％）とを固形分比率（重量％）が
４：０．５：０．５になるように配合して処理液を作成
し、この処理液中に１５００デニールのアラミド糸（帝
人株式会社製のテクノーラ繊維）を含浸し、１２０℃で
１．５分間乾燥した後、続いて１８０℃で１分間架橋さ
せた糸について屋外暴露による耐光性を評価した。その
結果、表面処理を実施していない糸に比べて、１年間暴
露後の強力保持率が約１０％高く、良好であった。な
お、このときの処理剤の付着量は１．４重量％であっ
た。

【００１１】又、本発明の芯鞘構造糸を用いて目的とす
るセールクロス用布帛を編組する場合には、高強度、低
伸度、高引張弾性率が要求される方向や形態安定性が要
求される方向に、布帛の要求目付けに応じて、３０〜１
００重量％の範囲内で、本発明の芯鞘構造糸を、他の汎
用有機繊維と組み合わせながら混合編組して作成する。
挿入される他の汎用繊維量が、７０重量％を越えると布
帛の引張弾性率が低下し、伸度も高くなって形態安定性
が損なわれるので、この問題を改善するために布帛の目
付けを増加する必要が生じて、軽量化が不可能になる。
もちろん物性的には、本発明の芯鞘構造糸のみで作成す
るのが一番良好であるが、布帛コスト低下のために、通
常は、上記の如く、他の汎用有機繊維と組み合わせて製
造される。又、布帛の形態は前述の通り、織物、編物、
からみ編織物、ネット物など特に限定されないが、例え
ば５００デニール程度の糸を用いる場合、３〜８本／ｃ
ｍ程度の密度で経、緯方向、更に必要に応じて斜め方向
に繊維糸を配列したものが一般的であり、この布帛にポ
リエステルフィルムなどを積層接着せしめた積層体、又
は樹脂加工された布帛がセールクロスとして活用されて
いる。

【００１２】セールクロス用布帛に用いる本願発明の芯
鞘構造糸は、前述の如く、カーボン繊維を芯糸に使用
し、鞘糸にも高強度、高引張弾性率で、且つ、芯糸に比
べて耐摩耗性や耐屈曲疲労性の良好な有機系繊維を使用
しているために、この糸を用いて作成された布帛は、カ
ーボン繊維のみから作成された布帛に対して、同程度の
高強度、形態安定性を有しながら、屈曲耐久性、軽量性
に優れるという特徴を有し、更に、高強度、高引張弾性
率の有機系繊維のみから作成した従来布帛と同程度の高
強度を有するばかりでなく、低伸度、高引張弾性率で形
態安定性や耐候性に優れるという特徴をも有している。

【００１３】

【発明の効果】本発明のセールクロス用布帛に用いる芯
鞘構造糸は、高強度、低伸度、高引張弾性率で、且つ耐
摩耗性、耐屈曲疲労性、耐候性に優れるという特徴を有
し、この糸を用いて作成されたセールクロス用布帛は、
低伸度、高引張弾性率で、更に形態安定性、屈曲耐久
性、軽量性に優れ、市場における要求特性を充分に満足
させ得るものである。

【００１４】以下、本発明について、実施例により具体
的に説明する。なお、糸及び布帛の物性比較評価は以下
の方法で実施した。

【００１５】＜糸の引張強力、伸度と引張弾性率＞ＪＩ
Ｓ−Ｌ−１０１３の７．５に準じて、糸の引張強力、伸
度の測定を実施した。又、引張弾性率は、このときの測
定で得られた荷重−伸張曲線の原点近くで、伸張変化に
対する荷重変化の最大点における接線から算出した。

【００１６】＜糸の耐摩耗性＞評価装置を図１に示す。
図１において、１は自由に回転する外径２０ｍｍΦのロ
ール、２も同様に自由回転する外径１５ｍｍΦのロー
ル、３は評価用のサンプル、４は荷重である。耐摩耗性
の評価は、評価サンプル３を１．５回ねじり、図１に示
すごとく自由回転するロール１に掛け、更に自由回転す
るロール２にかけた後、評価サンプル３の一端に０．２
ｇ／デニールに相当する荷重４を取り付け、該サンプル
の他端を往復運動させ、評価サンプル同士がねじられた
部分で摩擦摩耗しあって切断するまでの往復回数で判定
した。

【００１７】＜糸の耐屈曲疲労性＞評価装置を図２に示
す。図２において、５は先端半径が０．５ｍｍである一
対の糸把持用治具であり、この治具は先端部を中心にし
て、左右に９０度ずつ交互に回転するようになってい
る。６は１に評価サンプルを固定するためのネジ、７は
評価用サンプル、８は評価用サンプルの一端に取り付け
られた荷重である。

【００１８】耐屈曲疲労性の評価は、評価サンプル７の
一方を糸把持用治具５に挟んでネジ６により固定し、他
方に０．３ｇ／デニールに相当する荷重８を取り付けた
後に、糸把持用治具５を左右に９０度ずつ交互に全体で
１８０度回転させ、評価サンプル７が糸把持用治具５の
先端部で切断するまでの往復回数により判定した。

【００１９】＜布帛の引張強力、伸度と引張弾性率＞Ｊ
ＩＳ−Ｌ−１０６８に準じて測定を実施し、引張強力と
伸度を求め、更に、得られた荷重−伸張曲線の初期の直
線に近似する部分を直線とみなし、引張弾性率を算出し
た。又、引張強力値と伸度の値から、軽量化形態安定性
とを判定した。即ち、引張強力値の高いほど軽量化が可
能であり、伸度の低いほど形態安定性に優れるていると
判断した。更に、引張弾性率を形態安定性と船体操作性
の尺度として判定した。即ち、伸張弾性率の高い方が形
態安定性、操作性良好と判断した。

【００２０】

【実施例１】芯糸に５９４デニール１０００フィラメン
トからなる炭素繊維糸を１本用い、鞘糸に５５デニール
２５フィラメントからなるアラミド長繊維糸（帝人株式
会社製のテクノーラ繊維）を用い、８打で一重に編組し
た芯鞘構造糸を得た。得られた芯鞘構造糸について評価
した結果を表１、表２に示す。なお、この芯鞘構造糸全
重量中に占めるアラミド繊維の重量比率は約４５％であ
った。

【００２１】

【実施例２】実施例１で得られた芯鞘構造糸に対し、サ
ンシャイン式促進耐候性テスト機により、６３℃、雨あ
り〔霧吹きあり〕の条件で３００時間照射し、耐候劣化
させた芯鞘構造糸を作成した。この耐候劣化させた芯鞘
構造糸についての評価結果を表１、表２に示す。

【００２２】

【実施例３】鞘糸に５５デニール２５フィラメントから
なる黒色に原着されたアラミド長繊維糸（帝人株式会社
製のテクノーラ繊維）を用いた以外は実施例１と同様に
行って芯鞘構造糸を得た。得られた芯鞘構造糸につい
て、サンシャイン式促進耐候性テスト機により、実施例
２と同一条件で照射し、耐候劣化させた芯鞘構造糸を作
成した。この芯鞘構造糸についての評価結果を表１に示
す。

【００２３】

【実施例４】芯糸に１７８２デニール３０００フィラメ
ントからなる炭素繊維糸を１本用いた以外は実施例１と
同様に行って芯鞘構造糸を得、この芯鞘構造糸について
実施例１と同様に評価した。結果を表１、表２に示す。
なお、この芯鞘構造糸全重量中に占めるアラミド繊維の
重量比率は約２１％であった。

【００２４】

【実施例５】鞘糸に５０デニール１０フィラメントから
なる高強力ポリアリレート繊維糸を用いた以外は実施例
１と同様に行って芯鞘構造糸を得た。得られた芯鞘構造
糸について評価した結果を表１、表２に示す。この芯鞘
構造糸全重量中に占めるアラミド繊維の重量比率は約４
４％であった。

【００２５】

【比較例１】芯糸に５９４デニール１０００フィラメン
トからなる炭素繊維糸を１本用い、鞘糸にも芯糸と同一
の５９４デニール１０００フィラメンからなる炭素繊維
を用いて、４打で一重に編組した炭素繊維１００％から
なる芯鞘構造糸を得た。得られた芯鞘構造糸について評
価した結果を表１、表２に示す。

【００２６】

【比較例２】鞘糸に５５デニール２５フィラメントから
なるアラミド長繊維（帝人株式会社製のテクノーラ繊
維）を用い、４打で一重に編組した以外は、実施例４と
同様に行って芯鞘構造糸を得た。得られた芯鞘構造糸に
ついて評価した結果を表１、表２に示す。なお、この芯
鞘構造糸全重量中に占めるアラミド繊維の重量比率は約
１２％であった。

【００２７】

【比較例３】鞘糸に５５デニール２５フィラメントから
なるアラミド長繊維（帝人株式会社製のテクノーラ繊
維）を用い、１６打で一重に編組した以外は、実施例１
と同様に行って芯鞘構造糸を得た。得られた芯鞘構造糸
について評価した結果を表１、表２に示す。なお、この
芯鞘構造糸全重量中に占めるアラミド繊維の重量比率は
約６２％であった。

【００２８】

【比較例４】芯糸に２００デニール１３３フィラメント
からなるアラミド繊維糸（帝人株式会社製のテクノーラ
繊維）３本を用い、鞘糸に５９４デニール１０００フィ
ラメントからなる炭素繊維糸を用いて、４打で一重に編
組した芯鞘構造糸を得た。得られた芯鞘構造糸について
評価した結果を表１、表２に示す。

【００２９】

【比較例５】約５９４デニール１０００フィラメントか
らなる炭素繊維糸を２本用い、撚り係数が１になるよう
に撚糸した炭素繊維１００％からなる芯鞘構造でない糸
サンプルについて実施例１と同様に評価した結果は表
１、表２に示す通りであった。

【００３０】

【比較例６】１０００デニール６６７フィラメントから
なるアラミド繊維糸（帝人株式会社製のテクノーラ繊
維）１本を用い、撚り係数が１になるように撚糸したア
ラミド繊維１００％からなる芯鞘構造でない糸サンプル
について実施例１と同様に評価した。結果を表１、表２
に示す。

【００３１】

【比較例７】比較のため、１０００デニール９６フィラ
メントからなるポリエステル長繊維糸（帝人株式会社製
のポリエステル繊維）１本を用い、撚り係数が１になる
ように撚糸したポリエステル繊維１００％からなる芯鞘
構造でない糸サンプルについて実施例１と同様に評価し
た。結果を表１、表２に示す。

【００３２】

【表１】

【００３３】

【表２】

【００３４】

【実施例６】実施例１で得られた芯鞘構造糸を用い、経
糸及び緯糸密度が５本／ｃｍの平織物を製織し、この織
物を精練剤（花王石鹸株式会社製のスコアロール４０
０）入り温浴中で処理（７０℃×１５分間）して油剤を
除去した。この平織物の目付は約１２５ｇ／ｍ² であっ
た。

【００３５】一方、厚さ２５μｍのポリエチレンテレフ
タレート二軸延伸フィルムにポリウレタン系接着剤（日
本ポリウレタン株式会社製）を約２０μｍ厚さになるよ
うに塗工して得た２枚のフィルムで、塗工面が前記平織
物に接合するように平織物を挟みながら、表面温度１２
５℃、加圧力２．０ｋｇ／ｃｍ² 、１２ｍ／分のニップ
ロールで熱圧処理して積層し、本発明の芯鞘構造糸１０
０％の布帛とポリエチレンテレフタレートフィルムとか
らなるセールクロスを得た。得られたセールクロスにつ
いて物性を評価した結果は表３に示す通りであった。

【００３６】

【実施例７】実施例１で得られた芯鞘構造糸と比較例７
で用いたポリエステル長繊維糸を、経糸及び緯糸の密度
がそれぞれ２本／ｃｍと３本／ｃｍになるように配列さ
せて挿入し、全体の密度が５本／ｃｍ、芯鞘構造糸の平
織物全体に占める重量比率が約４２％である平織物を製
織した以外は実施例６と同様に行ってセールクロスを得
た。得られたセールクロスについて物性を評価した。結
果を表３に示す。

【００３７】

【比較例８】実施例１で得られた芯鞘構造糸と比較例７
で用いたポリエステル長繊維糸を、経糸及び緯糸の密度
がそれぞれ１本／ｃｍと４本／ｃｍになるように配列さ
せて挿入し、全体の密度が５本／ｃｍ、芯鞘構造糸の平
織物全体に占める重量比率が約２２％の平織物を製織し
た以外は実施例６と同様に行ってセールクロスを得た。
得られたセールクロスについて物性を評価した。結果を
表３に示す。

【００３８】

【表３】

【図面の簡単な説明】

【図１】耐摩耗性評価装置の側断面図。

【図２】耐屈曲疲労性評価装置の側断面図。

【符号の説明】

１ 自由回転する外径２０ｍｍのロール。 ２ 自由回転する外径１５ｍｍのロール。 ３ 評価用の糸サンプル。 ４ 荷重。 ５ 一対の糸サンプル把持用治具。 ６ 把持用治具に取り付けられた評価用の糸サンプル固
定ネジ。 ７ 評価用の糸サンプル。 ８ 荷重。

Claims (12)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 引張強度が１４ｇ／デニール以上、引張
   弾性率が１０００ｇ／デニール以上、引張伸度が２％以
   下の炭素繊維を芯糸とし、引張強度が１８ｇ／デニール
   以上、引張弾性率が４００ｇ／デニール以上、引張伸度
   が２〜８％の有機系繊維を鞘糸としてなるセールクロス
   用芯鞘構造糸。
2. 【請求項２】 鞘糸がアラミド繊維である請求項１のセ
   ールクロス用芯鞘構造糸。
3. 【請求項３】 鞘糸が高強力ポリアリレ−ト繊維である
   請求項１のセールクロス用芯鞘構造糸。
4. 【請求項４】 鞘糸が高強力ポリエチレン繊維である請
   求項１のセールクロス用芯鞘構造糸。
5. 【請求項５】 鞘糸が編組されてなる請求項１のセール
   クロス用芯鞘構造糸。
6. 【請求項６】 鞘糸がカバーリング（巻き付け）されて
   なる請求項１のセールクロス用芯鞘構造糸。
7. 【請求項７】 芯鞘構造糸に対する鞘糸の比率が１５〜
   ５５重量％である請求項１のセールクロス用芯鞘構造
   糸。
8. 【請求項８】 鞘糸が黒色の繊維である請求項１のセー
   ルクロス用芯鞘構造糸。
9. 【請求項９】 鞘糸が黒原着繊維である請求項８のセー
   ルクロス用芯鞘構造糸。
10. 【請求項１０】 鞘糸が黒色に表面加工されてなる請求
    項８のセールクロス用芯鞘構造糸。
11. 【請求項１１】 請求項１の芯鞘構造糸を含むセールク
    ロス用布帛。
12. 【請求項１２】 セールクロス用布帛に対する芯鞘構造
    糸の比率が３０〜１００重量％である請求項１１のセー
    ルクロス用布帛。