JPH089609A - エンジン駆動アーク溶接機 - Google Patents
エンジン駆動アーク溶接機Info
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- JPH089609A JPH089609A JP15946994A JP15946994A JPH089609A JP H089609 A JPH089609 A JP H089609A JP 15946994 A JP15946994 A JP 15946994A JP 15946994 A JP15946994 A JP 15946994A JP H089609 A JPH089609 A JP H089609A
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- Japan
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- engine
- thyristor
- rectifier circuit
- output
- armature winding
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 エンジン駆動アーク溶接機において、燃料消
費量，潤滑油消費量を抑え、かつ耐久性を向上させて騒
音を低下させる。 【構成】 電機子巻線及び界磁巻線を巻回した固定子
と、突極を有する誘導子からなる回転子とを備えたエン
ジン駆動アーク溶接機において、発電機の出力端には整
流器とサイリスタを用いてブリッジ構成の整流回路を接
続し、前記サイリスタが不導通時に界磁巻線に供給する
電流方向と電機子巻線に流れる電流方向が一致するよう
に電機子巻線を接続し、溶接出力の大小に応じて整流回
路を切換えると共にエンジン回転数を変更し、サイリス
タの位相制御とエンジン回転の制御により、溶接出力を
連続的に変化するように構成した。
費量，潤滑油消費量を抑え、かつ耐久性を向上させて騒
音を低下させる。 【構成】 電機子巻線及び界磁巻線を巻回した固定子
と、突極を有する誘導子からなる回転子とを備えたエン
ジン駆動アーク溶接機において、発電機の出力端には整
流器とサイリスタを用いてブリッジ構成の整流回路を接
続し、前記サイリスタが不導通時に界磁巻線に供給する
電流方向と電機子巻線に流れる電流方向が一致するよう
に電機子巻線を接続し、溶接出力の大小に応じて整流回
路を切換えると共にエンジン回転数を変更し、サイリス
タの位相制御とエンジン回転の制御により、溶接出力を
連続的に変化するように構成した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶接時に必要とする出
力に応じてエンジン回転数を調節するようにしたエンジ
ン駆動アーク溶接機に関する。
力に応じてエンジン回転数を調節するようにしたエンジ
ン駆動アーク溶接機に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のエンジン駆動アーク溶接機は、発
電機出力を常時最大として使用可能な回転数にて回転さ
せていた。即ち、溶接負荷の大小には関係なくエンジン
回転数を高速回転のまま継続させていた。
電機出力を常時最大として使用可能な回転数にて回転さ
せていた。即ち、溶接負荷の大小には関係なくエンジン
回転数を高速回転のまま継続させていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来装置の場合、
負荷の大小に関係なくエンジンの回転数は高速のままで
ある。このことは負荷が軽少であってエンジン出力に余
裕があるにも拘らず高速回転させていることになる。し
たがって燃料消費量，潤滑油消費量が増大することに加
えて騒音量も増大する。又、これらの結果としてエンジ
ンの耐久性の低下が避けられなかった。
負荷の大小に関係なくエンジンの回転数は高速のままで
ある。このことは負荷が軽少であってエンジン出力に余
裕があるにも拘らず高速回転させていることになる。し
たがって燃料消費量，潤滑油消費量が増大することに加
えて騒音量も増大する。又、これらの結果としてエンジ
ンの耐久性の低下が避けられなかった。
【０００４】上記問題を解決しようとすれば、低速時に
充分な出力電圧を発電するためには発電機を大きくしな
ければならず、又、充分な溶接特性を維持するためには
大容量のリアクトルを必要とする。したがってこれらの
条件を満足させるためには価格が高くなるため、いまだ
実用化はなされていないのが現状である。
充分な出力電圧を発電するためには発電機を大きくしな
ければならず、又、充分な溶接特性を維持するためには
大容量のリアクトルを必要とする。したがってこれらの
条件を満足させるためには価格が高くなるため、いまだ
実用化はなされていないのが現状である。
【０００５】本発明は上記課題を解決するためになされ
たものであり、燃料消費量及び潤滑油消費量を抑え、か
つエンジンの耐久性向上及び騒音低下もはかったエンジ
ン駆動アーク溶接機を提供することを目的としている。
たものであり、燃料消費量及び潤滑油消費量を抑え、か
つエンジンの耐久性向上及び騒音低下もはかったエンジ
ン駆動アーク溶接機を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の［請求項１］に
係るエンジン駆動アーク溶接機は、電機子巻線及び界磁
巻線を巻回した固定子と、突極を有する誘導子からなる
回転子とを備えたエンジン駆動アーク溶接機において、
発電機の出力端には整流器とサイリスタを用いてブリッ
ジ構成の整流回路を接続し、前記サイリスタが不導通時
に界磁巻線に供給する電流方向と電機子巻線に流れる電
流方向が一致するように電機子巻線を接続し、溶接出力
の大小に応じて整流回路を切換えると共にエンジン回転
数を変更し、サイリスタの位相制御とエンジン回転の制
御により、溶接出力を連続的に変化するよう構成した。
係るエンジン駆動アーク溶接機は、電機子巻線及び界磁
巻線を巻回した固定子と、突極を有する誘導子からなる
回転子とを備えたエンジン駆動アーク溶接機において、
発電機の出力端には整流器とサイリスタを用いてブリッ
ジ構成の整流回路を接続し、前記サイリスタが不導通時
に界磁巻線に供給する電流方向と電機子巻線に流れる電
流方向が一致するように電機子巻線を接続し、溶接出力
の大小に応じて整流回路を切換えると共にエンジン回転
数を変更し、サイリスタの位相制御とエンジン回転の制
御により、溶接出力を連続的に変化するよう構成した。
【０００７】本発明の［請求項２］に係るエンジン駆動
アーク溶接機は、［請求項１］において、溶接出力が大
であるとき、サイリスタを不導通に位相制御して整流回
路を半波整流回路とし、エンジン回転を高速とすると共
に、溶接出力が小であるとき、サイリスタを全導通に位
相制御して整流回路を全波整流回路とし、エンジン回転
を低速とするようにした。
アーク溶接機は、［請求項１］において、溶接出力が大
であるとき、サイリスタを不導通に位相制御して整流回
路を半波整流回路とし、エンジン回転を高速とすると共
に、溶接出力が小であるとき、サイリスタを全導通に位
相制御して整流回路を全波整流回路とし、エンジン回転
を低速とするようにした。
【０００８】
【作用】先ず、作業に先立って被溶接対象物に応じて溶
接出力の大小を検討する。溶接出力が大であればサイリ
スタをオフとして整流回路を半波整流回路とし、かつエ
ンジンを高速に設定する。反対に溶接出力が小であれば
サイリスタをオンとして整流回路を全波整流回路とし、
エンジンを低速に設定する。
接出力の大小を検討する。溶接出力が大であればサイリ
スタをオフとして整流回路を半波整流回路とし、かつエ
ンジンを高速に設定する。反対に溶接出力が小であれば
サイリスタをオンとして整流回路を全波整流回路とし、
エンジンを低速に設定する。
【０００９】
【実施例】以下図面を参照して実施例を説明する。図１
は本発明の［請求項１］に係るエンジン駆動アーク溶接
機の一実施例の構成図であり、断面図として示す。図１
において１は発電機本体を示し、固定子２と回転子３と
を有し、この場合は４極３相誘導子型発電機の例であ
る。図に示されるように、固定子の内周面には等間隔に
１２個の溝（ｍ１〜ｍ１２）があり、これらの溝内には
１２の電機子巻線（ａ１〜ａ４，ｂ１〜ｂ４，ｃ１〜ｃ
４）と、４つの界磁巻線（ｆ１〜ｆ４）とを有してい
る。又、回転子３は４等分された突極部（３１〜３４）
からなる。
は本発明の［請求項１］に係るエンジン駆動アーク溶接
機の一実施例の構成図であり、断面図として示す。図１
において１は発電機本体を示し、固定子２と回転子３と
を有し、この場合は４極３相誘導子型発電機の例であ
る。図に示されるように、固定子の内周面には等間隔に
１２個の溝（ｍ１〜ｍ１２）があり、これらの溝内には
１２の電機子巻線（ａ１〜ａ４，ｂ１〜ｂ４，ｃ１〜ｃ
４）と、４つの界磁巻線（ｆ１〜ｆ４）とを有してい
る。又、回転子３は４等分された突極部（３１〜３４）
からなる。
【００１０】図２は本発明における溶接電源の主要制御
回路図である。図２における電機子巻線ａは図１に示す
電機子巻線ａ１．ａ２，ａ３，ａ４を並列接続あるいは
直列接続したものであり、他の電機子巻線ｂ，ｃについ
ても同様である。つまり図２の各巻線は図１の各電機子
巻線ａ１〜ａ４，ｂ１〜ｂ４，ｃ１〜ｃ４に夫々対応し
ている。同様に、界磁巻線ｆも図１に示す各界磁巻線ｆ
１，ｆ２，ｆ３，ｆ４を直列接続したものである。
回路図である。図２における電機子巻線ａは図１に示す
電機子巻線ａ１．ａ２，ａ３，ａ４を並列接続あるいは
直列接続したものであり、他の電機子巻線ｂ，ｃについ
ても同様である。つまり図２の各巻線は図１の各電機子
巻線ａ１〜ａ４，ｂ１〜ｂ４，ｃ１〜ｃ４に夫々対応し
ている。同様に、界磁巻線ｆも図１に示す各界磁巻線ｆ
１，ｆ２，ｆ３，ｆ４を直列接続したものである。
【００１１】Ｂは直流電源であり界磁巻線ｆに直流電流
を供給するための電源である。Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４
は整流器であり、この内のＤ１，Ｄ２，Ｄ３は各電機子
巻線ａ，ｂ，ｃと出力端子４との間に接続し、Ｄ４は他
の出力端子５と各電機子巻線ａ，ｂ，ｃの接続点（中性
点）に接続する。ＳＣＲ１，ＳＣＲ２，ＳＣＲ３はサイ
リスタであり、他の出力端子５と各電機子巻線ａ，ｂ，
ｃに夫々接続される。
を供給するための電源である。Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４
は整流器であり、この内のＤ１，Ｄ２，Ｄ３は各電機子
巻線ａ，ｂ，ｃと出力端子４との間に接続し、Ｄ４は他
の出力端子５と各電機子巻線ａ，ｂ，ｃの接続点（中性
点）に接続する。ＳＣＲ１，ＳＣＲ２，ＳＣＲ３はサイ
リスタであり、他の出力端子５と各電機子巻線ａ，ｂ，
ｃに夫々接続される。
【００１２】次に動作説明であるが、無負荷状態（出力
端子４，５間に負荷を接続しない状態）からする。先
ず、各サイリスタＳＣＲ１，ＳＣＲ２，ＳＣＲ３は予め
位相調整にて不導通状態としておき、エンジンを高速回
転させる。この場合、回路的には各電機子巻線ａ，ｂ，
ｃに整流器Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３が接続された半波整流回路
となる。したがって出力端子４，５の出力電圧波形は図
３（Ａ）に示されるようになる。
端子４，５間に負荷を接続しない状態）からする。先
ず、各サイリスタＳＣＲ１，ＳＣＲ２，ＳＣＲ３は予め
位相調整にて不導通状態としておき、エンジンを高速回
転させる。この場合、回路的には各電機子巻線ａ，ｂ，
ｃに整流器Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３が接続された半波整流回路
となる。したがって出力端子４，５の出力電圧波形は図
３（Ａ）に示されるようになる。
【００１３】次に各サイリスタＳＣＲ１．ＳＣＲ２，Ｓ
ＣＲ３を予め位相調整して全導通状態としておき、エン
ジン回転を低速（高速回転の約半分）回転させる。この
場合、回路的には全整流器Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３及び全サイ
リスタＳＣＲ１，ＳＣＲ２，ＳＣＲ３が生きた（機能し
ている）状態であるため、全波整流回路となる。そして
各電機子巻線に発生する電圧は高速時の約半分になる
が、出力端子４，５の出力電圧波形は図３（Ｃ）のよう
になり、平均出力電圧は前記した図３（Ａ）の場合と殆
んど同じである。
ＣＲ３を予め位相調整して全導通状態としておき、エン
ジン回転を低速（高速回転の約半分）回転させる。この
場合、回路的には全整流器Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３及び全サイ
リスタＳＣＲ１，ＳＣＲ２，ＳＣＲ３が生きた（機能し
ている）状態であるため、全波整流回路となる。そして
各電機子巻線に発生する電圧は高速時の約半分になる
が、出力端子４，５の出力電圧波形は図３（Ｃ）のよう
になり、平均出力電圧は前記した図３（Ａ）の場合と殆
んど同じである。
【００１４】次に各サイリスタＳＣＲ１，ＳＣＲ２，Ｓ
ＣＲ３を予め位相調整して導通角を半分にしておき、エ
ンジン回転を中速（高速回転と低速回転の中間）回転さ
せる。この場合、回路的にはサイリスタ群が不導通時は
半波整流回路、導通時は全波整流回路となる。そして出
力端子４，５の出力電圧波形は図３（Ｂ）のようにな
り、平均出力電圧は前記した図３（Ａ），（Ｃ）の場合
と殆んど同じである。
ＣＲ３を予め位相調整して導通角を半分にしておき、エ
ンジン回転を中速（高速回転と低速回転の中間）回転さ
せる。この場合、回路的にはサイリスタ群が不導通時は
半波整流回路、導通時は全波整流回路となる。そして出
力端子４，５の出力電圧波形は図３（Ｂ）のようにな
り、平均出力電圧は前記した図３（Ａ），（Ｃ）の場合
と殆んど同じである。
【００１５】上記したことから判ることは、各サイリス
タの動作条件を既に説明したように整定すれば、エンジ
ン回転が高速，中速，低速のいかなる場合であっても、
出力端子の無負荷電圧は殆んど変らないと言うことであ
る。しかも、一般的なサイリスタ制御の場合は位相角度
によって出力電圧が零の場合があるが、本発明では電圧
が途切れることがないと言う事実であり、これはアーク
溶接電源として最適である。
タの動作条件を既に説明したように整定すれば、エンジ
ン回転が高速，中速，低速のいかなる場合であっても、
出力端子の無負荷電圧は殆んど変らないと言うことであ
る。しかも、一般的なサイリスタ制御の場合は位相角度
によって出力電圧が零の場合があるが、本発明では電圧
が途切れることがないと言う事実であり、これはアーク
溶接電源として最適である。
【００１６】次に負荷状態（出力端子４，５に負荷を接
続した状態）を説明する。上記同様、各サイリスタＳＣ
Ｒ１，ＳＣＲ２，ＳＣＲ３は予め位相調整して不導通と
しておき、エンジンを高速回転させる。この場合、電機
子巻線ａに着目すると、これに流れる電流は整流器Ｄ１
→出力端子４→負荷→出力端子５→整流器Ｄ４を流れる
が、逆方向には流れない。即ち、この場合電機子巻線ａ
の電流方向と界磁巻線ｆの電流方向が同じであるため、
増磁作用を及ぼし出力の増大をはかる。
続した状態）を説明する。上記同様、各サイリスタＳＣ
Ｒ１，ＳＣＲ２，ＳＣＲ３は予め位相調整して不導通と
しておき、エンジンを高速回転させる。この場合、電機
子巻線ａに着目すると、これに流れる電流は整流器Ｄ１
→出力端子４→負荷→出力端子５→整流器Ｄ４を流れる
が、逆方向には流れない。即ち、この場合電機子巻線ａ
の電流方向と界磁巻線ｆの電流方向が同じであるため、
増磁作用を及ぼし出力の増大をはかる。
【００１７】他の電機子巻線ｂ，ｃについても同様であ
る。図４は負荷時の磁束変化図であり、固定子を展開し
た状態に対応して示してある。図４（Ａ）は電機子巻線
ａの無負荷時における磁束φと誘起電圧の関係図、図４
（Ｂ）は電機子巻線ａの電機子反作用による磁束の変化
図、図４（Ｃ）は負荷時における磁束の変化図である。
なお、図４（Ｃ）に示されるように、負荷時の磁束は
（Ａ）の磁束と（Ｂ）の磁束との和になり、（Ａ）だけ
の磁束よりも大となっていることがわかる。
る。図４は負荷時の磁束変化図であり、固定子を展開し
た状態に対応して示してある。図４（Ａ）は電機子巻線
ａの無負荷時における磁束φと誘起電圧の関係図、図４
（Ｂ）は電機子巻線ａの電機子反作用による磁束の変化
図、図４（Ｃ）は負荷時における磁束の変化図である。
なお、図４（Ｃ）に示されるように、負荷時の磁束は
（Ａ）の磁束と（Ｂ）の磁束との和になり、（Ａ）だけ
の磁束よりも大となっていることがわかる。
【００１８】次に各サイリスタＳＣＲ１，ＳＣＲ２，Ｓ
ＣＲ３を予め位相調整して全導通状態にしておき、エン
ジンを低速回転する。この場合は回路的には３相全波整
流回路となる。したがって各電機子巻線には交流電流が
流れる。図５（Ａ）は電機子巻線ａのの無負荷時におけ
る磁束φと誘起電圧の関係図、図５（Ｂ）は電機子巻線
ａの電機子反作用による磁束の変化図、図５（Ｃ）は負
荷時における磁束の変化図である。図５（Ｃ）に示され
るように（Ａ），（Ｂ）の各磁束の和となる部分と差と
なる部分とがあり、結果として（Ａ）に示す磁束と大差
がないことがわかる。
ＣＲ３を予め位相調整して全導通状態にしておき、エン
ジンを低速回転する。この場合は回路的には３相全波整
流回路となる。したがって各電機子巻線には交流電流が
流れる。図５（Ａ）は電機子巻線ａのの無負荷時におけ
る磁束φと誘起電圧の関係図、図５（Ｂ）は電機子巻線
ａの電機子反作用による磁束の変化図、図５（Ｃ）は負
荷時における磁束の変化図である。図５（Ｃ）に示され
るように（Ａ），（Ｂ）の各磁束の和となる部分と差と
なる部分とがあり、結果として（Ａ）に示す磁束と大差
がないことがわかる。
【００１９】上記したことから、負荷の大小に応じて出
力回路とエンジン回転数とを選択することにより、溶接
出力を調整できることが理解できる。この場合、溶接出
力の大小はその溶接対象物に応じて作業前にわかること
であるため、出力回路の変更及びエンジン回転数の設定
は、予め人間系にて整定すればよい。
力回路とエンジン回転数とを選択することにより、溶接
出力を調整できることが理解できる。この場合、溶接出
力の大小はその溶接対象物に応じて作業前にわかること
であるため、出力回路の変更及びエンジン回転数の設定
は、予め人間系にて整定すればよい。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば溶
接対象物に応じて溶接出力回路とエンジン回転数とを選
択変更することにより、溶接時におけるエンジンの高速
回転時は増磁作用によって溶接出力を増大し、又、エン
ジンの低速回転時は溶接出力は増大しないようにしたの
で、溶接出力の調整ができるばかりか、以下に列挙する
効果を奏する。 （１）エンジン回転が高速，中速，低速のいかなるとき
も、出力端子の無負荷電圧は殆んど変らない。 （２）出力が途切れることがないため、安定したアーク
溶接ができる。 （３）小型軽量，安価にできる。 （４）エンジン回転数を変更して使用できるため、エン
ジンの耐久性が向上する。 （５）上記に伴ない騒音が減少する。 （６）燃料消費量，潤滑油消費量を低減できる。
接対象物に応じて溶接出力回路とエンジン回転数とを選
択変更することにより、溶接時におけるエンジンの高速
回転時は増磁作用によって溶接出力を増大し、又、エン
ジンの低速回転時は溶接出力は増大しないようにしたの
で、溶接出力の調整ができるばかりか、以下に列挙する
効果を奏する。 （１）エンジン回転が高速，中速，低速のいかなるとき
も、出力端子の無負荷電圧は殆んど変らない。 （２）出力が途切れることがないため、安定したアーク
溶接ができる。 （３）小型軽量，安価にできる。 （４）エンジン回転数を変更して使用できるため、エン
ジンの耐久性が向上する。 （５）上記に伴ない騒音が減少する。 （６）燃料消費量，潤滑油消費量を低減できる。
【図１】本発明の［請求項１］に係るエンジン駆動アー
ク溶接機の一実施例の構成図で、発電機の断面図として
示す。
ク溶接機の一実施例の構成図で、発電機の断面図として
示す。
【図２】溶接電源回路の使用部を示す図。
【図３】溶接機の無負荷時における無負荷電圧の変化
図。
図。
【図４】溶接出力が大なる時の磁束変化図。
【図５】溶接出力が小なる時の磁束変化図。
【符号の説明】１ 発電機本体 ２ 固定子 ３ 回転子 ３１〜３４ 突極部 ａ１〜ａ４，ｂ１〜ｂ４，ｃ１〜ｃ４ 電機子巻線 ｆ１〜ｆ４ 界磁巻線 ｍ１〜ｍ１２ 溝
Claims (2)
- 【請求項１】 電機子巻線及び界磁巻線を巻回した固定
子と、突極を有する誘導子からなる回転子とを備えたエ
ンジン駆動アーク溶接機において、発電機の出力端には
整流器とサイリスタを用いてブリッジ構成の整流回路を
接続し、前記サイリスタが不導通時に界磁巻線に供給す
る電流方向と電機子巻線に流れる電流方向が一致するよ
うに電機子巻線を接続し、溶接出力の大小に応じて整流
回路を切換えると共にエンジン回転数を変更し、サイリ
スタの位相制御とエンジン回転の制御により、溶接出力
を連続的に変化することを特徴とするエンジン駆動アー
ク溶接機。 - 【請求項２】 溶接出力が大であるとき、サイリスタを
不導通に位相制御して整流回路を半波整流回路とし、エ
ンジン回転を高速とすると共に、溶接出力が小であると
き、サイリスタを全導通に位相制御して整流回路を全波
整流回路とし、エンジン回転を低速とすることを特徴と
する請求項１記載のエンジン駆動アーク溶接機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15946994A JPH089609A (ja) | 1994-06-17 | 1994-06-17 | エンジン駆動アーク溶接機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15946994A JPH089609A (ja) | 1994-06-17 | 1994-06-17 | エンジン駆動アーク溶接機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH089609A true JPH089609A (ja) | 1996-01-12 |
Family
ID=15694458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15946994A Pending JPH089609A (ja) | 1994-06-17 | 1994-06-17 | エンジン駆動アーク溶接機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH089609A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001212668A (ja) * | 2000-02-01 | 2001-08-07 | Shin Daiwa Kogyo Co Ltd | エンジン駆動直流アーク溶接機 |
| US6310320B1 (en) | 1999-01-07 | 2001-10-30 | Illinois Tool Works Inc. | Dual operator phase control engine driven welder |
| WO2011036723A1 (ja) * | 2009-09-25 | 2011-03-31 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | 同期発電機 |
| WO2011101886A1 (ja) * | 2010-02-16 | 2011-08-25 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | 同期発電機 |
| JP2015077069A (ja) * | 2013-10-11 | 2015-04-20 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 発電機システム |
-
1994
- 1994-06-17 JP JP15946994A patent/JPH089609A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6310320B1 (en) | 1999-01-07 | 2001-10-30 | Illinois Tool Works Inc. | Dual operator phase control engine driven welder |
| JP2001212668A (ja) * | 2000-02-01 | 2001-08-07 | Shin Daiwa Kogyo Co Ltd | エンジン駆動直流アーク溶接機 |
| WO2011036723A1 (ja) * | 2009-09-25 | 2011-03-31 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | 同期発電機 |
| JPWO2011036723A1 (ja) * | 2009-09-25 | 2013-02-14 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | 同期発電機 |
| WO2011101886A1 (ja) * | 2010-02-16 | 2011-08-25 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | 同期発電機 |
| CN102754318A (zh) * | 2010-02-16 | 2012-10-24 | 东芝三菱电机产业系统株式会社 | 同步发电机 |
| JPWO2011101886A1 (ja) * | 2010-02-16 | 2013-06-17 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | 同期発電機 |
| JP2015077069A (ja) * | 2013-10-11 | 2015-04-20 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 発電機システム |
| CN104578581A (zh) * | 2013-10-11 | 2015-04-29 | 通用电气公司 | 发电机系统 |
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