JPH09104880A - 重油焚きガスタービンの高温腐食防止方法 - Google Patents
重油焚きガスタービンの高温腐食防止方法Info
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- JPH09104880A JPH09104880A JP26034495A JP26034495A JPH09104880A JP H09104880 A JPH09104880 A JP H09104880A JP 26034495 A JP26034495 A JP 26034495A JP 26034495 A JP26034495 A JP 26034495A JP H09104880 A JPH09104880 A JP H09104880A
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Landscapes
- Liquid Carbonaceous Fuels (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 重油焚きガスタービンの高温腐食防止方法を
提供する。 【解決手段】 高温腐食性を有する不純物を多量に含む
重油等低質燃料を燃焼するガスタービンにおける高温腐
食を低減するため、燃料中のＮａ／Ｖ又は〔Ｎａ＋Ｃａ
（Ｍｇ）〕／Ｖ（重量比）が１〜５となるようにＮａ化
合物を単独又はアルカリ土類金属化合物との混合物とし
て燃料中へ添加し、高温部品に付着する燃料灰組成を硫
酸塩リッチとすることを特徴とする重油等低質燃料油焚
きガスタービンの高温腐食低減方法。
提供する。 【解決手段】 高温腐食性を有する不純物を多量に含む
重油等低質燃料を燃焼するガスタービンにおける高温腐
食を低減するため、燃料中のＮａ／Ｖ又は〔Ｎａ＋Ｃａ
（Ｍｇ）〕／Ｖ（重量比）が１〜５となるようにＮａ化
合物を単独又はアルカリ土類金属化合物との混合物とし
て燃料中へ添加し、高温部品に付着する燃料灰組成を硫
酸塩リッチとすることを特徴とする重油等低質燃料油焚
きガスタービンの高温腐食低減方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】Ｃ重油等低質燃料油を燃焼す
るガスタービンの高温腐食防止方法に関する。
るガスタービンの高温腐食防止方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】コンバインドサイクルプラントに代表さ
れる高効率化された最近の産業用ガスタービンのタービ
ン入口ガス温度の上昇は著しく１３００℃以上となって
いる。このような高温ガスに曝露される動・静翼に使用
される耐熱合金は精力的な研究開発が行なわれ、その許
容使用温度も年々上昇しているが、実用合金では８５０
〜９００℃程度である。このため、実機ガスタービンで
は薄肉化した内部空気冷却翼が用いられているが、高温
ガスと接する翼表面では高温酸化や高温腐食が避けられ
ない為、ＭＣｒＡｌＹ（Ｍ＝Ｎｉ、Ｃｏ等を表す）のコ
ーティングやＭＣｒＡｌＹコーティングの上に熱伝導率
の低いＺｒＯ2 系セラミックをコーティングした、遮熱
コーティング（ＴＢＣ）等が用いられている。一方、使
用される燃料はＬＮＧ、副生ガスや重油におよび最近で
は石炭を液化又はガス化して利用することも研究されて
いるため、空気冷却翼の高温酸化や高温腐食防止を目的
として低圧プラズマで溶射法（以下、ＶＰＳという）に
よりＮｉＣｏＣｒＡｌＹやＣｏＣｒＡｌＹなどの耐食合
金のコーティングが行なわれている。
れる高効率化された最近の産業用ガスタービンのタービ
ン入口ガス温度の上昇は著しく１３００℃以上となって
いる。このような高温ガスに曝露される動・静翼に使用
される耐熱合金は精力的な研究開発が行なわれ、その許
容使用温度も年々上昇しているが、実用合金では８５０
〜９００℃程度である。このため、実機ガスタービンで
は薄肉化した内部空気冷却翼が用いられているが、高温
ガスと接する翼表面では高温酸化や高温腐食が避けられ
ない為、ＭＣｒＡｌＹ（Ｍ＝Ｎｉ、Ｃｏ等を表す）のコ
ーティングやＭＣｒＡｌＹコーティングの上に熱伝導率
の低いＺｒＯ2 系セラミックをコーティングした、遮熱
コーティング（ＴＢＣ）等が用いられている。一方、使
用される燃料はＬＮＧ、副生ガスや重油におよび最近で
は石炭を液化又はガス化して利用することも研究されて
いるため、空気冷却翼の高温酸化や高温腐食防止を目的
として低圧プラズマで溶射法（以下、ＶＰＳという）に
よりＮｉＣｏＣｒＡｌＹやＣｏＣｒＡｌＹなどの耐食合
金のコーティングが行なわれている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】高温化されたガスター
ビンにおいて、直接燃焼ガスと接触する動・静翼はガス
温度の上昇にともなって酸化速度や腐食速度が増加し、
前記のような耐食耐酸化、コーティングを行った場合で
も、Ｓ，Ｎａ，Ｖ等を多量に含むＣ重油等低質燃料を燃
焼させる場合Ｎａ2 ＳＯ4 やＶ化合物が燃料灰として動
・静翼等の高温部品に付着しはげしい高温腐食を生じ、
その減耗を著しく加速することが知られている。この種
燃料油使用時の腐食性低減方法として、Ｎａ分を水洗等
により除去する方法が知られているが、Ｖ分については
実用的な除去手法は未だ確立していない。このためＶ分
による腐食作用（バナジウムアタック又は加速酸化腐
食）を抑制する手法として、Ｍｇ化合物〔多くはＭｇ
（ＯＨ）2 又はＭｇＯ〕を燃料油中へ添加し、高融点で
腐食性の低いｘＭｇＯ・Ｖ2 Ｏ5 化合物を形成させる方
法があるが、このｘＭｇＯ・Ｖ2 Ｏ5 化合物が燃焼器や
タービン動・静翼に付着し、ガス流路を閉塞し、ガスタ
ービン効率を大きく低下させる欠点がある。このように
Ｎａ2 ＳＯ4 とＶ化合物混合灰による高温腐食対策とし
ては決め手がないのが実状であるが、特に灰分組成がＶ
分リッチとなる場合、その腐食速度が著しく増加する問
題がある。本発明は上記の問題点を解消することのでき
る、Ｃ重油等低質燃料を燃焼するガスタービンの高温腐
食防止方法を提供することを目的とする。
ビンにおいて、直接燃焼ガスと接触する動・静翼はガス
温度の上昇にともなって酸化速度や腐食速度が増加し、
前記のような耐食耐酸化、コーティングを行った場合で
も、Ｓ，Ｎａ，Ｖ等を多量に含むＣ重油等低質燃料を燃
焼させる場合Ｎａ2 ＳＯ4 やＶ化合物が燃料灰として動
・静翼等の高温部品に付着しはげしい高温腐食を生じ、
その減耗を著しく加速することが知られている。この種
燃料油使用時の腐食性低減方法として、Ｎａ分を水洗等
により除去する方法が知られているが、Ｖ分については
実用的な除去手法は未だ確立していない。このためＶ分
による腐食作用（バナジウムアタック又は加速酸化腐
食）を抑制する手法として、Ｍｇ化合物〔多くはＭｇ
（ＯＨ）2 又はＭｇＯ〕を燃料油中へ添加し、高融点で
腐食性の低いｘＭｇＯ・Ｖ2 Ｏ5 化合物を形成させる方
法があるが、このｘＭｇＯ・Ｖ2 Ｏ5 化合物が燃焼器や
タービン動・静翼に付着し、ガス流路を閉塞し、ガスタ
ービン効率を大きく低下させる欠点がある。このように
Ｎａ2 ＳＯ4 とＶ化合物混合灰による高温腐食対策とし
ては決め手がないのが実状であるが、特に灰分組成がＶ
分リッチとなる場合、その腐食速度が著しく増加する問
題がある。本発明は上記の問題点を解消することのでき
る、Ｃ重油等低質燃料を燃焼するガスタービンの高温腐
食防止方法を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、高温腐食性を
有する不純物を多量に含む重油等低質燃料を燃焼するガ
スタービンにおける高温腐食損傷の低減を目的として燃
料中のＮａ／Ｖ又は〔Ｎａ＋Ｃａ（Ｍｇ）〕／Ｖがいず
れも重量比で１〜５、好ましくは３〜５となるようにＮ
ａ化合物、例えば、Ｎａ2 ＳＯ4 、Ｎａ2 ＣＯ3 、Ｎａ
ＨＣＯ3 、ＮａＨＳＯ4 、ＮａＯＨ、Ｎａ系界面活性剤
（Ｎａ−石鹸やＮａ系合成洗剤）等を単独又はアルカリ
土類金属化合物、例えば、ＣａＳＯ4 、ＣａＣＯ3 、Ｃ
ａ（ＨＣＯ3 ）2 、Ｃａ（ＨＳＯ4 ）2 、Ｃａ（ＯＨ）
2 、ＭｇＣＯ3 、Ｍｇ（ＨＣＯ3）2 、Ｍｇ（ＨＳ
Ｏ4 ）2 、Ｍｇ（ＯＨ）2 、 ＭｇＳＯ4 、Ｃａ−石
鹸、Ｍｇ−石鹸等との混合物として燃料中に添加し高温
部品、例えば、燃焼器や動・静翼等に付着する燃料灰組
成をＮａ2 ＳＯ4 、ＣａＳＯ4 、ＭｇＳＯ4 等の硫酸塩
リッチとすることを特徴とする重油等低質燃料油焚きガ
スタービンの高温腐食低減方法を提供する。すなわち、
Ｓ，Ｎａ，Ｖ等高温腐食性を有する不純物を多量に含む
重油等低質燃料を使用するガスタービンにおいて、その
燃料灰組成がＶリッチとなることが予想される場合、積
極的にＮａ2 ＳＯ4 やＮａ系界面活性剤等Ｎａ化合物を
単独、又はＣａＳＯ4 （ＭｇＳＯ4 ）、Ｃａ（Ｍｇ）セ
ッケン等アルカリ土類金属化合物との混合物としてＮａ
／Ｖ又は〔Ｎａ＋Ｃａ（Ｍｇ）〕／Ｖが、いずれも重量
比で１〜５となるように燃料中等へ添加し、燃料灰組成
をＮａ 2 ＳＯ4 やＣａＳＯ4 、ＭｇＳＯ4 等の硫酸塩で
富化するものである。
有する不純物を多量に含む重油等低質燃料を燃焼するガ
スタービンにおける高温腐食損傷の低減を目的として燃
料中のＮａ／Ｖ又は〔Ｎａ＋Ｃａ（Ｍｇ）〕／Ｖがいず
れも重量比で１〜５、好ましくは３〜５となるようにＮ
ａ化合物、例えば、Ｎａ2 ＳＯ4 、Ｎａ2 ＣＯ3 、Ｎａ
ＨＣＯ3 、ＮａＨＳＯ4 、ＮａＯＨ、Ｎａ系界面活性剤
（Ｎａ−石鹸やＮａ系合成洗剤）等を単独又はアルカリ
土類金属化合物、例えば、ＣａＳＯ4 、ＣａＣＯ3 、Ｃ
ａ（ＨＣＯ3 ）2 、Ｃａ（ＨＳＯ4 ）2 、Ｃａ（ＯＨ）
2 、ＭｇＣＯ3 、Ｍｇ（ＨＣＯ3）2 、Ｍｇ（ＨＳ
Ｏ4 ）2 、Ｍｇ（ＯＨ）2 、 ＭｇＳＯ4 、Ｃａ−石
鹸、Ｍｇ−石鹸等との混合物として燃料中に添加し高温
部品、例えば、燃焼器や動・静翼等に付着する燃料灰組
成をＮａ2 ＳＯ4 、ＣａＳＯ4 、ＭｇＳＯ4 等の硫酸塩
リッチとすることを特徴とする重油等低質燃料油焚きガ
スタービンの高温腐食低減方法を提供する。すなわち、
Ｓ，Ｎａ，Ｖ等高温腐食性を有する不純物を多量に含む
重油等低質燃料を使用するガスタービンにおいて、その
燃料灰組成がＶリッチとなることが予想される場合、積
極的にＮａ2 ＳＯ4 やＮａ系界面活性剤等Ｎａ化合物を
単独、又はＣａＳＯ4 （ＭｇＳＯ4 ）、Ｃａ（Ｍｇ）セ
ッケン等アルカリ土類金属化合物との混合物としてＮａ
／Ｖ又は〔Ｎａ＋Ｃａ（Ｍｇ）〕／Ｖが、いずれも重量
比で１〜５となるように燃料中等へ添加し、燃料灰組成
をＮａ 2 ＳＯ4 やＣａＳＯ4 、ＭｇＳＯ4 等の硫酸塩で
富化するものである。
【０００５】
【発明の実施の形態】Ｃ重油等使用燃料中へ上記のよう
なＮａ化合物を単独又はＣａやＭｇ等のアルカリ土類金
属化合物との混合物でＮａ／Ｖ又は〔Ｎａ＋Ｃａ（Ｍ
ｇ）〕／Ｖ＝１〜５（重量比）となるように添加するこ
とにより、ガスタービン動翼又は静翼上に付着する灰分
組成（Ｖ2 Ｏ5 ／Ｎａ2 ＳＯ4 ）を１．０以下（重量）
とすることができる。この結果、灰分の高温腐食作用は
（Ｖ2 Ｏ5 ／Ｎａ2 ＳＯ4 ）が１．０以上（重量比）の
ものに比較し大幅に低減する。本発明はＭｇ化合物やＣ
ａ化合物のみを注入する方法に比べ、Ｎａ化合物を主成
分として添加するため、ＭｇやＣａとＶ分との高融点化
合物（例えば３ＭｇＯ・Ｖ2 Ｏ5 、ｍｐ．１１９１℃、
３ＣａＯ・Ｖ2 Ｏ5 、ｍｐ．１０１９℃）は形成され
ず、灰の大部分は８５０〜９００℃にコントロールされ
ている翼面上で融液となり、ガス流路の閉塞を生じな
い。ここで、Ｃａ（Ｍｇ）化合物のＮａ化合物に対する
添加割合Ｃａ（Ｍｇ）化合物／Ｎａ化合物（モル比）は
０〜１．０とするのが好ましい。
なＮａ化合物を単独又はＣａやＭｇ等のアルカリ土類金
属化合物との混合物でＮａ／Ｖ又は〔Ｎａ＋Ｃａ（Ｍ
ｇ）〕／Ｖ＝１〜５（重量比）となるように添加するこ
とにより、ガスタービン動翼又は静翼上に付着する灰分
組成（Ｖ2 Ｏ5 ／Ｎａ2 ＳＯ4 ）を１．０以下（重量）
とすることができる。この結果、灰分の高温腐食作用は
（Ｖ2 Ｏ5 ／Ｎａ2 ＳＯ4 ）が１．０以上（重量比）の
ものに比較し大幅に低減する。本発明はＭｇ化合物やＣ
ａ化合物のみを注入する方法に比べ、Ｎａ化合物を主成
分として添加するため、ＭｇやＣａとＶ分との高融点化
合物（例えば３ＭｇＯ・Ｖ2 Ｏ5 、ｍｐ．１１９１℃、
３ＣａＯ・Ｖ2 Ｏ5 、ｍｐ．１０１９℃）は形成され
ず、灰の大部分は８５０〜９００℃にコントロールされ
ている翼面上で融液となり、ガス流路の閉塞を生じな
い。ここで、Ｃａ（Ｍｇ）化合物のＮａ化合物に対する
添加割合Ｃａ（Ｍｇ）化合物／Ｎａ化合物（モル比）は
０〜１．０とするのが好ましい。
【０００６】
【実施例】本発明の効果を確認するため、高Ｖ重油を燃
焼するガスタービンの燃焼ガス環境を模擬し、表１のよ
うな条件で空冷試験片を用い、ガスおよび試験片をそれ
ぞれ所定の温度にコントロールし、途中２度の起動・停
止を含む３００時間の試験を実施した。Ｓ，Ｎａ，Ｖ，
Ｃａ，Ｍｇ等の添加成分は模擬試験（１ａｔａ）と実プ
ラント（１２ａｔａ）との圧力差を考慮し、実機条件の
１２倍相当量を添加した。 ＊高Ｖ重油模擬例：Ｎａに比べＶ含有量の大きい重油を
模擬 （従来例）本例では実機における燃料条件をＳ＝０．５
％、Ｎａ＝１ｐｐｍ、Ｖ＝１０ｐｐｍ相当量とし、それ
ぞれ１２倍相当量をＳＯ2 ガス、０．５％ＮａＶＯ3 、
０．５％ＶＯＳＯ4 としてバーナ先端部より注入した。
即ちＳ＝６％、Ｖ＝１２０ｐｐｍ、Ｎａ＝１２ｐｐｍと
した。
焼するガスタービンの燃焼ガス環境を模擬し、表１のよ
うな条件で空冷試験片を用い、ガスおよび試験片をそれ
ぞれ所定の温度にコントロールし、途中２度の起動・停
止を含む３００時間の試験を実施した。Ｓ，Ｎａ，Ｖ，
Ｃａ，Ｍｇ等の添加成分は模擬試験（１ａｔａ）と実プ
ラント（１２ａｔａ）との圧力差を考慮し、実機条件の
１２倍相当量を添加した。 ＊高Ｖ重油模擬例：Ｎａに比べＶ含有量の大きい重油を
模擬 （従来例）本例では実機における燃料条件をＳ＝０．５
％、Ｎａ＝１ｐｐｍ、Ｖ＝１０ｐｐｍ相当量とし、それ
ぞれ１２倍相当量をＳＯ2 ガス、０．５％ＮａＶＯ3 、
０．５％ＶＯＳＯ4 としてバーナ先端部より注入した。
即ちＳ＝６％、Ｖ＝１２０ｐｐｍ、Ｎａ＝１２ｐｐｍと
した。
【０００７】（実施例１）従来例（Ｎａ＝１ｐｐｍ）に
加えてＮａ2 ＳＯ4 を用いて、Ｎａ＝１９ｐｐｍ相当量
を添加して、２０ｐｐｍとした。表１のデータは、これ
を１２倍して２４０ｐｐｍとしたものである。Ｎａ／Ｖ
＝２（重量比）となった。 （実施例２）従来例（Ｎａ＝１ｐｐｍ）に加えて、アル
キルベンゼンスルフォン酸ソーダ（Ｒ−Ｃ6 Ｈ4 −ＳＯ
3 Ｎａ）を用いてＮａ＝２９ｐｐｍ相当量及び、Ｍｇ
（ＯＨ）2 によりＭｇ＝１０ｐｐｍ相当量を添加した。
表１には、これらを１２倍した値が示してある。（Ｎａ
＋Ｍｇ）／Ｖ＝４（重量比）となった。 （実施例３）実施例２のＭｇに替えて、ステアリン酸カ
ルシウム〔２（ＣＨ3 （ＣＨ2 ）16ＣＯＯ）Ｃａ〕を用
いＣａ＝１０ｐｐｍ相当量を添加した。表１では、これ
を１２倍して１２０ｐｐｍとした。（Ｎａ＋Ｃａ）／Ｖ
＝４（重量比）となった。
加えてＮａ2 ＳＯ4 を用いて、Ｎａ＝１９ｐｐｍ相当量
を添加して、２０ｐｐｍとした。表１のデータは、これ
を１２倍して２４０ｐｐｍとしたものである。Ｎａ／Ｖ
＝２（重量比）となった。 （実施例２）従来例（Ｎａ＝１ｐｐｍ）に加えて、アル
キルベンゼンスルフォン酸ソーダ（Ｒ−Ｃ6 Ｈ4 −ＳＯ
3 Ｎａ）を用いてＮａ＝２９ｐｐｍ相当量及び、Ｍｇ
（ＯＨ）2 によりＭｇ＝１０ｐｐｍ相当量を添加した。
表１には、これらを１２倍した値が示してある。（Ｎａ
＋Ｍｇ）／Ｖ＝４（重量比）となった。 （実施例３）実施例２のＭｇに替えて、ステアリン酸カ
ルシウム〔２（ＣＨ3 （ＣＨ2 ）16ＣＯＯ）Ｃａ〕を用
いＣａ＝１０ｐｐｍ相当量を添加した。表１では、これ
を１２倍して１２０ｐｐｍとした。（Ｎａ＋Ｃａ）／Ｖ
＝４（重量比）となった。
【０００８】
【表１】 *1 燃料灯油に対する添加量（重量比）を示す。 *2 ECY 768:静翼等に用いられるＣｏ基超合金 *3 実施例３は実施例２の添加成分ＭｇをＣａに替えたものである。
【０００９】実施例１〜３と高Ｖ重油模擬例による試験
片（ＥＣＹ７６３）の腐食状況調査結果を表２にとりま
とめて示した。
片（ＥＣＹ７６３）の腐食状況調査結果を表２にとりま
とめて示した。
【００１０】
【表２】 *1 それぞれ高Ｖ重油模擬例の値を１００とした。
【００１１】この結果、ＮａやＮａ＋Ｃａ（又はＭｇ）
等を添加しなかった高Ｖ重油模擬例に比較し、実施例１
の腐食減量（最大腐食深さ）は２５％（３０％）又は実
施例２，３では腐食減量は１０％程度、最大腐食深さは
１５％程度にとどまっており、いずれも顕著な腐食低減
効果が認められた。（表２の腐食減量及び最大腐食深さ
は高Ｖ重油模擬例の値を１００として表示した。）
等を添加しなかった高Ｖ重油模擬例に比較し、実施例１
の腐食減量（最大腐食深さ）は２５％（３０％）又は実
施例２，３では腐食減量は１０％程度、最大腐食深さは
１５％程度にとどまっており、いずれも顕著な腐食低減
効果が認められた。（表２の腐食減量及び最大腐食深さ
は高Ｖ重油模擬例の値を１００として表示した。）
【００１２】
【発明の効果】Ｃ重油等の低質燃料油を燃焼するガスタ
ービンの高温下における腐食を効果的に防止することが
できる。
ービンの高温下における腐食を効果的に防止することが
できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 太田 英之 兵庫県高砂市荒井町新浜二丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂研究所内 (72)発明者 小城 育昌 兵庫県高砂市荒井町新浜二丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 高温腐食性を有する不純物を多量に含む
重油等低質燃料を燃焼するガスタービンにおける高温腐
食を低減するため、燃料中のＮａ／Ｖ又は〔Ｎａ＋Ｃａ
（Ｍｇ）〕／Ｖ（重量比）が１〜５となるようにＮａ化
合物を単独又はアルカリ土類金属化合物との混合物とし
て燃料中へ添加し、高温部品に付着する燃料灰組成を硫
酸塩リッチとすることを特徴とする重油等低質燃料油焚
きガスタービンの高温腐食低減方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26034495A JPH09104880A (ja) | 1995-10-06 | 1995-10-06 | 重油焚きガスタービンの高温腐食防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26034495A JPH09104880A (ja) | 1995-10-06 | 1995-10-06 | 重油焚きガスタービンの高温腐食防止方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09104880A true JPH09104880A (ja) | 1997-04-22 |
Family
ID=17346674
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26034495A Withdrawn JPH09104880A (ja) | 1995-10-06 | 1995-10-06 | 重油焚きガスタービンの高温腐食防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09104880A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003066198A1 (fr) * | 2000-08-10 | 2003-08-14 | Mineral Fine-Chemicals,Inc. | Additif pour gaz d'echappement, procede de fabrication de cet additif et procede de generation de puissance au moyen de cet additif |
-
1995
- 1995-10-06 JP JP26034495A patent/JPH09104880A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003066198A1 (fr) * | 2000-08-10 | 2003-08-14 | Mineral Fine-Chemicals,Inc. | Additif pour gaz d'echappement, procede de fabrication de cet additif et procede de generation de puissance au moyen de cet additif |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030107 |