JPH09105055A - ポリエステル系弾性固綿の製造方法 - Google Patents
ポリエステル系弾性固綿の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 吹き込み作業性が良好で成形性に優れてい
て、均一で優れた弾性性能を有する固綿の製造方法を提
供する。 【解決手段】 芯にポリエチレンテレフタレート、鞘に
イソフタル酸を共重合した共重合ポリエステルを偏心配
置して芯鞘複合紡糸をした熱接着綿と、イソフタル酸と
ビスフェノールＡのエチレンオキシド付加物とを共重合
したポリエチレンテレフタレート単位主体の共重合ポリ
エステルと融点が２２０℃以上のポリアルキレンテレフ
タレートを複合紡糸して、スパイラル捲縮を発現する潜
在捲縮能を有する主体綿を、60：40〜90：10の割合で用
いて玉状綿を形成した後、この玉状綿を風送により側地
に吹き込み、熱接着綿の鞘に配した共重合ポリエステル
の軟化温度以上の温度で熱処理する。
て、均一で優れた弾性性能を有する固綿の製造方法を提
供する。 【解決手段】 芯にポリエチレンテレフタレート、鞘に
イソフタル酸を共重合した共重合ポリエステルを偏心配
置して芯鞘複合紡糸をした熱接着綿と、イソフタル酸と
ビスフェノールＡのエチレンオキシド付加物とを共重合
したポリエチレンテレフタレート単位主体の共重合ポリ
エステルと融点が２２０℃以上のポリアルキレンテレフ
タレートを複合紡糸して、スパイラル捲縮を発現する潜
在捲縮能を有する主体綿を、60：40〜90：10の割合で用
いて玉状綿を形成した後、この玉状綿を風送により側地
に吹き込み、熱接着綿の鞘に配した共重合ポリエステル
の軟化温度以上の温度で熱処理する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、衛材綿、寝装具、
ソファー、クッション、自動車内装材等の分野に用いら
れる成形性に優れたポリエステル系複合繊維からなる弾
性固綿の製造方法に関するものである。
ソファー、クッション、自動車内装材等の分野に用いら
れる成形性に優れたポリエステル系複合繊維からなる弾
性固綿の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ポリエステル短繊維は、その優れ
た特性を利用して衛生材料綿、寝装具、ソファー、クッ
ション、自動車内装材等の詰め綿として広く使用されて
おり、主体綿と熱接着綿を混ぜてカード機で一度開繊し
た後、熱処理機で主体綿を熱接着して側地に入れ製品化
する方法が良く知られている。この方法は、単純な側地
から構成されているマット類において適しており、複雑
な形態の側地は挿入が困難であったり、カード機を使用
することから省力化の面でコストアップになるという問
題があった。
た特性を利用して衛生材料綿、寝装具、ソファー、クッ
ション、自動車内装材等の詰め綿として広く使用されて
おり、主体綿と熱接着綿を混ぜてカード機で一度開繊し
た後、熱処理機で主体綿を熱接着して側地に入れ製品化
する方法が良く知られている。この方法は、単純な側地
から構成されているマット類において適しており、複雑
な形態の側地は挿入が困難であったり、カード機を使用
することから省力化の面でコストアップになるという問
題があった。
【０００３】このような問題を解決する方法として、開
繊した短繊維の代わりに玉状綿を使用する方法が提案さ
れており、例えば、特開昭６１−１２５３７号公報には
バインダー繊維を含有した玉状綿を側地に吹き込んだ
後、熱処理して一体化させる方法が開示されている。し
かし、この方法では、玉状綿同士の繊維の絡み合いが弱
いため耐久性に問題があった。
繊した短繊維の代わりに玉状綿を使用する方法が提案さ
れており、例えば、特開昭６１−１２５３７号公報には
バインダー繊維を含有した玉状綿を側地に吹き込んだ
後、熱処理して一体化させる方法が開示されている。し
かし、この方法では、玉状綿同士の繊維の絡み合いが弱
いため耐久性に問題があった。
【０００４】また、主体綿としては、比較的安価で優れ
た物性を有するポリエステル繊維が最も多く使用されて
いる。しかし、これらの主体綿は、寝装具、ソファー、
クッション、自動車内装材等の詰め綿としては、ウレタ
ンフォームとの比較で弾性面で劣るものであり、衛材綿
用途においてはソフト性能を充分満足するものが得られ
ていなかった。
た物性を有するポリエステル繊維が最も多く使用されて
いる。しかし、これらの主体綿は、寝装具、ソファー、
クッション、自動車内装材等の詰め綿としては、ウレタ
ンフォームとの比較で弾性面で劣るものであり、衛材綿
用途においてはソフト性能を充分満足するものが得られ
ていなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上述した問題
点を解決し、吹き込み作業性が良好で均一性や成形性に
優れ、優れた弾性を有する固綿の製造方法を提供するこ
とを技術的な課題とするものである。
点を解決し、吹き込み作業性が良好で均一性や成形性に
優れ、優れた弾性を有する固綿の製造方法を提供するこ
とを技術的な課題とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記問題
を解決するために鋭意研究の結果、鞘成分として低軟化
点成分のポリエステル、芯成分としてポリアルキレンテ
レフタレートを配し、しかも芯成分と鞘成分を偏心して
配することにより高スパイラル捲縮発現能をもたらした
偏心複合繊維を熱接着綿とし、特定の共重合ポリエステ
ルとポリアルキレンテレフタレートを複合紡糸して高ス
パイラル捲縮発現能をもたらした複合繊維を主体綿とし
て、玉状綿を形成した後、この玉状綿を側地に風送し、
熱処理することにより、この問題が達成することを見出
し、本発明に到達した。
を解決するために鋭意研究の結果、鞘成分として低軟化
点成分のポリエステル、芯成分としてポリアルキレンテ
レフタレートを配し、しかも芯成分と鞘成分を偏心して
配することにより高スパイラル捲縮発現能をもたらした
偏心複合繊維を熱接着綿とし、特定の共重合ポリエステ
ルとポリアルキレンテレフタレートを複合紡糸して高ス
パイラル捲縮発現能をもたらした複合繊維を主体綿とし
て、玉状綿を形成した後、この玉状綿を側地に風送し、
熱処理することにより、この問題が達成することを見出
し、本発明に到達した。
【０００７】すなわち、本発明は、熱接着綿と主体綿と
からなる固綿を製造するに際し、芯成分として融点が２
２０℃以上のポリアルキレンテレフタレートを配し、鞘
成分としてテレフタル酸とイソフタル酸のモル比を８
５：１５〜６０：４０としてエチレングリコールと共重
合した軟化点が１１０〜２１５℃である共重合ポリエス
テルを配した、芯成分と鞘成分が偏心していて、芯鞘比
率が４０：６０〜８０：２０で、９０℃で１０分間自由
収縮したとき３０個／２５mm以上のスパイラル捲縮を発
現する潜在捲縮能を有し、５〜１０個／２５mmの機械捲
縮数が付与されている偏心芯鞘複合繊維を熱接着綿と
し、イソフタル酸２〜１０モル％とビスフェノールＡの
エチレンオキシド付加物１〜１０モル％を共重合したポ
リエチレンテレフタレート単位主体の共重合ポリエステ
ルと融点が２２０℃以上のポリアルキレンテレフタレー
トを複合紡糸して、１６０℃で１０分間自由収縮したと
き３０個／２５mm以上のスパイラル捲縮を発現する潜在
捲縮能を有し、５〜２０個／２５mmの機械捲縮が付与さ
れている複合繊維を主体綿として、熱接着綿と主体綿を
１０：９０〜４０：６０の割合で用いて直径３〜２０mm
の玉状綿とした後、該玉状綿を風送により側地に吹き込
み、熱接着綿の鞘成分の軟化温度以上の温度で熱処理す
ることを特徴とするポリエステル系弾性固綿の製造方法
を要旨とするものである。
からなる固綿を製造するに際し、芯成分として融点が２
２０℃以上のポリアルキレンテレフタレートを配し、鞘
成分としてテレフタル酸とイソフタル酸のモル比を８
５：１５〜６０：４０としてエチレングリコールと共重
合した軟化点が１１０〜２１５℃である共重合ポリエス
テルを配した、芯成分と鞘成分が偏心していて、芯鞘比
率が４０：６０〜８０：２０で、９０℃で１０分間自由
収縮したとき３０個／２５mm以上のスパイラル捲縮を発
現する潜在捲縮能を有し、５〜１０個／２５mmの機械捲
縮数が付与されている偏心芯鞘複合繊維を熱接着綿と
し、イソフタル酸２〜１０モル％とビスフェノールＡの
エチレンオキシド付加物１〜１０モル％を共重合したポ
リエチレンテレフタレート単位主体の共重合ポリエステ
ルと融点が２２０℃以上のポリアルキレンテレフタレー
トを複合紡糸して、１６０℃で１０分間自由収縮したと
き３０個／２５mm以上のスパイラル捲縮を発現する潜在
捲縮能を有し、５〜２０個／２５mmの機械捲縮が付与さ
れている複合繊維を主体綿として、熱接着綿と主体綿を
１０：９０〜４０：６０の割合で用いて直径３〜２０mm
の玉状綿とした後、該玉状綿を風送により側地に吹き込
み、熱接着綿の鞘成分の軟化温度以上の温度で熱処理す
ることを特徴とするポリエステル系弾性固綿の製造方法
を要旨とするものである。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
まず、本発明において熱接着綿として用いる繊維は、２
種類のポリエステルを偏心芯鞘構造として複合紡糸した
偏心芯鞘複合繊維である。芯成分としては融点が２２０
℃以上のポリエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴと
略記する。）、ポリブチレンテレフタレート（以下、Ｐ
ＢＴと略記する。）等のポリアルキレンテレフタレート
を用いる。ＰＥＴの極限粘度〔η〕は、０．４５〜０．
７５であるのが好ましい。本発明の目的を損なわない範
囲でアジピン酸、セバシン酸、１，４−ブタンジオー
ル、１，６−ヘキサンジオール、ジエチレングリコー
ル、ポリエチレングリコールなどの共重合成分を少量
（１０モル％程度以下）含有していてもよく、艶消し剤
や滑剤等の添加剤を添加したものであってもよい。芯成
分の融点を２２０℃以上とするのは、製糸性を安定さ
せ、融着熱処理時に熱収縮したりしないようにするため
である。
まず、本発明において熱接着綿として用いる繊維は、２
種類のポリエステルを偏心芯鞘構造として複合紡糸した
偏心芯鞘複合繊維である。芯成分としては融点が２２０
℃以上のポリエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴと
略記する。）、ポリブチレンテレフタレート（以下、Ｐ
ＢＴと略記する。）等のポリアルキレンテレフタレート
を用いる。ＰＥＴの極限粘度〔η〕は、０．４５〜０．
７５であるのが好ましい。本発明の目的を損なわない範
囲でアジピン酸、セバシン酸、１，４−ブタンジオー
ル、１，６−ヘキサンジオール、ジエチレングリコー
ル、ポリエチレングリコールなどの共重合成分を少量
（１０モル％程度以下）含有していてもよく、艶消し剤
や滑剤等の添加剤を添加したものであってもよい。芯成
分の融点を２２０℃以上とするのは、製糸性を安定さ
せ、融着熱処理時に熱収縮したりしないようにするため
である。
【０００９】熱接着綿の鞘成分としては，テレフタル酸
とイソフタル酸のモル比を８５：１５〜６０：４０とし
てエチレングリコールと共重合した軟化点が１１０〜２
１５℃である共重合ポリエステルを用いる。この共重合
ポリエステルの〔η〕は、０．４５〜０．６０であるの
が好ましい。イソフタル酸の共重合割合が１５モル％未
満では、接着力が不十分であり、また、軟化温度が高く
なるので、熱処理を高くする必要がある。一方、４０モ
ル％を超えると軟化温度が低くなりすぎて、固綿を使用
中に再接着が起こり形状が変化してしまったりする危険
性があり、繊維製造において紡糸性が著しく劣り製造に
適さなくなってしまう。熱接着綿の製造においては、鞘
成分が軟化温度の低いポリマーからなるため熱処理時に
単糸同士が融着してしまう可能性があるので、未延伸糸
を延伸した後熱セットや熱処理は行わないのが好まし
い。
とイソフタル酸のモル比を８５：１５〜６０：４０とし
てエチレングリコールと共重合した軟化点が１１０〜２
１５℃である共重合ポリエステルを用いる。この共重合
ポリエステルの〔η〕は、０．４５〜０．６０であるの
が好ましい。イソフタル酸の共重合割合が１５モル％未
満では、接着力が不十分であり、また、軟化温度が高く
なるので、熱処理を高くする必要がある。一方、４０モ
ル％を超えると軟化温度が低くなりすぎて、固綿を使用
中に再接着が起こり形状が変化してしまったりする危険
性があり、繊維製造において紡糸性が著しく劣り製造に
適さなくなってしまう。熱接着綿の製造においては、鞘
成分が軟化温度の低いポリマーからなるため熱処理時に
単糸同士が融着してしまう可能性があるので、未延伸糸
を延伸した後熱セットや熱処理は行わないのが好まし
い。
【００１０】熱接着綿の複合形態は、芯成分と鞘成分を
潜在捲縮能を有する形態に偏心させて配して紡糸されれ
ば特に限定しないが、芯成分の一部が表面に露出したも
のより、図１（Ａ）のごとく鞘成分１が芯成分２の表面
の全てを覆った形態のものが接着性に優れる点で好まし
い。
潜在捲縮能を有する形態に偏心させて配して紡糸されれ
ば特に限定しないが、芯成分の一部が表面に露出したも
のより、図１（Ａ）のごとく鞘成分１が芯成分２の表面
の全てを覆った形態のものが接着性に優れる点で好まし
い。
【００１１】熱接着綿の芯鞘複合比率は、４０：６０〜
８０：２０の割合とする必要がある。芯成分の割合が８
０％を超えると接着成分が少なくなって接着力が低下
し、偏心させても潜在捲縮能が充分に出ない。逆に鞘成
分の割合が６０％を超えると紡糸時に糸切れが多発し操
業性が極端に悪くなり、得られた固綿も主体綿の動きが
抑えられて風合いが硬くなっていく。
８０：２０の割合とする必要がある。芯成分の割合が８
０％を超えると接着成分が少なくなって接着力が低下
し、偏心させても潜在捲縮能が充分に出ない。逆に鞘成
分の割合が６０％を超えると紡糸時に糸切れが多発し操
業性が極端に悪くなり、得られた固綿も主体綿の動きが
抑えられて風合いが硬くなっていく。
【００１２】また、熱接着綿は、熱処理した時に捲縮を
発現し，固綿に優れた弾性回復性と耐ヘタリ性をもたら
すように、９０℃で１０分間自由収縮熱処理したとき３
０個／２５mm以上のフパイラル捲縮を発現し得る潜在捲
縮能を有することが必要である。
発現し，固綿に優れた弾性回復性と耐ヘタリ性をもたら
すように、９０℃で１０分間自由収縮熱処理したとき３
０個／２５mm以上のフパイラル捲縮を発現し得る潜在捲
縮能を有することが必要である。
【００１３】さらに、熱接着綿への機械捲縮の付与は、
例えばスタッフィングボックスあるいは加熱ギヤーを用
いて行い、機械捲縮数を５〜１０個／２５mmとする必要
がある。捲縮数が５個／２５mm未満であると、主体綿と
の絡み合いが十分に行なわれず玉状綿が得にくくなる。
また、１０個／２５mmを越えると繊維同志の絡みが強す
ぎて棒状となって玉状綿が得られなくなる。
例えばスタッフィングボックスあるいは加熱ギヤーを用
いて行い、機械捲縮数を５〜１０個／２５mmとする必要
がある。捲縮数が５個／２５mm未満であると、主体綿と
の絡み合いが十分に行なわれず玉状綿が得にくくなる。
また、１０個／２５mmを越えると繊維同志の絡みが強す
ぎて棒状となって玉状綿が得られなくなる。
【００１４】熱接着綿の単糸繊度は１．５〜１０デニー
ルとするのが好ましい。１．５デニール未満であると、
固綿の接着に必要な鞘成分の絶対量が不足して繊維同志
の接着が悪く固綿が得られない。また、１０デニールを
超えると、単糸デニールが太すぎて繊維同士の絡みが悪
くて玉状綿が得にくくなり、側地に吹き込み後の成形性
及び均一性が悪くなってしまう可能性がある。
ルとするのが好ましい。１．５デニール未満であると、
固綿の接着に必要な鞘成分の絶対量が不足して繊維同志
の接着が悪く固綿が得られない。また、１０デニールを
超えると、単糸デニールが太すぎて繊維同士の絡みが悪
くて玉状綿が得にくくなり、側地に吹き込み後の成形性
及び均一性が悪くなってしまう可能性がある。
【００１５】本発明において主体綿として用いる繊維
は、イソフタル酸２〜１０モル％とビスフェノールＡの
エチレンオキシド付加物１〜１０モル％を共重合したポ
リエチレンテレフタレート単位主体の共重合ポリエステ
ルと融点が２２０℃以上のポリアルキレンテレフタレー
トを複合紡糸して、１６０℃で１０分間自由収縮したと
き３０個／２５mm以上のスパイラル捲縮を発現する潜在
捲縮能を有し、８〜２０個／２５mmの機械捲縮が付与さ
れている複合繊維である。この複合繊維の一方の成分で
ある融点が２２０℃以上のポリアルキレンテレフタレー
トは、熱接着繊維に用いるものと同様のものであり、全
く同一のものを用いても異なるものを用いてもよい。こ
の成分としては極限粘度０．４５〜０．７０のものが適
当である。
は、イソフタル酸２〜１０モル％とビスフェノールＡの
エチレンオキシド付加物１〜１０モル％を共重合したポ
リエチレンテレフタレート単位主体の共重合ポリエステ
ルと融点が２２０℃以上のポリアルキレンテレフタレー
トを複合紡糸して、１６０℃で１０分間自由収縮したと
き３０個／２５mm以上のスパイラル捲縮を発現する潜在
捲縮能を有し、８〜２０個／２５mmの機械捲縮が付与さ
れている複合繊維である。この複合繊維の一方の成分で
ある融点が２２０℃以上のポリアルキレンテレフタレー
トは、熱接着繊維に用いるものと同様のものであり、全
く同一のものを用いても異なるものを用いてもよい。こ
の成分としては極限粘度０．４５〜０．７０のものが適
当である。
【００１６】今一方の成分である共重合ポリエステル
は、エチチレンテレフタレート単位を主体とし、イソフ
タル酸２〜１０モル％とビスフェノールＡのエチレンオ
キシド付加物（以下、ＢＡＥＯと略記する。）１〜１０
モル％を共重合したものである。イソフタル酸が２モル
％未満であったり、ＢＡＥＯが１モル％未満であると捲
縮発現能が不十分であり、いずれかが１０モル％を超え
ると融点が低下し過ぎたり、有用な繊維強力が得られな
かったり、固綿の弾性回復性が不十分となったりする。
この成分としての共重合ポリエステルは、極限粘度０．
５０〜０．７５のものが適当であり、ＢＡＥＯは、ビス
フェノールＡに対してエチレンオキシドを２〜１０モル
付加したものであるのが好ましい。
は、エチチレンテレフタレート単位を主体とし、イソフ
タル酸２〜１０モル％とビスフェノールＡのエチレンオ
キシド付加物（以下、ＢＡＥＯと略記する。）１〜１０
モル％を共重合したものである。イソフタル酸が２モル
％未満であったり、ＢＡＥＯが１モル％未満であると捲
縮発現能が不十分であり、いずれかが１０モル％を超え
ると融点が低下し過ぎたり、有用な繊維強力が得られな
かったり、固綿の弾性回復性が不十分となったりする。
この成分としての共重合ポリエステルは、極限粘度０．
５０〜０．７５のものが適当であり、ＢＡＥＯは、ビス
フェノールＡに対してエチレンオキシドを２〜１０モル
付加したものであるのが好ましい。
【００１７】主体綿の複合形態は、潜在捲縮を有する形
態に紡糸されれば特に限定されないが、サイドバイサイ
ド型や偏心鞘型等であり、熱処理により捲縮を十分に発
現させるために図１（Ｂ）のごとくサイドバイサイド型
とするのが捲縮発現能力が優れている点で好ましい。
態に紡糸されれば特に限定されないが、サイドバイサイ
ド型や偏心鞘型等であり、熱処理により捲縮を十分に発
現させるために図１（Ｂ）のごとくサイドバイサイド型
とするのが捲縮発現能力が優れている点で好ましい。
【００１８】主体綿の複合比率は、４０：６０〜６０：
４０とするのが好ましく、５０：５０とするのが捲縮発
現能力が優れている点で好適である。
４０とするのが好ましく、５０：５０とするのが捲縮発
現能力が優れている点で好適である。
【００１９】主体綿は、熱処理した時に捲縮を発現し、
固綿に優れた弾性回復性と耐ヘタリ性をもたらすよう
に、１６０℃で１０分間の自由収縮熱処理をした時に３
０個／２５mm以上、好ましくは４０個／２５mm以上のス
パイラル捲縮を発現し得る潜在捲縮能を有することが必
要である。
固綿に優れた弾性回復性と耐ヘタリ性をもたらすよう
に、１６０℃で１０分間の自由収縮熱処理をした時に３
０個／２５mm以上、好ましくは４０個／２５mm以上のス
パイラル捲縮を発現し得る潜在捲縮能を有することが必
要である。
【００２０】また、製造時には、例えばスタッフィング
ボックスあるいは加熱ギヤーを用いて５〜２０個／２５
mmの機械捲縮を付与しておくことが必要である。これは
熱接着綿の捲縮数とレベルを合わせておくことにより、
熱接着綿との混綿を均一にした玉状綿を得るためであ
り、捲縮数が少なすぎると繊維同志の絡みが弱くて玉状
綿となりにくく、見かけの嵩はあるが、側地に吹き込む
綿の量が少なくなり熱処理後、固綿を繰り返し使用する
とヘタリが生じる。捲縮数が多すぎると繊維同志の絡み
が強く、熱接着綿との混綿が悪く、玉状綿が得られずに
棒状となり、側地に風送しても均一性のない固綿になっ
てしまう。
ボックスあるいは加熱ギヤーを用いて５〜２０個／２５
mmの機械捲縮を付与しておくことが必要である。これは
熱接着綿の捲縮数とレベルを合わせておくことにより、
熱接着綿との混綿を均一にした玉状綿を得るためであ
り、捲縮数が少なすぎると繊維同志の絡みが弱くて玉状
綿となりにくく、見かけの嵩はあるが、側地に吹き込む
綿の量が少なくなり熱処理後、固綿を繰り返し使用する
とヘタリが生じる。捲縮数が多すぎると繊維同志の絡み
が強く、熱接着綿との混綿が悪く、玉状綿が得られずに
棒状となり、側地に風送しても均一性のない固綿になっ
てしまう。
【００２１】主体綿の単糸繊度は３デニール以上とする
のが好ましく、６〜２０デニールとするのがより好まし
い。繊度があまり小さいと、固綿の硬さがなく、底つき
感が出てヘタリやすい固綿になり、逆にあまり大きいと
捲縮発現能力が劣るとともに熱接着綿との絡みが悪くて
玉状綿になりにくく、側地に吹き込み後の成形性及び均
一性が悪くなり、固綿の弾性も劣る物となってしまう。
のが好ましく、６〜２０デニールとするのがより好まし
い。繊度があまり小さいと、固綿の硬さがなく、底つき
感が出てヘタリやすい固綿になり、逆にあまり大きいと
捲縮発現能力が劣るとともに熱接着綿との絡みが悪くて
玉状綿になりにくく、側地に吹き込み後の成形性及び均
一性が悪くなり、固綿の弾性も劣る物となってしまう。
【００２２】主体綿は、艶消剤、光沢改良剤、制電剤、
難燃剤、柔軟平滑剤等を含有していてもよく、また断面
形状も円形に限らず、三角断面その他の異形断面であっ
てもよい。また、主体綿に付与する仕上げ油剤としては
平滑性の油剤が好ましく、寝装具、ソファー、クッショ
ン、自動車内装材等の詰め綿用としては、撥水性を有す
るシリコーン系油剤が好ましく、衛生材料綿用途におい
ては、吸水性のノニオン系水溶性油剤（例えば、ポリア
ルキレングリコール変性ポリエステル）が好ましい。
難燃剤、柔軟平滑剤等を含有していてもよく、また断面
形状も円形に限らず、三角断面その他の異形断面であっ
てもよい。また、主体綿に付与する仕上げ油剤としては
平滑性の油剤が好ましく、寝装具、ソファー、クッショ
ン、自動車内装材等の詰め綿用としては、撥水性を有す
るシリコーン系油剤が好ましく、衛生材料綿用途におい
ては、吸水性のノニオン系水溶性油剤（例えば、ポリア
ルキレングリコール変性ポリエステル）が好ましい。
【００２３】本発明における熱接着綿及び主体綿の繊維
長は１５〜６０mmとするのが好ましい。この長さが６０
mmを越えると玉状綿を得ようとした時に長さ方向にヨジ
レ状になり、側地に吹き込み後の成形性及び均一性が悪
くなってしまう可能性がある。また、１５mm未満とする
と、繊維長が短かすぎて主体綿との絡み合いが悪くな
り、玉状綿になりにくく、熱処理後の固綿の形成性及び
均一性が悪く、固綿を繰り返し使用時にへたりやすい固
綿となる可能性がある。
長は１５〜６０mmとするのが好ましい。この長さが６０
mmを越えると玉状綿を得ようとした時に長さ方向にヨジ
レ状になり、側地に吹き込み後の成形性及び均一性が悪
くなってしまう可能性がある。また、１５mm未満とする
と、繊維長が短かすぎて主体綿との絡み合いが悪くな
り、玉状綿になりにくく、熱処理後の固綿の形成性及び
均一性が悪く、固綿を繰り返し使用時にへたりやすい固
綿となる可能性がある。
【００２４】本発明においては、上記の熱接着綿と主体
綿を用いて後玉状綿を形成して、この玉状綿を風送によ
り製品の形状に型作られた側地に吹き込み、その後熱処
理して製品である固綿を得る。
綿を用いて後玉状綿を形成して、この玉状綿を風送によ
り製品の形状に型作られた側地に吹き込み、その後熱処
理して製品である固綿を得る。
【００２５】熱接着綿と主体綿の使用比率は、１０：９
０〜４０：６０の割合とする必要があり、熱接着綿の使
用比率が１０％未満であると固綿を成形する接着量が不
足し、固綿が得られない。熱接着綿の使用比率が４０％
を超えると固綿の熱処理したときの熱収縮率が高くな
り、側地の型とおりの大きさの固綿が得られなくなった
り、弾力性のない固綿になってしまったりする。
０〜４０：６０の割合とする必要があり、熱接着綿の使
用比率が１０％未満であると固綿を成形する接着量が不
足し、固綿が得られない。熱接着綿の使用比率が４０％
を超えると固綿の熱処理したときの熱収縮率が高くな
り、側地の型とおりの大きさの固綿が得られなくなった
り、弾力性のない固綿になってしまったりする。
【００２６】玉状綿は、熱接着綿と主体綿とを高速気流
下で攪拌することにより得ることができる。そしてその
大きさは、その直径を３〜２０mmとする必要がある。玉
状綿の大きさがあまり小さいとネップ状となってクッシ
ョン性が乏しくなり、大きすぎると側地への吹き込み作
業性や吹き込み後の成形性及び均一性が悪くなる。玉状
綿の大きさは、気流の強さと処理時間を調節することに
より調整することができ、風速１０〜５０ｍ／秒の高速
気流下で２〜２０分攪拌することにより、所望の大きさ
のものを得ることができる。
下で攪拌することにより得ることができる。そしてその
大きさは、その直径を３〜２０mmとする必要がある。玉
状綿の大きさがあまり小さいとネップ状となってクッシ
ョン性が乏しくなり、大きすぎると側地への吹き込み作
業性や吹き込み後の成形性及び均一性が悪くなる。玉状
綿の大きさは、気流の強さと処理時間を調節することに
より調整することができ、風速１０〜５０ｍ／秒の高速
気流下で２〜２０分攪拌することにより、所望の大きさ
のものを得ることができる。
【００２７】玉状綿の側地への風送中等の固綿を作成す
る工程中に繊維が離脱しないように構成繊維を仮接着し
ておくために熱処理して、繊維相互を融着しておいても
よい。
る工程中に繊維が離脱しないように構成繊維を仮接着し
ておくために熱処理して、繊維相互を融着しておいても
よい。
【００２８】玉状綿を風送により側地に吸込んだ後の熱
処理温度は、熱接着綿の鞘成分の融点以上の温度とする
ことが必要である。熱接着綿の鞘成分の融点の温度を下
まわる温度で熱処理したのでは熱接着綿の接着力が十分
に発揮されない。本発明に用いるイソフタル酸の共重合
の割合が１５〜４０モル％である熱接着綿の鞘成分の軟
化温度はおよそ１１０〜２１５℃であり、鞘成分に用い
たイソフタル酸の共重合の割合により熱接着を設定すれ
ばよい。
処理温度は、熱接着綿の鞘成分の融点以上の温度とする
ことが必要である。熱接着綿の鞘成分の融点の温度を下
まわる温度で熱処理したのでは熱接着綿の接着力が十分
に発揮されない。本発明に用いるイソフタル酸の共重合
の割合が１５〜４０モル％である熱接着綿の鞘成分の軟
化温度はおよそ１１０〜２１５℃であり、鞘成分に用い
たイソフタル酸の共重合の割合により熱接着を設定すれ
ばよい。
【００２９】
【作用】本発明によると、接着性に優れた鞘成分を有す
ると共に潜在捲縮能を有する偏心芯鞘複合繊維を熱接着
綿とし、優れた捲縮特性を発揮する潜在捲縮能を有する
複合繊維を主体綿として、同レベルの捲縮数の両者を高
速気流下で攪乱して玉状綿とし、これを所望の形状をし
た側地に吹き込み、熱接着綿の鞘成分の融点以上の温度
で熱処理するので、熱接着綿と主体綿が均一に混綿され
て、所望の形状に成形され、構成綿がスパイラル捲縮を
発現して優れたクッション性を発揮すると共に耐久性の
優れた弾性固綿とすることができる。
ると共に潜在捲縮能を有する偏心芯鞘複合繊維を熱接着
綿とし、優れた捲縮特性を発揮する潜在捲縮能を有する
複合繊維を主体綿として、同レベルの捲縮数の両者を高
速気流下で攪乱して玉状綿とし、これを所望の形状をし
た側地に吹き込み、熱接着綿の鞘成分の融点以上の温度
で熱処理するので、熱接着綿と主体綿が均一に混綿され
て、所望の形状に成形され、構成綿がスパイラル捲縮を
発現して優れたクッション性を発揮すると共に耐久性の
優れた弾性固綿とすることができる。
【００３０】
【実施例】次に実施例をあげて本発明を具体的に説明す
る。なお、実施例における特性値等の測定方法は、次の
通りである。
る。なお、実施例における特性値等の測定方法は、次の
通りである。
【００３１】(1) 極限粘度〔η〕 フェノールと四塩化エタンとの等重量混合溶媒中、20℃
で測定。
で測定。
【００３２】(2) 融点 パーキンエルマー社製示差走査熱量計ＤＳＣ−７型を用
い、昇温速度20℃／分で測定。
い、昇温速度20℃／分で測定。
【００３３】(3) 軟化温度 株式会社柳本製作所製自動軟化点測定装置ＡＭＰ−２型
を用いて、昇温速度１℃／分で測定。
を用いて、昇温速度１℃／分で測定。
【００３４】(4) 繊度 JIS L-105-7-5-1A の方法により測定。
【００３５】(5) 捲縮数 JIS L-105-12-1 の方法により測定。
【００３６】(6) 繰返圧縮残留ひずみ率 固綿を 300×300 ×50mmの大きさに切断して、JIS K-64
01-5-3の方法により測定。
01-5-3の方法により測定。
【００３７】(7) 玉状綿の直径 ノギスにより測定 (8) 玉状綿の形成性 玉状綿の作成時の玉状の形成状態を観察し、○：安定し
て玉状が形成される.△：玉状の形成が不安定である.
×：玉状が形成されない．の３段階で評価した。
て玉状が形成される.△：玉状の形成が不安定である.
×：玉状が形成されない．の３段階で評価した。
【００３８】(9) ブロック状 得られた200gの固綿の厚みの中程から上下に引っ張って
はがし, ５mm以上の大きさのブロック状の固まりを数え
て、○：０〜１個のもの．△：２〜５個のもの．×：６
個以上のものの３段階で評価した。
はがし, ５mm以上の大きさのブロック状の固まりを数え
て、○：０〜１個のもの．△：２〜５個のもの．×：６
個以上のものの３段階で評価した。
【００３９】実施例１ 芯成分として〔η〕＝0.68、融点 256℃のＰＥＴ、鞘成
分としてイソフタル酸（ＩＰＡ）を20モル％共重合した
極限粘度0.53のポリエチレンテレフタレート系共重合ポ
リエステル (軟化温度 200℃) を用い、複合紡糸機にて
芯鞘複合比率50：50で図１（Ａ）のごとく芯成分が偏心
して存在する偏心芯鞘構造型複合繊維を紡糸温度 270
℃、紡糸口金孔数 139孔、引き取り速度1000m/分、吐出
量216g／分で紡糸して束状に集束し、50℃の供給ローラ
と60℃の延伸ローラの間で 3.5倍で延伸し、40万デニー
ルの延伸束とし、引き続いてスタッフィングボックスに
導入して機械捲縮を付与した後、ノニオン系水溶性仕上
げ油剤からなる濃度１％の水性エマルジョンを付与し、
60℃10分間乾燥後、カッタで32mmにカットし、捲縮数が
６個／25mmで繊度が４デニールの熱接着綿を得た。この
熱接着綿を９０℃で１０分間自由熱処理かたときの捲縮
数は、41.7個／25mmで、捲縮形態はきれいなスパイラル
形状をしていた。
分としてイソフタル酸（ＩＰＡ）を20モル％共重合した
極限粘度0.53のポリエチレンテレフタレート系共重合ポ
リエステル (軟化温度 200℃) を用い、複合紡糸機にて
芯鞘複合比率50：50で図１（Ａ）のごとく芯成分が偏心
して存在する偏心芯鞘構造型複合繊維を紡糸温度 270
℃、紡糸口金孔数 139孔、引き取り速度1000m/分、吐出
量216g／分で紡糸して束状に集束し、50℃の供給ローラ
と60℃の延伸ローラの間で 3.5倍で延伸し、40万デニー
ルの延伸束とし、引き続いてスタッフィングボックスに
導入して機械捲縮を付与した後、ノニオン系水溶性仕上
げ油剤からなる濃度１％の水性エマルジョンを付与し、
60℃10分間乾燥後、カッタで32mmにカットし、捲縮数が
６個／25mmで繊度が４デニールの熱接着綿を得た。この
熱接着綿を９０℃で１０分間自由熱処理かたときの捲縮
数は、41.7個／25mmで、捲縮形態はきれいなスパイラル
形状をしていた。
【００４０】一方、イソフタル酸 5.0モル％とエチレン
オキシドを２モル付加したＢＡＥＯ３モル％とを共重合
した〔η〕＝0.72のポリエチレンテレフタレート系共重
合ポリエステルと〔η〕＝0.69のポリエチレンテレフタ
レートを用い, 複合紡糸機にて複合比率50：50で図１
（Ｂ）のごときサイドバイサイド型複合繊維を紡糸温度
290℃、紡糸口金孔数 139孔、引き取り速度1000m/分、
吐出量386g／分で紡糸して束状に集束し、50℃の供給ロ
ールと90℃の延伸ロールとの間歇で 2.5倍に延伸し、 1
40℃の熱処理ロールに通して熱処理して60万デニールの
延伸束とし、引き続いてスタッフィンボックスに導入し
て機械捲縮を付与した後、ノニオン系水溶性仕上げ油剤
（ポリアルキレングリコール変性ポリエステル）からな
る濃度１％の水性エマルジョンを付与し、60℃10分間乾
燥後、カッタで32mmにカットし、捲縮数が11個／25mmで
繊度が10デニールの主体綿を得た。この主体綿を 160℃
で10分間自由収縮熱処理したときの捲縮数は42.7個／25
mmで, 捲縮形態はきれいなスパイラル形状をしていた。
オキシドを２モル付加したＢＡＥＯ３モル％とを共重合
した〔η〕＝0.72のポリエチレンテレフタレート系共重
合ポリエステルと〔η〕＝0.69のポリエチレンテレフタ
レートを用い, 複合紡糸機にて複合比率50：50で図１
（Ｂ）のごときサイドバイサイド型複合繊維を紡糸温度
290℃、紡糸口金孔数 139孔、引き取り速度1000m/分、
吐出量386g／分で紡糸して束状に集束し、50℃の供給ロ
ールと90℃の延伸ロールとの間歇で 2.5倍に延伸し、 1
40℃の熱処理ロールに通して熱処理して60万デニールの
延伸束とし、引き続いてスタッフィンボックスに導入し
て機械捲縮を付与した後、ノニオン系水溶性仕上げ油剤
（ポリアルキレングリコール変性ポリエステル）からな
る濃度１％の水性エマルジョンを付与し、60℃10分間乾
燥後、カッタで32mmにカットし、捲縮数が11個／25mmで
繊度が10デニールの主体綿を得た。この主体綿を 160℃
で10分間自由収縮熱処理したときの捲縮数は42.7個／25
mmで, 捲縮形態はきれいなスパイラル形状をしていた。
【００４１】得られた熱接着綿400gと主体綿600g（熱接
着綿と主体綿の割合40：60）を玉綿加工機に入れ、空気
圧 250mmAq、風速40／秒の高速気流下で10分間攪拌して
直径10mmの玉状綿を得た。
着綿と主体綿の割合40：60）を玉綿加工機に入れ、空気
圧 250mmAq、風速40／秒の高速気流下で10分間攪拌して
直径10mmの玉状綿を得た。
【００４２】得られた玉状綿を、20m/秒の風速で 400×
400 ×50mmの大きさのテフロン加工したステンレス製金
網の長方形体の側地に吹き込み後、熱風乾燥機で 220
℃、30分間の熱処理を行って本発明による固綿を得た。
400 ×50mmの大きさのテフロン加工したステンレス製金
網の長方形体の側地に吹き込み後、熱風乾燥機で 220
℃、30分間の熱処理を行って本発明による固綿を得た。
【００４３】実施例２ 実施例１において、機械捲縮数を11個／25mmに替えて９
個／25mmとした主体綿と、鞘成分としてＩＰＡの共重合
の割合を20モル％に替えて40モル％とした共重合ポリエ
ステル (軟化温度 110℃) を用い機械捲縮数を６個／25
mmに替えて３個／25mmとした熱接着綿とを用い、玉綿加
工時間を10分間に替えて７分間とし、熱処理温度を 220
℃に替えて 150℃とした以外は実施例１と同様にして本
発明による固綿を得た。
個／25mmとした主体綿と、鞘成分としてＩＰＡの共重合
の割合を20モル％に替えて40モル％とした共重合ポリエ
ステル (軟化温度 110℃) を用い機械捲縮数を６個／25
mmに替えて３個／25mmとした熱接着綿とを用い、玉綿加
工時間を10分間に替えて７分間とし、熱処理温度を 220
℃に替えて 150℃とした以外は実施例１と同様にして本
発明による固綿を得た。
【００４４】実施例３ 実施例１において、機械捲縮数を11個／25mmに替えて15
個／25mmとした主体綿と、鞘成分としてＩＰＡの共重合
の割合を20モル％に替えて15モル％とした共重合ポリエ
ステル (軟化温度 215℃) を用い機械捲縮数を６個／25
mmに替えて10個／25mmとした熱接着綿とを用い、玉綿加
工時間を10分間に替えて３分間とし、熱処理温度を 220
℃に替えて 235℃とした以外は実施例１と同様にして本
発明による固綿を得た。
個／25mmとした主体綿と、鞘成分としてＩＰＡの共重合
の割合を20モル％に替えて15モル％とした共重合ポリエ
ステル (軟化温度 215℃) を用い機械捲縮数を６個／25
mmに替えて10個／25mmとした熱接着綿とを用い、玉綿加
工時間を10分間に替えて３分間とし、熱処理温度を 220
℃に替えて 235℃とした以外は実施例１と同様にして本
発明による固綿を得た。
【００４５】実施例４ 実施例１において、鞘成分としてＩＰＡの共重合の割合
を20モル％に替えて40モル％とした共重合ポリエステル
(軟化温度 110℃) を用いた熱接着綿とを用い、熱処理
温度を 220℃に替えて 150℃とした以外は実施例１と同
様にして本発明による固綿を得た。
を20モル％に替えて40モル％とした共重合ポリエステル
(軟化温度 110℃) を用いた熱接着綿とを用い、熱処理
温度を 220℃に替えて 150℃とした以外は実施例１と同
様にして本発明による固綿を得た。
【００４６】実施例５ 実施例１において、熱接着綿と主体綿の割合を40：60に
替えて10：90としたこと、熱接着綿と主体綿の繊維長を
32mmに替えて15mmとしたこと及び玉綿加工時間を10分間
に替えて３分間としたこと以外は実施例１と同様にして
本発明による固綿を得た。
替えて10：90としたこと、熱接着綿と主体綿の繊維長を
32mmに替えて15mmとしたこと及び玉綿加工時間を10分間
に替えて３分間としたこと以外は実施例１と同様にして
本発明による固綿を得た。
【００４７】実施例６ 実施例１において、芯鞘複合比率を50：50に替えて40：
60とした熱接着綿を用いたこと、熱接着綿と主体綿の繊
維長を32mmに替えて60mmとしたこと及び玉綿加工時間を
10分間に替えて７分間としたこと以外は実施例１と同様
にして本発明による固綿を得た。
60とした熱接着綿を用いたこと、熱接着綿と主体綿の繊
維長を32mmに替えて60mmとしたこと及び玉綿加工時間を
10分間に替えて７分間としたこと以外は実施例１と同様
にして本発明による固綿を得た。
【００４８】実施例７ 実施例１において、芯鞘複合比率を50：50に替えて80：
20とした熱接着綿を用いたこと及び玉綿加工時間を10分
間に替えて７分間としたこと以外は実施例１と同様にし
て本発明による固綿を得た。
20とした熱接着綿を用いたこと及び玉綿加工時間を10分
間に替えて７分間としたこと以外は実施例１と同様にし
て本発明による固綿を得た。
【００４９】実施例８ 実施例１において、主体綿のイソフタル酸成分の共重合
割合を 5.0モル％に替えて 3.0モル％としたこと以外は
実施例１と同様にして本発明による固綿を得た。
割合を 5.0モル％に替えて 3.0モル％としたこと以外は
実施例１と同様にして本発明による固綿を得た。
【００５０】比較例１ 実施例１において、鞘成分としてＩＰＡの共重合の割合
を20モル％に替えて10モル％とした共重合ポリエステル
(軟化温度 225℃) を用い、機械捲縮数を６個／25mmに
替えて10個／25mmとした熱接着綿とを用い、熱処理温度
を 220℃に替えて 245℃とした以外は実施例１と同様に
して比較例としての固綿を得た。
を20モル％に替えて10モル％とした共重合ポリエステル
(軟化温度 225℃) を用い、機械捲縮数を６個／25mmに
替えて10個／25mmとした熱接着綿とを用い、熱処理温度
を 220℃に替えて 245℃とした以外は実施例１と同様に
して比較例としての固綿を得た。
【００５１】比較例２ 実施例１において、鞘成分としてＩＰＡの共重合の割合
を20モル％に替えて50モル％とした共重合ポリエステル
(軟化温度95℃) を用いた熱接着綿の紡糸を試みたが糸
切れが多発したので以後の作業を中止した。
を20モル％に替えて50モル％とした共重合ポリエステル
(軟化温度95℃) を用いた熱接着綿の紡糸を試みたが糸
切れが多発したので以後の作業を中止した。
【００５２】比較例３ 実施例１において、芯鞘比率を50：50に替えて90：10と
した熱接着綿を用いた以外は実施例１と同様にして比較
例としての固綿を得た。
した熱接着綿を用いた以外は実施例１と同様にして比較
例としての固綿を得た。
【００５３】比較例４ 実施例１において、芯鞘比率を50：50に替えて30：70と
した熱接着綿の紡糸を試みたが糸切れが多発したので以
後の作業を中止した。
した熱接着綿の紡糸を試みたが糸切れが多発したので以
後の作業を中止した。
【００５４】比較例５ 実施例１において、機械捲縮数を６個／25mmに替えて２
個／25mmとした熱接着綿を用いた以外は実施例１と同様
にして玉状綿加工機にて攪拌加工をしたが，玉状綿が形
成されなかったので固綿の製造を中止した。
個／25mmとした熱接着綿を用いた以外は実施例１と同様
にして玉状綿加工機にて攪拌加工をしたが，玉状綿が形
成されなかったので固綿の製造を中止した。
【００５５】比較例６ 実施例１において、捲縮数を６個／25mmに替えて15個／
25mmとした熱接着綿を用いた以外は実施例１と同様にし
て比較例としての固綿を得た。
25mmとした熱接着綿を用いた以外は実施例１と同様にし
て比較例としての固綿を得た。
【００５６】比較例７ 実施例１において、機械捲縮数を６個／25mmに替えて３
個／25mmとした主体綿を用いた以外は実施例１と同様に
して玉状綿加工機にて攪拌加工をしたが，玉状綿が形成
されなかったので固綿の製造を中止した。
個／25mmとした主体綿を用いた以外は実施例１と同様に
して玉状綿加工機にて攪拌加工をしたが，玉状綿が形成
されなかったので固綿の製造を中止した。
【００５７】比較例８ 実施例１において、機械捲縮数を６個／25mmに替えて23
個／25mmとした主体綿を用いた以外は実施例１と同様に
して玉状綿加工機にて攪拌加工をしたが，玉状綿が形成
されなかったので固綿の製造を中止した。
個／25mmとした主体綿を用いた以外は実施例１と同様に
して玉状綿加工機にて攪拌加工をしたが，玉状綿が形成
されなかったので固綿の製造を中止した。
【００５８】比較例９ 実施例１において、熱接着綿と主体綿の割合を40：60に
替えて 5：95として混綿した以外は実施例１と同様にし
て比較例としての固綿を得た。
替えて 5：95として混綿した以外は実施例１と同様にし
て比較例としての固綿を得た。
【００５９】比較例１０ 実施例１において、熱接着綿と主体綿の割合を40：60に
替えて50：50として混綿した以外は実施例１と同様にし
て比較例としての固綿を得た。
替えて50：50として混綿した以外は実施例１と同様にし
て比較例としての固綿を得た。
【００６０】比較例１１ 実施例１において、熱処理温度を 220℃に替えて 190℃
としたこと以外は実施例１と同様にして比較例としての
固綿を得た。
としたこと以外は実施例１と同様にして比較例としての
固綿を得た。
【００６１】比較例１２ 実施例１において，主体綿のイソフタル酸成分の共重合
割合を 5.0モル％に替えて 1.0モル％とした以外は実施
例１と同様にして比較例としての固綿を得た。
割合を 5.0モル％に替えて 1.0モル％とした以外は実施
例１と同様にして比較例としての固綿を得た。
【００６２】実施例１〜８及び比較例１〜１２の熱接着
綿の特性，主体綿の特性，固綿製造時の混綿比率と熱処
理温度，及び固綿の評価結果を併せて表１に示す。
綿の特性，主体綿の特性，固綿製造時の混綿比率と熱処
理温度，及び固綿の評価結果を併せて表１に示す。
【００６３】
【表１】
【００６４】表１により明らかなごとく、本発明による
実施例１〜８は、いずれも玉状綿が安定して形成され吹
き込み作業性が良好で均一な固綿がえられていて、熱処
理によって構成繊維の捲縮が発現して繰返し圧縮による
へたりも小さく優れたクッション性を有するものであっ
た。これに対し、ＩＰＡの共重合の割合が少ないポリエ
ステルを鞘成分とする熱接着綿を用いた比較例１は、接
着力が不十分であり、繰返圧縮残留ひずみ率を測定後の
試料は、主体綿の遊離している部分が見られた。また、
鞘成分の軟化温度が高いので、熱処理温度を高くする必
要があり、工業的に実施するのが難しい。鞘部の比率の
小さい熱接着綿を用いた比較例３は、接着力が不十分で
あり、繰返圧縮残留ひずみ率を測定後の試料は、主体綿
の遊離している部分が見られた。機械捲縮数の多い熱接
着綿を用いた比較例６は、玉状綿の形成性が不安定で、
熱接着綿と主体綿が均一に分散していないため、接着
性、耐久性も劣るものであった。熱接着綿の混綿割合の
少ない比較例９は、接着が不十分であり、繰返圧縮残留
ひずみ率を測定後の試料は、主体綿の遊離している部分
が見られた。熱接着綿の混綿割合の多い比較例１０は、
風合いが硬く、繰返し圧縮ひずみ率が低いものであっ
た。熱接着綿の鞘成分の融点より低い温度で熱処理して
得た比較例１１の固綿は、主体綿同士の接着が十分でな
く、綿の移動による変形のあるものであった。イソフタ
ル酸成分の共重合の割合の小さい共重合ポリエステルを
の一成分として紡糸された複合繊維を主体綿として用い
た比較例１２は、主体綿のスパイラル捲縮の発現が不十
分なため、弾性の乏しい、繰返し圧縮ひずみ率の低いも
のであった。
実施例１〜８は、いずれも玉状綿が安定して形成され吹
き込み作業性が良好で均一な固綿がえられていて、熱処
理によって構成繊維の捲縮が発現して繰返し圧縮による
へたりも小さく優れたクッション性を有するものであっ
た。これに対し、ＩＰＡの共重合の割合が少ないポリエ
ステルを鞘成分とする熱接着綿を用いた比較例１は、接
着力が不十分であり、繰返圧縮残留ひずみ率を測定後の
試料は、主体綿の遊離している部分が見られた。また、
鞘成分の軟化温度が高いので、熱処理温度を高くする必
要があり、工業的に実施するのが難しい。鞘部の比率の
小さい熱接着綿を用いた比較例３は、接着力が不十分で
あり、繰返圧縮残留ひずみ率を測定後の試料は、主体綿
の遊離している部分が見られた。機械捲縮数の多い熱接
着綿を用いた比較例６は、玉状綿の形成性が不安定で、
熱接着綿と主体綿が均一に分散していないため、接着
性、耐久性も劣るものであった。熱接着綿の混綿割合の
少ない比較例９は、接着が不十分であり、繰返圧縮残留
ひずみ率を測定後の試料は、主体綿の遊離している部分
が見られた。熱接着綿の混綿割合の多い比較例１０は、
風合いが硬く、繰返し圧縮ひずみ率が低いものであっ
た。熱接着綿の鞘成分の融点より低い温度で熱処理して
得た比較例１１の固綿は、主体綿同士の接着が十分でな
く、綿の移動による変形のあるものであった。イソフタ
ル酸成分の共重合の割合の小さい共重合ポリエステルを
の一成分として紡糸された複合繊維を主体綿として用い
た比較例１２は、主体綿のスパイラル捲縮の発現が不十
分なため、弾性の乏しい、繰返し圧縮ひずみ率の低いも
のであった。
【００６５】
【発明の効果】本発明によれば、吹き込み作業性が良好
であり、成形性に優れていて、均一な固綿を得ることが
でき、熱処理による主体綿と熱接着綿のスパイラル捲縮
の発現によって優れた弾性性能を有した固綿を得ること
ができる。これらの固綿は、衛生材用途、寝装具、ソフ
ァー、クッション等幅広い用途に好適に用いることがで
きる。
であり、成形性に優れていて、均一な固綿を得ることが
でき、熱処理による主体綿と熱接着綿のスパイラル捲縮
の発現によって優れた弾性性能を有した固綿を得ること
ができる。これらの固綿は、衛生材用途、寝装具、ソフ
ァー、クッション等幅広い用途に好適に用いることがで
きる。
【図１】本発明の熱接着綿に用いることのできる偏心芯
鞘複合繊維の断面（Ａ）及び主体綿に用いることのでき
るサイドバイサイド型複合繊維の断面（Ｂ）の一例を示
す図である。
鞘複合繊維の断面（Ａ）及び主体綿に用いることのでき
るサイドバイサイド型複合繊維の断面（Ｂ）の一例を示
す図である。
１ 鞘成分 ２ 芯成分 ３ 共重合ポリエステル ４ ポリアルキレンテレフタレート
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｄ０４Ｈ 1/54 Ｄ０４Ｈ 1/54 Ａ
Claims (1)
- 【請求項１】 熱接着綿と主体綿とからなる固綿を製造
するに際し、芯成分として融点が２２０℃以上のポリア
ルキレンテレフタレートを配し、鞘成分としてテレフタ
ル酸とイソフタル酸のモル比を８５：１５〜６０：４０
としてエチレングリコールと共重合した軟化点が１１０
〜２１５℃である共重合ポリエステルを配した、芯成分
と鞘成分が偏心していて、芯鞘比率が４０：６０〜８
０：２０で、９０℃で１０分間自由収縮したとき３０個
／２５mm以上のスパイラル捲縮を発現する潜在捲縮能を
有し、５〜１０個／２５mmの機械捲縮数が付与されてい
る偏心芯鞘複合繊維を熱接着綿とし、イソフタル酸２〜
１０モル％とビスフェノールＡのエチレンオキシド付加
物１〜１０モル％を共重合したポリエチレンテレフタレ
ート単位主体の共重合ポリエステルと融点が２２０℃以
上のポリアルキレンテレフタレートを複合紡糸して、１
６０℃で１０分間自由収縮したとき３０個／２５mm以上
のスパイラル捲縮を発現する潜在捲縮能を有し、５〜２
０個／２５mmの機械捲縮が付与されている複合繊維を主
体綿として、熱接着綿と主体綿を１０：９０〜４０：６
０の割合で用いて直径３〜２０mmの玉状綿とした後、該
玉状綿を風送により側地に吹き込み、熱接着綿の鞘成分
の軟化温度以上の温度で熱処理することを特徴とするポ
リエステル系弾性固綿の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7286463A JPH09105055A (ja) | 1995-10-06 | 1995-10-06 | ポリエステル系弾性固綿の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7286463A JPH09105055A (ja) | 1995-10-06 | 1995-10-06 | ポリエステル系弾性固綿の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09105055A true JPH09105055A (ja) | 1997-04-22 |
Family
ID=17704724
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7286463A Pending JPH09105055A (ja) | 1995-10-06 | 1995-10-06 | ポリエステル系弾性固綿の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09105055A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106245120A (zh) * | 2016-10-21 | 2016-12-21 | 上海工程技术大学 | 一种静电纺丝制备复合层纳米纤维的出丝装置 |
| JP2019116699A (ja) * | 2017-12-27 | 2019-07-18 | 帝人フロンティア株式会社 | 短繊維の製造方法 |
| JP2019116698A (ja) * | 2017-12-27 | 2019-07-18 | 帝人フロンティア株式会社 | 短繊維の製造方法 |
| JP2020158946A (ja) * | 2019-03-20 | 2020-10-01 | 東レ株式会社 | 偏心芯鞘複合短繊維 |
| CN117966360A (zh) * | 2024-01-29 | 2024-05-03 | 河南省立眼科医院 | 一种核壳纳米纤维薄膜降温材料及其制备方法和应用 |
-
1995
- 1995-10-06 JP JP7286463A patent/JPH09105055A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106245120A (zh) * | 2016-10-21 | 2016-12-21 | 上海工程技术大学 | 一种静电纺丝制备复合层纳米纤维的出丝装置 |
| JP2019116699A (ja) * | 2017-12-27 | 2019-07-18 | 帝人フロンティア株式会社 | 短繊維の製造方法 |
| JP2019116698A (ja) * | 2017-12-27 | 2019-07-18 | 帝人フロンティア株式会社 | 短繊維の製造方法 |
| JP2020158946A (ja) * | 2019-03-20 | 2020-10-01 | 東レ株式会社 | 偏心芯鞘複合短繊維 |
| CN117966360A (zh) * | 2024-01-29 | 2024-05-03 | 河南省立眼科医院 | 一种核壳纳米纤维薄膜降温材料及其制备方法和应用 |
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