JPH09105828A - 光周波数合分波装置 - Google Patents
光周波数合分波装置Info
- Publication number
- JPH09105828A JPH09105828A JP8192316A JP19231696A JPH09105828A JP H09105828 A JPH09105828 A JP H09105828A JP 8192316 A JP8192316 A JP 8192316A JP 19231696 A JP19231696 A JP 19231696A JP H09105828 A JPH09105828 A JP H09105828A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- waveguide
- demultiplexer
- multiplexer
- optical multiplexer
- optical
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Optical Communication System (AREA)
- Optical Integrated Circuits (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ラテン方陣の入出力特性を実現しながら、使
用するポートの位置に依存した損失偏差を少なし、かつ
最大損失を小さくする。 【解決手段】 規模の大きなアレイ導波路回折格子光合
分波器の中央部の入出力ポートだけを利用することによ
り、使用ポートの位置に依存した損失偏差を少なくし、
かつ最大損失を小さくする。ただし、アレイ導波路回折
格子光合分波器の所定の出力ポート対（または入力ポー
ト対）を光合分波器で結合することにより、所定の規模
のラテン方陣の入出力特性を実現する。
用するポートの位置に依存した損失偏差を少なし、かつ
最大損失を小さくする。 【解決手段】 規模の大きなアレイ導波路回折格子光合
分波器の中央部の入出力ポートだけを利用することによ
り、使用ポートの位置に依存した損失偏差を少なくし、
かつ最大損失を小さくする。ただし、アレイ導波路回折
格子光合分波器の所定の出力ポート対（または入力ポー
ト対）を光合分波器で結合することにより、所定の規模
のラテン方陣の入出力特性を実現する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、光周波数多重（Ｆ
ＤＭ）ネットワークで用いられる光周波数合分波装置に
関する。
ＤＭ）ネットワークで用いられる光周波数合分波装置に
関する。
【０００２】
【従来の技術】ＦＤＭネットワークでは、光信号がその
光周波数の違いによって行き先が決定されるルーチング
機能を有する光周波数合分波器が用いられる。特に、Ｍ
個の異なる光周波数ｆ0 〜ｆM-1 が使用されるとき、入
出力特性がｆ0 〜ｆM-1 を要素にするＭ入力Ｍ出力（Ｍ
×Ｍ）のラテン方陣であるような光周波数合分波器があ
ると、ネットワークの構成に非常に有用となる。ここ
で、ラテン方陣とは、ｎ種の数字または記号などをｎ行
ｎ列に各１回ずつ現れるように並べたものをいう。表１
に４×４のラテン方陣の一例を示す。
光周波数の違いによって行き先が決定されるルーチング
機能を有する光周波数合分波器が用いられる。特に、Ｍ
個の異なる光周波数ｆ0 〜ｆM-1 が使用されるとき、入
出力特性がｆ0 〜ｆM-1 を要素にするＭ入力Ｍ出力（Ｍ
×Ｍ）のラテン方陣であるような光周波数合分波器があ
ると、ネットワークの構成に非常に有用となる。ここ
で、ラテン方陣とは、ｎ種の数字または記号などをｎ行
ｎ列に各１回ずつ現れるように並べたものをいう。表１
に４×４のラテン方陣の一例を示す。
【０００３】
【表１】
【０００４】図３は、光周波数ｆ0 〜ｆ3 を使用するＦ
ＤＭネットワークの例を示す。図において、ラテン方陣
の入出力特性をもつ光周波数合分波器１は４入力４出力
をもち、その内の１組は基幹線２−０，２−１を介して
基幹網に接続され、残りの３組は各々が送受信ノード３
−０，３−１，３−２の入出力に接続される。光周波数
合分波器１に入出力する光信号は、その光周波数を下付
数字０，１，２，３で区別し、基幹線２−０からのもの
を上付数字３で表し、各送受信ノード３−０，３−１，
３−２からのものを上付数字０，１，２で表す。いま、
光周波数合分波器１が表２に示す入出力特性をもってい
るとする。表中の空欄にはラテン方陣としてはｆ3 が入
るが、このネットワークの例では使用されないので記し
ていない。
ＤＭネットワークの例を示す。図において、ラテン方陣
の入出力特性をもつ光周波数合分波器１は４入力４出力
をもち、その内の１組は基幹線２−０，２−１を介して
基幹網に接続され、残りの３組は各々が送受信ノード３
−０，３−１，３−２の入出力に接続される。光周波数
合分波器１に入出力する光信号は、その光周波数を下付
数字０，１，２，３で区別し、基幹線２−０からのもの
を上付数字３で表し、各送受信ノード３−０，３−１，
３−２からのものを上付数字０，１，２で表す。いま、
光周波数合分波器１が表２に示す入出力特性をもってい
るとする。表中の空欄にはラテン方陣としてはｆ3 が入
るが、このネットワークの例では使用されないので記し
ていない。
【０００５】
【表２】
【０００６】基幹線２−０から光信号 3ｆ0 〜 3ｆ3 が
光周波数合分波器１に入力されると、その光周波数に応
じて出力先が決定され、光信号 3ｆ0 は送受信ノード３
−０に受信され、光信号 3ｆ1 は送受信ノード３−２に
受信され、光信号 3ｆ2 は送受信ノード３−１に受信さ
れ、光信号 3ｆ3 はそのまま通過して基幹線２−１に送
出される。送受信ノード３−０から光信号 0ｆ1 ， 0ｆ
2 ， 0ｆ0 が光周波数合分波器１に入力されると、同様
にその光周波数に応じて出力先が決定され、光信号 0ｆ
1 は送受信ノード３−１に受信され、光信号 0ｆ2 は送
受信ノード３−２に受信され、光信号 0ｆ0 は基幹線２
−１に送出される。送受信ノード３−１，３−２から送
信される光信号についても同様であり、互いに１対１の
送受信が可能になっている。
光周波数合分波器１に入力されると、その光周波数に応
じて出力先が決定され、光信号 3ｆ0 は送受信ノード３
−０に受信され、光信号 3ｆ1 は送受信ノード３−２に
受信され、光信号 3ｆ2 は送受信ノード３−１に受信さ
れ、光信号 3ｆ3 はそのまま通過して基幹線２−１に送
出される。送受信ノード３−０から光信号 0ｆ1 ， 0ｆ
2 ， 0ｆ0 が光周波数合分波器１に入力されると、同様
にその光周波数に応じて出力先が決定され、光信号 0ｆ
1 は送受信ノード３−１に受信され、光信号 0ｆ2 は送
受信ノード３−２に受信され、光信号 0ｆ0 は基幹線２
−１に送出される。送受信ノード３−１，３−２から送
信される光信号についても同様であり、互いに１対１の
送受信が可能になっている。
【０００７】さて、入出力特性がラテン方陣となるＭ×
Ｍ光周波数合分波器は、アレイ導波路回折格子光合分波
器と、その入出力特性に周回性をもたせることによって
構成される（文献：高橋，岡崎，日比野、「アレー導波
路回折格子を用いた光周波数合分波器」、電子情報通信
学会、ＰＳＴ91−42〜51）。図４は、８×８のアレイ導
波路回折格子光合分波器の構成を示す。
Ｍ光周波数合分波器は、アレイ導波路回折格子光合分波
器と、その入出力特性に周回性をもたせることによって
構成される（文献：高橋，岡崎，日比野、「アレー導波
路回折格子を用いた光周波数合分波器」、電子情報通信
学会、ＰＳＴ91−42〜51）。図４は、８×８のアレイ導
波路回折格子光合分波器の構成を示す。
【０００８】図において、アレイ導波路回折格子光合分
波器は、入力導波路群１１，スラブ導波路１２，アレイ
導波路１３，スラブ導波路１４，出力導波路群１５を順
次接続した構成である。入力導波路群１１の他端は入力
ポートＩ０〜Ｉ７となり、出力導波路群１５の他端は出
力ポートＯ０〜Ｏ７となる。入力ポートＩｉ（ｉ＝０〜
７）から入力導波路群１１に入射された光は、スラブ導
波路１２において回折により広がり、その回折面と垂直
に配置されたアレイ導波路１３に導かれる。アレイ導波
路１３は、各導波路が導波路長差ΔＬで順次長くなって
いるので、各導波路を伝搬してスラブ導波路１４に到達
した光には導波路長差ΔＬに対応する位相差が生じてい
る。この位相差は光周波数により異なるので、スラブ導
波路１４のレンズ効果で出力導波路群１５の入力端に集
光する際に、光周波数ごとに異なる位置に集光する。し
たがって、各出力ポートには異なる光周波数の光が取り
出され、光分波器として機能することになる。また、同
様に光合波器として機能する。
波器は、入力導波路群１１，スラブ導波路１２，アレイ
導波路１３，スラブ導波路１４，出力導波路群１５を順
次接続した構成である。入力導波路群１１の他端は入力
ポートＩ０〜Ｉ７となり、出力導波路群１５の他端は出
力ポートＯ０〜Ｏ７となる。入力ポートＩｉ（ｉ＝０〜
７）から入力導波路群１１に入射された光は、スラブ導
波路１２において回折により広がり、その回折面と垂直
に配置されたアレイ導波路１３に導かれる。アレイ導波
路１３は、各導波路が導波路長差ΔＬで順次長くなって
いるので、各導波路を伝搬してスラブ導波路１４に到達
した光には導波路長差ΔＬに対応する位相差が生じてい
る。この位相差は光周波数により異なるので、スラブ導
波路１４のレンズ効果で出力導波路群１５の入力端に集
光する際に、光周波数ごとに異なる位置に集光する。し
たがって、各出力ポートには異なる光周波数の光が取り
出され、光分波器として機能することになる。また、同
様に光合波器として機能する。
【０００９】このアレイ導波路回折格子光合分波器の入
出力特性は、一般的に表すと表３のようになる。すなわ
ち、入力ポートの位置を１つずらすと、光周波数と出力
ポートの対応関係が１チャネルずつ巡回的にずれる。た
とえば、入力ポートＩ０に周波数差Δｆの光周波数ｆ0
〜ｆ7 の周波数多重光を入力したときには、出力ポート
Ｏｉに光周波数ｆi の光が分波される。次に、入力ポー
トＩ１に周波数差Δｆの光周波数ｆ1 〜ｆ8 の周波数多
重光を入力したときには、出力ポートと光周波数との対
応が１ずつずれて、出力ポートＯｉに光周波数ｆi+1 の
光が分波される。以下、同様の入出力特性をもつ。
出力特性は、一般的に表すと表３のようになる。すなわ
ち、入力ポートの位置を１つずらすと、光周波数と出力
ポートの対応関係が１チャネルずつ巡回的にずれる。た
とえば、入力ポートＩ０に周波数差Δｆの光周波数ｆ0
〜ｆ7 の周波数多重光を入力したときには、出力ポート
Ｏｉに光周波数ｆi の光が分波される。次に、入力ポー
トＩ１に周波数差Δｆの光周波数ｆ1 〜ｆ8 の周波数多
重光を入力したときには、出力ポートと光周波数との対
応が１ずつずれて、出力ポートＯｉに光周波数ｆi+1 の
光が分波される。以下、同様の入出力特性をもつ。
【００１０】
【表３】
【００１１】ところで、アレイ導波路回折格子光合分波
器が単体でラテン方陣の入出力特性をもつためには、Ｆ
ＳＲ＝Ｎ・Δｆに設計する必要がある。例えば表３にお
いて、本来、光周波数ｆ8（＝ｆ7＋Δｆ）の光が透過す
る入力ポートＩ１と出力ポートＯ７を通る光路につい
て、光周波数ｆ0 の光も透過するようにアレイ導波路回
折格子光合分波器の各部を設計する。これにより、他の
入力ポートに対する入出力特性も同様になり、光周波数
ｆ0 〜ｆ7 の光についての入出力特性は、表４に示すよ
うにラテン方陣となる。
器が単体でラテン方陣の入出力特性をもつためには、Ｆ
ＳＲ＝Ｎ・Δｆに設計する必要がある。例えば表３にお
いて、本来、光周波数ｆ8（＝ｆ7＋Δｆ）の光が透過す
る入力ポートＩ１と出力ポートＯ７を通る光路につい
て、光周波数ｆ0 の光も透過するようにアレイ導波路回
折格子光合分波器の各部を設計する。これにより、他の
入力ポートに対する入出力特性も同様になり、光周波数
ｆ0 〜ｆ7 の光についての入出力特性は、表４に示すよ
うにラテン方陣となる。
【００１２】
【表４】
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、Ｎが大きく
なると設計上の制約や製作上の精度の問題などにより、
周回性をもつアレイ導波路回折格子光合分波器の実現が
困難になる。すなわち、所定の光周波数から外れた光周
波数に透過帯域のピークがくることが避けられなくな
り、ラテン方陣の入出力特性をもつことが困難になる。
なると設計上の制約や製作上の精度の問題などにより、
周回性をもつアレイ導波路回折格子光合分波器の実現が
困難になる。すなわち、所定の光周波数から外れた光周
波数に透過帯域のピークがくることが避けられなくな
り、ラテン方陣の入出力特性をもつことが困難になる。
【００１４】また、アレイ導波路回折格子光合分波器
は、その構造上、光の透過率が中央部分に位置する入出
力ポートを通る程高く、端の方の入出力ポートを通る程
低くなる特性を有している（ H. Takahashi, S. Suzuk
i, and I. Nishi, "WavelengthMultiplexer Based on S
iO2-Ta2O5 Arrayed-Waveguide Grating", Journal ofL
ightwave Technology, Vol.12, No.6(1994), pp.989-99
5）。また、入力ポートの位置による寄与と、出力ポー
トの位置による寄与は互いに独立している。さらに、周
回性をもたせるために、原理的に端のポートを入力また
は出力に使うときにはそれぞれ中央に比べて約３dB（た
だし、ポート数が奇数か、ポート数が十分に大きいと
き）の損失が生じる。したがって、損失は、入力ポート
および出力ポートがともに端のポートのときに最大とな
り、入力ポートおよび出力ポートがともに中央のポート
のときとの最大損失差は約６dBとなる。
は、その構造上、光の透過率が中央部分に位置する入出
力ポートを通る程高く、端の方の入出力ポートを通る程
低くなる特性を有している（ H. Takahashi, S. Suzuk
i, and I. Nishi, "WavelengthMultiplexer Based on S
iO2-Ta2O5 Arrayed-Waveguide Grating", Journal ofL
ightwave Technology, Vol.12, No.6(1994), pp.989-99
5）。また、入力ポートの位置による寄与と、出力ポー
トの位置による寄与は互いに独立している。さらに、周
回性をもたせるために、原理的に端のポートを入力また
は出力に使うときにはそれぞれ中央に比べて約３dB（た
だし、ポート数が奇数か、ポート数が十分に大きいと
き）の損失が生じる。したがって、損失は、入力ポート
および出力ポートがともに端のポートのときに最大とな
り、入力ポートおよび出力ポートがともに中央のポート
のときとの最大損失差は約６dBとなる。
【００１５】ただし、ポート数が偶数でかつ小さいとき
には、中央のポートを通る光はスラブ導波路の全く中央
を通るときよりもずれた光路を通って損失を受けるため
に、最大損失差は６dBよりも少し小さくなる。ここで、
周回性をもつＮ×Ｎのアレイ導波路回折格子光合分波器
について式を用いて説明する。入力ポートをＩｉ（ｉ＝
０〜Ｎ−１）、出力ポートをＯｊ（ｊ＝０〜Ｎ−１）と
する。入力ポートＩｉに入力された光が出力ポートＯｊ
から出力されたときに受ける損失αN(i,j)〔dB〕は、ガ
ウス形で近似されて
には、中央のポートを通る光はスラブ導波路の全く中央
を通るときよりもずれた光路を通って損失を受けるため
に、最大損失差は６dBよりも少し小さくなる。ここで、
周回性をもつＮ×Ｎのアレイ導波路回折格子光合分波器
について式を用いて説明する。入力ポートをＩｉ（ｉ＝
０〜Ｎ−１）、出力ポートをＯｊ（ｊ＝０〜Ｎ−１）と
する。入力ポートＩｉに入力された光が出力ポートＯｊ
から出力されたときに受ける損失αN(i,j)〔dB〕は、ガ
ウス形で近似されて
【００１６】
【数１】
【００１７】となる。ただし、Ａ(Ｎ)はＮに依存する変
数、Ｂは過剰損である。以下の説明では、過剰損Ｂの影
響はないので省略する。最小損失は、光が中程の入力ポ
ートおよび出力ポートを通るときに受けるのでαN([N/
2],[N/2])で計算される。最大損失は、光が端の入力ポ
ートおよび出力ポートを通るときに受けるので、αN(0,
0)で計算される。ただし、 [ｘ] はｘを越えない最大の
整数を与えるものとする。また、ポート間の最大損失差
ΔαN は、 ΔαN ＝αN(0,0)−αN([N/2],[N/2]) により計算される。Ｎが大きいときには、αN([N/2],[N
/2])≪αN(0,0)となり、αN(0,0)≒ΔαN ≒６〔dB〕と
なる。
数、Ｂは過剰損である。以下の説明では、過剰損Ｂの影
響はないので省略する。最小損失は、光が中程の入力ポ
ートおよび出力ポートを通るときに受けるのでαN([N/
2],[N/2])で計算される。最大損失は、光が端の入力ポ
ートおよび出力ポートを通るときに受けるので、αN(0,
0)で計算される。ただし、 [ｘ] はｘを越えない最大の
整数を与えるものとする。また、ポート間の最大損失差
ΔαN は、 ΔαN ＝αN(0,0)−αN([N/2],[N/2]) により計算される。Ｎが大きいときには、αN([N/2],[N
/2])≪αN(0,0)となり、αN(0,0)≒ΔαN ≒６〔dB〕と
なる。
【００１８】アレイ導波路回折格子光合分波器は、一般
的にはラテン方陣の入出力特性をもたないが、周回性を
もたせることによりラテン方陣の入出力特性が実現して
いる。しかし、周回性をもたせることによりラテン方陣
となると、どのポートを入出力にするかによって損失が
大きく異なり、出力時の光の強度が光周波数によってい
ろいろな値を示すことが問題となる。すなわち、信号光
の光周波数と使用ポートの関係によって損失が異なり、
かつ最大６〔dB〕の損失差が生じるので、システム設計
が困難になっていた。
的にはラテン方陣の入出力特性をもたないが、周回性を
もたせることによりラテン方陣の入出力特性が実現して
いる。しかし、周回性をもたせることによりラテン方陣
となると、どのポートを入出力にするかによって損失が
大きく異なり、出力時の光の強度が光周波数によってい
ろいろな値を示すことが問題となる。すなわち、信号光
の光周波数と使用ポートの関係によって損失が異なり、
かつ最大６〔dB〕の損失差が生じるので、システム設計
が困難になっていた。
【００１９】さらに、Ｎが大きくなると、結局周回性を
もたせること自体も困難になっていた。本発明は、ラテ
ン方陣の入出力特性を実現しながら、使用するポートの
位置に依存した損失偏差を少なくし、かつ最大損失を小
さくすることができる光周波数合分波装置を提供するこ
とを目的とする。
もたせること自体も困難になっていた。本発明は、ラテ
ン方陣の入出力特性を実現しながら、使用するポートの
位置に依存した損失偏差を少なくし、かつ最大損失を小
さくすることができる光周波数合分波装置を提供するこ
とを目的とする。
【００２０】
【課題を解決するための手段】本発明の光周波数合分波
装置は、規模の大きなアレイ導波路回折格子光合分波器
の中央部の入出力ポートだけを利用することにより、使
用ポートの位置に依存した損失偏差を少なくし、かつ最
大損失を小さくする。ただし、アレイ導波路回折格子光
合分波器は、周回性をもたない場合はラテン方陣の入出
力特性をもたず、周回性をもつ場合は全体としてラテン
方陣の入出力特性をもってもその一部分はラテン方陣と
はならない。すなわち、アレイ導波路回折格子光合分波
器が全体でラテン方陣の入出力特性をもっているか否か
に関わらず、中央部の入出力ポートに対応する部分はラ
テン方陣の入出力特性をもたない。そこで、本発明の光
周波数合分波装置では、アレイ導波路回折格子光合分波
器の所定の出力ポート対（または入力ポート対）を光合
分流手段（請求項１〜４）または光合分波器（請求項
５，６）で結合することにより、中央部の入出力ポート
に対応する部分にラテン方陣の入出力特性を実現する。
装置は、規模の大きなアレイ導波路回折格子光合分波器
の中央部の入出力ポートだけを利用することにより、使
用ポートの位置に依存した損失偏差を少なくし、かつ最
大損失を小さくする。ただし、アレイ導波路回折格子光
合分波器は、周回性をもたない場合はラテン方陣の入出
力特性をもたず、周回性をもつ場合は全体としてラテン
方陣の入出力特性をもってもその一部分はラテン方陣と
はならない。すなわち、アレイ導波路回折格子光合分波
器が全体でラテン方陣の入出力特性をもっているか否か
に関わらず、中央部の入出力ポートに対応する部分はラ
テン方陣の入出力特性をもたない。そこで、本発明の光
周波数合分波装置では、アレイ導波路回折格子光合分波
器の所定の出力ポート対（または入力ポート対）を光合
分流手段（請求項１〜４）または光合分波器（請求項
５，６）で結合することにより、中央部の入出力ポート
に対応する部分にラテン方陣の入出力特性を実現する。
【００２１】ここで、光合分流手段および光合分波器に
は、光カプラまたはＹ型光合分流器が用いられる。さら
に、光周波数合分波装置の直後で光信号を受光する場合
には、アレイ導波路回折格子光合分波器の所定の出力ポ
ート対からの出力が同一の受光器に入力されるように光
導波路を形成すれば、その光導波路が光合分流手段とな
る。
は、光カプラまたはＹ型光合分流器が用いられる。さら
に、光周波数合分波装置の直後で光信号を受光する場合
には、アレイ導波路回折格子光合分波器の所定の出力ポ
ート対からの出力が同一の受光器に入力されるように光
導波路を形成すれば、その光導波路が光合分流手段とな
る。
【００２２】
（基本となる実施形態）表３の入出力特性をもつ８×８
のアレイ導波路回折格子光合分波器を使い、４×４のラ
テン方陣の入出力特性をもつ光周波数合分波装置が構成
できることを示す（請求項１，２）。また、表４に示す
ような周回性のあるアレイ導波路回折格子光合分波器の
場合も同様である（請求項３〜６）。
のアレイ導波路回折格子光合分波器を使い、４×４のラ
テン方陣の入出力特性をもつ光周波数合分波装置が構成
できることを示す（請求項１，２）。また、表４に示す
ような周回性のあるアレイ導波路回折格子光合分波器の
場合も同様である（請求項３〜６）。
【００２３】入力ポートＩ０〜Ｉ７のうちの連続した４
つの入力ポートＩ１〜Ｉ４を選ぶ。一方、出力ポートＯ
０〜Ｏ７のうちの連続した７つの出力ポートＯ０〜０６
を選び、４離れた出力ポートどうしを光カプラに接続す
る。ここで、出力ポートＯ０と出力ポートＯ４の各出力
を光カプラで合波した出力ポートをＴ０とし、出力ポー
トＯ１と出力ポートＯ５の各出力を光カプラで合波した
出力ポートをＴ１とし、出力ポートＯ２と出力ポートＯ
６の各出力を光カプラで合波した出力ポートをＴ２とす
る。
つの入力ポートＩ１〜Ｉ４を選ぶ。一方、出力ポートＯ
０〜Ｏ７のうちの連続した７つの出力ポートＯ０〜０６
を選び、４離れた出力ポートどうしを光カプラに接続す
る。ここで、出力ポートＯ０と出力ポートＯ４の各出力
を光カプラで合波した出力ポートをＴ０とし、出力ポー
トＯ１と出力ポートＯ５の各出力を光カプラで合波した
出力ポートをＴ１とし、出力ポートＯ２と出力ポートＯ
６の各出力を光カプラで合波した出力ポートをＴ２とす
る。
【００２４】いま、入力ポートＩ１〜Ｉ４に光周波数ｆ
4 ，ｆ5 ，ｆ6 ，ｆ7 の周波数多重光を入力する。入力
ポートＩ１に入力された周波数多重光はアレイ導波路回
折格子光合分波器で分波され、光周波数ｆ4 の光は出力
ポートＯ３に、光周波数ｆ5の光は出力ポートＯ４を介
して出力ポートＴ０に、光周波数ｆ6 の光は出力ポート
Ｏ５を介して出力ポートＴ１に、光周波数ｆ7 の光は出
力ポートＯ６を介して出力ポートＴ２に出力される。他
の入力ポートＩ２〜Ｉ４に入力された周波数多重光も同
様に分波されて出力される。したがって、入力ポートＩ
１，Ｉ２，Ｉ３，Ｉ４と出力ポートＯ３，Ｔ０，Ｔ１，
Ｔ２との間には、表５の示すラテン方陣の入出力特性が
得られる。
4 ，ｆ5 ，ｆ6 ，ｆ7 の周波数多重光を入力する。入力
ポートＩ１に入力された周波数多重光はアレイ導波路回
折格子光合分波器で分波され、光周波数ｆ4 の光は出力
ポートＯ３に、光周波数ｆ5の光は出力ポートＯ４を介
して出力ポートＴ０に、光周波数ｆ6 の光は出力ポート
Ｏ５を介して出力ポートＴ１に、光周波数ｆ7 の光は出
力ポートＯ６を介して出力ポートＴ２に出力される。他
の入力ポートＩ２〜Ｉ４に入力された周波数多重光も同
様に分波されて出力される。したがって、入力ポートＩ
１，Ｉ２，Ｉ３，Ｉ４と出力ポートＯ３，Ｔ０，Ｔ１，
Ｔ２との間には、表５の示すラテン方陣の入出力特性が
得られる。
【００２５】
【表５】
【００２６】なお、出力ポートＴ０〜Ｔ２から出力され
る光には、光カプラにおける所定の損失が生じる。した
がって、出力ポートＯ３の出力端に、光カプラの損失に
相当する損失を与える減衰器を接続して出力レベルを揃
える。このようにして、光周波数ｆ4 〜ｆ7 についてラ
テン方陣の入出力特性を有する光周波数合分波装置を構
成することができる。
る光には、光カプラにおける所定の損失が生じる。した
がって、出力ポートＯ３の出力端に、光カプラの損失に
相当する損失を与える減衰器を接続して出力レベルを揃
える。このようにして、光周波数ｆ4 〜ｆ7 についてラ
テン方陣の入出力特性を有する光周波数合分波装置を構
成することができる。
【００２７】（第１の実施形態）図１は、本発明の光周
波数合分波装置の第１の実施形態を示す。本実施形態
は、Ｎ＝16，Ｍ＝４，Ｋ＝５，ｍ＝５，ｎ＝７とする。
図において、符号２０は、16×16のアレイ導波路回折格
子光合分波器であり、ａ０〜ａ15は入力ポート、ｂ０〜
ｂ15は出力ポートである。アレイ導波路回折格子光合分
波器２０の出力ポートｂ５，ｂ９に光カプラ２１−０を
接続し、出力ポートｂ６，ｂ10に光カプラ２１−１を接
続し、出力ポートｂ７，ｂ11に光カプラ２１−２を接続
し、出力ポートｂ８に減衰器２２を接続する。ここで、
アレイ導波路回折格子光合分波器２０の入力ポートａ７
〜ａ10を光周波数合分波装置の入力ポートとし、減衰器
２２および光カプラ２１−０〜２１−２の出力を光周波
数合分波装置の出力ポートとする。
波数合分波装置の第１の実施形態を示す。本実施形態
は、Ｎ＝16，Ｍ＝４，Ｋ＝５，ｍ＝５，ｎ＝７とする。
図において、符号２０は、16×16のアレイ導波路回折格
子光合分波器であり、ａ０〜ａ15は入力ポート、ｂ０〜
ｂ15は出力ポートである。アレイ導波路回折格子光合分
波器２０の出力ポートｂ５，ｂ９に光カプラ２１−０を
接続し、出力ポートｂ６，ｂ10に光カプラ２１−１を接
続し、出力ポートｂ７，ｂ11に光カプラ２１−２を接続
し、出力ポートｂ８に減衰器２２を接続する。ここで、
アレイ導波路回折格子光合分波器２０の入力ポートａ７
〜ａ10を光周波数合分波装置の入力ポートとし、減衰器
２２および光カプラ２１−０〜２１−２の出力を光周波
数合分波装置の出力ポートとする。
【００２８】アレイ導波路回折格子光合分波器２０の入
出力特性を表６に示し、本実施形態の光周波数合分波装
置の入出力特性を表７に示す。
出力特性を表６に示し、本実施形態の光周波数合分波装
置の入出力特性を表７に示す。
【００２９】
【表６】
【００３０】
【表７】
【００３１】本実施形態の光周波数合分波装置は、表７
に示すように、光周波数ｆ4 〜ｆ7についてのラテン方
陣の入出力特性が得られる。このような光周波数合分波
装置における損失差について以下に説明する。この４×
４の光周波数合分波装置において、最小損失の光路はａ
７−ｂ８，ａ８−ｂ７，ａ８−ｂ８であり、その最小損
失α16(7,8)(＝α16(8,7),α16(8,8))は、 α16(7,8) ＝｛(-1/16)2＋(1/16)2｝Ａ(16) ＝(2/256) Ａ(16) となる。また、最大損失の光路はａ10−ｂ５，ａ７−ｂ
11であり、その最大損失α16(10,5)（＝α16(7,11)）
は、 α16(10,5)＝｛(5/16)2＋(-5/16)2｝Ａ(16) ＝(50/256)Ａ(16) となる。したがって、最大損失差は、 α16(10,5)−α16(7,8) ＝(48/256)Ａ(16) となる。
に示すように、光周波数ｆ4 〜ｆ7についてのラテン方
陣の入出力特性が得られる。このような光周波数合分波
装置における損失差について以下に説明する。この４×
４の光周波数合分波装置において、最小損失の光路はａ
７−ｂ８，ａ８−ｂ７，ａ８−ｂ８であり、その最小損
失α16(7,8)(＝α16(8,7),α16(8,8))は、 α16(7,8) ＝｛(-1/16)2＋(1/16)2｝Ａ(16) ＝(2/256) Ａ(16) となる。また、最大損失の光路はａ10−ｂ５，ａ７−ｂ
11であり、その最大損失α16(10,5)（＝α16(7,11)）
は、 α16(10,5)＝｛(5/16)2＋(-5/16)2｝Ａ(16) ＝(50/256)Ａ(16) となる。したがって、最大損失差は、 α16(10,5)−α16(7,8) ＝(48/256)Ａ(16) となる。
【００３２】ところで、16×16のアレイ導波路回折格子
光合分波器２０において、最大損失の光路は例えばａ０
−ｂ０であり、その最大損失α16(0,0) は α16(0,0) ＝｛(-15/16)2＋(-15/16)2｝Ａ(16) ＝(450/256) Ａ(16) となる。これが６〔dB〕に相当することから、Ａ(16)＝
3.41となる。
光合分波器２０において、最大損失の光路は例えばａ０
−ｂ０であり、その最大損失α16(0,0) は α16(0,0) ＝｛(-15/16)2＋(-15/16)2｝Ａ(16) ＝(450/256) Ａ(16) となる。これが６〔dB〕に相当することから、Ａ(16)＝
3.41となる。
【００３３】したがって、本実施形態の光周波数合分波
装置の最大損失は、(50/256)Ａ(16)＝0.67〔dB〕とな
り、最大損失差は(48/256)Ａ(16)＝0.64〔dB〕となる。
ただし、本実施形態の光周波数合分波装置には、光カプ
ラ２１−０〜２１−２による分配損３〔dB〕があり、そ
れを加えた最大損失は3.67〔dB〕となる。一方、最小損
失が生じる光路には、光カプラの損失に相当する３〔d
B〕の減衰を与える減衰器２２が挿入されるので、最大
損失差は0.64〔dB〕である。
装置の最大損失は、(50/256)Ａ(16)＝0.67〔dB〕とな
り、最大損失差は(48/256)Ａ(16)＝0.64〔dB〕となる。
ただし、本実施形態の光周波数合分波装置には、光カプ
ラ２１−０〜２１−２による分配損３〔dB〕があり、そ
れを加えた最大損失は3.67〔dB〕となる。一方、最小損
失が生じる光路には、光カプラの損失に相当する３〔d
B〕の減衰を与える減衰器２２が挿入されるので、最大
損失差は0.64〔dB〕である。
【００３４】このような最大損失と最大損失差は、アレ
イ導波路回折格子光合分波器２０の入力ポートａ５〜ａ
８と出力ポートｂ４〜ｂ10を使用する構成においても同
様の最小値が得られる。また、アレイ導波路回折格子光
合分波器２０の最小損失を与える光路は、ａ７−ｂ７，
ａ７−ｂ８，ａ８−ｂ７，ａ８−ｂ８の４つがあり、こ
れらの内の少なくとも１組を使用するものであれば、本
発明による所定の効果が期待できる。
イ導波路回折格子光合分波器２０の入力ポートａ５〜ａ
８と出力ポートｂ４〜ｂ10を使用する構成においても同
様の最小値が得られる。また、アレイ導波路回折格子光
合分波器２０の最小損失を与える光路は、ａ７−ｂ７，
ａ７−ｂ８，ａ８−ｂ７，ａ８−ｂ８の４つがあり、こ
れらの内の少なくとも１組を使用するものであれば、本
発明による所定の効果が期待できる。
【００３５】なお、従来の４×４のアレイ導波路回折格
子光合分波器における最大損失は、 α4 (0,0) ＝｛(-3/4)2＋(-3/4)2｝Ａ(4) ＝(18/16) Ａ(4) となり、これが６〔dB〕に相当することから、Ａ(4) ＝
5.33となる。また、最大損失差は、 α4(0,0)−α4(2,2)＝(18/16)Ａ(4)−(2/16)Ａ(4) ＝Ａ(4) となる。すなわち、最大損失は６〔dB〕、最大損失差は
5.33〔dB〕となる。
子光合分波器における最大損失は、 α4 (0,0) ＝｛(-3/4)2＋(-3/4)2｝Ａ(4) ＝(18/16) Ａ(4) となり、これが６〔dB〕に相当することから、Ａ(4) ＝
5.33となる。また、最大損失差は、 α4(0,0)−α4(2,2)＝(18/16)Ａ(4)−(2/16)Ａ(4) ＝Ａ(4) となる。すなわち、最大損失は６〔dB〕、最大損失差は
5.33〔dB〕となる。
【００３６】したがって、本実施形態の構成によれば、
最大損失が６〔dB〕から3.67〔dB〕に2.33〔dB〕低減さ
れ、最大損失差が5.33〔dB〕から0.64〔dB〕に4.69〔d
B〕低減される。ところで、上述した実施形態におい
て、出力と入力とを入れ替えても同様の動作が得られ
る。
最大損失が６〔dB〕から3.67〔dB〕に2.33〔dB〕低減さ
れ、最大損失差が5.33〔dB〕から0.64〔dB〕に4.69〔d
B〕低減される。ところで、上述した実施形態におい
て、出力と入力とを入れ替えても同様の動作が得られ
る。
【００３７】また、図１において、アレイ導波路回折格
子光合分波器２０の入出力導波路群の内の入力ポートａ
０〜ａ６，ａ11〜ａ15、および出力導波路群の内の出力
ポートｂ０〜ｂ４，ｂ12〜ｂ15と、スラブ導波路との間
の導波路や入出力ポートは、本発明の構成に関係してい
ない。したがって、これらがアレイ導波路回折格子光合
分波器２０に必ずしも具備されている必要はない。
子光合分波器２０の入出力導波路群の内の入力ポートａ
０〜ａ６，ａ11〜ａ15、および出力導波路群の内の出力
ポートｂ０〜ｂ４，ｂ12〜ｂ15と、スラブ導波路との間
の導波路や入出力ポートは、本発明の構成に関係してい
ない。したがって、これらがアレイ導波路回折格子光合
分波器２０に必ずしも具備されている必要はない。
【００３８】また、光カプラ２１−０〜２１−２や減衰
器２２をアレイ導波路回折格子光合分波器２０と同一基
板上に形成することにより、熱的安定性が得られ、接続
損を小さくすることが可能となる。また、光カプラ２１
は、Ｙ型光合分流器を用いてもよい。また、減衰器２２
は、導波路の曲げ、透過遮断物質、光合分波器などで所
定の減衰が得られるものであればよい。
器２２をアレイ導波路回折格子光合分波器２０と同一基
板上に形成することにより、熱的安定性が得られ、接続
損を小さくすることが可能となる。また、光カプラ２１
は、Ｙ型光合分流器を用いてもよい。また、減衰器２２
は、導波路の曲げ、透過遮断物質、光合分波器などで所
定の減衰が得られるものであればよい。
【００３９】ところで、Ｎが十分に大きな値になると、
アレイ導波路回折格子光合分波器２０の入出力ポートの
選択において、それらの中央部の損失偏差はほとんど無
視できるほどの大きさになる。この場合には、必ずしも
最小損失を与える入出力ポートの組を選択する必要はな
く、実質的に最小損失と同等の損失を与えるような組で
あればよい。
アレイ導波路回折格子光合分波器２０の入出力ポートの
選択において、それらの中央部の損失偏差はほとんど無
視できるほどの大きさになる。この場合には、必ずしも
最小損失を与える入出力ポートの組を選択する必要はな
く、実質的に最小損失と同等の損失を与えるような組で
あればよい。
【００４０】また、アレイ導波路回折格子光合分波器２
０の入出力ポートは、例えば１つおきに選択してもよ
い。その場合には、１つおきの入出力ポートに１，２，
３，…の番号をふり、同様にしてラテン方陣の入出力特
性をもたせるための２つの出力ポート対（入力ポート
対）を決定する。すなわち、アレイ導波路回折格子光合
分波器２０の入出力ポートおよび光周波数は必ずしも連
続したものである必要はなく、ラテン方陣の入出力特性
が実現できる選択であればよい。
０の入出力ポートは、例えば１つおきに選択してもよ
い。その場合には、１つおきの入出力ポートに１，２，
３，…の番号をふり、同様にしてラテン方陣の入出力特
性をもたせるための２つの出力ポート対（入力ポート
対）を決定する。すなわち、アレイ導波路回折格子光合
分波器２０の入出力ポートおよび光周波数は必ずしも連
続したものである必要はなく、ラテン方陣の入出力特性
が実現できる選択であればよい。
【００４１】（第２の実施形態）光周波数合分波装置の
出力ポートに同時に光周波数の異なる複数の光が出力さ
れないという前提で、光周波数合分波装置の直後に受光
器を配置する第２の実施形態について説明する。図２
は、本発明の光周波数合分波装置の第２の実施形態を示
す。
出力ポートに同時に光周波数の異なる複数の光が出力さ
れないという前提で、光周波数合分波装置の直後に受光
器を配置する第２の実施形態について説明する。図２
は、本発明の光周波数合分波装置の第２の実施形態を示
す。
【００４２】図において、16×16のアレイ導波路回折格
子光合分波器２０は第１の実施形態と同様であり、ａ０
〜ａ15は入力ポート、ｂ０〜ｂ15は出力ポートである。
光周波数合分波装置の入力ポートは、アレイ導波路回折
格子光合分波器２０の入力ポートａ７〜ａ10とする。ア
レイ導波路回折格子光合分波器２０の出力ポートｂ５，
ｂ９は、光導波路３０−１，３０−２を介して受光器３
１−２に接続される。出力ポートｂ６，ｂ10は、光導波
路３０−３，３０−４を介して受光器３１−３に接続さ
れる。出力ポートｂ７，ｂ11は、光導波路３０−５，３
０−６を介して受光器３１−４に接続される。出力ポー
トｂ８は、光導波路３０−７を介して受光器３１−１に
接続される。ここで、光導波路３０−１〜３０−７は光
路編集用導波路という。
子光合分波器２０は第１の実施形態と同様であり、ａ０
〜ａ15は入力ポート、ｂ０〜ｂ15は出力ポートである。
光周波数合分波装置の入力ポートは、アレイ導波路回折
格子光合分波器２０の入力ポートａ７〜ａ10とする。ア
レイ導波路回折格子光合分波器２０の出力ポートｂ５，
ｂ９は、光導波路３０−１，３０−２を介して受光器３
１−２に接続される。出力ポートｂ６，ｂ10は、光導波
路３０−３，３０−４を介して受光器３１−３に接続さ
れる。出力ポートｂ７，ｂ11は、光導波路３０−５，３
０−６を介して受光器３１−４に接続される。出力ポー
トｂ８は、光導波路３０−７を介して受光器３１−１に
接続される。ここで、光導波路３０−１〜３０−７は光
路編集用導波路という。
【００４３】本実施形態では、光周波数ｆ4 〜ｆ7 の光
について、入力ポートａ７〜ａ10への入力に対する受光
器３１−１〜３１−４へ出力は、第１の実施形態と同様
にラテン方陣の入出力特性を示す。さらに、本実施形態
では、光導波路３０−１〜３０−６により、それぞれ２
つの出力ポートと受光器３１−２〜３１−４とを結合す
るが、光カプラを用いた場合と違って合流損失は発生し
ない。したがって、光導波路３０−７と受光器３１−１
との間には、第１の実施形態のように減衰器を挿入させ
る必要はない。
について、入力ポートａ７〜ａ10への入力に対する受光
器３１−１〜３１−４へ出力は、第１の実施形態と同様
にラテン方陣の入出力特性を示す。さらに、本実施形態
では、光導波路３０−１〜３０−６により、それぞれ２
つの出力ポートと受光器３１−２〜３１−４とを結合す
るが、光カプラを用いた場合と違って合流損失は発生し
ない。したがって、光導波路３０−７と受光器３１−１
との間には、第１の実施形態のように減衰器を挿入させ
る必要はない。
【００４４】また、光路編集用導波路となる光導波路３
０−１〜３０−７は、アレイ導波路回折格子光合分波器
２０と同一基板上に形成することにより、熱的安定性が
得られ、接続損を小さくすることが可能となる。
０−１〜３０−７は、アレイ導波路回折格子光合分波器
２０と同一基板上に形成することにより、熱的安定性が
得られ、接続損を小さくすることが可能となる。
【００４５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の光周波数
合分波装置は、ラテン方陣の入出力特性をもちながら損
失および損失偏差を小さくすることができる。
合分波装置は、ラテン方陣の入出力特性をもちながら損
失および損失偏差を小さくすることができる。
【図１】本発明の光周波数合分波装置の第１の実施形態
を示す図。
を示す図。
【図２】本発明の光周波数合分波装置の第２の実施形態
を示す図。
を示す図。
【図３】光周波数ｆ0 〜ｆ3 を使用するＦＤＭネットワ
ークの例を示す図。
ークの例を示す図。
【図４】８×８のアレイ導波路回折格子光合分波器の構
成を示す図。
成を示す図。
１ 光周波数合分波器 ２ 基幹線 ３ 送受信ノード １１ 入力導波路群 １２，１４ スラブ導波路 １３ アレイ導波路 １５ 出力導波路群 ２０ アレイ導波路回折格子光合分波器 ２１ 光カプラ ２２ 減衰器 ３０ 光導波路 ３１ 受光器
Claims (8)
- 【請求項１】 第１の導波路群の導波路ｉと第２の導波
路群の導波路ｊとの間を透過する光の周波数がｆk （ｋ
はｉ＋ｊで表される整数）であるアレイ導波路回折格子
光合分波器と、 前記アレイ導波路回折格子光合分波器の第２の導波路群
のうちの導波路ｍと導波路ｍ＋Ｍの導波路対から、導波
路ｍ＋Ｍ−２と導波路ｍ＋２Ｍ−２の導波路対までの各
導波路対を接続するＭ−１個の光合分流手段とを備え、 前記アレイ導波路回折格子光合分波器の第１の導波路群
のうちの導波路ｎから導波路ｎ＋Ｍ−１までのＭ本の導
波路を入力ポートとし、前記光合分流手段の出力および
前記アレイ導波路回折格子光合分波器の第２の導波路群
のうちの導波路ｍ＋Ｍ−１を出力ポートとすることを特
徴とする光周波数合分波装置。 - 【請求項２】 第１の導波路群の導波路ｉと第２の導波
路群の導波路ｊとの間を透過する光の周波数がｆk （ｋ
はｉ＋ｊで表される整数）であるアレイ導波路回折格子
光合分波器と、 前記アレイ導波路回折格子光合分波器の第２の導波路群
のうちの導波路ｍと導波路ｍ＋Ｍの導波路対から、導波
路ｍ＋Ｍ−２と導波路ｍ＋２Ｍ−２の導波路対までの各
導波路対を接続するＭ−１個の光合分流手段と、 前記アレイ導波路回折格子光合分波器の第２の導波路群
のうちの導波路ｍ＋Ｍ−１および前記光合分流手段への
入力を入力ポートとし、前記アレイ導波路回折格子光合
分波器の第１の導波路群のうちの導波路ｎから導波路ｎ
＋Ｍ−１までのＭ本の導波路を出力ポートとすることを
特徴とする光周波数合分波装置。 - 【請求項３】 第１の導波路群の導波路ｉと第２の導波
路群の導波路ｊとの間を透過する光の周波数がｆk （ｋ
は、Ｎをアレイ導波路回折格子光合分波器の基本周期、
Ｋを０以上の任意の整数としたときに、ｋ＝ mod〔ｉ＋
ｊ＋Ｋ，Ｎ〕で表される整数）であるアレイ導波路回折
格子光合分波器と、 前記アレイ導波路回折格子光合分波器の第２の導波路群
のうちの導波路ｍと導波路ｍ＋Ｍ（ＭはＮの半数以下の
整数）の導波路対から、導波路ｍ＋Ｍ−２と導波路ｍ＋
２Ｍ−２の導波路対までの各導波路対を接続するＭ−１
個の光合分流手段とを備え、 前記アレイ導波路回折格子光合分波器の第１の導波路群
のうちの導波路ｎから導波路ｎ＋Ｍ−１までのＭ本の導
波路を入力ポートとし、前記光合分流手段の出力および
前記アレイ導波路回折格子光合分波器の第２の導波路群
のうちの導波路ｍ＋Ｍ−１を出力ポートとすることを特
徴とする光周波数合分波装置。 - 【請求項４】 第１の導波路群の導波路ｉと第２の導波
路群の導波路ｊとの間を透過する光の周波数がｆk （ｋ
は、Ｎをアレイ導波路回折格子光合分波器の基本周期、
Ｋを０以上の任意の整数としたときに、ｋ＝ mod〔ｉ＋
ｊ＋Ｋ，Ｎ〕で表される整数）であるアレイ導波路回折
格子光合分波器と、 前記アレイ導波路回折格子光合分波器の第２の導波路群
のうちの導波路ｍと導波路ｍ＋Ｍ（ＭはＮの半数以下の
整数）の導波路対から、導波路ｍ＋Ｍ−２と導波路ｍ＋
２Ｍ−２の導波路対までの各導波路対を接続するＭ−１
個の光合分流手段とを備え、 前記アレイ導波路回折格子光合分波器の第２の導波路群
のうちの導波路ｍ＋Ｍ−１および前記光合分流手段への
入力を入力ポートとし、前記アレイ導波路回折格子光合
分波器の第１の導波路群のうちの導波路ｎから導波路ｎ
＋Ｍ−１までのＭ本の導波路を出力ポートとすることを
特徴とする光周波数合分波装置。 - 【請求項５】 第１の導波路群の導波路ｉと第２の導波
路群の導波路ｊとの間を透過する光の周波数がｆk （ｋ
は、Ｎをアレイ導波路回折格子光合分波器の基本周期、
Ｋを０以上の任意の整数としたときに、ｋ＝ mod〔ｉ＋
ｊ＋Ｋ，Ｎ〕で表される整数）であるアレイ導波路回折
格子光合分波器と、 前記アレイ導波路回折格子光合分波器の第２の導波路群
のうちの導波路ｍと導波路ｍ＋Ｍ（ＭはＮの半数以下の
整数）の導波路対から、導波路ｍ＋Ｍ−２と導波路ｍ＋
２Ｍ−２の導波路対までの各導波路対を接続するＭ−１
個の光合分波器と、 前記アレイ導波路回折格子光合分波器の第２の導波路群
のうちの導波路ｍ＋Ｍ−１に接続され、前記光合分流手
段における損失に相当する減衰を与える減衰器とを備
え、 前記アレイ導波路回折格子光合分波器の第１の導波路群
のうちの導波路ｎから導波路ｎ＋Ｍ−１までのＭ本の導
波路を入力ポートとし、前記光合分流手段および減衰器
の出力を出力ポートとし、 前記ｍおよびｎは、前記アレイ導波路回折格子光合分波
器の第１の導波路群および第２の導波路群から選ばれた
導波路の組み合わせの中に、アレイ導波路回折格子光合
分波器の最小損失を与える組を含む値に設定したことを
特徴とする光周波数合分波装置。 - 【請求項６】 第１の導波路群の導波路ｉと第２の導波
路群の導波路ｊとの間を透過する光の周波数がｆk （ｋ
は、Ｎをアレイ導波路回折格子光合分波器の基本周期、
Ｋを０以上の任意の整数としたときに、ｋ＝ mod〔ｉ＋
ｊ＋Ｋ，Ｎ〕で表される整数）であるアレイ導波路回折
格子光合分波器と、 前記アレイ導波路回折格子光合分波器の第２の導波路群
のうちの導波路ｍと導波路ｍ＋Ｍ（ＭはＮの半数以下の
整数）の導波路対から、導波路ｍ＋Ｍ−２と導波路ｍ＋
２Ｍ−２の導波路対までの各導波路対を接続するＭ−１
個の光合分波器と、 前記アレイ導波路回折格子光合分波器の第２の導波路群
のうちの導波路ｍ＋Ｍ−１に接続され、前記光合分流手
段における損失に相当する減衰を与える減衰器とを備
え、 前記光合分流手段および減衰器の入力を入力ポートと
し、前記アレイ導波路回折格子光合分波器の第１の導波
路群のうちの導波路ｎから導波路ｎ＋Ｍ−１までのＭ本
の導波路を出力ポートとし、 前記ｍおよびｎは、前記アレイ導波路回折格子光合分波
器の第１の導波路群および第２の導波路群から選ばれた
導波路の組み合わせの中に、アレイ導波路回折格子光合
分波器の最小損失を与える組を含む値に設定したことを
特徴とする光周波数合分波装置。 - 【請求項７】 請求項１ないし請求項４のいずれかに記
載の光周波数合分波装置において、 アレイ導波路回折格子光合分波器および光合分流手段が
同一基板上に形成された構成であることを特徴とする光
周波数合分波装置。 - 【請求項８】 請求項５または請求項６に記載の光周波
数合分波装置において、 アレイ導波路回折格子光合分波器、光合分波器、減衰器
の少なくとも２つが同一基板上に形成された構成である
ことを特徴とする光周波数合分波装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19231696A JP3412791B2 (ja) | 1995-08-04 | 1996-07-22 | 光周波数合分波装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7-199726 | 1995-08-04 | ||
| JP19972695 | 1995-08-04 | ||
| JP19231696A JP3412791B2 (ja) | 1995-08-04 | 1996-07-22 | 光周波数合分波装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09105828A true JPH09105828A (ja) | 1997-04-22 |
| JP3412791B2 JP3412791B2 (ja) | 2003-06-03 |
Family
ID=26507244
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19231696A Expired - Lifetime JP3412791B2 (ja) | 1995-08-04 | 1996-07-22 | 光周波数合分波装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3412791B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6389201B1 (en) | 1999-10-14 | 2002-05-14 | Nec Corporation | Arrayed waveguide grating having arrayed waveguide employing taper structure |
| JP2007079460A (ja) * | 2005-09-16 | 2007-03-29 | Tama Tlo Kk | アレイ導波路型回折格子、光通信デバイスおよび光通信システム |
| GB2436407A (en) * | 2006-03-20 | 2007-09-26 | Fujitsu Ltd | Delaying an optical signal using a Latin router and a plurality of waveguides, each with the same delay. |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5412744A (en) | 1994-05-02 | 1995-05-02 | At&T Corp. | Frequency routing device having a wide and substantially flat passband |
-
1996
- 1996-07-22 JP JP19231696A patent/JP3412791B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6389201B1 (en) | 1999-10-14 | 2002-05-14 | Nec Corporation | Arrayed waveguide grating having arrayed waveguide employing taper structure |
| JP2007079460A (ja) * | 2005-09-16 | 2007-03-29 | Tama Tlo Kk | アレイ導波路型回折格子、光通信デバイスおよび光通信システム |
| GB2436407A (en) * | 2006-03-20 | 2007-09-26 | Fujitsu Ltd | Delaying an optical signal using a Latin router and a plurality of waveguides, each with the same delay. |
| GB2436407B (en) * | 2006-03-20 | 2010-04-14 | Fujitsu Ltd | A device for delaying an optical signal |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3412791B2 (ja) | 2003-06-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3036586B2 (ja) | Ａｔｍスイッチ | |
| JP3475989B2 (ja) | 波長多重化チャネルのソート方法および装置 | |
| JP3078467B2 (ja) | 周波数ルーティング装置 | |
| US6049640A (en) | Wavelength-division-multiplexing cross-connect using angular dispersive elements and phase shifters | |
| US6169828B1 (en) | Fiber optic dense wavelength division multiplexer with a phase differential method of wavelength separation utilizing a polarization beam splitter and a nonlinear interferometer | |
| US5488680A (en) | Frequency routing device having a wide and substantially flat passband | |
| JP3865407B2 (ja) | 挿入／抽出マルチプレクサ | |
| JP3524336B2 (ja) | 光学装置 | |
| US6181849B1 (en) | Interleaved wavelengths multi/demultiplexer with multiple-input-ports and multiple-output-ports for wavelength add/drop WDM systems | |
| WO2007123157A1 (ja) | 波長群光分波器、波長群光合波器、および波長群光選択スイッチ | |
| JP2000244459A (ja) | 光ファイバ通信システム用の再構成可能な合流／分岐 | |
| US6925228B2 (en) | Optical waveguide circuit | |
| KR100442663B1 (ko) | 광 회선분배 시스템 | |
| US6236781B1 (en) | Duplicated-port waveguide grating router having substantially flat passbands | |
| JP3412791B2 (ja) | 光周波数合分波装置 | |
| JPH11271559A (ja) | 光学装置 | |
| US6539149B1 (en) | Waveguide grating router employing transmissive Echelle gratings | |
| JP2002372639A (ja) | 光合分波器 | |
| JP3444548B2 (ja) | 光スイッチ | |
| JP2001051136A (ja) | 光波長合分波器 | |
| JP2784374B2 (ja) | 光分岐挿入回路 | |
| JP3566086B2 (ja) | 光スイッチアレイ及びこれを用いた光アド・ドロップマルチプレクサ | |
| JPH07248509A (ja) | 光周波数選択スイッチ | |
| JP3616991B2 (ja) | 光通信ネットワーク | |
| JP4755126B2 (ja) | 波長ルーティング網 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090328 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090328 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100328 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110328 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110328 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120328 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130328 Year of fee payment: 10 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |