JPH09111061A - 熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】流動性、成形加工性および機械的性質に優れ、
色目等の成型品外観の良好なオレフィン系熱可塑性エラ
ストマー組成物を提供する。 【解決手段】（Ａ）極限粘度が５〜３０ｄｌ／ｇの超高
分子量α−オレフィン共重合体 ３０〜９０重量部、
（Ｂ）極限粘度が０．４〜４ｄｌ／ｇのポリオレフィン
７０〜１０重量部、および（Ｃ）上記（Ａ）と（Ｂ）
の合計１００重量部に対して、プロセスオイルなどの可
塑剤１０〜１００重量部からなる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、新規な熱可塑性樹
脂組成物に関する。詳しくは、流動性、成形性や機械的
性質に優れ、且つ色目等の成型品外観の良好なオレフィ
ン系の熱可塑性樹脂組成物に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】熱可塑性エラストマーは、低硬度や柔軟
性を有しながら、従来の熱可塑性樹脂と同様に、押出成
形、射出成形等の加工法により成形が可能であるため、
近年は、家電分野や自動車分野等を中心に用途を拡大し
つつある。

【０００３】なかでも、オレフィン系エラストマーは、
熱可塑性エラストマーとしての基本的な特徴を備えた
上、低比重、耐熱性、優れたリサイクル性を有するとい
う特徴から、軽量化やリサイクル化の必要性の高まった
自動車分野を中心に、その需要を伸ばしている。

【０００４】オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物
としては、（１）ポリプロピレンやポリエチレン等の結
晶性ポリオレフィン成分とエチレンプロピレン共重合等
のゴム成分（ＥＰＲ）からなる組成物が知られている。
この組成物は、例えば、ポリプロピレンとＥＰＲ等を押
出機等を用いて溶融混練することにより得ることができ
る。また（２）ポリプロピレンとＥＰＤＭ（エチレン−
プロピレン−ジエン三元共重合体）とプロセスオイルか
らなり、ＥＰＤＭ成分が有機過酸化物等により部分的に
架橋されてなる組成物が知られている。この組成物は、
成形加工性やゴム弾性に優れるため、自動車分野等の工
業部品に広く用いられている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記
（１）の組成物は、エラストマーとしての柔軟性を得る
ためにゴム成分量を多くした場合は、高速押出成形時に
おけるメルトフラクチャー現象や、射出成型時における
フローマーク、層状剥離現象、およびウェルド接着不良
等の成形不良現象が起こりやすい。また、このような組
成物は、永久伸び等のゴム的な性質が劣るため、エラス
トマーとしての用途に適さない場合がある。

【０００６】また、上記（２）のように動的架橋により
生成される組成物は、製造時に架橋反応工程が必要であ
るため、製造工程が煩雑である。また、製品の色目が黄
ばみやすいため、明色製品や透明性を必要とする用途に
は適さない等の問題がある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の課
題について鋭意研究を重ねた結果、分子量の非常に高い
α−オレフィン共重合体と、流動性の高いポリオレフィ
ン、および可塑剤を特定量配合してなる組成物が、流動
性、成形性に優れ、しかも、エラストマーとしての柔軟
性、機械的特性を有し、且つ色目も良好な成形体を与え
る熱可塑性樹脂組成物となり得ることを見い出し、本発
明を完成するに至った。

【０００８】即ち、本発明は、（Ａ）極限粘度が５〜３
０の超高分子量α−オレフィン共重合体 ３０〜８０重
量％、（Ｂ）極限粘度が０．４〜４のポリオレフィン
７０〜２０重量％および（Ｃ）上記の超高分子量α−オ
レフィン（Ａ）とポリオレフィン（Ｂ）との合計量１０
０重量部に対して可塑剤 １０〜１００重量部からなる
ことを特徴とする熱可塑性樹脂組成物である。

【０００９】本発明で用いられる超高分子量α−オレフ
ィン共重合体（Ａ）を構成するα−オレフィンとして
は、エチレン、プロピレン、１−ブテン、４−メチル−
１−ペンテン等が挙げられる。また、共重合体は、これ
らのα−オレフィンの２種類又は３種類以上を選択して
構成される。特に、エチレン−プロピレンランダム共重
合体、プロピレン−エチレンブロック共重合体、エチレ
ン−１−ブテンランダム共重合体、エチレン−プロピレ
ン−１−ブテン３元ランダム共重合体等、エチレン、プ
ロピレン、ブテンを主成分とする共重合体が好適に用い
られる。

【００１０】これらの中で、プロピレン含有量が２０〜
８０ｍｏｌ％のプロピレン−エチレンブロック共重合体
やエチレン−プロピレンランダム共重合体が最も好まし
い。

【００１１】また、機械的性質、熱的性質、および溶融
物性がエチレン−プロピレンランダム共重合体と本質的
に同様であるエチレン−プロピレン−ジエンランダム共
重合体も同様に用いることができる。

【００１２】本発明において、上記の超高分子量α−オ
レフィン共重合体（Ａ）の１３５℃テトラリン溶媒中で
測定した極限粘度は５〜３０ｄｌ／ｇであり、好ましく
は８〜２５ｄｌ／ｇである。即ち、極限粘度が５ｄｌ／
ｇ未満であると、引張り永久伸び等の機械的特性が低下
し、例えば、射出成形した場合の成形品のウェルドライ
ンの接着不良等の成形不良が現れやすくなる。また、極
限粘度が３０ｄｌ／ｇを越えると、組成物の流動性が損
なわれるばかりでなく、ポリオレフィン（Ｂ）成分との
混合分散が非常に悪くなるため、得られる熱可塑性組成
物の破断点伸度等の機械的性質が損なわれ、成形品表面
にブツが多く現れるようになる。

【００１３】本発明の熱可塑性組成物が良好な柔軟性を
得るためには、超高分子量α−オレフィン共重合体
（Ａ）は常温において十分な柔軟性を有する事が必要で
あり、結晶融解熱が２０Ｊ／ｇ以下であることが好まし
い。

【００１４】かかる超高分子量α−オレフィン共重合体
（Ａ）として、例えば、特開平５−３２０４６８公報で
示される方法によって重合されたプロピレン系ブロック
共重合体を用いれば、その取扱が容易であるため、製造
プロセスが簡便になり、好ましい。

【００１５】本発明で用いられるポリオレフィン（Ｂ）
は、例えばホモポリプロピレン、プロピレン−エチレン
ブロック共重合体、プロピレン−エチレンランダム共重
合体、ポリエチレン、ポリブテン、プロピレン−ブテン
共重合体、エチレン−ブテン共重合体、エチレン−４メ
チル−１−ペンテン共重合体、エチレン−酢酸ビニル共
重合体などが用いられる。これらの中でも、ホモポリプ
ロピレンやエチレン含有量２０重量％以下のプロピレン
エチレンブロック共重合体が最も好ましい。

【００１６】本発明で用いられるポリオレフィン（Ｂ）
の極限粘度は０．４〜４ｄｌ／ｇであり、好ましくは、
０．７〜２．５ｄｌ／ｇである。極限粘度が０．４ｄｌ
／ｇ未満の場合、α−オレフィン共重合体（Ａ）との混
合分散が悪くなり、機械的特性や外観が損なわれる。ま
た極限粘度が４ｄｌ／ｇを越えると、組成物の流動性が
低下し、加工性が損なわれる。

【００１７】本発明の組成物を耐熱性が必要な用途に使
用する場合には、ポリオレフィン（Ｂ）として、１５０
℃以上の融点および７０Ｊ／ｇ以上の融解熱を有するポ
リプロピレン、プロピレン−エチレンブロック共重合
体、プロピレン−エチレンランダム共重合体等の、本質
的にポリプロピレンの性質を有する樹脂を用いると耐熱
性が良好になり、特に好ましい。

【００１８】また、これらを、個々に有機過酸化物等に
より分解し、分子量を低下させたものや、無水マレイン
酸等を用いて変成させたものを用いることもできる。

【００１９】本発明における可塑剤（Ｃ）は、分子量が
２０００以下の脂肪族炭化水素、流動パラフィン、ポリ
エチレン系ワックス、鉱物油等、およびこれらの誘導体
が用いられる。これらの中でも、汚染性や臭気が少な
く、色目が良好な、パラフィン系の鉱物油が好ましく用
いられる。

【００２０】本発明における超高分子量α−オレフィン
共重合体（Ａ）とポリオレフィン（Ｂ）の配合量は、超
高分子量α−オレフィン共重合体（Ａ）３０〜８０重量
部に対し、ポリオレフィン（Ｂ）７０〜２０重量部であ
る。該超高分子量α−オレフィン共重合体（Ａ）が３０
重量部未満であると、柔軟性が損なわれ、また、８０重
量部を越えると流動性が低下する。

【００２１】本発明において、可塑剤（Ｃ）の配合割合
は、超高分子量α−オレフィン共重合体（Ａ）とポリオ
レフィン（Ｂ）の合計１００重量部に対し、１０〜１０
０重量部である。可塑剤（Ｃ）の配合割合が１０重量部
未満であると組成物の流動性が低下し、押し出し加工
性、あるいは射出成形性成形性が損なわれる。一方、１
００重量部を越えると、成型品表面への可塑剤のブリー
ドが多くなり、外観や触感が非常に悪くなる。

【００２２】また、本発明において、超高分子量α−オ
レフィン共重合体（Ａ）の極限粘度[ηＡ］と、ポリオ
レフィン（Ｂ）の極限粘度[ηＢ]の比[ηＡ]／[ηＢ]は
５〜３０の範囲にあることが好ましく、特に、９〜２５
の範囲にあることがより好ましい。[ηＡ]／[ηＢ]が５
未満であると、射出成形品のウェルドラインが目立ち易
くなり、メルトフラクチャー現象も現れ易くなる傾向が
あり、３０を越えると、超高分子量α−オレフィン共重
合体（Ａ）とポリオレフィン（Ｂ）の混合分散が悪化
し、成形品表面にブツが発生したり、破断伸びが低下す
る傾向がある。

【００２３】本発明の熱可塑性樹脂組成物には、その特
性を著しく阻害しない範囲で、従来用いられている充填
剤、例えば炭酸カルシュウム、炭酸ウィスカー、珪酸カ
ルシュウム、タルク、シリカ、カーボン繊維、グラファ
イト、ガラス繊維、ガラス球、ガラスフレーク、シラス
バルーン、ハイドロタルサイト、クレー、アルミナ、二
硫化モリブデン、硫酸バリウム、マイカ、ケイソウ土、
硫酸アルミニウム、硫酸カルシュウム、塩基性硫酸マグ
ネシュウム、チタン酸カリウム、ウォラストナイト、セ
ピオライト、ゾノトライト、アスベスト等、あるいは着
色剤、例えばカーボンブラック、酸化チタン、亜鉛華、
ベンガラ、群青、紺青、アゾ顔料、ニトロソ顔料、レー
キ顔料、フタロシアニン顔料、キナクリドン系顔料、あ
るいはこれらの複数の種類の充填剤や顔料を組み合わせ
て配合することができる。

【００２４】本発明では、また、フェノール系、サルフ
ァイト系、フェニルアルカン系、フォスファイト系、あ
るいはアミン系安定剤等の従来用いられている酸化防止
剤や耐候剤、あるいはこれらの複数の種類の酸化防止剤
や耐候剤を組み合わせて配合することができる。特に、
トリス（２、４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）フォスファ
イト、テトラキス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）
４、４’−ビフェニレンジフォスファイト、ジステアリ
ルペンタエリスリトールジフォスファイト等のフォスフ
ァイト系加工安定剤を適量配合することにより、超高分
子量α−オレフィン共重合体（Ａ）の分子量の低下を抑
制する効果が得られ、好ましい。

【００２５】さらに、本発明の熱可塑性樹脂組成物に
は、その特性を著しく阻害しない範囲で、従来用いられ
ているオレイン酸アミド、Ｎ−ステアリルエルカ酸アマ
イド、エルカ酸アミド、エライジン酸アミド、ラウリン
酸アミド、バルミチン酸アミド、ステアリンサンアミ
ド、メチレンビスステアリン酸アミド、メチレンビスオ
レイン酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミド、エ
チレンビスオレイン酸アミド等の飽和脂肪酸アミド、不
飽和脂肪酸アミド、ビス脂肪酸アミド等の滑剤、あるい
は複数の種類の滑剤を組み合わせて配合することにより
成型品表面の滑り性を付与することができる。

【００２６】さらに、本発明の熱可塑性樹脂組成物に
は、その特性を著しく阻害しない範囲で、従来用いられ
ているカチオン系、アニオン系、非イオン系、両性系の
帯電防止剤、あるいは複数の種類の帯電防止剤を組み合
わせて配合することができる。特に、ポリオキシエチレ
ンアルキルアミンやポリオキシエチレンアルキルアミド
ないしそれらの脂肪酸エステル、グリセリンの脂肪酸エ
ステル等の非イオン系の帯電防止剤が好ましい。

【００２７】本発明の熱可塑性樹脂組成物には、また、
芳香族カルボン酸金属塩、ソルビトール系誘導体、有機
リン酸塩およびタルク等の結晶化核剤や、高級脂肪酸金
属塩等の塩素補足剤等、通常ポリオレフィンに配合する
ことができる配合剤を、本発明の目的を損なわない範囲
で配合することができる。

【００２８】上記の配合剤は、本発明の熱可塑性樹脂組
成物を製造する段階においても、成形加工時においても
配合することが可能である。

【００２９】本発明の熱可塑性樹脂組成物の製造方法は
特に制限されない。好適な方法を例示すれば、極限粘度
が６〜３０ｄｌ／ｇの超高分子量α−オレフィン共重合
体と可塑剤を溶融混練した後に、極限粘度が０．４〜４
ｄｌ／ｇのポリオレフィンと溶融混練することを特徴と
する方法を挙げることができる。

【００３０】具体的には、先ず、超高分子量α−オレフ
ィン共重合体（Ａ）と可塑剤（Ｃ）を押出機やバンバリ
ーミキサー等を用いて混合させ、マスターバッチを作成
する。その後にこのマスターバッチをポリオレフィン
（Ｂ）と押出機等を用いて溶融混練する事により、ブツ
が少なく、且つ超高分子量α−オレフィン共重合体の分
子量の低下が少ない、外観、成形性、機械物性に優れた
組成物を得ることができる。

【００３１】また、上記のマスターバッチを作成する方
法の代わりに、押出機のホッパーより、超高分子量α−
オレフィン共重合体（Ａ）と可塑剤（Ｃ）のドライブレ
ンド物を供給し、溶融混練し、シリンダー途中に設けた
サイドフィード口よりポリオレフィン（Ｂ）を押出機に
供給し、更に溶融混練する方法によっても、ブツが少な
く、且つ超高分子量α−オレフィン共重合体の分子量の
低下が少ない、外観、成形性、機械物性に優れた組成物
を得ることが出来る。

【００３２】上記方法に対して、超高分子量α−オレフ
ィン共重合体（Ａ）とポリオレフィン（Ｂ）および可塑
剤（Ｃ）を単に溶融混練する通常の方法では、これらを
均一に混合することが非常に困難である。例えば、単に
（Ａ）と（Ｂ）および（Ｃ）を同時に２軸押出機で溶融
混練する場合、混合分散が非常に悪く、成型品表面にブ
ツが非常に多く現れる。また、（Ａ）と（Ｂ）を溶融混
練した後に、（Ｃ）を添加し溶融混練する場合も同様に
混合分散は非常に悪い。また、分散性を高めるため、混
練温度を高めたり、ミキサー等を用いて長時間混練した
場合、混合分散は改善されるが、超高分子量α−オレフ
ィン共重合体の分子量が低下するため、機械物性や成形
性に悪影響を及ぼす。

【００３３】前記方法において、超高分子量α−オレフ
ィン共重合体（Ａ）とポリオレフィン（Ｂ）および可塑
剤（Ｃ）を混合する装置は如何なるものを用いても良い
が、例えば、単軸、および２軸の押出機を用いて溶融混
練する方法が生産性に優れる。

【００３４】また、本発明の熱可塑性樹脂組成物を製造
する際には、窒素等の不活性ガス雰囲気中で溶融混練を
行う場合、超高分子量α−オレフィン共重合体（Ａ）の
分子量の低下や製品の黄ばみを抑制する効果があり、好
ましい態様である。

【００３５】さらに、上記方法において、ポリオレフィ
ン（Ｂ）としてプロピレン系樹脂を用いる場合は、流動
性を向上させるため、溶融混練時に、それぞれにおいて
特定された極限粘度の範囲を超えない量で、且つ超高分
子量α−オレフィン共重合体（Ａ）とポリオレフィン
（Ｂ）の合計１００重量部に対し、０．０１〜０．５重
量部の範囲より選択された量の有機過酸化物を配合して
もよい。

【００３６】本発明の熱可塑性樹脂組成物は、射出成
形、押出成形、カレンダー成形、圧縮成形などの従来用
いられてきたあらゆる成型法により、種々の形状を有す
る成型品にすることができる。また、２色成形法、共押
出法、張り付け等の方法により、他の材料との積層体を
形成することもできる。本発明の熱可塑性樹脂組成物
は、ポリプロピレンやポリエチレン等のポリオレフィン
との相溶性が高いので、これらの樹脂を用いて、接着強
度の優れた積層体を容易に形成することができる。

【００３７】

【発明の効果】本発明の熱可塑性樹脂組成物は、柔軟性
を有しながら、良好な流動性および成形加工性を有す
る。特に、射出成形により成形を行う場合、流動長が長
く、ウェルドの接着強度が高いので、薄肉部を有する成
型品や大型の成型品を容易に成形することができる。従
って、マッドガード、バンパー、サイドモール、等の自
動車部品をはじめとして、家電製品、雑貨、玩具類の衝
撃吸収体、車輪のタイヤ、吸盤等として用いることがで
きる。また、押出特性が良好であるため、押出成形によ
っても良好な成型品を得ることができる。従って、シー
ト類、表皮材、ネット、バンド、フィルム等に用いるこ
とができる。

【００３８】

【実施例】以下、本発明を実施例、および比較例を掲げ
て説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるも
のではない。

【００３９】実施例に先だって、実施例で用いた測定方
法について説明する。

【００４０】（１）極限粘度 １３５℃のテトラリン中で測定した。

【００４１】（２）融解熱 セイコー電子工業（株）製 ＤＳＣ２００を用い、ＪＩ
Ｓ：Ｋ７１２２に規定された方法に準じて、融解熱の測
定を行った。

【００４２】（３）ブツ ＪＩＳ：Ｋ６２５１に規定される１号形試験片を射出成
形により作成し、成形品表面のブツの多さを肉眼観察に
より次の３段階の評価を行った。

【００４３】 ○：ブツが殆ど見られない △：ブツが若干見られる ×：ブツが多く見られる （４）ブリード ＪＩＳ：Ｋ６２５１に規定される１号形試験片を射出成
形により作成し、６０℃オーブン中に１時間放置した後
の、試験片表面におけるオイルのブリードを肉眼観察に
より次の３段階の評価を行った。

【００４４】 ○：ブリードが殆ど見られない △：ブリードが若干見られる ×：ひどくブリードしている （５）メルトフラクチャー （株）東洋精機製作所製 キャピラリーレオメータ キ
ャピログラフＢ−１、および内直径０．５ｍｍ、長さ５
ｍｍのキャピラリーを用いて、測定温度：２００℃、押
し出し量１４３２ｍｍ²／ｍｉｎ（見かけのせん断速
度：１９４６Ｓ^-1）にて樹脂を押し出し、押し出し物を
肉眼観察することにより、メルトフラクチャーの有無を
調べた。

【００４５】（６）流動長 厚さ２ｍｍ、幅１０ｍｍの流路をスパイラル状に設けた
金型を、型締め力１５０トンの射出成形機に取り付け、
加熱シリンダー温度２００℃、射出圧力６０ＭＰａ、お
よび金型冷却水温度４０℃にて射出成形を行った。そし
て、その流動した距離を測定し、流動長とした。

【００４６】（７）ウェルド目立ち易さ ＪＩＳ：Ｋ７１１３に規定される１号形引っ張り試験片
の形状を、両端から樹脂を同時に流入させることによっ
て射出成形し、試験片の中央部分に形成されたウェルド
ラインの目立ち易さを肉眼観察し、以下の３段階評価を
行った。

【００４７】 ○：ウェルドラインが殆ど目立たない △：ウェルドラインが若干目立つ ×：ウェルドラインが目立つ （８）引張破壊伸び ＪＩＳ：Ｋ６２５１に規定される方法によって引張試験
を行い、引張破壊伸びを測定した。試験片は、射出成形
により３号形試験片を作成し、用いた。

【００４８】（９）永久伸び ＪＩＳ：Ｋ６２６２に規定される方法により、永久伸び
を測定した。試験片は、ＪＩＳ：Ｋ６２５１に定められ
る１号形試験片を射出成形により作成し、用いた。

【００４９】（１０）Ａ硬度 ＪＩＳ：Ｋ６２５３に規定されるＡ型のスプリング式硬
さ試験機を用い、Ａ硬度を測定した。

【００５０】（１１）ビカット軟化温度 ＪＩＳ：Ｋ７２０６に規定される方法に準じてビカット
軟化温度を測定した。ただし、試験片に加わる試験荷重
は、２．５Ｎとした。

【００５１】以下の実施例および比較例で使用した超高
分子量α−オレフィン共重合体（Ａ）、ポリオレフィン
（Ｂ）および可塑剤（Ｃ）は下記のものである。

【００５２】（Ａ−１）：特開平５−３２０４６８公報
に記載されている方法に準じ重合を行って得られた超高
分子量エチレン−プロピレン共重合体であり、プロピレ
ン含有量６４ｍｏｌ％、［η］＝１６．５（ｄｌ／
ｇ）、ΔＨ＝８（Ｊ／ｇ）である。

【００５３】（Ａ−２）：特開平５−３２０４６８公報
に記載されている方法に準じ重合を行って得られた超高
分子量エチレン−プロピレン共重合体であり、プロピレ
ン含有量６７ｍｏｌ％、［η］＝９．０（ｄｌ／ｇ）、
ΔＨ＝１０（Ｊ／ｇ）である。

【００５４】（Ａ−３）：特開平５−３２０４６８公報
に記載されている方法に準じ重合を行って得られた超高
分子量エチレン−プロピレン共重合体であり、プロピレ
ン含有量６９ｍｏｌ％、［η］＝６．９（ｄｌ／ｇ）、
ΔＨ＝１３（Ｊ／ｇ）である。

【００５５】（Ａ−４）：特公平７−５３７７１公報に
記載されている方法に準じ重合を行って得られた超高分
子量エチレン−プロピレン共重合体であり、プロピレン
含有量６４ｍｏｌ％、［η］＝３．８（ｄｌ／ｇ）、Δ
Ｈ＝８（Ｊ／ｇ）である。

【００５６】（Ａ−５）：特開平５−３２０４６８公報
に記載されている方法に準じ重合を行って得られた超高
分子量エチレン−プロピレン共重合体であり、プロピレ
ン含有量３３ｍｏｌ％、［η］＝３２．２（ｄｌ／
ｇ）、ΔＨ＝９（Ｊ／ｇ）である。

【００５７】（Ａ−６）：特開平５−３２０４６８公報
に記載されている方法に準じ重合を行って得られた超高
分子量エチレン−プロピレン共重合体であり、プロピレ
ン含有量３８ｍｏｌ％、［η］＝２６．４（ｄｌ／
ｇ）、ΔＨ＝８（Ｊ／ｇ）である。

【００５８】（Ａ−７）：特開平５−３２０４６８公報
に記載されている方法に準じ重合を行って得られた超高
分子量エチレン−プロピレン共重合体であり、プロピレ
ン含有量７７ｍｏｌ％、［η］＝１０．５（ｄｌ／
ｇ）、ΔＨ＝３５（Ｊ／ｇ）である。

【００５９】（Ｂ−１）：（株）トクヤマ製”徳山ポリ
プロＰＮ１８０Ｇ”１００重量部に過酸化物として１、
３−ビス−（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベン
ゼンを０．１５重量部添加し、２２０℃で溶融混練を行
って得た低分子量ポリプロピレンであり、[η]＝０．８
２（ｄｌ／ｇ）、ΔＨ＝１０８（Ｊ／ｇ）である。

【００６０】（Ｂ−２）：（株）トクヤマ製”徳山ポリ
プロＰＮ７９０Ｇ”であり、［η］＝１．０（ｄｌ／
ｇ）、ΔＨ＝９０（Ｊ／ｇ）である。

【００６１】（Ｂ−３）：（株）トクヤマ製”徳山ポリ
プロＲＢ１１０”であり、［η］＝２．９（ｄｌ／
ｇ）、ΔＨ＝１０３（Ｊ／ｇ）である。

【００６２】（Ｂ−４）：（株）トクヤマ製”徳山ポリ
プロＰＮ１８０Ｇ”１００重量部に過酸化物として１、
３−ビス−（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベン
ゼンを０．２６重量部添加し、２２０℃で溶融混練を行
って得た低分子量ポリプロピレンであり、［η］＝０．
５２（ｄｌ／ｇ）、ΔＨ＝９８（Ｊ／ｇ）である。

【００６３】（Ｂ−５）：（株）トクヤマ製”徳山ポリ
プロＰＮ１８０Ｇ”１００重量部に過酸化物として１、
３−ビス−（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベン
ゼンを０．４２重量部添加し、２２０℃で溶融混練を行
って得た低分子量ポリプロピレンであり、［η］＝０．
３３、ΔＨ＝９６（Ｊ／ｇ）である。

【００６４】（Ｂ−６）：特開平３−７７０４号公報に
記載されている方法に準じ重合を行って得られたポリプ
ロピレンであり、［η］＝５．６（ｄｌ／ｇ）、ΔＨ＝
１０７（Ｊ／ｇ）である。

【００６５】（Ｂ−７）：（株）トクヤマ製”Ｐ．Ｅ．
Ｒ．Ｍ３５２Ｅ”であり、［η］＝０．９５（ｄｌ／
ｇ） 、ΔＨ＝３０（Ｊ／ｇ）である。

【００６６】（Ｂ−８）：（株）東ソー製低密度ポリエ
チレン”ペトロセン３５６”であり、［η］＝０．７８
（ｄｌ／ｇ）、ΔＨ＝１１７（Ｊ／ｇ）である。

【００６７】（Ｂ−９）：三井石油化学工業（株）製エ
チレン−プロピレンランダム共重合体”タフマーＰ００
８０Ｋ”であり、［η］＝０．８２、ΔＨ＝０（Ｊ／
ｇ）である。

【００６８】（Ｃ）可塑剤：出光興産（株）製 ＰＷ３
８０（パラフィン系鉱物油（プロセスオイル）） 実施例１〜１４および比較例１〜９ α−オレフィン共重合体（Ａ）と可塑剤（Ｃ）を２軸混
練押出機を用いて、窒素雰囲気下、２００℃で溶融混練
し、マスターバッチを作成した。このマスターバッチと
ポリオレフィン（Ｂ）を２軸混練押出機を用いて、窒素
雰囲気下、２００℃で混練混合し、目的とする組成物を
得た。得られた組成物の組成および評価項目を表１に示
した。

【００６９】比較例１０ 実施例１において作成したマスターバッチを単独で評価
した。組成および評価項目を表１に示した。

【００７０】実施例１５ ２軸混練押出機のホッパーより超高分子量α−オレフィ
ン共重合体（Ａ）と可塑剤（Ｃ）のドライブレンド物を
供給し、シリンダー途中に設けたサイドフィード口より
ポリオレフィン（Ｂ）を２軸混練押出機に供給し、２０
０℃で溶融混練することにより目的の組成物を得た。得
られた組成物の組成および評価項目を表１に示した。

【００７１】

【表１】

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 （Ａ）極限粘度が５〜３０ｄｌ／ｇの超
   高分子量α−オレフィン共重合体 ３０〜８０重量％、
   （Ｂ）極限粘度が０．４〜４ｄｌ／ｇのポリオレフィン
   ７０〜２０重量％、および（Ｃ）上記の超高分子量α
   −オレフィン（Ａ）とポリオレフィン（Ｂ）との合計量
   １００重量部に対して可塑剤 １０〜１００重量部から
   なることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物。
2. 【請求項２】 超高分子量α−オレフィン共重合体
   （Ａ）と可塑剤（Ｃ）とを溶融混練した後に、ポリオレ
   フィン（Ｂ）と溶融混練することを特徴とする、請求項
   １に記載の熱可塑性樹脂組成物の製造方法。