JPH09111393A - ディスクブレーキ用ロータ材 - Google Patents
ディスクブレーキ用ロータ材Info
- Publication number
- JPH09111393A JPH09111393A JP27284395A JP27284395A JPH09111393A JP H09111393 A JPH09111393 A JP H09111393A JP 27284395 A JP27284395 A JP 27284395A JP 27284395 A JP27284395 A JP 27284395A JP H09111393 A JPH09111393 A JP H09111393A
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- JP
- Japan
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- rotor material
- disc brake
- less
- cast iron
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐熱亀裂性と耐摩耗性が要求されるトラック
のディスクブレーキ用ロータ材を提供する。 【解決手段】 重量比で、Ｃ３．６０〜４．２０％、Ｓ
ｉ２．０５〜２．７０％、Ｍｎ０．１５〜０．５％、Ｐ
０．０５０％以下、Ｓ０．０３０％以下、Ｃｒ０．２〜
１．０％、Ｃｕ０．７５〜１．５％、Ｍｇ０．０１６〜
０．０２５％を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物の
コンパクト・バーミキュラ黒鉛鋳鉄から成るディスクブ
レーキ用ロータ材である。
のディスクブレーキ用ロータ材を提供する。 【解決手段】 重量比で、Ｃ３．６０〜４．２０％、Ｓ
ｉ２．０５〜２．７０％、Ｍｎ０．１５〜０．５％、Ｐ
０．０５０％以下、Ｓ０．０３０％以下、Ｃｒ０．２〜
１．０％、Ｃｕ０．７５〜１．５％、Ｍｇ０．０１６〜
０．０２５％を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物の
コンパクト・バーミキュラ黒鉛鋳鉄から成るディスクブ
レーキ用ロータ材である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は自動車のディスクブ
レーキ用ロータ材に関するもので、とくにトラック用に
最適なディスクブレーキ用ロータ材に関するものであ
る。
レーキ用ロータ材に関するもので、とくにトラック用に
最適なディスクブレーキ用ロータ材に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】自動車の乗用車のディスクブレーキ用ロ
ータ材としては、片状黒鉛鋳鉄であるＪＩＳのＦＣ２５
０材が用いられているが、トラックのディスクブレーキ
用ロータ材としては、より高い耐熱亀裂性や耐摩耗性が
必要となり、トラック用としての鋳鉄製のディスクブレ
ーキ用ロータ材の実用化は行われていない。
ータ材としては、片状黒鉛鋳鉄であるＪＩＳのＦＣ２５
０材が用いられているが、トラックのディスクブレーキ
用ロータ材としては、より高い耐熱亀裂性や耐摩耗性が
必要となり、トラック用としての鋳鉄製のディスクブレ
ーキ用ロータ材の実用化は行われていない。
【０００３】ディスクブレーキ用ロータ材の耐熱亀裂性
や耐摩耗性の向上を狙ったものとして、特開平２ー１３
８４３８号公報には、高Ｃ、低Ｓｉの片状黒鉛鋳鉄にＭ
ｏ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｅ、Ｃｕ、Ｃｒ等を含有したものが開
示されている。また、特公平５ー７３８１７号公報に
は、自動車用としてのＣＶ（コンパクト・バーミキュ
ラ）黒鉛鋳鉄製のブレーキドラム材が開示されている。
更に、特公平６ー１７７００号には、高速の鉄道車両用
としてフェライト率を６０〜７０％と高くし、熱拡散性
を良くし、球状黒鉛とＣＶ黒鉛の混在組織としたコンパ
クト・バーミキュラ鋳鉄製のブレーキディスク材が開示
されている。
や耐摩耗性の向上を狙ったものとして、特開平２ー１３
８４３８号公報には、高Ｃ、低Ｓｉの片状黒鉛鋳鉄にＭ
ｏ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｅ、Ｃｕ、Ｃｒ等を含有したものが開
示されている。また、特公平５ー７３８１７号公報に
は、自動車用としてのＣＶ（コンパクト・バーミキュ
ラ）黒鉛鋳鉄製のブレーキドラム材が開示されている。
更に、特公平６ー１７７００号には、高速の鉄道車両用
としてフェライト率を６０〜７０％と高くし、熱拡散性
を良くし、球状黒鉛とＣＶ黒鉛の混在組織としたコンパ
クト・バーミキュラ鋳鉄製のブレーキディスク材が開示
されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、トラッ
クのディスクブレーキ用ロータは乗用車に比してロータ
材の表面温度が高くなる等の苛酷な条件で使用されるた
め、ＦＣ２５０材では強度や伸びが不足し耐熱亀裂性に
ついては不十分であった。上記特開平２ー１３８４３８
号公報に開示されるロータ材では、特性向上を狙って各
種元素が含有されているが、片状黒鉛を分散した基地組
織の鋳鉄材であり、トラック用としては強度や伸びがま
だ不十分である。また、特公平５ー７３８１７号公報や
特公平６ー１７７００号公報では、自動車や鉄道車両用
のコンパクト・バーミキュラ黒鉛鋳鉄製ブレーキ材が開
示されているが、トラックのディスクブレーキ用ロータ
材としては適正な組成と成分範囲になっておらず性能と
しては不十分であった。
クのディスクブレーキ用ロータは乗用車に比してロータ
材の表面温度が高くなる等の苛酷な条件で使用されるた
め、ＦＣ２５０材では強度や伸びが不足し耐熱亀裂性に
ついては不十分であった。上記特開平２ー１３８４３８
号公報に開示されるロータ材では、特性向上を狙って各
種元素が含有されているが、片状黒鉛を分散した基地組
織の鋳鉄材であり、トラック用としては強度や伸びがま
だ不十分である。また、特公平５ー７３８１７号公報や
特公平６ー１７７００号公報では、自動車や鉄道車両用
のコンパクト・バーミキュラ黒鉛鋳鉄製ブレーキ材が開
示されているが、トラックのディスクブレーキ用ロータ
材としては適正な組成と成分範囲になっておらず性能と
しては不十分であった。
【０００５】本発明は、上記課題を解決し、厳しい耐熱
亀裂性と耐摩耗性が要求されるトラックのディスクブレ
ーキ用ロータ材を提供することを目的とする。
亀裂性と耐摩耗性が要求されるトラックのディスクブレ
ーキ用ロータ材を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者等は上記の課題
を解決するために種々検討し、片状黒鉛鋳鉄と球状黒鉛
鋳鉄のそれぞれが持つ特性に注目し、コンパクト・バー
ミキュラ鋳鉄についてトラックのディスクブレーキ用ロ
ータ材の性能に適する適正な組成と成分範囲を究明し本
発明に想到した。
を解決するために種々検討し、片状黒鉛鋳鉄と球状黒鉛
鋳鉄のそれぞれが持つ特性に注目し、コンパクト・バー
ミキュラ鋳鉄についてトラックのディスクブレーキ用ロ
ータ材の性能に適する適正な組成と成分範囲を究明し本
発明に想到した。
【０００７】即ち、上記目的を達成するための本第１の
発明のディスクブレーキ用ロータ材は、重量比で、Ｃ
３．６０〜４．２０％、Ｓｉ２．０５〜２．７０％、Ｍ
ｎ０．１５〜０．５％、Ｐ０．０５０％以下、Ｓ０．０
３０％以下、Ｃｒ０．２〜１．０％、Ｃｕ０．７５〜
１．５％、Ｍｇ０．０１６〜０．０２５％を含み、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物のコンパクト・バーミキュラ
黒鉛鋳鉄から成ることを特徴としている。
発明のディスクブレーキ用ロータ材は、重量比で、Ｃ
３．６０〜４．２０％、Ｓｉ２．０５〜２．７０％、Ｍ
ｎ０．１５〜０．５％、Ｐ０．０５０％以下、Ｓ０．０
３０％以下、Ｃｒ０．２〜１．０％、Ｃｕ０．７５〜
１．５％、Ｍｇ０．０１６〜０．０２５％を含み、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物のコンパクト・バーミキュラ
黒鉛鋳鉄から成ることを特徴としている。
【０００８】次に、本第２の発明のディスクブレーキ用
ロータ材は、重量比で、Ｃ３．６０〜４．２０％、Ｓｉ
２．０５〜２．７０％、Ｍｎ０．１５〜０．５％、Ｐ
０．０５０％以下、Ｓ０．０３０％以下、Ｃｒ０．２〜
１．０％、Ｔｉ０．０５〜０．３０％、Ｃｕ０．７５〜
１．５％、Ｍｇ０．０１６〜０．０２５％を含み、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物のコンパクト・バーミキュラ
黒鉛鋳鉄から成ることを特徴とする。
ロータ材は、重量比で、Ｃ３．６０〜４．２０％、Ｓｉ
２．０５〜２．７０％、Ｍｎ０．１５〜０．５％、Ｐ
０．０５０％以下、Ｓ０．０３０％以下、Ｃｒ０．２〜
１．０％、Ｔｉ０．０５〜０．３０％、Ｃｕ０．７５〜
１．５％、Ｍｇ０．０１６〜０．０２５％を含み、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物のコンパクト・バーミキュラ
黒鉛鋳鉄から成ることを特徴とする。
【０００９】更に、本第３の発明のディスクブレーキ用
ロータ材は、より好ましい成分範囲として、Ｃ３．７５
〜４．１０％、Ｓｉ２．１５〜２．５０％、Ｍｎ０．２
〜０．４％、Ｃｒ０．４０〜０．８０％であることを特
徴とする。
ロータ材は、より好ましい成分範囲として、Ｃ３．７５
〜４．１０％、Ｓｉ２．１５〜２．５０％、Ｍｎ０．２
〜０．４％、Ｃｒ０．４０〜０．８０％であることを特
徴とする。
【００１０】
【発明の実施の形態】次に、本発明のディスクブレーキ
用ロータ材の組成と各成分範囲の限定理由について述べ
る。
用ロータ材の組成と各成分範囲の限定理由について述べ
る。
【００１１】（１）Ｃ（炭素）：３．６０〜４．２０
％、好ましくは、Ｃ：３．７５〜４．１０％ Ｃは鋳鉄の熱伝導率を向上させる成分であり、望ましい
黒鉛を晶出させるため、少なくとも３．６０％以上の含
有が必要である。しかし、４．２０％を越えて含有する
と、粗大な黒鉛が晶出し強度低下し、耐熱亀裂性が損な
われる。従って、Ｃは３．６０〜４．２０％とし、好ま
しくは、潤滑性の向上を考慮し３．７５〜４．１０％と
する。
％、好ましくは、Ｃ：３．７５〜４．１０％ Ｃは鋳鉄の熱伝導率を向上させる成分であり、望ましい
黒鉛を晶出させるため、少なくとも３．６０％以上の含
有が必要である。しかし、４．２０％を越えて含有する
と、粗大な黒鉛が晶出し強度低下し、耐熱亀裂性が損な
われる。従って、Ｃは３．６０〜４．２０％とし、好ま
しくは、潤滑性の向上を考慮し３．７５〜４．１０％と
する。
【００１２】（２）Ｓｉ（珪素）：２．０５〜２．７０
％、好ましくは、２．１５〜２．５０％ Ｓｉは片状黒鉛を晶出させ、良好な耐摩耗性を得るた
め、少なくとも２．０５％以上の含有が必要である。し
かし、２．７０％を越えて含有すると、鋳鉄の基地組織
中に固溶し、熱伝導率を低下させる。従って、Ｓｉは
２．０５〜２．７０％とし、好ましくは、チル組織を生
成させないためにも２．１５〜２．５０％とする。
％、好ましくは、２．１５〜２．５０％ Ｓｉは片状黒鉛を晶出させ、良好な耐摩耗性を得るた
め、少なくとも２．０５％以上の含有が必要である。し
かし、２．７０％を越えて含有すると、鋳鉄の基地組織
中に固溶し、熱伝導率を低下させる。従って、Ｓｉは
２．０５〜２．７０％とし、好ましくは、チル組織を生
成させないためにも２．１５〜２．５０％とする。
【００１３】（３）Ｍｎ（マンガン）：０．１５〜０．
５％、好ましくは、０．２〜０．４％ Ｍｎはパーライト形成元素であると同時にチル化促進元
素であり、０．５％を越えるとチルが発生しやすくな
る。またオーステナイト変態温度が低下するため望まし
くない。またＭｎを０．１５％以下にするためには原材
料を選択する必要がありコスト高となる。Ｃｒもチル化
促進元素であり、ＭｎとＣｒとが共存する条件下ではＭ
ｎは０．４％以下とするのが好ましい。
５％、好ましくは、０．２〜０．４％ Ｍｎはパーライト形成元素であると同時にチル化促進元
素であり、０．５％を越えるとチルが発生しやすくな
る。またオーステナイト変態温度が低下するため望まし
くない。またＭｎを０．１５％以下にするためには原材
料を選択する必要がありコスト高となる。Ｃｒもチル化
促進元素であり、ＭｎとＣｒとが共存する条件下ではＭ
ｎは０．４％以下とするのが好ましい。
【００１４】（４）Ｐ（リン）：０．０５０％以下 Ｐは多量に含有すると脆くなるので、０．０５０％以下
とする。
とする。
【００１５】（５）Ｓ（硫黄）：０．０３０％以下 Ｓは多量に含有すると黒鉛の球状化が阻害され強度が低
下するので、０．０３０％以下とする。
下するので、０．０３０％以下とする。
【００１６】（６）Ｃｒ（クロム）：０．２〜１．０
％、好ましくは、０．４０〜０．８０％ Ｃｒは基地のフェライト化を抑制し、熱膨張を抑えるこ
とにより耐熱亀裂性を向上させる成分であり、少なくと
も０．２％以上の含有が必要である。しかし、１．０％
を越えて含有すると、熱伝導率が低下したり、チル組織
が発生する。従って、Ｃｒは０．２〜１．０％とし、好
ましくは、０．４０〜０．８０％とする。
％、好ましくは、０．４０〜０．８０％ Ｃｒは基地のフェライト化を抑制し、熱膨張を抑えるこ
とにより耐熱亀裂性を向上させる成分であり、少なくと
も０．２％以上の含有が必要である。しかし、１．０％
を越えて含有すると、熱伝導率が低下したり、チル組織
が発生する。従って、Ｃｒは０．２〜１．０％とし、好
ましくは、０．４０〜０．８０％とする。
【００１７】（７）Ｔｉ（チタン）：０．０５〜０．３
０％ Ｔｉは含有されると炭化物粒子を形成し耐摩耗性を向上
させ、パッドの目詰まりを防止する成分であり、少なく
とも０．０５％以上の含有が必要である。しかし、０．
３０％を越えて含有すると黒鉛が微細化し、耐摩耗性の
効果が薄れる。従って、Ｔｉは０．０５〜０．３０％と
する。
０％ Ｔｉは含有されると炭化物粒子を形成し耐摩耗性を向上
させ、パッドの目詰まりを防止する成分であり、少なく
とも０．０５％以上の含有が必要である。しかし、０．
３０％を越えて含有すると黒鉛が微細化し、耐摩耗性の
効果が薄れる。従って、Ｔｉは０．０５〜０．３０％と
する。
【００１８】（８）Ｃｕ（銅）：０．７５〜１．５％ Ｃｕはパーライト形成元素であり、０．７５％以下では
十分なパーライト量を確保できない。また、１．５％を
越えると、靱性、特に伸びが低下する。
十分なパーライト量を確保できない。また、１．５％を
越えると、靱性、特に伸びが低下する。
【００１９】（９）Ｍｇ（マグネシウム）：０．０１０
〜０．０３０％ Ｍｇは黒鉛の形状に影響を与える成分であり、コンパク
ト・バーミキュラ鋳鉄の望ましい基地組織とするため
に、少なくとも０．０１６％以上の含有が必要である。
しかし、０．０２５％を越えて含有すると、球状黒鉛が
多くなり潤滑性が低下する。従って、Ｍｇは０．０１６
〜０．０２５％とする。
〜０．０３０％ Ｍｇは黒鉛の形状に影響を与える成分であり、コンパク
ト・バーミキュラ鋳鉄の望ましい基地組織とするため
に、少なくとも０．０１６％以上の含有が必要である。
しかし、０．０２５％を越えて含有すると、球状黒鉛が
多くなり潤滑性が低下する。従って、Ｍｇは０．０１６
〜０．０２５％とする。
【実施例】以下、本実施例を説明する。本実施例に用い
たディスクブレーキ用ロータ材の組成を比較のロータ材
の組成と共に、その最終化学成分（ただし、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物を除く）を表１に示し、その鋳放し
材の引張強さと伸びの値を表２に示す。また、Ｎｏ．
２、６、９の金属ミクロ組織を示す金属顕微鏡写真（１
００倍）を、それぞれ図１、図２および図３に示す。
たディスクブレーキ用ロータ材の組成を比較のロータ材
の組成と共に、その最終化学成分（ただし、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物を除く）を表１に示し、その鋳放し
材の引張強さと伸びの値を表２に示す。また、Ｎｏ．
２、６、９の金属ミクロ組織を示す金属顕微鏡写真（１
００倍）を、それぞれ図１、図２および図３に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】 硬さ 引張強さ 伸び （Ｈｖ） （Ｎ／ｍｍ2） （％） 実施例No.1 255 490 4.0 実施例 2 287 675 2.3 実施例 3 262 690 3.9 実施例 4 243 603 3.1 実施例 5 309 556 2.6 比較例 6 224 198 0.9 比較例 7 267 376 0.7 比較例 8 305 129 1.8 比較例 9 251 885 6.6
【００２２】表２から明らかなように、本発明による実
施例Ｎｏ．１〜５は、比較例Ｎｏ．６〜９と比較して、
引張強さと伸びが大幅に向上しており、耐熱亀裂性が改
善されていることがわかる。実施例Ｎｏ．１〜５の硬さ
は、それぞれ荷重１Ｋｇのビッカース硬さＨｖで２４３
〜３０９であり、耐摩耗性が高い。
施例Ｎｏ．１〜５は、比較例Ｎｏ．６〜９と比較して、
引張強さと伸びが大幅に向上しており、耐熱亀裂性が改
善されていることがわかる。実施例Ｎｏ．１〜５の硬さ
は、それぞれ荷重１Ｋｇのビッカース硬さＨｖで２４３
〜３０９であり、耐摩耗性が高い。
【００２３】上記実施例Ｎｏ．２と比較例Ｎｏ．６につ
いて、加熱冷却を繰り返したときの組織の変化（成長
性）を調べるため、常温より９００℃まで３０秒で昇温
し、１０秒保持後５００℃まで４００秒で冷却する加熱
冷却を１０サイクル行った。その結果、本発明による実
施例Ｎｏ．２の膨張率が＋０．０５％であるのに対し、
比較例Ｎｏ．６は＋０．５０％でありフェライト量が増
加し、硬さが試験前のＨｖ２２４からＨｖ１９６に軟化
し、図４に示すようにフェライトが生じており、トラッ
クのディスクブレーキ用ロータ材としては性能が不十分
である。一方、実施例No.２は図５に示されるようにフ
ェライトは生じず軟化も見られないことからトラックの
ディスクブレーキ用ロータとして十分な性能を有してい
る。
いて、加熱冷却を繰り返したときの組織の変化（成長
性）を調べるため、常温より９００℃まで３０秒で昇温
し、１０秒保持後５００℃まで４００秒で冷却する加熱
冷却を１０サイクル行った。その結果、本発明による実
施例Ｎｏ．２の膨張率が＋０．０５％であるのに対し、
比較例Ｎｏ．６は＋０．５０％でありフェライト量が増
加し、硬さが試験前のＨｖ２２４からＨｖ１９６に軟化
し、図４に示すようにフェライトが生じており、トラッ
クのディスクブレーキ用ロータ材としては性能が不十分
である。一方、実施例No.２は図５に示されるようにフ
ェライトは生じず軟化も見られないことからトラックの
ディスクブレーキ用ロータとして十分な性能を有してい
る。
【００２４】
【発明の効果】以上のように本発明のディスクブレーキ
用ロータ材は、適正な組成と成分範囲が規定されたコン
パクト・バーミキュラ黒鉛鋳鉄から成るものであり、耐
熱亀裂性と耐摩耗性に優れたものであり、トラックのデ
ィスクブレーキ用ロータ材として有用なものである。
用ロータ材は、適正な組成と成分範囲が規定されたコン
パクト・バーミキュラ黒鉛鋳鉄から成るものであり、耐
熱亀裂性と耐摩耗性に優れたものであり、トラックのデ
ィスクブレーキ用ロータ材として有用なものである。
【図１】実施例Ｎｏ．２の金属ミクロ組織を示す金属顕
微鏡写真（１００倍）である。
微鏡写真（１００倍）である。
【図２】比較例Ｎｏ．６の金属ミクロ組織を示す金属顕
微鏡写真（１００倍）である。
微鏡写真（１００倍）である。
【図３】比較例Ｎｏ．９の金属ミクロ組織を示す金属顕
微鏡写真（１００倍）である。
微鏡写真（１００倍）である。
【図４】比較例Ｎｏ．６の加熱冷却繰り返し後の金属ミ
クロ組織を示す金属顕微鏡写真（４００倍）である。
クロ組織を示す金属顕微鏡写真（４００倍）である。
【図５】 比較例No.２の加熱冷却繰り返し後の金属ミ
クロ組織を示す金属顕微鏡写真（×４００倍）である。
クロ組織を示す金属顕微鏡写真（×４００倍）である。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量比で、Ｃ３．６０〜４．２０％、Ｓ
ｉ２．０５〜２．７０％、Ｍｎ０．１５〜０．５％、Ｐ
０．０５０％以下、Ｓ０．０３０％以下、Ｃｒ０．２〜
１．０％、Ｃｕ０．７５〜１．５％、Ｍｇ０．０１６〜
０．０２５％を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物の
コンパクト・バーミキュラ黒鉛鋳鉄から成ることを特徴
とするディスクブレーキ用ロータ材。 - 【請求項２】 重量比で、Ｃ３．６０〜４．２０％、Ｓ
ｉ２．０５〜２．７０％、Ｍｎ０．１５〜０．５％、Ｐ
０．０５０％以下、Ｓ０．０３０％以下、Ｃｒ０．２〜
１．０％、Ｔｉ０．０５〜０．３０％、Ｃｕ０．７５〜
１．５％、Ｍｇ０．０１６〜０．０２５％を含み、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物のコンパクト・バーミキュラ
黒鉛鋳鉄から成ることを特徴とするディスクブレーキ用
ロータ材。 - 【請求項３】 重量比で、Ｃ３．７５〜４．１０％、Ｓ
ｉ２．１５〜２．５０％、Ｍｎ０．２〜０．４％、Ｃｒ
０．４０〜０．８０％である請求項１または２に記載の
ディスクブレーキ用ロータ材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27284395A JPH09111393A (ja) | 1995-10-20 | 1995-10-20 | ディスクブレーキ用ロータ材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27284395A JPH09111393A (ja) | 1995-10-20 | 1995-10-20 | ディスクブレーキ用ロータ材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09111393A true JPH09111393A (ja) | 1997-04-28 |
Family
ID=17519556
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27284395A Pending JPH09111393A (ja) | 1995-10-20 | 1995-10-20 | ディスクブレーキ用ロータ材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09111393A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020082057A (ko) * | 2001-04-23 | 2002-10-30 | 현대자동차주식회사 | 고강도 ｃｖ주철재 및 그 제조방법 |
| US6572712B2 (en) * | 2000-12-14 | 2003-06-03 | Waupaca Foundry, Inc. | Compacted graphite iron brake drum |
| KR100387843B1 (ko) * | 2000-12-28 | 2003-06-18 | 현대자동차주식회사 | 소음저감용 브레이크 디스크 합금재료 및 이를 이용한차량용 브레이크 디스크 |
| KR100654419B1 (ko) * | 2006-04-20 | 2006-12-06 | 안정희 | 테이퍼 맨홀 |
| US7810546B2 (en) * | 2003-10-30 | 2010-10-12 | Tmd Friction Services Gmbh | Lining support plate and associated production method |
| CN102676910A (zh) * | 2012-04-22 | 2012-09-19 | 洛阳古城机械有限公司 | 一种蠕铁材质及其制备工艺及使用该材质的飞轮 |
| CN104532113A (zh) * | 2014-12-09 | 2015-04-22 | 四川省富邦钒钛制动鼓有限公司 | 一种钒钛蠕墨铸铁及其生产方法 |
| CN104532109A (zh) * | 2014-12-09 | 2015-04-22 | 四川省富邦钒钛制动鼓有限公司 | 一种钒钛蠕墨铸铁制动盘及其制造方法 |
| CN110982977A (zh) * | 2019-12-23 | 2020-04-10 | 山东时风（集团）有限责任公司 | 一种蠕墨铸铁汽车排气歧管的制备方法 |
-
1995
- 1995-10-20 JP JP27284395A patent/JPH09111393A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6572712B2 (en) * | 2000-12-14 | 2003-06-03 | Waupaca Foundry, Inc. | Compacted graphite iron brake drum |
| KR100387843B1 (ko) * | 2000-12-28 | 2003-06-18 | 현대자동차주식회사 | 소음저감용 브레이크 디스크 합금재료 및 이를 이용한차량용 브레이크 디스크 |
| KR20020082057A (ko) * | 2001-04-23 | 2002-10-30 | 현대자동차주식회사 | 고강도 ｃｖ주철재 및 그 제조방법 |
| US7810546B2 (en) * | 2003-10-30 | 2010-10-12 | Tmd Friction Services Gmbh | Lining support plate and associated production method |
| KR100654419B1 (ko) * | 2006-04-20 | 2006-12-06 | 안정희 | 테이퍼 맨홀 |
| CN102676910A (zh) * | 2012-04-22 | 2012-09-19 | 洛阳古城机械有限公司 | 一种蠕铁材质及其制备工艺及使用该材质的飞轮 |
| CN104532113A (zh) * | 2014-12-09 | 2015-04-22 | 四川省富邦钒钛制动鼓有限公司 | 一种钒钛蠕墨铸铁及其生产方法 |
| CN104532109A (zh) * | 2014-12-09 | 2015-04-22 | 四川省富邦钒钛制动鼓有限公司 | 一种钒钛蠕墨铸铁制动盘及其制造方法 |
| CN110982977A (zh) * | 2019-12-23 | 2020-04-10 | 山东时风（集团）有限责任公司 | 一种蠕墨铸铁汽车排气歧管的制备方法 |
| CN110982977B (zh) * | 2019-12-23 | 2021-12-07 | 山东时风（集团）有限责任公司 | 一种蠕墨铸铁汽车排气歧管的制备方法 |
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