JPH091194A - 余剰汚泥の処理方法 - Google Patents
余剰汚泥の処理方法Info
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- JPH091194A JPH091194A JP7171655A JP17165595A JPH091194A JP H091194 A JPH091194 A JP H091194A JP 7171655 A JP7171655 A JP 7171655A JP 17165595 A JP17165595 A JP 17165595A JP H091194 A JPH091194 A JP H091194A
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- sludge
- treatment
- alkali
- excess sludge
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Landscapes
- Treatment Of Sludge (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 処理日数が短く、かつ薬品や投入エネルギー
コストが少ない余剰汚泥処理法の提供。 【構成】 アルカリ無添加あるいは０．０２Ｎ以下のア
ルカリ濃度でアルカリ条件とした余剰汚泥を、嫌気条件
で加温処理して得られた可溶化液を上向流嫌気性汚泥床
法（Ｕｐｆｌｏｗ Ａｎａｅｒｏｂｉｃ Ｓｌｕｄｇｅ
ＢｌａｎｋｅｔＰｒｏｃｅｓｓ）により高速メタン発
酵処理することを特徴とする余剰汚泥の処理方法。
コストが少ない余剰汚泥処理法の提供。 【構成】 アルカリ無添加あるいは０．０２Ｎ以下のア
ルカリ濃度でアルカリ条件とした余剰汚泥を、嫌気条件
で加温処理して得られた可溶化液を上向流嫌気性汚泥床
法（Ｕｐｆｌｏｗ Ａｎａｅｒｏｂｉｃ Ｓｌｕｄｇｅ
ＢｌａｎｋｅｔＰｒｏｃｅｓｓ）により高速メタン発
酵処理することを特徴とする余剰汚泥の処理方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、活性汚泥処理する際に
生じる余剰汚泥の処理方法に関する。
生じる余剰汚泥の処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】排水を活性汚泥処理する際に多量に発生
する余剰汚泥は、産業廃棄物として処理されている。現
在、余剰汚泥は土壌改良材、コンポスト材料としての利
用が進められているが、より安価な処理方法の開発及び
汚泥発生量の低減が重要な課題となっている。汚泥減量
化方法は、既に実用化されているものも含め、いくつか
の方法が報告されている。最も広く行われているのが嫌
気消化法である。これはメタン菌を含む嫌気性微生物の
作用で汚泥中の有機物を分解し、メタンと二酸化炭素に
変換するものである。この方法は汚泥の減量化とエネル
ギー回収が同時にできる点で優れた方法であるが、消化
に要する日数が３５日前後と長く、従って大きな消化槽
を必要とするという欠点をもつ。また、汚泥の脱水性を
向上させたり乾燥させることにより減量化する方法も行
われているが、脱水に関しては技術的限界に近づいてい
ること、乾燥はエネルギーがかかりすぎることから効果
的とはいえない。一方、汚泥を各種の方法で可溶化し、
減量化する方法も報告されている。多くは前述の嫌気消
化法を効率化するための前処理法として研究されてお
り、例えば、嫌気性自己消化、熱処理、微生物処理、超
音波処理等がある。また、好気処理を前提として、酸・
アルカリにより可溶化させ混合する方法、後処理が不要
な方法として好気性自己消化（２５〜４５℃で曝気する
ことで５０〜８７％の可溶化）も報告されている。しか
し、これらの方法は処理日数が長い、薬品や投入エネル
ギーコストが高い等の問題点があり、実用的ではない。
なお、余剰汚泥処理に関する特許出願としては、特公昭
５６−４２９９５、特開昭５３−５８３７７、特開昭６
２−９７６９８、特開平４−３２６９９８などがある。
特公昭５６−４２９９５「有機性廃棄物の嫌気性消化方
法」には、有機性廃棄物（余剰活性汚泥等）にアルカリ
を添加し消化する方法が開示されている。特開昭５３−
５８３７７「有機質肥料の製造方法」には、余剰汚泥を
０．５〜４０％重量のアルカリ溶液中において４０〜１
００℃の条件で処理し肥料とすることが開示されてい
る。特開昭６２−９７６９８「汚泥の再構成および転化
方法」には、有機汚泥をｐＨ１０〜１３、２０〜９０℃
に調整して有機汚泥を有用物質に転化する方法が開示さ
れている。さらに、特開平４−３２６９９８「有機性汚
泥の処理方法」には、有機性汚泥をアルカリ性にし、５
０〜１００℃で処理する方法が開示されている。これら
の先行出願の技術を検討したところ、高温でアルカリ処
理する方法が開示されているが、しかしその処理期間は
１０〜２０日程度かかり時間的な問題がある。また、同
じアルカリ処理を行なうにも通常０．１Ｎ以上の多量の
アルカリ処理液を用いる必要があるなどの問題がある。
さらに、有機性汚泥を、高温、アルカリ処理した可溶化
液をその後どのように利用出来るかという総合的な処理
方法については開示がなかった。
する余剰汚泥は、産業廃棄物として処理されている。現
在、余剰汚泥は土壌改良材、コンポスト材料としての利
用が進められているが、より安価な処理方法の開発及び
汚泥発生量の低減が重要な課題となっている。汚泥減量
化方法は、既に実用化されているものも含め、いくつか
の方法が報告されている。最も広く行われているのが嫌
気消化法である。これはメタン菌を含む嫌気性微生物の
作用で汚泥中の有機物を分解し、メタンと二酸化炭素に
変換するものである。この方法は汚泥の減量化とエネル
ギー回収が同時にできる点で優れた方法であるが、消化
に要する日数が３５日前後と長く、従って大きな消化槽
を必要とするという欠点をもつ。また、汚泥の脱水性を
向上させたり乾燥させることにより減量化する方法も行
われているが、脱水に関しては技術的限界に近づいてい
ること、乾燥はエネルギーがかかりすぎることから効果
的とはいえない。一方、汚泥を各種の方法で可溶化し、
減量化する方法も報告されている。多くは前述の嫌気消
化法を効率化するための前処理法として研究されてお
り、例えば、嫌気性自己消化、熱処理、微生物処理、超
音波処理等がある。また、好気処理を前提として、酸・
アルカリにより可溶化させ混合する方法、後処理が不要
な方法として好気性自己消化（２５〜４５℃で曝気する
ことで５０〜８７％の可溶化）も報告されている。しか
し、これらの方法は処理日数が長い、薬品や投入エネル
ギーコストが高い等の問題点があり、実用的ではない。
なお、余剰汚泥処理に関する特許出願としては、特公昭
５６−４２９９５、特開昭５３−５８３７７、特開昭６
２−９７６９８、特開平４−３２６９９８などがある。
特公昭５６−４２９９５「有機性廃棄物の嫌気性消化方
法」には、有機性廃棄物（余剰活性汚泥等）にアルカリ
を添加し消化する方法が開示されている。特開昭５３−
５８３７７「有機質肥料の製造方法」には、余剰汚泥を
０．５〜４０％重量のアルカリ溶液中において４０〜１
００℃の条件で処理し肥料とすることが開示されてい
る。特開昭６２−９７６９８「汚泥の再構成および転化
方法」には、有機汚泥をｐＨ１０〜１３、２０〜９０℃
に調整して有機汚泥を有用物質に転化する方法が開示さ
れている。さらに、特開平４−３２６９９８「有機性汚
泥の処理方法」には、有機性汚泥をアルカリ性にし、５
０〜１００℃で処理する方法が開示されている。これら
の先行出願の技術を検討したところ、高温でアルカリ処
理する方法が開示されているが、しかしその処理期間は
１０〜２０日程度かかり時間的な問題がある。また、同
じアルカリ処理を行なうにも通常０．１Ｎ以上の多量の
アルカリ処理液を用いる必要があるなどの問題がある。
さらに、有機性汚泥を、高温、アルカリ処理した可溶化
液をその後どのように利用出来るかという総合的な処理
方法については開示がなかった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な従来技術の問題点を解消し、処理日数が短く、かつ薬
品や投入エネルギーコストが少ない余剰汚泥処理法の提
供を目的とする。
な従来技術の問題点を解消し、処理日数が短く、かつ薬
品や投入エネルギーコストが少ない余剰汚泥処理法の提
供を目的とする。
【０００４】
【構成】本発明者らは、上記のような問題点に着目し、
従来よりも少量のアルカリ溶液で、短時間（２〜３
日）に余剰汚泥を可溶化することにより有機酸生成率を
高めた可溶化液を製造し、さらに前記有機酸生成率を
高めた可溶化液を上向流嫌気性汚泥床法により高速メタ
ン発酵処理することにより、全体として少ないアルカリ
およびエネルギー量で効率良く余剰汚泥を処理できる方
法を開発することを課題とした。すなわち、本発明は、
アルカリ無添加あるいは０．０２Ｎ以下のアルカリ濃度
でアルカリ条件とした余剰汚泥を、４０〜８０℃で加温
処理し、得られた可溶化液を上向流嫌気性汚泥床法（Ｕ
ｐｆｌｏｗ Ａｎａｅｒｏｂｉｃ ＳｌｕｄｇｅＢｌａ
ｎｋｅｔ Ｐｒｏｃｅｓｓ）により高速メタン発酵処理
することを特徴とする余剰汚泥の処理方法に関する。本
発明でいう余剰汚泥とは、炭素、窒素、リン、硫黄成分
等を含む有機性汚泥で、食品、薬品等の工場及び下水処
理場等から排出されるものをいう。前記余剰汚泥に対す
るアルカリの添加量は、処理する余剰汚泥全体に対して
アルカリ無添加あるいは０．０２Ｎ以下、好ましくは
０．０１Ｎになるようにする。アルカリ条件が０．０２
Ｎを越えると自己消化反応が阻害され、有機酸生成率が
急激に低下する。本発明で使用する前記アルカリの種類
は特に限定されるものではないが、例えば、水酸化ナト
リウム、水酸化カリウム、水酸化カルシウム、水酸化マ
グネシウムなどが利用できる。このうち、特に水酸化ナ
トリウム、水酸化カリウムなどが効果がある。これらア
ルカリは、水溶液、または固体の状態で添加するのが好
ましい。アルカリを添加した後の加温温度は、好ましく
は４０〜８０℃、さらに好ましくは６０℃以上である。
加温温度が４０℃未満では、本発明の目的を達成するに
必要な余剰汚泥の可溶化率を達成することができず、ま
た８０℃を越える温度に加温することは熱経済性および
自己消化反応阻害による有機酸生成率の低下の点から好
ましくない。従って本発明の目的を達成するに必要な可
溶化率および有機酸生成率が得られ、かつ加温に要する
熱エネルギーが最少量で済む６０℃近傍で行うのが好ま
しい。また、加温処理時間は、アルカリ条件あるいは加
温温度、余剰汚泥の種類、さらには所望の可溶化率およ
び有機酸生成率によっても相違するが、通常１〜５日程
度であるが、６０℃程度の加温時間で、所望の可溶化率
を得るためには２日程度が好ましい。
従来よりも少量のアルカリ溶液で、短時間（２〜３
日）に余剰汚泥を可溶化することにより有機酸生成率を
高めた可溶化液を製造し、さらに前記有機酸生成率を
高めた可溶化液を上向流嫌気性汚泥床法により高速メタ
ン発酵処理することにより、全体として少ないアルカリ
およびエネルギー量で効率良く余剰汚泥を処理できる方
法を開発することを課題とした。すなわち、本発明は、
アルカリ無添加あるいは０．０２Ｎ以下のアルカリ濃度
でアルカリ条件とした余剰汚泥を、４０〜８０℃で加温
処理し、得られた可溶化液を上向流嫌気性汚泥床法（Ｕ
ｐｆｌｏｗ Ａｎａｅｒｏｂｉｃ ＳｌｕｄｇｅＢｌａ
ｎｋｅｔ Ｐｒｏｃｅｓｓ）により高速メタン発酵処理
することを特徴とする余剰汚泥の処理方法に関する。本
発明でいう余剰汚泥とは、炭素、窒素、リン、硫黄成分
等を含む有機性汚泥で、食品、薬品等の工場及び下水処
理場等から排出されるものをいう。前記余剰汚泥に対す
るアルカリの添加量は、処理する余剰汚泥全体に対して
アルカリ無添加あるいは０．０２Ｎ以下、好ましくは
０．０１Ｎになるようにする。アルカリ条件が０．０２
Ｎを越えると自己消化反応が阻害され、有機酸生成率が
急激に低下する。本発明で使用する前記アルカリの種類
は特に限定されるものではないが、例えば、水酸化ナト
リウム、水酸化カリウム、水酸化カルシウム、水酸化マ
グネシウムなどが利用できる。このうち、特に水酸化ナ
トリウム、水酸化カリウムなどが効果がある。これらア
ルカリは、水溶液、または固体の状態で添加するのが好
ましい。アルカリを添加した後の加温温度は、好ましく
は４０〜８０℃、さらに好ましくは６０℃以上である。
加温温度が４０℃未満では、本発明の目的を達成するに
必要な余剰汚泥の可溶化率を達成することができず、ま
た８０℃を越える温度に加温することは熱経済性および
自己消化反応阻害による有機酸生成率の低下の点から好
ましくない。従って本発明の目的を達成するに必要な可
溶化率および有機酸生成率が得られ、かつ加温に要する
熱エネルギーが最少量で済む６０℃近傍で行うのが好ま
しい。また、加温処理時間は、アルカリ条件あるいは加
温温度、余剰汚泥の種類、さらには所望の可溶化率およ
び有機酸生成率によっても相違するが、通常１〜５日程
度であるが、６０℃程度の加温時間で、所望の可溶化率
を得るためには２日程度が好ましい。
【０００５】前記アルカリ添加後の加温処理は、好気条
件でも嫌気条件でも行うことは可能であるが、嫌気条件
の方がより反応が促進される。前記のようにして得られ
た可溶化液を次にＵＡＳＢ法により高速メタン発酵処理
するためには、可溶化率が３０％以上で、有機酸生成率
が１５％以上であることが好ましい。可溶化率が３０％
未満では有機酸が十分に生成せず、また有機酸生成率が
１５％未満では得られた上清の酸発酵を充分行わないと
ＵＡＳＢ処理におけるメタン生成が効率的に行われない
可能性がある。本発明の条件では、ｐＨ処理の条件、お
よび加温処理温度によって多少可溶化率および有機酸生
成率が変化するが、通常可溶化率は２０％以上、有機酸
生成率は１０％以上となる。このうち、前記のようなＵ
ＡＳＢ法により高速メタン発酵処理するために好適な可
溶化率が３０％以上で、有機酸生成率が１５％以上の可
溶化液は例えばアルカリ添加量として０．０１Ｎ（最終
濃度として）、加熱処理温度が６０〜８０℃、加熱処理
時間２日で余剰汚泥を加温処理することによって行うこ
とができる。本発明でいう前記可溶化率とは、汚泥の全
有機炭素重量に対する、ｐＨ調整と加熱処理を行った後
の上清画分中の有機炭素重量の割合を示したもので、以
下の式で算出される数値をいう。 可溶化率（％）＝上清画分の有機炭素重量（ＴＯＣ）／
汚泥の全有機炭素重量×１００ また、有機酸生成率は、汚泥をｐＨ調整し加温処理した
後の、上清画分の中の、酢酸、プロピオン酸、酪酸、吉
草酸等の有機酸の炭素重量の割合を示したものであり、
以下の式で算出されるものである。 有機酸生成率（％）＝上清画分の酢酸等の有機酸の炭素
重量／汚泥の全有機炭素重量×１００ 前記可溶化液は、固液分離した後にメタン発酵処理装置
に供給されるが、本発明でメタン発酵処理に使用する装
置は、従来ＵＡＳＢ法による高速メタン発酵処理に用い
られている装置を使用することが可能である。
件でも嫌気条件でも行うことは可能であるが、嫌気条件
の方がより反応が促進される。前記のようにして得られ
た可溶化液を次にＵＡＳＢ法により高速メタン発酵処理
するためには、可溶化率が３０％以上で、有機酸生成率
が１５％以上であることが好ましい。可溶化率が３０％
未満では有機酸が十分に生成せず、また有機酸生成率が
１５％未満では得られた上清の酸発酵を充分行わないと
ＵＡＳＢ処理におけるメタン生成が効率的に行われない
可能性がある。本発明の条件では、ｐＨ処理の条件、お
よび加温処理温度によって多少可溶化率および有機酸生
成率が変化するが、通常可溶化率は２０％以上、有機酸
生成率は１０％以上となる。このうち、前記のようなＵ
ＡＳＢ法により高速メタン発酵処理するために好適な可
溶化率が３０％以上で、有機酸生成率が１５％以上の可
溶化液は例えばアルカリ添加量として０．０１Ｎ（最終
濃度として）、加熱処理温度が６０〜８０℃、加熱処理
時間２日で余剰汚泥を加温処理することによって行うこ
とができる。本発明でいう前記可溶化率とは、汚泥の全
有機炭素重量に対する、ｐＨ調整と加熱処理を行った後
の上清画分中の有機炭素重量の割合を示したもので、以
下の式で算出される数値をいう。 可溶化率（％）＝上清画分の有機炭素重量（ＴＯＣ）／
汚泥の全有機炭素重量×１００ また、有機酸生成率は、汚泥をｐＨ調整し加温処理した
後の、上清画分の中の、酢酸、プロピオン酸、酪酸、吉
草酸等の有機酸の炭素重量の割合を示したものであり、
以下の式で算出されるものである。 有機酸生成率（％）＝上清画分の酢酸等の有機酸の炭素
重量／汚泥の全有機炭素重量×１００ 前記可溶化液は、固液分離した後にメタン発酵処理装置
に供給されるが、本発明でメタン発酵処理に使用する装
置は、従来ＵＡＳＢ法による高速メタン発酵処理に用い
られている装置を使用することが可能である。
【０００６】
【実施例】以下、本発明の具体的実施例を示す。
【０００７】実施例１ （１）余剰汚泥処理のｐＨ調整による可溶化率、有機酸
生成率への影響 活性汚泥処理で発生した余剰汚泥１００ｍｌに、表１に
示すアルカリ無添加あるいは水酸化ナトリウムを添加し
てアルカリ条件とし、これを嫌気グローブボックス内で
気相を置換した後固く密封し、インキュベーターに入
れ、５０、６０、７０、８０℃で２日間保った。その
後、加熱後の可溶化液を０．４５μｍのメンブランフィ
ルターで濾過し、得られた上清の可溶化率と有機酸生成
率を調べた。対照とし、上記と同じ余剰汚泥に表１に示
す酸添加を行い、同条件で処理した後可溶化率と有機酸
生成率を調べた。なお、可溶化率は島津製作所製ＴＯＣ
分析計（ＴＯＣ−５０００）で、有機酸生成率は島津製
作所製ＨＰＬＣ（ＬＣ−１０有機酸分析システム）で測
定した。その結果を図１および図２に示すが、可溶化率
が高くかつ有機酸生成率が良好であるｐＨ調整は、アル
カリ無添加または０．０２Ｎまでの低アルカリ濃度であ
ることがわかる。
生成率への影響 活性汚泥処理で発生した余剰汚泥１００ｍｌに、表１に
示すアルカリ無添加あるいは水酸化ナトリウムを添加し
てアルカリ条件とし、これを嫌気グローブボックス内で
気相を置換した後固く密封し、インキュベーターに入
れ、５０、６０、７０、８０℃で２日間保った。その
後、加熱後の可溶化液を０．４５μｍのメンブランフィ
ルターで濾過し、得られた上清の可溶化率と有機酸生成
率を調べた。対照とし、上記と同じ余剰汚泥に表１に示
す酸添加を行い、同条件で処理した後可溶化率と有機酸
生成率を調べた。なお、可溶化率は島津製作所製ＴＯＣ
分析計（ＴＯＣ−５０００）で、有機酸生成率は島津製
作所製ＨＰＬＣ（ＬＣ−１０有機酸分析システム）で測
定した。その結果を図１および図２に示すが、可溶化率
が高くかつ有機酸生成率が良好であるｐＨ調整は、アル
カリ無添加または０．０２Ｎまでの低アルカリ濃度であ
ることがわかる。
【表１】
【０００８】（２）余剰汚泥の可溶化とメタン発酵 本実施例においては、余剰汚泥を可溶化し、固液分離し
て得られた上清のメタン発酵性を調べた。まず、実施例
１の（１）に準じ、０．０１Ｎの水酸化ナトリウムを添
加してアルカリ条件とし、６０℃で２日間嫌気静置した
余剰汚泥を固液分離し、可溶化液上清を得た。つぎに、
この上清３００ｍｌに嫌気処理水７００ｍｌ、嫌気汚泥
４ｇＶＳＳを加え（ＣＯＤ負荷０．５ｇ、ｐＨ６．
８）、図３に示す装置により３５℃で撹拌し、発生する
気体を０．２Ｎ水酸化ナトリウム水溶液に通気後捕集、
５時間後にその体積を測定した。一方対照として、余剰
汚泥に、０．０３Ｎの水酸化ナトリウムを添加してアル
カリ条件としたものを上記と同様に処理し反応させた。
その結果、同じＣＯＤ量の酢酸ナトリウムより理論上発
生するメタンの体積（１７５ｍｌ）を基準とした各メタ
ンの回収率は、表２のとおりとなった。
て得られた上清のメタン発酵性を調べた。まず、実施例
１の（１）に準じ、０．０１Ｎの水酸化ナトリウムを添
加してアルカリ条件とし、６０℃で２日間嫌気静置した
余剰汚泥を固液分離し、可溶化液上清を得た。つぎに、
この上清３００ｍｌに嫌気処理水７００ｍｌ、嫌気汚泥
４ｇＶＳＳを加え（ＣＯＤ負荷０．５ｇ、ｐＨ６．
８）、図３に示す装置により３５℃で撹拌し、発生する
気体を０．２Ｎ水酸化ナトリウム水溶液に通気後捕集、
５時間後にその体積を測定した。一方対照として、余剰
汚泥に、０．０３Ｎの水酸化ナトリウムを添加してアル
カリ条件としたものを上記と同様に処理し反応させた。
その結果、同じＣＯＤ量の酢酸ナトリウムより理論上発
生するメタンの体積（１７５ｍｌ）を基準とした各メタ
ンの回収率は、表２のとおりとなった。
【表２】
【０００９】（３）可溶化液のＵＡＳＢ処理 実施例１の（１)の方法に準じ、余剰汚泥に、０．０１
Ｎの水酸化ナトリウムを添加し、６０℃で嫌気条件で２
日間静置し固液分離した上清を、表３に示す条件で、図
４に示す装置を用いてＵＡＳＢ処理を行った。
Ｎの水酸化ナトリウムを添加し、６０℃で嫌気条件で２
日間静置し固液分離した上清を、表３に示す条件で、図
４に示す装置を用いてＵＡＳＢ処理を行った。
【表３】反応槽容積 ５００ｍｌ 原水ＴＯＣ ３５０−５００ｍｇ／Ｌ 流速 ２．２Ｌ／ｄ ＴＯＣ負荷 １．５−２．２ｋｇ／Ｌ／ｄ 温度 ３５℃ ＨＲＴ ５．５ｈ ＴＯＣ負荷２．２ｋｇ／Ｌ／ｄでの４日間の平均のＴＯ
Ｃ除去率は８８％であった。 図１の元データ 条件：嫌気状態で２日間静置 数字は可溶化率（％）を表す。
Ｃ除去率は８８％であった。 図１の元データ 条件：嫌気状態で２日間静置 数字は可溶化率（％）を表す。
【表４】 図２の元データ 条件：図１の場合と同様 数字は有機酸生成率（％）を表す。
【表５】
【００１０】
【発明の効果】本発明の実施により、従来よりも少量
のアルカリ溶液で、短時間（１〜５日）に余剰汚泥を
可溶化し、さらに前記条件で生成された可溶化液の有
機酸生成率を高め、ＵＡＳＢ高速メタン発酵を組み合わ
せることにより、全体として少ないアルカリ量で効率良
く余剰汚泥を処理できる。
のアルカリ溶液で、短時間（１〜５日）に余剰汚泥を
可溶化し、さらに前記条件で生成された可溶化液の有
機酸生成率を高め、ＵＡＳＢ高速メタン発酵を組み合わ
せることにより、全体として少ないアルカリ量で効率良
く余剰汚泥を処理できる。
【図１】バッチ方式における可溶化率に対するｐＨ、温
度の影響（２日目）を示す図である。
度の影響（２日目）を示す図である。
【図２】有機酸生成率に対するｐＨ、温度の影響を示す
図である。
図である。
【図３】実施例１（２）のメタン発酵操作を示す概要図
である。
である。
【図４】ＵＡＳＢを用いた可溶化液のメタン発酵操作を
示す概要図である。
示す概要図である。
Ａ ＨＣｌ、０．０３Ｎ（ｐＨ２．４） Ｂ ＨＣｌ、０．０２Ｎ（ｐＨ３．６） Ｃ ＨＣｌ、０．０１Ｎ（ｐＨ６．１） Ｄ ｐＨ無調整（ｐＨ７．７） Ｅ ＮａＯＨ、０．０１Ｎ（ｐＨ１０．１） Ｆ ＮａＯＨ、０．０２Ｎ（ｐＨ１１．３） Ｇ ＮａＯＨ、０．０３Ｎ（ｐＨ１１．７）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岩渕 千賀子 東京都大田区大森北２−13−１ アサヒビ ール株式会社酒類開発研究所内 (72)発明者 今林 誠二 東京都大田区大森北２−13−１ アサヒビ ール株式会社酒類開発研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 アルカリ無添加あるいは０．０２Ｎ以下
のアルカリ濃度でアルカリ条件とした余剰汚泥を、嫌気
条件で加温処理して得られた可溶化液を上向流嫌気性汚
泥床法（Ｕｐｆｌｏｗ Ａｎａｅｒｏｂｉｃ Ｓｌｕｄ
ｇｅ Ｂｌａｎｋｅｔ Ｐｒｏｃｅｓｓ、以下、ＵＡＳ
Ｂ法ともいう。）により高速メタン発酵処理することを
特徴とする余剰汚泥の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17165595A JP3391941B2 (ja) | 1995-06-15 | 1995-06-15 | 余剰汚泥の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17165595A JP3391941B2 (ja) | 1995-06-15 | 1995-06-15 | 余剰汚泥の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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-
1995
- 1995-06-15 JP JP17165595A patent/JP3391941B2/ja not_active Expired - Fee Related
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