JPH09122973A - 鋳鉄肉盛強化用溶接材 - Google Patents
鋳鉄肉盛強化用溶接材Info
- Publication number
- JPH09122973A JPH09122973A JP30504295A JP30504295A JPH09122973A JP H09122973 A JPH09122973 A JP H09122973A JP 30504295 A JP30504295 A JP 30504295A JP 30504295 A JP30504295 A JP 30504295A JP H09122973 A JPH09122973 A JP H09122973A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- cast iron
- weld
- preheating
- boundary
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 予熱、後熱なしに溶接割れを防止するととも
に、溶着金属の強度安定を図ることができる鋳鉄肉盛強
化用溶接材を提供する。 【解決手段】 Ｎｉ：６０〜９０ｗｔ％，Ｆｅ：０〜５
０ｗｔ％，Ｓｉ：０．３〜１．５％，Ａｌ：４〜１０ｗ
ｔ％を含有する鋳鉄肉盛強化用溶接材であって、Ｆｅ：
１５．０ｗｔ％，Ｓｉ：０．３ｗｔ％，Ａｌ：４．０ｗ
ｔ％，Ｃ：０．５ｗｔ％，残部Ｎｉの組成とするのが好
ましく、また、Ｎｉ帯板を外皮とし、その中にＦｅ−Ｃ
の急冷凝固粉とＡｌ粉末とを混合充填した溶接ワイヤの
形態とし、肉盛りＭＩＧ溶接において、母材の予熱、後
熱なしで用いる。
に、溶着金属の強度安定を図ることができる鋳鉄肉盛強
化用溶接材を提供する。 【解決手段】 Ｎｉ：６０〜９０ｗｔ％，Ｆｅ：０〜５
０ｗｔ％，Ｓｉ：０．３〜１．５％，Ａｌ：４〜１０ｗ
ｔ％を含有する鋳鉄肉盛強化用溶接材であって、Ｆｅ：
１５．０ｗｔ％，Ｓｉ：０．３ｗｔ％，Ａｌ：４．０ｗ
ｔ％，Ｃ：０．５ｗｔ％，残部Ｎｉの組成とするのが好
ましく、また、Ｎｉ帯板を外皮とし、その中にＦｅ−Ｃ
の急冷凝固粉とＡｌ粉末とを混合充填した溶接ワイヤの
形態とし、肉盛りＭＩＧ溶接において、母材の予熱、後
熱なしで用いる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車部品等にお
ける鋳鉄部品の局所改質のため行う肉盛溶接に用いる溶
接材に関するものである。
ける鋳鉄部品の局所改質のため行う肉盛溶接に用いる溶
接材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】主な鋳鉄の溶接方法と溶接棒（溶接ワイ
ヤ）には、以下のものがある。 被覆アーク溶接法 母材を冷間又は低温予熱（１００〜３００℃）或いは高
温予熱（５００〜６００℃）を行い、純Ｎｉ、Ｎｉ合
金、軟鋼又は鋳鉄等の溶接棒を用いる電気アーク溶接で
あって、アークをアルゴン、窒素等の不活性ガスで被覆
しつつ溶接を行う。 ガス溶接法 母材を４００〜６００℃に予熱し、酸素・アセチレンガ
ス火炎で鋳鉄棒又は鋳鉄にＡｌ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｉ等の
元素を添加した溶接棒を加熱溶解して溶接を行い、溶接
後に５００〜６００℃に再加熱し、その後に約２５０℃
まで炉冷する後熱処理を一般的に行う。 炭素アーク溶接法 母材を７００℃以上に予熱し、炭素電極によるアーク中
に溶接棒を入れて溶解し溶接を行うが、アーク操作が困
難なため一般的には用いられない。
ヤ）には、以下のものがある。 被覆アーク溶接法 母材を冷間又は低温予熱（１００〜３００℃）或いは高
温予熱（５００〜６００℃）を行い、純Ｎｉ、Ｎｉ合
金、軟鋼又は鋳鉄等の溶接棒を用いる電気アーク溶接で
あって、アークをアルゴン、窒素等の不活性ガスで被覆
しつつ溶接を行う。 ガス溶接法 母材を４００〜６００℃に予熱し、酸素・アセチレンガ
ス火炎で鋳鉄棒又は鋳鉄にＡｌ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｉ等の
元素を添加した溶接棒を加熱溶解して溶接を行い、溶接
後に５００〜６００℃に再加熱し、その後に約２５０℃
まで炉冷する後熱処理を一般的に行う。 炭素アーク溶接法 母材を７００℃以上に予熱し、炭素電極によるアーク中
に溶接棒を入れて溶解し溶接を行うが、アーク操作が困
難なため一般的には用いられない。
【０００３】特開平４−６６２９３号公報には、Ｆｅ−
Ｎｉ系合金からなる溶接ワイヤであって、Ｎｉ：４０〜
７０ｗｔ％，Ｍｎ：１．０〜３．０ｗｔ％，Ｓｉ：０．
２〜１．０ｗｔ％及びＶ：０．２〜１０．０ｗｔ％を含
有する鋳鉄用溶接ワイヤが記載されている。
Ｎｉ系合金からなる溶接ワイヤであって、Ｎｉ：４０〜
７０ｗｔ％，Ｍｎ：１．０〜３．０ｗｔ％，Ｓｉ：０．
２〜１．０ｗｔ％及びＶ：０．２〜１０．０ｗｔ％を含
有する鋳鉄用溶接ワイヤが記載されている。
【０００４】また、特開平４−２８４９７号公報には、
Ｃ量０．０１〜０．５重量％、Ｍｎ量１．６〜６．０重
量％、Ｃｏ量０．３〜１０．０重量％、残部Ｆｅとする
鋳鉄母材への肉盛用溶接用の鋼ワイヤであって、鋳鉄母
材に肉盛溶接された第１層目の溶着金属のＭｆ温度（マ
ルテンサイト変態終了温度）が、鋳鉄母材からのＣの拡
散により、−１８０〜−１００℃になるように上記各含
有成分量を決定するようにした肉盛溶接用の鋼ワイヤが
記載されている。
Ｃ量０．０１〜０．５重量％、Ｍｎ量１．６〜６．０重
量％、Ｃｏ量０．３〜１０．０重量％、残部Ｆｅとする
鋳鉄母材への肉盛用溶接用の鋼ワイヤであって、鋳鉄母
材に肉盛溶接された第１層目の溶着金属のＭｆ温度（マ
ルテンサイト変態終了温度）が、鋳鉄母材からのＣの拡
散により、−１８０〜−１００℃になるように上記各含
有成分量を決定するようにした肉盛溶接用の鋼ワイヤが
記載されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前記の従来の技術で
は、予熱をせずに溶接を行うと、一般的に溶接部におい
て境界部割れや溶着金属割れとなる溶接割れを発生す
る。前記の被覆アーク溶接法で予熱なしに溶接する場
合は、熱影響の範囲を極力狭くするために１回の溶接を
行う長さを１０〜１５mm 程度とせざるを得ない。ま
た、前記のガス溶接法及びの炭素アーク溶接法で
は、予熱或いは後熱が必須条件となる。したがって、作
業性が悪く、肉盛による鋳鉄の局部改質は殆ど行われて
いない。
は、予熱をせずに溶接を行うと、一般的に溶接部におい
て境界部割れや溶着金属割れとなる溶接割れを発生す
る。前記の被覆アーク溶接法で予熱なしに溶接する場
合は、熱影響の範囲を極力狭くするために１回の溶接を
行う長さを１０〜１５mm 程度とせざるを得ない。ま
た、前記のガス溶接法及びの炭素アーク溶接法で
は、予熱或いは後熱が必須条件となる。したがって、作
業性が悪く、肉盛による鋳鉄の局部改質は殆ど行われて
いない。
【０００６】溶接割れとその発生要因には次のことが挙
げられる。 応力発生 局所的な入熱により、冷却時に変形（ソリ）が生じ応力
が発生する。 溶着金属割れ 溶着金属内の組織不良や化合物形成のため強度が低下
し、発生応力で溶着金属に割れが発生する。 境界部割れ 溶接境界部の急冷により白銑化（チル化）して硬度が上
昇し、結果として延性の低下により、発生応力で溶接境
界部に割れが発生する。これらは溶接による局所的な入
熱と急激な温度変化により生じるものであり、溶接割れ
防止のために一般的に３００〜５００℃程度の予熱を行
い、組織の制御や化合物の形成に時間を持たせて均一化
を行っている。しかし、予熱による寸法変化を避けたい
部品や寸法が大きく熱容量の大きな部品の場合に予熱を
行うことは困難である。
げられる。 応力発生 局所的な入熱により、冷却時に変形（ソリ）が生じ応力
が発生する。 溶着金属割れ 溶着金属内の組織不良や化合物形成のため強度が低下
し、発生応力で溶着金属に割れが発生する。 境界部割れ 溶接境界部の急冷により白銑化（チル化）して硬度が上
昇し、結果として延性の低下により、発生応力で溶接境
界部に割れが発生する。これらは溶接による局所的な入
熱と急激な温度変化により生じるものであり、溶接割れ
防止のために一般的に３００〜５００℃程度の予熱を行
い、組織の制御や化合物の形成に時間を持たせて均一化
を行っている。しかし、予熱による寸法変化を避けたい
部品や寸法が大きく熱容量の大きな部品の場合に予熱を
行うことは困難である。
【０００７】前記両公開公報に記載された溶接ワイヤ
は、共に予熱、後熱なしにガスシールドアーク溶接を行
うものであるが、特開平４−６６２９３号公報に記載さ
れた溶接ワイヤは、Ｆｅ−Ｎｉ系合金のワイヤにＶを添
加しつつ、かつＳｉ，Ｍｎの成分量を調整する必要があ
って、組成が複雑となる。また、特開平４−２８４９７
号公報に記載された肉盛溶接用の鋼ワイヤは、ＭｎやＣ
ｏを用いるＦｅ系合金であり、鋳鉄母材に肉盛溶接され
た第１層目の溶着金属のＭｆ温度が、鋳鉄母材からのＣ
の拡散により、所定の温度になるように各含有成分量を
決定する必要がある。
は、共に予熱、後熱なしにガスシールドアーク溶接を行
うものであるが、特開平４−６６２９３号公報に記載さ
れた溶接ワイヤは、Ｆｅ−Ｎｉ系合金のワイヤにＶを添
加しつつ、かつＳｉ，Ｍｎの成分量を調整する必要があ
って、組成が複雑となる。また、特開平４−２８４９７
号公報に記載された肉盛溶接用の鋼ワイヤは、ＭｎやＣ
ｏを用いるＦｅ系合金であり、鋳鉄母材に肉盛溶接され
た第１層目の溶着金属のＭｆ温度が、鋳鉄母材からのＣ
の拡散により、所定の温度になるように各含有成分量を
決定する必要がある。
【０００８】本発明は、通常のＮｉ−Ｆｅ系溶接材に、
安価なＡｌ及びＳｉを所定量添加することにより、予
熱、後熱なしに溶接割れを防止するとともに、溶着金属
の強度安定を図ることができる鋳鉄肉盛強化用溶接材を
提供することを目的とする。
安価なＡｌ及びＳｉを所定量添加することにより、予
熱、後熱なしに溶接割れを防止するとともに、溶着金属
の強度安定を図ることができる鋳鉄肉盛強化用溶接材を
提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｎｉ：６０〜
９０ｗｔ％，Ｆｅ：０〜５０ｗｔ％，Ｓｉ：０．３〜
１．５％，Ａｌ：４〜１０ｗｔ％を含有する鋳鉄肉盛強
化用溶接材であって、Ｆｅ：１５．０ｗｔ％，Ｓｉ：
０．３ｗｔ％，Ａｌ：４．０ｗｔ％，Ｃ：０．５ｗｔ
％，残部Ｎｉの組成とするのが好ましく、また、Ｎｉ帯
板を外皮とし、その中にＦｅ−Ｃの急冷凝固粉とＡｌ粉
末とを混合充填した溶接ワイヤの形態とし、肉盛りＭＩ
Ｇ溶接において、母材の予熱、後熱なしで用いる。
９０ｗｔ％，Ｆｅ：０〜５０ｗｔ％，Ｓｉ：０．３〜
１．５％，Ａｌ：４〜１０ｗｔ％を含有する鋳鉄肉盛強
化用溶接材であって、Ｆｅ：１５．０ｗｔ％，Ｓｉ：
０．３ｗｔ％，Ａｌ：４．０ｗｔ％，Ｃ：０．５ｗｔ
％，残部Ｎｉの組成とするのが好ましく、また、Ｎｉ帯
板を外皮とし、その中にＦｅ−Ｃの急冷凝固粉とＡｌ粉
末とを混合充填した溶接ワイヤの形態とし、肉盛りＭＩ
Ｇ溶接において、母材の予熱、後熱なしで用いる。
【００１０】
【発明の実施の形態】一般的な鋳鉄用溶接ワイヤの組成
は、Ｎｉ：６０〜９０ｗｔ％，Ｆｅ：０〜５０ｗｔ％，
Ｓｉ：０．３〜１．５％とするものであるが、本発明で
は、これにＡｌ：４〜１０ｗｔ％を添加し、基本的な組
成を、Ｎｉ：６０〜９０ｗｔ％，Ｆｅ：０〜５０ｗｔ
％，Ｓｉ：０．３〜１．５％，Ａｌ：４〜１０ｗｔ％と
したものである。溶接ワイヤ中のＡｌは、鋳鉄中のＦｅ
とＣが化合してチル（白銑）化するのを抑制し、溶接境
界部に発生し易いチルによる硬度上昇に基づく境界部割
れを防止する。
は、Ｎｉ：６０〜９０ｗｔ％，Ｆｅ：０〜５０ｗｔ％，
Ｓｉ：０．３〜１．５％とするものであるが、本発明で
は、これにＡｌ：４〜１０ｗｔ％を添加し、基本的な組
成を、Ｎｉ：６０〜９０ｗｔ％，Ｆｅ：０〜５０ｗｔ
％，Ｓｉ：０．３〜１．５％，Ａｌ：４〜１０ｗｔ％と
したものである。溶接ワイヤ中のＡｌは、鋳鉄中のＦｅ
とＣが化合してチル（白銑）化するのを抑制し、溶接境
界部に発生し易いチルによる硬度上昇に基づく境界部割
れを防止する。
【００１１】図３、図４は、溶着金属中のＡｌ添加量と
溶接境界部の硬度の関係を示す。図３は母材厚さ３０m
m、図４は母材厚さ１０mmとしたもので、共に溶着金属
中にＡｌが２％以下では、溶接境界部において充分な硬
度の低下が得られない状態を示す。また、溶接ワイヤに
おけるＡｌの多量添加は、溶着金属の延性を低下させ、
溶着金属内のＡｌが４ｗｔ％以上では溶着金属の延性不
足により溶着金属割れを生ずる。さらに、溶着金属中の
Ａｌの添加量が１％ｗｔ以下では、硬度抑制（白銑化抑
制）の効果が少なくなることもあり、溶着金属中のＡｌ
量２ｗｔ％〜４ｗｔ％が適量となる。これを溶接ワイヤ
の組成に直せば、溶接時には母材による希釈が５〜６割
入るのでＡｌ：４〜１０ｗｔ％が適量といえる。
溶接境界部の硬度の関係を示す。図３は母材厚さ３０m
m、図４は母材厚さ１０mmとしたもので、共に溶着金属
中にＡｌが２％以下では、溶接境界部において充分な硬
度の低下が得られない状態を示す。また、溶接ワイヤに
おけるＡｌの多量添加は、溶着金属の延性を低下させ、
溶着金属内のＡｌが４ｗｔ％以上では溶着金属の延性不
足により溶着金属割れを生ずる。さらに、溶着金属中の
Ａｌの添加量が１％ｗｔ以下では、硬度抑制（白銑化抑
制）の効果が少なくなることもあり、溶着金属中のＡｌ
量２ｗｔ％〜４ｗｔ％が適量となる。これを溶接ワイヤ
の組成に直せば、溶接時には母材による希釈が５〜６割
入るのでＡｌ：４〜１０ｗｔ％が適量といえる。
【００１２】
【実施例】０．２mm厚、７mm 巾のＮｉ帯板を外被と
し、その中にＦｅ−Ｃの急冷凝固粉とＡｌ粉末を混合し
て充填した粉末複合ワイヤを用い、その組成はＦｅ：１
５．０ｗｔ％，Ａｌ：４．０ｗｔ％，Ｃ：０．５ｗｔ
％，Ｓｉ：０．３ｗｔ％，Ｎｉ：残部とし、ＦＣ２５０
の母材鋳鉄にＭＩＧ溶接を行った。溶接条件を次の表１
に示す。
し、その中にＦｅ−Ｃの急冷凝固粉とＡｌ粉末を混合し
て充填した粉末複合ワイヤを用い、その組成はＦｅ：１
５．０ｗｔ％，Ａｌ：４．０ｗｔ％，Ｃ：０．５ｗｔ
％，Ｓｉ：０．３ｗｔ％，Ｎｉ：残部とし、ＦＣ２５０
の母材鋳鉄にＭＩＧ溶接を行った。溶接条件を次の表１
に示す。
【００１３】
【００１４】図１は、溶接境界部からの距離と硬度（ビ
ッカース硬度）の関係を示す。図１において、実線で示
す曲線１は、実施例の溶接ワイヤ用いた境界部からの距
離と硬度の関係を示し、破線で示す曲線２は、純Ｎｉソ
リッドの溶接ワイヤを用い、溶接条件は表１と同じとし
た比較例の溶接境界部からの距離と硬度の関係を示す。
実施例では、溶接ワイヤにＡｌを添加することにより、
溶接境界部におけるチル化が抑制され、比較例に比べビ
ッカース硬度の平均値が５３７から４１５へ約１２０低
下し、境界割れの発生が防止される状態を表わす。
ッカース硬度）の関係を示す。図１において、実線で示
す曲線１は、実施例の溶接ワイヤ用いた境界部からの距
離と硬度の関係を示し、破線で示す曲線２は、純Ｎｉソ
リッドの溶接ワイヤを用い、溶接条件は表１と同じとし
た比較例の溶接境界部からの距離と硬度の関係を示す。
実施例では、溶接ワイヤにＡｌを添加することにより、
溶接境界部におけるチル化が抑制され、比較例に比べビ
ッカース硬度の平均値が５３７から４１５へ約１２０低
下し、境界割れの発生が防止される状態を表わす。
【００１５】図２は、溶着金属の引張強度を示す。比較
例では、引張強度のバラツキが大きいのに対して、実施
例では、約７００ＭＰａ程度に安定している状態を示
し、溶着金属割れを防止するとともに、母材の鋳鉄に対
し、引張強度強化用として充分な値となっている。
例では、引張強度のバラツキが大きいのに対して、実施
例では、約７００ＭＰａ程度に安定している状態を示
し、溶着金属割れを防止するとともに、母材の鋳鉄に対
し、引張強度強化用として充分な値となっている。
【００１６】
【発明の効果】本発明は、鋳鉄部品の局所改質のための
肉盛り溶接において、母材の予熱、後熱を行う必要がな
く、溶接材に添加するＡｌが境界部のチル化を抑制する
ので、境界割れを防止するとともに、溶着金属の強度を
維持して溶着金属割れを防止することができる。
肉盛り溶接において、母材の予熱、後熱を行う必要がな
く、溶接材に添加するＡｌが境界部のチル化を抑制する
ので、境界割れを防止するとともに、溶着金属の強度を
維持して溶着金属割れを防止することができる。
【図１】実施例と比較例の溶接境界部からの距離と硬度
の関係を示す図。
の関係を示す図。
【図２】実施例と比較例の溶着金属の引張強度を示す
図。
図。
【図３】溶接ワイヤのＡｌ添加量と境界部の硬度の関係
を示す図（母材厚さ３０mm ）。
を示す図（母材厚さ３０mm ）。
【図４】溶接ワイヤのＡｌ添加量と境界部の硬度の関係
を示す図（母材厚さ１０mm ）。
を示す図（母材厚さ１０mm ）。
１ 実施例の境界部からの距離と硬度の曲線 ２ 比
較例の境界部からの距離と硬度の曲線 ３ 比較例の
硬度バラツキを表わす線
較例の境界部からの距離と硬度の曲線 ３ 比較例の
硬度バラツキを表わす線
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 板屋 光彦 神奈川県藤沢市土棚８番地 株式会社い すゞ中央研究所内 (72)発明者 原 裕一郎 神奈川県藤沢市土棚８番地 株式会社い すゞ中央研究所内 (72)発明者 小池 朝夫 神奈川県藤沢市土棚８番地 株式会社い すゞ中央研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｎｉ：６０〜９０ｗｔ％，Ｆｅ：０〜５
０ｗｔ％，Ｓｉ：０．３〜１．５％，Ａｌ：４〜１０ｗ
ｔ％を含有することを特徴とするの鋳鉄肉盛強化用溶接
材。 - 【請求項２】 Ｆｅ：１５．０ｗｔ％，Ｓｉ：０．３ｗ
ｔ％，Ａｌ：４．０ｗｔ％，Ｃ：０．５ｗｔ％，残部Ｎ
ｉの組成とし、ＭＩＧ溶接に使用する請求項１記載の鋳
鉄肉盛強化用溶接材。 - 【請求項３】 Ｎｉ帯板を外皮とし、その中にＦｅ−Ｃ
の急冷凝固粉とＡｌ粉末とを混合充填した請求項１又は
２記載の鋳鉄肉盛強化用溶接ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30504295A JPH09122973A (ja) | 1995-10-30 | 1995-10-30 | 鋳鉄肉盛強化用溶接材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30504295A JPH09122973A (ja) | 1995-10-30 | 1995-10-30 | 鋳鉄肉盛強化用溶接材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09122973A true JPH09122973A (ja) | 1997-05-13 |
Family
ID=17940411
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30504295A Pending JPH09122973A (ja) | 1995-10-30 | 1995-10-30 | 鋳鉄肉盛強化用溶接材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09122973A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101850479A (zh) * | 2010-06-21 | 2010-10-06 | 西安理工大学 | 快速焊接修复大型球墨铸铁件缺陷的焊接材料及修复方法 |
| CN112760524A (zh) * | 2019-10-19 | 2021-05-07 | 丹阳市俊晧金属科技有限公司 | 一种抗氧化镍铝合金丝及其制备方法 |
| CN113134680A (zh) * | 2021-04-27 | 2021-07-20 | 合肥工业大学 | 一种用于高强度球墨铸铁铸件铸造缺陷冷焊焊补的焊接材料与焊接工艺 |
-
1995
- 1995-10-30 JP JP30504295A patent/JPH09122973A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101850479A (zh) * | 2010-06-21 | 2010-10-06 | 西安理工大学 | 快速焊接修复大型球墨铸铁件缺陷的焊接材料及修复方法 |
| CN112760524A (zh) * | 2019-10-19 | 2021-05-07 | 丹阳市俊晧金属科技有限公司 | 一种抗氧化镍铝合金丝及其制备方法 |
| CN113134680A (zh) * | 2021-04-27 | 2021-07-20 | 合肥工业大学 | 一种用于高强度球墨铸铁铸件铸造缺陷冷焊焊补的焊接材料与焊接工艺 |
| CN113134680B (zh) * | 2021-04-27 | 2024-05-14 | 合肥工业大学 | 用于球墨铸铁铸件铸造缺陷焊补的焊接材料与焊接工艺 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4834808A (en) | Producing a weldable, ferritic stainless steel strip | |
| JPH0741435B2 (ja) | 消耗可能な溶接棒 | |
| JPS62183994A (ja) | ステンレス鋼ガスシ−ルドア−ク溶接用ワイヤ | |
| US4534793A (en) | Cast iron welding materials and method | |
| JPH09122973A (ja) | 鋳鉄肉盛強化用溶接材 | |
| JP4676940B2 (ja) | スラグ量が少ないメタル系フラックス入りワイヤおよび高疲労強度溶接継手の作製方法 | |
| JPS5950437B2 (ja) | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用被覆ア−ク溶接棒 | |
| JP4228490B2 (ja) | パルスｃｏ２溶接方法 | |
| JPH0765097B2 (ja) | 耐火性及び溶接部靭性の優れたｈ形鋼の製造方法 | |
| JPH10235492A (ja) | 鋳鉄肉盛強化用溶接材 | |
| JP3881944B2 (ja) | 溶接材料、溶接方法および溶接継手 | |
| JP3819101B2 (ja) | 球状黒鉛鋳鉄と軟鋼との溶接接合用溶接材料及び球状黒鉛鋳鉄の溶接補修用溶接材料 | |
| JP2005246386A (ja) | 隅肉溶接方法 | |
| JP2006501365A (ja) | 黒鉛及び窒素を含まない鋳造合金 | |
| JPH06142931A (ja) | 炭素鋼あるいは低合金鋼溶接継手の疲労強度向上溶接方法 | |
| JP3217536B2 (ja) | Ａｌ基材料への肉盛溶接用複合ワイヤ | |
| JPH10166166A (ja) | アルミノテルミット混合物 | |
| JPS58959B2 (ja) | アルミニウム合金用のイナ−トガスア−ク溶接用溶接棒 | |
| JPH11123591A (ja) | フラックス入りワイヤを再結晶アニールにより製造するための方法 | |
| JP4593699B2 (ja) | セルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2004249353A (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤおよびそれを用いた溶接方法 | |
| JP3516744B2 (ja) | ねずみ鋳鉄の溶接方法 | |
| JPH0760483A (ja) | 球状黒鉛鋳鉄／鋼用溶接ワイヤ | |
| CN117733408A (zh) | 一种明弧焊自保护药芯焊丝造渣剂 | |
| JP2003136281A (ja) | ガスシールドアーク溶接用溶接ワイヤ |