JPH09124706A

JPH09124706A - 複合型還流凝縮器およびそれを用いた塩化ビニル系樹脂の製法

Info

Publication number: JPH09124706A
Application number: JP28510395A
Authority: JP
Inventors: Ken Hiramatsu; 謙平松; Kazumasa Yamane; 一正山根
Original assignee: Kanegafuchi Chemical Industry Co Ltd
Current assignee: Kanegafuchi Chemical Industry Co Ltd
Priority date: 1995-11-01
Filing date: 1995-11-01
Publication date: 1997-05-13

Abstract

(57)【要約】【課題】塩化ビニルを含む単量体を重合させる重合装
置に付設する還流凝縮器の大きさをかえずに冷却効率を
高くする。【解決手段】塩化ビニルまたは塩化ビニルとこれと共
重合可能な単量体との混合物を重合させる重合装置に付
設する還流凝縮器において、気化した単量体が接触し冷
却せしめれ凝縮する凝縮管が直管と該直管に挿入された
蛇管とからなる複合型凝縮管にして、冷却伝熱面積を拡
大する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、塩化ビニルまたは
塩化ビニルとこれと共重合可能な単量体との混合物を重
合させる重合装置に付設する複合型還流凝縮器を製造
し、使用する技術分野に属する。さらに詳しくは、前記
単量体を重合させる際に気化した単量体が接触し、冷却
せしめられ、凝縮する部分の面積が大幅に拡大された複
合型還流凝縮器を製造し、これを用いて塩化ビニル系樹
脂を製造する技術分野に属する。

【０００２】

【従来の技術】塩化ビニルまたは塩化ビニルとこれと共
重合可能な単量体との混合物を重合させてえられる塩化
ビニル系樹脂は、スケールメリット、すなわち量産効果
の発揮により活路を見出す典型的な汎用樹脂であり、様
々な方法で省エネルギー化を含む重合生産性の向上が図
られている。

【０００３】現在、主流であるバッチ式重合法における
重合生産性を向上させるための手段である、バッチあた
りの単量体の増量や重合時間の短縮などを実現する際
に、発生する重合熱の除去が外部ジャケットによる冷却
のみでは間に合わなくなり、これを補うために単量体を
気化させて反応系から気化熱を奪う方法が採用されてい
る。

【０００４】気化した単量体ガスは重合器上部に設けら
れた還流凝縮器により冷却せしめられ、凝縮した液が重
合系に戻されるが、この還流量を調節することによって
還流凝縮器による除熱量をある程度調節することが可能
である。

【０００５】従来から使用されている還流凝縮器は、外
部ジャケットによる冷却機構を備えた直管（円筒状の
管）を有するものであり、原理的には、蒸留などに一般
に用いられるリービッヒ型冷却管と同じものである。一
般には、このような直管を並列に多数組み合わせること
によって気体との接触面積を大きくし、冷却させる工夫
がなされており、用いる直管の内径が決まればその本数
が多いほど接触面積が大きくなる。

【０００６】なお、従来の還流凝縮器が構成上直管型に
限定されている理由の１つに、内壁に付着した重合スケ
ールを除去する必要があることがあげられる。すわな
ち、直管型ではその内部にノズルを挿入して高圧水を噴
射することにより比較的容易に内壁を洗浄できるためで
ある。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかし、一定の容量を
有する外部ジャケット内に装填される直管の数には限り
があり、直管の径を細くしてその数を増やすばあいに
は、ジャケットの場所によって流す冷却水の流速に分布
が生じて均一な冷却が困難になり、冷却面積の増加の割
りには思ったほどには冷却しないといった不都合が生じ
る。

【０００８】他方、直管を装填したジャケット、すなわ
ち還流凝縮器そのものの容量を大きくすると、重合装置
周辺のスペースやユーティリティー、冷却水の使用量の
面で不利となる。

【０００９】本発明は前記のごとき従来の技術の欠点を
改善するためになされたものであり、従来の還流凝縮器
と同等の容量、冷却水容量および気化単量体接触面の洗
浄のしやすさを保持しながら、気化した単量体を冷却さ
せ、凝縮させるための接触面積が大幅に増加した還流凝
縮器を提供するとともに、この還流凝縮器を付設した重
合装置を用いて塩化ビニル系樹脂を製造することによ
り、重合生産性を大幅に向上させることを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決するために鋭意検討を重ねた結果、気化した単量
体を冷却させ、凝縮させるための接触面の構造を特殊な
構造とすることによって、冷却伝熱面積を大幅に拡大さ
せ、重合生産性を大幅に向上させることができることを
見出し、本発明を完成するに至った。

【００１１】すなわち、本発明は、塩化ビニルまたは塩
化ビニルとこれと共重合可能な単量体との混合物を重合
させる重合装置に付設する還流凝縮器において、気化し
た単量体が接触し冷却せしめられ凝縮する凝縮管が直管
と該直管に挿入された蛇管とからなる冷却伝熱面積が拡
大された複合型凝縮管であることを特徴とする複合型還
流凝縮器（請求項１）、および請求項１の複合型還流凝
縮器を付設した重合装置を用いて塩化ビニルまたは塩化
ビニルとこれと共重合可能な単量体との混合物を重合さ
せることを特徴とする塩化ビニル系樹脂の製法（請求項
２）に関する。

【００１２】

【発明の実施の形態】本発明の複合型還流凝縮器は、塩
化ビニルまたは塩化ビニルとこれと共重合可能な単量体
との混合物（以下、塩化ビニル含有単量体ともいう）を
重合させる重合装置に付設する複合型還流凝縮器であ
る。

【００１３】前記塩化ビニルとこれと共重合可能な単量
体との混合物における塩化ビニルと共重合可能な単量体
の例としては、たとえば酢酸ビニル、プロピオン酸ビニ
ルなどのビニルエステル類、エチレン、プロピレンなど
のオレフィン類、イソブチルビニルエーテルなどのビニ
ルエーテル類、無水マレイン酸、アクリロニトリル、ス
チレンなどがあげられる。これらは単独で用いてもよ
く、２種以上組み合わせて用いてもよい。

【００１４】前記混合物中における塩化ビニルの含有割
合としては、塩化ビニルと共重合可能な単量体を共重合
させることによる流動性の向上や内部可塑化などの改質
効果がえられるという点から、９９％（重量％、以下同
様）以下であるのが好ましく、また、えられる重合体が
塩化ビニル単位を含むことによる特徴である透明性や柔
軟性などの特性を充分発現するという点から５０％以
上、さらには７０％以上であるのが好ましい。

【００１５】前記塩化ビニルまたは塩化ビニルとこれと
共重合可能な単量体との混合物の重合により製造される
塩化ビニル系樹脂の例としては、ポリ塩化ビニル（ＰＶ
Ｃ）、塩化ビニル−アクリロニトリル共重合体、塩化ビ
ニル−酢酸ビニル共重合体、塩化ビニル−エチレン共重
合体などがあげられる。

【００１６】前記塩化ビニル系樹脂が製造される装置
は、現在、主として還流凝縮器を付設したバッチ式重合
装置である。

【００１７】前記バッチ式重合装置は、一般に１０〜１
３０ｍ³程度の容量を有する耐圧型の撹拌機を有する反
応釜からなり、たとえば塩化ビニル含有単量体を懸濁重
合させるばあいには、水および分散剤を含む液中に塩化
ビニル含有単量体が添加され、重合せしめられ、発生す
る反応熱の除去のため塩化ビニル含有単量体の蒸発およ
び付設した還流凝縮器による凝縮が利用される。

【００１８】前記還流凝縮器を付設したバッチ式重合装
置のうち本発明の複合型還流凝縮器およびこれを付設し
ているバッチ式重合装置の部分を説明図に基づいて説明
する。

【００１９】図１において、１はバッチ式重合装置、２
は複合型還流凝縮器、３は直管と蛇管とからなる複合型
凝縮管、４は気化単量体入口、５は凝縮単量体出口、６
はジャケット用冷却水入口、７はジャケット用冷却水出
口、８はジャケット用冷却水循環部、９は冷却用ジャケ
ット、１０は蛇管用冷却水入口を表わす。なお、図１に
記載のバッチ式重合装置１には、撹拌機、塩化ビニル含
有単量体添加装置などが付設されているが図示されてい
ない。また、図１に記載の複合型還流凝縮器２には、蛇
管用冷却水出口、内部洗浄用の高圧水噴射装置などが設
けられているが図示されていない。さらに、蛇管用冷却
水入口１０に供給された冷却水は、１番目の複合型凝縮
管３の蛇管を下から上に流れ、２番目の複合型凝縮管３
の蛇管を上から下へ、さらに、３番目の複合型凝縮管３
の蛇管を下から上に流れたのち、３番目の複合型凝縮管
３の奥にある４番目の複合型凝縮管３の蛇管を上から下
へ流れるというように順に流れ、最後に蛇管用冷却水出
口から複合型還流凝縮器２外に放出される。複合型還流
凝縮器２中の蛇管は１本の連続した管から形式されても
よく、複数本（具体的には２本〜複合型凝縮管２０本あ
たり１本）の連続した管から形式されていてもよい。

【００２０】図１において複合型凝縮管３は複合型還流
凝縮器２に備えられた冷却用ジャケット９内に固定さ
れ、上下端が開口している。バッチ式重合装置１から気
化した単量体が気化単量体入口４より複合型還流凝縮器
２に入り、ジャケット用冷却水および蛇管用冷却水によ
り冷却された複合型凝縮管３で冷却凝縮せしめられて凝
縮単量体出口５を経てバッチ式重合装置１にもどる。

【００２１】必要とされる複合型還流凝縮器２の大きさ
は、バッチ式重合装置１の大きさ、重合させるときの濃
度、重合速度などによっても異なるが、容量が１０ｍ³
のバッチ式重合装置１のばあい、通常、容量が０．６〜
１．０ｍ³、横断面積が０．５〜０．８ｍ²で、直径５〜
６ｃｍで長さ１．８〜２．２ｍの直管に、蛇管の外径が
０．８〜１．２ｃｍで巻き径が４〜５ｃｍで巻き数が８
０〜１００回の蛇管を挿入した複合型凝縮管３を１００
〜２００本並列に組み合わせたものを有する総冷却伝熱
面積が５０〜２００ｍ²のごときものである。また、容
量が７６ｍ³のバッチ式重合装置１のばあい、通常、容
量が３〜４ｍ³、横断面積が１．５〜２．５ｍ²で、直径
５〜６ｃｍで長さ１．８〜２．２ｍの直管に、蛇管の外
径が０．８〜１．２ｃｍで巻き径が４〜５ｃｍで巻き数
が８０〜１００回の蛇管を挿入した複合型凝縮管３を３
００〜７００本並列に組み合わせたものを有する総冷却
伝熱面積が２００〜６００ｍ²のごときものである。

【００２２】前記複合型還流凝縮器２の形状、設置方
法、ジャケット冷却水の使用方法などは、従来のものと
ほぼ同じである。

【００２３】図２は図１の複合型凝縮管３のうち、連続
している蛇管を有する２本の複合型凝縮管３を取り出し
て図示したものであり、図中、３ａは直管、３ｂは直管
に挿入された蛇管、８は冷却水循環部、１１ａ、１１ｂ
は気化単量体が実際に接触して冷却される直管３ａおよ
び蛇管３ｂの接触部、１２は気化単量体を複合型凝縮管
に導入するための開口部である。なお、連続している２
本の蛇管の２つの下端部は、蛇管用冷却水入口１０から
供給された冷却水が順に流れるように、それぞれ前およ
びうしろの連続している２本の蛇管の下端部に連続され
る。また、開口部１２の下にのびている蛇管の下端部に
記載の矢印は、蛇管３ｂに流される冷却水の経路を示し
ている。従来、凝縮管は直管（円筒状の管）であり、気
化単量体が接触する部分は直管の内壁表面のみであった
が、本発明においては直管の内壁表面に加え、それに挿
入された蛇管の外表面が増加しているため、従来の直管
型凝縮管に比べて気化単量体の接触面積が大幅に増大し
ている。

【００２４】前記蛇管とは、一般に管状物をバネ状に巻
いたものである。ただし、凝縮管内壁に付着する重合体
スケールの洗浄除去を容易にするために、蛇管の長さ方
向の中央部にノズルを挿入して高圧水を噴射することが
できるような構造であるのが好ましい。

【００２５】前記蛇管の外径、巻き径、単位長さあたり
の巻き数などは、挿入する直管の直径、長さなどによっ
ても異なり、一概に規定することはできないが、直管の
直径をａ、長さをｂとすると、蛇管の外径はａ／８〜ａ
／４であるのが冷却面積の拡大効果の点から好ましく、
また、巻き径はａ／１．５〜ａ／１．２であるのが蛇管
の加工性や冷却効率の点から好ましく、さらに、単位長
さあたりの巻き数は２ｂ／ａ〜４ｂ／ａ程度のものが蛇
管の加工性と冷却面積の拡大効果の点から好ましい。た
だし、巻き径は、複合型凝縮管内部に付着する重合スケ
ール除去のためにノズルを挿入して高圧水噴射による洗
浄が行なえるように、２０ｍｍ以上であるのが好まし
い。

【００２６】前記のごとき本発明における複合型凝縮管
３の内表面積は、直管のばあいと比較して約１．２〜３
倍になるため、冷却凝縮効率が大幅に改善される。

【００２７】また、このような本発明における複合型凝
縮管の内部は、従来の重合スケール洗浄除去方法、たと
えばノズルを挿入して高圧水噴射により洗浄する方法な
どにより洗浄することができ、重合に関係しない時間、
いわゆる重合外時間の延長が発生することは実質的にな
い。さらに、本発明の還流凝縮器は、本体構造自体は従
来のものと同等であるため、特別な工事を必要とせず、
いたって容易に付設することができる。

【００２８】なお、前記のごとき複合型凝縮管および複
合型還流凝縮器を構成する材料は、従来の凝縮管および
還流凝縮器を構成する材料である銅、ＳＵＳ３０４、Ｓ
ＵＳ３１６、ＳＵＳ３１６Ｌ、チタン合金などであれば
とくに制限なく使用しうるが、製造のしやすさやコス
ト、腐蝕性などの点から、ＳＵＳ３１６が好ましい。

【００２９】本発明の複合型還流凝縮器を付設した重合
装置を用いた塩化ビニル系樹脂の製造は、公知の方法、
すなわち懸濁重合法、ミクロ懸濁重合法、乳化重合法、
塊状重合法、溶液重合法などにより行なうことができ
る。

【００３０】前記製造に使用する開始剤、乳化剤、分散
剤、安定剤、スケール防止剤などや、これらの仕込方法
も公知の技術をなんら支障なく用いることができる。

【００３１】複合型還流凝縮器による還流量、すなわち
該凝縮器による重合装置内溶液の冷却量は、重合装置本
体に備えられたジャケットによる冷却量とのバランスを
考慮し、冷却水の温度を変えることで調節することがで
きる。

【００３２】一般的には、還流凝縮量が多くなると、塩
化ビニル系樹脂製品の加工時にフィッシュアイとよばれ
る斑点状欠陥が発生しやすくなるため、これを考慮して
還流凝縮量を決定すればよい。

【００３３】本発明の複合型還流凝縮器を付設した重合
装置を用いて塩化ビニル系樹脂を製造するばあい、たと
えば容量７６ｍ³のバッチ式重合装置を用いて部分ケン
化ポリビニルアルコール０．０７部（重量部、以下同
様）を溶解した水１００部（３１０００ｋｇ）、重合開
始剤としてｔ−ブチルパーオキシネオデカノエート０．
０２５部および３，５，５−トリメチルへキサノイルパ
ーオキサイド０．０３５部を用い、塩化ビニル単量体１
００部を、撹拌下、６５℃の条件で重合させ、複合型還
流凝縮器により６．５×１０⁵ｋｃａｌ／ｈｒの除熱を
するばあい、従来の直管型還流凝縮器（容量３．７
ｍ³、横断面積１．７ｍ²、直径２．１４ｃｍ、長さ２ｍ
の直管１３００本を有するもの）を用いるばあいには、
４８℃の水を４．８ｍ³／分の割合で流して冷却するこ
とが必要であるが、前記直管型還流凝縮器における直管
を冷却伝熱面積が２倍の複合型還流凝縮器（容量３．７
ｍ³、横断面積１．７ｍ²、直径５．６ｃｍ、長さ２ｍの
直管に、蛇管の外径が１．０ｃｍ、巻き径が４．０ｃ
ｍ、巻き数が９０回の蛇管を挿入したもの５００本を有
するもの）にかえるだけで、５４℃の水を４．８ｍ³／
分の割合で流して冷却することによって同じ量の除熱を
行なうことができる。

【００３４】この効果は、開始剤を４０％増量して重合
時間を１５％短縮しうるだけの重合生産性の向上に相当
する。

【００３５】

【実施例】本発明をさらに具体的に説明するために、以
下に実施例および比較例を示すが、本発明はこれら実施
例になんら限定されるものではない。

【００３６】比較例１冷却面積が５ｍ²の直管型還流凝縮器（内径２１．４ｍ
ｍ、長さ１２９０ｍｍの直管５２本を、内容積０．０８
ｍ³、直径３５ｃｍ、高さ２ｍの凝縮器本体に並列に取
り付けた直管型還流凝縮器）を付設し、冷却用ジャケッ
トを有する内容積１．７ｍ³のバッチ式重合装置に、部
分ケン化ポリビニルアルコール０．０７部を溶解した水
１００部（６２０ｋｇ）を仕込み、重合開始剤としてｔ
−ブチルパーオキシネオデカノエート（ｔ−ＢＰＯＮ
Ｄ）０．０２５部および３，５，５−トリメチルヘキサ
ノイルパーオキサイド（３５５ＴＭＨＰＯ）０．０３５
部を添加して脱気し、反応系の酸素を除去した。ついで
塩化ビニル（ＶＣＭ）１００部を仕込み、撹拌しながら
昇温し、重合温度を６５℃にした。そののち、冷却用ジ
ャケットに５５℃の水を流して重合温度を６５℃に保っ
た。また、重合開始後１時間目に還流凝縮器に４５℃の
冷却水を流して還流凝縮器の運転を開始した。このとき
の還流凝縮器の除熱速度は２３０００ｋｃａｌ／ｈｒ、
冷却用ジャケットによる除熱速度は１４０００ｋｃａｌ
／ｈｒで一定とした。重合転化率が５５％に達した時点
で還流凝縮器からの凝縮単量体の重合装置への還流を開
始した。重合装置内の圧力が定常圧より１ｋｇ／ｃｍ²
低下した時点（約９．５ｋｇ／ｃｍ²のとき）で未重合
単量体をその自圧によって重合系外へ抜き出して重合を
終了させた。重合時間は３．５時間で、重合転化率は７
５％であった。

【００３７】重合開始時の水／単量体の比（重量比）は
１．０であったが、冷却用ジャケットおよび還流凝縮器
による冷却のみでは冷却不足のため、重合終了時点での
水／単量体の比が１．２になるように重合期間中、定量
ポンプを用いて水を連続的に等速度で追加する必要があ
った。

【００３８】実施例１冷却面積が１０ｍ²の本発明の複合型還流凝縮器（直管
部分の内径５０ｍｍ、長さ１２９０ｍｍ、本数２３本
に、蛇管の外径１０ｍｍ、巻き径４０ｍｍ、巻き数５５
のものを挿入した複合型凝縮管を、比較例１で用いた凝
縮器本体と同じ本体に同様に取り付けた複合型還流凝縮
器）を付設し、内容積１．７ｍ³の冷却用ジャケットを
有するバッチ式重合装置を用い、追加水を加えず、冷却
水温度を５１℃にしたほかは、比較例１と同じ条件で重
合を行なった。

【００３９】なお、冷却用ジャケットによる除熱速度は
１４０００ｋｃａｌ／ｈｒであったが、還流凝縮器の除
熱速度は２９０００ｋｃａｌ／ｈｒであった。

【００４０】重合条件および結果を表１に示す。

【００４１】実施例２複合型還流凝縮器に流す冷却水の温度を５６℃にし、還
流凝縮量を変えた以外は実施例１と同じ条件で重合を行
なった。このばあいには重合終了時点での水／単量体の
重量比が１．１になるように重合期間中、定量ポンプを
用いて水を連続的に等速度で追加する必要があった。

【００４２】なお、冷却用ジャケットによる除熱速度は
１４０００ｋｃａｌ／ｈｒであったが、複合型還流凝縮
器の除熱速度は２８０００ｋｃａｌ／ｈｒであった。

【００４３】重合条件および結果を表１に示す。

【００４４】実施例３実施例１において使用した重合開始剤であるｔ−ブチル
パーオキシネオデカノエートおよび３，５，５−トリメ
チルヘキサノイルパーオキサイドの量をそれぞれ０．０
４部および０．０５部に変更し、還流凝縮器に４８℃の
冷却水を流して運転した以外は実施例１と同様にして重
合を行なった。

【００４５】なお、冷却用ジャケットによる除熱速度は
１４０００ｋｃａｌ／ｈｒであったが、複合型還流凝縮
器の除熱速度は３４０００ｋｃａｌ／ｈｒであった。

【００４６】重合条件および重合結果を表１に示す。

【００４７】比較例２比較例１において使用した重合開始剤であるｔ−ブチル
パーオキシネオデカノエートおよび３，５，５−トリメ
チルヘキサノイルパーオキサイドの量をそれぞれ０．０
４部および０．０５部に変更し、還流凝縮器に３５℃の
冷却水を流して運転し、さらに重合終了時点での水／単
量体の重量比が１．１になるように重合期間中、定量ポ
ンプを用いて水を連続的に等速度で追加した以外は比較
例１と同様にして重合を行なった。

【００４８】なお、冷却用ジャケットによる除熱速度は
１４０００ｋｃａｌ／ｈｒであったが、還流凝縮器の除
熱速度は２９０００ｋｃａｌ／ｈｒであった。

【００４９】重合条件および重合結果を表１に示す。

【００５０】

【表１】

【００５１】表１に示したように、本発明の複合型還流
凝縮器を用いた実施例１のばあい、従来の直管型還流凝
縮器を用いた比較例１のばあいと比較して、同一条件下
の重合であっても追加水による冷却を必要としないうえ
に、冷却水温度をあまり下げる必要がないことがわか
る。また、追加水を用いた実施例２のばあいには複合型
還流凝縮器の冷却水温度をさらに高めても除熱が可能で
あることがわかる。さらに、重合時間短縮のために重合
開始剤の使用量を１．５倍量用いた実施例３のばあいで
も還流凝縮器に流す冷却水温度をあまり下げる必要がな
いのに対し、従来の直管型還流凝縮器を用いて重合時間
を短縮した比較例２のばあいには、還流凝縮器に流す冷
却水温度は３５℃と著しく低下させなければないのみな
らず、追加水を併用する必要があることがわかる。

【００５２】

【発明の効果】従来の直管型還流凝縮器を用いるばあい
と比較して、本発明の複合型還流凝縮器は冷却面積が著
しく拡大されているため、冷却水温度が同じであればよ
り冷却能力が高くなる。いいかえれば、同じ還流凝縮量
を達成するための冷却水温度をより高くする、あるいは
冷却水量をより少なくすることができることになり、い
わゆるユーティリティーコストを低減させることができ
る。さらに、バッチあたりの単量体の増量や、重合開始
剤の増量による重合時間の短縮によって単位時間あたり
の重合反応熱が増加しても、冷却水量を増やすことなく
対処できることになり、重合生産性は大幅に向上するた
め、本発明の工業的価値はすこぶる大きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の複合型還流凝縮器の一例を説明するた
めの説明図である。

【図２】蛇管が連続している２本の複合型凝縮管の一例
を説明するための説明図である。

【符号の説明】

１バッチ式重合装置２複合型還流凝縮器３複合型凝縮管３ａ複合型凝縮管を構成する直管３ｂ複合型凝縮管を構成する蛇管４気化単量体入口５凝縮単量体出口６ジャケット用冷却水入口７ジャケット用冷却水出口８ジャケット用冷却水循環部９冷却用ジャケット１０蛇管用冷却水入口１１ａ複合型凝縮管を構成する直管の接触部１１ｂ複合型凝縮管を構成する蛇管の接触部１２開口部

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】塩化ビニルまたは塩化ビニルとこれと共
重合可能な単量体との混合物を重合させる重合装置に付
設する還流凝縮器において、気化した単量体が接触し冷
却せしめられ凝縮する凝縮管が直管と該直管に挿入され
た蛇管とからなる冷却伝熱面積が拡大された複合型凝縮
管であることを特徴とする複合型還流凝縮器。
【請求項２】請求項１記載の複合型還流凝縮器を付設
した重合装置を用いて塩化ビニルまたは塩化ビニルとこ
れと共重合可能な単量体との混合物を重合させることを
特徴とする塩化ビニル系樹脂の製法。