JPH09126970A

JPH09126970A - 地山の脆性試験方法

Info

Publication number: JPH09126970A
Application number: JP28426095A
Authority: JP
Inventors: Sumio Niunoya; 純夫丹生屋; Kenichiro Suzuki; 健一郎鈴木
Original assignee: Obayashi Corp
Current assignee: Obayashi Corp
Priority date: 1995-10-31
Filing date: 1995-10-31
Publication date: 1997-05-16
Anticipated expiration: 2015-10-31
Also published as: JP3641858B2

Abstract

(57)【要約】（修正有）【課題】ドリリング指標（ＤＲＩ）やビット摩耗指標
の値を求めるべくＤＲＩ算定ダイアグラムに適用するた
めの脆性試験値を得るのに最適な試験方法が、未だ確立
されていない。また、地山の脆さを適正に評価できる脆
性値を得て、地盤の安定性や各種の掘削機械による掘削
作業の効率を的確に図ることのできる脆性試験の試験方
法の開発が望まれていた。【解決手段】本脆性試験方法は、掘削対象地盤から採
取した岩石試料１０から、９．５ｍｍ及び１９．０ｍｍ
の網目寸法のふるいを用いて得られた粒径約１０〜２０
ｍｍの粗粒状岩石試料０．５ｋｇをモールド１１に詰
め、この岩石試料１０の上に当て台１２を設置し、重量
１４ｋｇの錘１３を支棒１４を通じて２５ｃｍの高さよ
り２０回垂直落下させる。落下によって破砕したモール
ド１１内の岩石試料１０を網目寸法９．５ｍｍのふるい
にかけ、これの通過百分率により脆性値を求める。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、地山の脆性試験
方法に関し、特に掘削機械の掘削対象となる地山の脆性
度を評価すべく用いる地山の脆性試験方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】地山の脆性度は、当該地山の脆さを示す
もので、特に軟岩から硬岩に至る岩質地盤に対しては、
その程度によって、地盤の安定性や各種の掘削機械によ
る掘削効率に大きな影響を与えるものであるため、これ
を適切に評価することが望ましい。

【０００３】一方、トンネルボーリングマシーン（以下
「ＴＢＭ」とする。）で代表されるトンネル掘進機は、
在来の掘削工法と異なり、爆薬を使用することなく、回
転カッタによりトンネルの全断面を切削あるいは破砕し
ながら掘進して行く機械であり、特に、軟岩から硬岩に
至る切羽の自立する安定した地盤に対して有効なトンネ
ルの掘削機械である。また、このトンネル掘進機による
掘削工法は、破砕帯や軟弱層のように自立性に乏しい地
層を含む、わが国独特の複雑な地質条件への対応性か
ら、わが国においては海外に比べてその採用例が少なか
ったが、シールド機構の適用などの改善により、地質対
応性が図られてその高速施工性をアピールすることがで
きるようになってきており、導水路トンネルなどに数多
くの施工実績を残すに至っている。

【０００４】そして、かかるＴＢＭ等のトンネル掘進機
によれば、例えば、回転するカッターヘッドに装着した
ローラカッターを地山に押しつけて圧砕してゆくことで
トンネルの掘削作業が行われるが、かかる掘削作業中、
切羽面の状況を直接観察することができないことから、
従来の地山評価手法をそのまま適用することができな
い。また、トンネル掘進機によるトンネル掘削の施工管
理手法として、従来より一般に用いられてきた、岩石強
度や弾性波速度を測定して地山の物性を評価する方法で
は、掘進作業の施工性の予測を十分に行なうことができ
ないというのが現状である。

【０００５】一方、トンネル掘進機による掘削能率は、
地盤の硬さや脆性度等の地山の性状に大きく左右される
ものであるため、合理的かつ効率良く掘進作業を進めて
ゆくには、切羽の前方の地山の性状をカッターヘッドに
よる切削効率との関係で把握するとともに、掘進速度を
的確に予測できるような掘削能率を示す指標を確立する
ことが重要な事項となってきている。

【０００６】そして、このような掘削能率を示す指標を
用いた掘進作業の管理手法として、海外においては、ド
リリング指標（ＤＲＩ：Drilling Rate Index ）あるい
はビット摩耗指標（ＢＷＩ：Bit Wear Index）を用いた
ものが提案されており、その適用性が既に検証されてい
る。ここで、ドリリング指標とは、脆性試験により得ら
れた脆性値と、ミニチュアドリル試験により得られたシ
ーバーのＪ値に基づいて、ＤＲＩ算定ダイアグラムから
算定されるＤＲＩの値であり、また、ビット摩耗指標
は、このＤＲＩと摩耗試験により得られた摩耗値に基づ
いて、ＢＷＩ算定ダイアグラムから算定されるＢＷＩの
値である。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記ド
リリング指標やビット摩耗指標に基づくトンネル掘進機
の掘進管理方法は、わが国においては馴染みが少ないこ
とに加えて、これらの値を求めるべくＤＲＩ算定ダイア
グラムに適用するための脆性試験値を得るのに最適な試
験方法が、未だ確立されていないのが現状である。

【０００８】また、地山の脆さを適正に評価できる脆性
値を得て、地盤の安定性や各種の掘削機械による掘削作
業の効率を的確に図ることのできる脆性試験の試験方法
の開発が望まれている。

【０００９】そこで、この発明は、かかる従来の課題に
着目してなされたもので、地山の脆性度を適正に評価す
ることのできる脆性値を得て、地盤の安定性を容易に評
価し、あるいは各種の掘削機械による掘削作業の効率化
を容易に図ることのできる地山の脆性試験方法を提供す
ることを目的とするものである。

【００１０】また、この発明は、特にトンネル掘進機に
よる掘進作業において、ＤＲＩ算定ダイアグラムに適用
すべき脆性値の値を的確に把握して、ＤＲＩ算定ダイア
グラムやＢＷＩ算定ダイアグラムを介して、トンネル掘
進機の掘進効率と密接な相関性のあるＤＲＩあるいはＢ
ＷＩを容易に算定することのできる地山の脆性試験方法
を提供することを目的とするものである。

【００１１】

【課題を解決するための手段】この発明は、上記目的を
達成するためになされたもので、その要旨は、地山の脆
性度を評価すべく用いる脆性試験方法であって、対象と
なる地盤から採取して得られた粒径略１０〜２０ｍｍ程
度の粗粒状試料をモールドに詰め、このモールド内の粗
粒状試料に所定重量の重錘を所定の高さから所定回数落
下させた後、この粗粒状試料を所定の編目寸法のふるい
にかけて、破砕した粗粒状試料の通過重量百分率から脆
性値を求めることを特徴とする地山の脆性試験方法にあ
る。

【００１２】ここで、上記記載において、脆性試験の試
料とするための粗粒状試料は、例えば各種のボーリング
等によって調査対象となる位置の地盤から採取された土
砂や岩石を必要に応じて破砕することにより容易に得る
ことができる。

【００１３】また、上記脆性試験において、重錘の重量
やこれの落下高さ、落下回数あるいはふるいの編目寸法
等は適宜設計することができるが、上記脆性試験は、Ｊ
ＩＳ規格９．５ｍｍ及び１９．０ｍｍの網目寸法のふる
いを用いてふるい分けした粒径約１０〜２０ｍｍの粗粒
状試料０．５ｋｇをモールドに詰め、このモールドに重
量１４ｋｇの重錘を２５ｃｍの高さより２０回垂直落下
させ、しかる後に、破砕した粗粒状試料を網目寸法９．
５ｍｍのふるいにかけ、これの通過重量百分率により脆
性値を求めるようにすることが好ましい。

【００１４】そして、この発明の地山の脆性試験方法に
よれば、地山の脆性度を評価するのに適した脆性値を得
て、地盤の安定性を把握し、あるいは各種の掘削機械に
よる掘削作業の効率化を図ることができるとともに、特
に、トンネル掘進機による掘進作業においては、ＤＲＩ
算定ダイアグラムに適用するのに適した脆性値の値を得
て、この値からトンネル掘進機の掘進効率と密接な相関
性のあるＤＲＩを算定し、さらにＢＷＩ算定ダイアグラ
ムを介してＢＷＩを算定することにより、トンネル掘進
機による効率の良い掘進作業が可能となるように管理し
てゆくことができるとともに、カッタービットの交換時
期や耐久時間を的確に把握することができる。

【００１５】すなわち、後述する実地試験により、トン
ネル掘進機による岩石地盤中の任意の掘削位置における
地盤の性状と、当該掘削位置から採取した岩石試料に対
するこの発明の地山の脆性試験方法により得られた脆性
値との間には、一定の相関関係があることが判明したこ
と、及びトンネル掘進機による岩石地盤中の任意の掘削
位置における純掘進速度と、当該掘削位置から採取した
岩石試料に対して得られた脆性値によるＤＲＩ及びＢＷ
Ｉとの間には、密接な相関関係があることが判明したこ
とから、脆性度に起因する地盤の安定性を容易に評価す
ることができるとともに、掘削機械による掘削作業を行
なう前に、例えば調査ボーリング等により各調査位置か
ら採取した土砂あるいは岩石試料に対して、この発明の
地山の脆性試験方法により脆性値を求め、また、特に掘
削機械がトンネル掘進機である場合にはこの脆性値から
ＤＲＩ及びＢＷＩを算定し、これらの値を採取位置と対
応させて例えば図表等にプロットしておけば、当該採取
位置を掘削位置とする掘削機械の施工性を容易に予測で
き、また、トンネル掘進機による純掘進速度や岩盤の性
状を容易に予測することができ、したがって、これらに
よって掘削作業の施工管理を適切に行うことができるこ
とが判明する。

【００１６】なお、ＤＲＩとは、脆性試験により得られ
た脆性値と、ミニチュアドリル試験により得られたシー
バーのＪ値に基づいて、ＤＲＩ算定ダイアグラムから算
定されるＤＲＩの値であり、また、ビット摩耗指標は、
このＤＲＩと摩耗試験により得られた摩耗値に基づい
て、ＢＷＩ算定ダイアグラムから算定されるＢＷＩの値
である。

【００１７】

【発明の実施の形態】以下、岩石地盤中のトンネル掘進
機による任意の掘削位置における地盤の性状と、当該掘
削位置から採取した岩石試料に対して、この発明の地山
の脆性試験方法により得られた脆性値との間の相関関
係、及び任意の掘削位置におけるトンネル掘進機の純掘
進速度と、当該掘削位置から得られた岩石試料に対す
る、この発明にかかる脆性試験方法により得られた脆性
値から算定したＤＲＩあるいはＢＷＩとの間の相関関係
等を解明すべく行った、実地試験の概要及びその試験結
果について記載する。

【００１８】なお、この実地試験は、一例として、トン
ネル掘進機による掘進作業の管理を行う際に、この発明
の地山の脆性試験方法を採用することが有効なことを確
認すべく行ったものであるが、この発明の脆性試験方法
は、かかるトンネル掘進機の施工管理に限定されること
なく、その他の掘削機械による掘削作業を管理するため
や地山の安定性を評価するために用いることもできる。

【００１９】＜試験概要＞１．試験試料使用した岩石試料は、秋田自動車道の湯田第２トンネル
におけるＴＢＭ工事において、ＴＢＭ施工箇所のうち、
硬岩地域である約４００ｍ区間より、１０〜２０ｍ毎に
２２箇所で採取した。なお、脆性試験及び摩耗試験用の
試料は、ＴＢＭのクラッシャー通過後、ベルトコンベア
で輸送される粒状岩石を用い、ミニチュアドリル試験用
の試料は、ＴＢＭのチャンバー内の岩塊を採取して使用
した。

【００２０】２．脆性試験以下の手法に従って脆性試験を行うとともに、その概要
を図１に示す。ａ）採取してきた粒状の岩石試料１０から、ＪＩＳ規格
９．５ｍｍ及び１９．０ｍｍのふるいを用いて、粒径約
１０〜２０ｍｍの粗粒状のズリをふるい分けする。ｂ）ふるい分けした粗粒状の岩石試料０．５ｋｇを内径
１０ｃｍの円筒状のモールド１１に詰める。ｃ）モールド１１に詰めた岩石試料１０の上に当て台１
２を設置する。ｄ）当て台１２に向かって、１４ｋｇの錘１３を支棒１
４を通じて高さ２５ｃｍの位置から２０回垂直落下させ
試料１０を破砕させる。ｅ）破砕させた岩石試料１０を、再び網目寸法９．５ｍ
ｍのふるいにかけ、ふるいを通過した重量を計測する。ｆ）通過した岩石試料１０の通過重量百分率を計算し、
得られた値を脆性値として岩石試料の脆性度を評価す
る。ｇ）なお、この試験では、モールド１１は、図２に示す
ような構造のものを使用した。

【００２１】３．ミニチュアドリル試験以下の手法に従ってミニチュアドリル試験を行うととも
に、その概要を図３に示す。ａ）採取してきた拳大ほどの岩塊試料２０を、モールド
２１に入れ、砂利、砕石などを使用して固定する。ｂ）岩塊試料２０の入ったモールド２１を、ロードセル
２２が設置されているモールド受け２３の内部に設置す
る。ｃ）固定した岩塊試料２０に、ドリルビット２４（ドリ
ル材料：タングステンカーバイド）を、２０ｋｇｆの押
圧力で上から押し当てながら回転させつつ貫入させる。ｄ）５秒毎にドリル２５の貫入量を１／１０ｍｍ単位で
変位計２７により計測し、データロガー２６に出力する
する。計測は基本的に２００回転分とする。ｅ）計測した貫入量をシーバーのＪ値とし、岩石試料に
おけるドリルの貫入度を評価する。ｆ）なお、ドリルビット２４が２００回転する前にビッ
ト２５の全長が貫入してしまう場合には、試験結果より
単位秒当たりの貫入量を割り出し、試験時間とドリルの
回転数との関係から２００回転相当の貫入量を算定す
る。ｇ）また、この試験に使用したドリルビット２４は、図
４に示すように、径１３ｍｍ、長さ５０ｍｍ程度のドリ
ルビット２４の本体２８に、取付治具２９を介して、同
図に示すような形状のドリル２５を、取付治具２９から
２０ｍｍ突出した状態で取り付けたものである。ｈ）なお、この試験では、モールド２１として、図５に
示すような構造のものを使用し、モールド受け２３とし
て、図６に示すような構造のものを使用した。

【００２２】４．摩耗試験以下の手法に従って摩耗試験を行うとともに、その概要
を図７に示す。

【００２３】ａ）採取してきた粒状の岩石試料を、さら
に粒径１ｍｍ程度の微粒状にすりつぶす。ｂ）微粒状となった岩石試料０．５ｋｇのうち、約半分
を研摩剤３０として試験装置３１の円盤３２上に敷き、
残りの試料３０をフィーダー（補給器）３３の中に詰め
る。なお、研摩剤としての微粒状岩石試料３０は、円盤
３２上に、幅約３ｃｍ程度、中心の半径１５ｃｍ程度の
円形の帯状に敷設する。ｃ）試験前のビット３４（材質：鋼材Ｃスケール６０）
の重量を計測する。ｄ）ビット３４を、円盤３２上に帯状に敷設した試料３
０の上に接触するように設置し、上から１０ｋｇの錘３
５で押さえつける。ｅ）円盤３２を基本的に１００回転させる。この回転
中、円盤３２上には、フィーダー３３から微粒状岩石試
料３０を研摩剤として、常に円盤面とビットの間に資料
３０が入り込んでいるように補給し続ける。ｆ）所定回数円盤３２を回転させた後、ビット３４を取
り外してその重量を再び計測する。ｇ）回転前と比較した回転後のビットの損失重量（ｍ
ｇ）を摩耗値として、岩石試料の摩耗度を評価する。ｈ）なお、この試験では、ビット３４は、図８に示すよ
うに、高さ及び幅が３０ｍｍ、厚さ１０ｍｍ程度の平板
状の部材の下端部を半円状に湾曲させて形成したものを
使用する。

【００２４】５．ＤＲＩの算定ＤＲＩは、図９に示すＤＲＩ算定ダイアグラムから算定
する。このダイアグラムは、脆性試験で得られた脆性値
を横軸の値に取り、ミニチュアドリル試験により得られ
たシーバーのＪ値をパラメータとして、縦軸に設定した
ＤＲＩを読み取るものである。なお、ＤＲＩは、その算
定方法から大きい値ほど軟質の地盤であることを示し、
小さい値ほど硬質の地盤であることを示している。

【００２５】６．ＢＷＩの算定ＢＷＩは、図１０に示すＢＷＩ算定ダイアグラムから算
定する。このダイアグラムは、摩耗試験で得られた摩耗
値を横軸の値とし、上記ＤＲＩをパラメータとして、縦
軸に設定したＢＷＩを読み取るものである。なお、ＢＷ
Ｉは、その算定法方から大きい値ほど硬質の地盤である
ことを示し、小さい値ほど軟質の地盤であることを示し
ている。

【００２６】＜試験結果＞１．脆性値、シーバーのＪ値、及び摩耗値の関係ＴＢＭ掘削位置に対して、脆性値とシーバーのＪ値をプ
ロットした結果を図１１に示す。この図より、両者の値
は、ＴＢＭ掘削位置に対してほぼ同じ変化を示し、累積
距離１００ｍから２００ｍ付近までの区間は、脆性値と
シーバーのＪ値は大きい値を示していることが判明す
る。これらの二つの指標の性質から、この区間では、前
後の区間と比べて軟質な岩石が存在していると判断する
ことができる。２５０ｍ付近においては逆のことが言え
る。一方、摩耗値をプロットした結果を図１２に示す。
これによると、摩耗値は、ＴＢＭ掘削位置に対して上記
２試験の結果とは逆に推移していることが判明する。摩
耗値が他の値とは逆の性質を持っていることを考慮に入
れると、図１１と同様の傾向が得られていることにな
る。

【００２７】２．ＤＲＩと純掘進速度との関係各試料採取地点における脆性値とシーバーのＪ値を算定
ダイアグラムに適用して算出したＤＲＩを、ＴＢＭ掘削
位置に対してプロットした結果を図１３に示す。横軸に
ＴＢＭ掘進延長距離を、左縦軸にＤＲＩを示している。
また、同図に、単位スラスト当たりのＴＢＭ掘進速度を
プロットする。なお、かかるＴＢＭ掘進速度は、一定ス
ラスト推力１tf当たりのＴＢＭ純掘進速度であり、この
ようにスラスト推力を一定にしたのは、マシンによる影
響を排除し、自然要因のみによる掘進速度と対比するた
めである。そして、これらの値を重ね合わせた結果か
ら、ＤＲＩとＴＢＭ純掘進速度との間には密接な相関性
があることが判明する。

【００２８】３．ＢＷＩと純掘進速度との関係各試料採取地点における摩耗値とＤＲＩを算定ダイアグ
ラムに適用してＢＷＩを算出し、かかるＢＷＩを掘削位
置に対してプロットした結果を図１４に示す。横軸にＴ
ＢＭ掘進延長距離を、左縦軸にＢＷＩを示している。ま
た、同図に、図１３と同様に、単位スラスト当たりのＴ
ＢＭ掘進速度を右縦軸に設定してプロットする。これら
の値を重ね合わせた結果から、ＢＷＩが掘進速度と相反
する推移を示していることが確認される。そして、ＢＷ
Ｉの性質を考慮すると、岩種や岩石の硬軟の具合による
純掘進速度の変化に、ＢＷＩが十分に対応していること
が判明する。

【００２９】４．ＢＷＩとカッタービットの摩耗量との
関係転動距離（カッターフェイスの回転により、カッタービ
ットが岩盤を切削する円周距離）１ｋｍ当たりの各カッ
タービットの摩耗量を平均した値と、ＢＷＩとを対比さ
せたものを図１５に示す。このグラフより、平均カッタ
ー摩耗量の多い区間でＢＷＩは上昇傾向にあり、少ない
区間では下降傾向にあることが確認できる。つまり、Ｂ
ＷＩとカッタービットの摩耗性との間には、十分な相関
性があることが判明する。なお、火山礫凝灰岩の分布し
ている範囲で、平均摩耗量が最も多く出ているのは、そ
の岩石における鉱物組成による影響と考えられる。例え
ば、石英のような硬質の鉱物は、玄武岩中に少なく、火
山礫凝灰岩中に多く存在している。

【００３０】５．結論以上より、この発明の地山の脆性試験方法により得られ
た脆性値によって、トンネル掘進機による切羽面の切削
効率、すなわち各種の掘削機械による掘削作業の効率と
関連する地山の性状をある程度予測できることが判明
し、またかかる脆性値を適用して算定したＤＲＩあるい
はＢＷＩを用いることにより、岩質地盤の性状の変化に
応じたＴＢＭ純掘進速度の変化を的確に把握できるこ
と、及びカッタービットの交換時期等を容易に予測でき
ることが判明する。

【００３１】

【発明の効果】以上詳細に説明したように、この発明の
地山の脆性試験方法によれば、地山の脆性度を適正に評
価することのできる脆性値を得て、地盤の安定性を容易
に評価し、あるいは各種の掘削機械による掘削作業の効
率化を容易に図ることができる。

【００３２】また、特に、トンネル掘進機による掘進作
業においては、ＤＲＩ算定ダイアグラムに適用すべき脆
性値の値を的確に把握して、ＤＲＩ算定ダイアグラムや
ＢＷＩ算定ダイアグラムを介して、トンネル掘進機の掘
進効率と密接な相関性のあるＤＲＩあるいはＢＷＩを容
易に算定し、これによって、地盤の性状の変化に応じた
ＴＢＭ純掘進速度の変化やカッタービットの交換時期等
を的確に管理把握しつつ、掘進作業の効率化を容易に図
ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】脆性試験の好ましい一例の概要を示す説明図で
ある。

【図２】図１の脆性試験に用いたモールドの形状を示す
説明図で、（ａ）は上面図、（ｂ）は正面図である。

【図３】ミニチュアドリル試験の好ましい一例の概要を
示す説明図である。

【図４】図３のミニチュアドリル試験に用いたドリルビ
ットの形状を示す説明図で、（ａ）は上面図、（ｂ）は
正面図、（ｃ）は側面図である。

【図５】図３のミニチュアドリル試験に用いたモールド
の形状を示す説明図で、（ａ）は上面図、（ｂ）は正面
図である。

【図６】図３のミニチュアドリル試験に用いたモールド
受けの形状を示す説明図で、（ａ）は上面図、（ｂ）は
正面図である。

【図７】摩耗試験の好ましい一例の概要を示す説明図で
ある。

【図８】図７の摩耗試験に用いたビットの形状を示す説
明図で、（ａ）は上面図、（ｂ）は正面図、（ｃ）は側
面図である。

【図９】ＤＲＩ算定ダイアグラムの一例を示すチャート
である。

【図１０】ＢＷＩ算定ダイアグラムの一例を示すチャー
トである。

【図１１】各掘削位置における脆性値とシーバーのＪ値
をプロットしたチャートである。

【図１２】各掘削位置における摩耗値をプロットしたチ
ャートである。

【図１３】各掘削位置におけるＤＲＩとＴＢＭ純掘進速
度との相関性を示すチャートである。

【図１４】各掘削位置におけるＢＷＩとＴＢＭ純掘進速
度との相関性を示すチャートである。

【図１５】各掘削位置におけるＢＷＩと平均カッター摩
耗量との相関性を示すチャートである。

【符号の説明】１０粗粒状岩石試料１１モールド１２当て台１３錘１４支棒２０岩塊試料２１モールド２２ロードセル２３モールド受け２４ドリルビット２５ビット２６データロガー２７変位計２８本体２９取付治具３０微粒状岩石試
料（研摩剤）３１試験装置３２円盤３３フィーダー３４ビット３５錘

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】地山の脆性度を評価すべく用いる脆性試
験方法であって、対象となる地盤から採取して得られた
粒径略１０〜２０ｍｍ程度の粗粒状試料をモールドに詰
め、このモールド内の粗粒状試料に所定重量の重錘を所
定の高さから所定回数落下させた後、この粗粒状試料を
所定の編目寸法のふるいにかけて、破砕した粗粒状試料
の通過重量百分率から脆性値を求めることを特徴とする
地山の脆性試験方法。
【請求項２】ＪＩＳ規格９．５ｍｍ及び１９．０ｍｍ
の網目寸法のふるいを用いてふるい分けした粒径約１０
〜２０ｍｍの粗粒状試料０．５ｋｇをモールドに詰め、
重量１４ｋｇの重錘を２５ｃｍの高さより２０回垂直落
下させ、しかる後に、破砕した粗粒状試料を網目寸法
９．５ｍｍのふるいにかけ、これの通過重量百分率から
脆性値を求めることを特徴とする請求項１に記載の地山
の脆性試験方法。