JPH09129045A - ＮｂＴｉ系超電導撚線 - Google Patents
ＮｂＴｉ系超電導撚線Info
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- JPH09129045A JPH09129045A JP7285942A JP28594295A JPH09129045A JP H09129045 A JPH09129045 A JP H09129045A JP 7285942 A JP7285942 A JP 7285942A JP 28594295 A JP28594295 A JP 28594295A JP H09129045 A JPH09129045 A JP H09129045A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】結合損失を低減し、かつ安定性が良好なＮｂＴ
ｉ系超電導撚線を提供することにある。 【解決手段】安定化銅に多数の超電導フィラメントが内
蔵された超電導素線の複数を撚合せてなるＮｂＴｉ系超
電導撚線における超電導フィラメントの周りと、フィラ
メント群と安定化銅の間に夫々Ｃｕ−Ｎｉ系合金を配置
する。この場合、フィラメント群と安定化銅の間に配置
されたＣｕ−Ｎｉ系合金の方が超電導フィラメントの周
りに配置されたＣｕ−Ｎｉ系合金よりＮｉ濃度が高いも
のを配置する。
ｉ系超電導撚線を提供することにある。 【解決手段】安定化銅に多数の超電導フィラメントが内
蔵された超電導素線の複数を撚合せてなるＮｂＴｉ系超
電導撚線における超電導フィラメントの周りと、フィラ
メント群と安定化銅の間に夫々Ｃｕ−Ｎｉ系合金を配置
する。この場合、フィラメント群と安定化銅の間に配置
されたＣｕ−Ｎｉ系合金の方が超電導フィラメントの周
りに配置されたＣｕ−Ｎｉ系合金よりＮｉ濃度が高いも
のを配置する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は多数のＮｂＴｉ系超
電導フィラメントが内蔵された超電導素線の複数を撚合
せてなる超電導撚線に関するものである。
電導フィラメントが内蔵された超電導素線の複数を撚合
せてなる超電導撚線に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般的なＮｂＴｉ系超電導撚線の素線構
造は、ＣｕとＮｂＴｉ系超電導体との複合線材であり、
その製造工程はＣｕ／ＮｂＴｉ複合シングルビレットを
押出し加工したものを伸線加工し、それを複数本Ｃｕ管
内に組込み、再度押出しした後、時効熱処理と伸線加工
を繰返し、所定の寸法に仕上げる。
造は、ＣｕとＮｂＴｉ系超電導体との複合線材であり、
その製造工程はＣｕ／ＮｂＴｉ複合シングルビレットを
押出し加工したものを伸線加工し、それを複数本Ｃｕ管
内に組込み、再度押出しした後、時効熱処理と伸線加工
を繰返し、所定の寸法に仕上げる。
【０００３】また、交流損失の低減、特に超電導フィラ
メント間の結合損失の低減を目的として、各種の構造の
ＮｂＴｉ系超電導線材が製造されている。その具体的な
技術として、例えばシングル線の構造がＣｕ−Ｎｉ／Ｃ
ｕ／ＮｂＴｉの３層構造となったもの、Ｃｕ−Ｍｎ系合
金を安定化銅フィラメント群の中間に介在させたものが
知られている。
メント間の結合損失の低減を目的として、各種の構造の
ＮｂＴｉ系超電導線材が製造されている。その具体的な
技術として、例えばシングル線の構造がＣｕ−Ｎｉ／Ｃ
ｕ／ＮｂＴｉの３層構造となったもの、Ｃｕ−Ｍｎ系合
金を安定化銅フィラメント群の中間に介在させたものが
知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前記の前者の例である
と、線材の縦抵抗値が小さくなりフィラメント間の結合
損失が大きくなる。また後者の構造をとると、構造が複
雑になりコスト面で工業的にメリットが出ないばかりで
なく、熱伝導率が悪くなり安定性マージンが小さくな
る。
と、線材の縦抵抗値が小さくなりフィラメント間の結合
損失が大きくなる。また後者の構造をとると、構造が複
雑になりコスト面で工業的にメリットが出ないばかりで
なく、熱伝導率が悪くなり安定性マージンが小さくな
る。
【０００５】本発明の目的は、結合損失を低減し、かつ
安定性が良好なＮｂＴｉ系超電導撚線を提供することに
ある。
安定性が良好なＮｂＴｉ系超電導撚線を提供することに
ある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、ＮｂＴ
ｉ系超電導素線における超電導フィラメント群と安定化
銅の間と、超電導フィラメントの周りに夫々高抵抗のＣ
ｕ−Ｎｉ系合金材を介在させたことにある。
ｉ系超電導素線における超電導フィラメント群と安定化
銅の間と、超電導フィラメントの周りに夫々高抵抗のＣ
ｕ−Ｎｉ系合金材を介在させたことにある。
【０００７】
【発明の実施の形態】超電導撚線のフィラメント間の結
合損失は、損失時定数に比例するため、時定数によって
結合損失の大きさが評価できる。損失時定数は以下の式
で表すことができる。この式に含まれる変数の意味を図
３に示す。以下の式から高抵抗材料を含ませることで縦
抵抗値が大きくなり、その結果損失時定数が小さくな
り、結合損失が小さくなることが判る。
合損失は、損失時定数に比例するため、時定数によって
結合損失の大きさが評価できる。損失時定数は以下の式
で表すことができる。この式に含まれる変数の意味を図
３に示す。以下の式から高抵抗材料を含ませることで縦
抵抗値が大きくなり、その結果損失時定数が小さくな
り、結合損失が小さくなることが判る。
【０００８】τｃｃ＝μ0 （ｌp ／２π）2 （Ｒf ／Ｒ
O ）2 ［（ｋ／ρI ）＋（ｌ／ρC ）＋（ｍ／ρB ）＋
（ｎ／ρO ）］ ｋ＝（Ｒf 2 −ＲC 2 ）／Ｒf 2 ＝１−ｌ ｌ＝（ＲC ／Ｒf ）2 ｍ＝ａ1 2 （Ｒf 2 ＋Ｓ2 ＲB 2 ）・（Ｒe 2 −
Ｒf 2 ）／Ｒf 2 ｎ＝ａ2 2 （ＲB 2 ＋ＲO 2 ）・（ＲO 2 −ＲB 2 ）／
ＲB 2 ａ1 ＝Ｒf 2 ／（Ｒf 2 ＋ＳＲB 2 ） ａ2 ＝［ａ1 （１−Ｓ）ＲB 2 ］／（ＲB 2 ＋ＲO 2 ） Ｓ＝［ρO （ＲO 2 ＋ＲB 2 ）＋ρB （ＲO 2 −
ＲB 2 ）］／［ρO （ＲO 2 ＋ＲB 2 ）−ρB （ＲO 2
−ＲB 2 ）］ μ：真空の透磁率 ｌp ：ツイストピッチ ρ：各部の抵抗値 また、安定化については次のような線材が望ましいとい
える。機械的若しくは熱的じょう乱が生じて超電導状態
から常電導状態になったとき、一早く冷媒である液体ヘ
リウム若しくは超臨界ヘリウムに伝熱させて超電導線材
内の温度を低下させるような構造が望ましい。
O ）2 ［（ｋ／ρI ）＋（ｌ／ρC ）＋（ｍ／ρB ）＋
（ｎ／ρO ）］ ｋ＝（Ｒf 2 −ＲC 2 ）／Ｒf 2 ＝１−ｌ ｌ＝（ＲC ／Ｒf ）2 ｍ＝ａ1 2 （Ｒf 2 ＋Ｓ2 ＲB 2 ）・（Ｒe 2 −
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ＲB 2 ）］／［ρO （ＲO 2 ＋ＲB 2 ）−ρB （ＲO 2
−ＲB 2 ）］ μ：真空の透磁率 ｌp ：ツイストピッチ ρ：各部の抵抗値 また、安定化については次のような線材が望ましいとい
える。機械的若しくは熱的じょう乱が生じて超電導状態
から常電導状態になったとき、一早く冷媒である液体ヘ
リウム若しくは超臨界ヘリウムに伝熱させて超電導線材
内の温度を低下させるような構造が望ましい。
【０００９】Ｃｕ−Ｎｉ系合金が素線の最外周にある場
合と安定化銅のフィラメント群との中間にある場合とで
は、仮に厚みが同じであるとしても、体積的には最外周
にある法が多くなり、結果的に熱伝導が悪くなる。更に
Ｃｕ−Ｎｉ系合金を熱伝導が良好な銅で複数に分割する
と、内部発熱が生じても分割された部分から熱が伝搬し
て線材の温度上昇を防止することができる。従って、本
発明においては超電導フィラメント群と安定化銅との間
に介在させるＣｕ−Ｎｉ系合金は素線の断面において周
方向に連続している必要はなく、周方向に銅又は銅合金
で複数に分割された形で間隔をおいて配置されていても
差支えない。
合と安定化銅のフィラメント群との中間にある場合とで
は、仮に厚みが同じであるとしても、体積的には最外周
にある法が多くなり、結果的に熱伝導が悪くなる。更に
Ｃｕ−Ｎｉ系合金を熱伝導が良好な銅で複数に分割する
と、内部発熱が生じても分割された部分から熱が伝搬し
て線材の温度上昇を防止することができる。従って、本
発明においては超電導フィラメント群と安定化銅との間
に介在させるＣｕ−Ｎｉ系合金は素線の断面において周
方向に連続している必要はなく、周方向に銅又は銅合金
で複数に分割された形で間隔をおいて配置されていても
差支えない。
【００１０】本発明では２重にＣｕ−Ｎｉ系合金が配置
される。その合金におけるＮｉ濃度は０．５〜２０重量
％であることが好ましい。これはＮｉ濃度が０．５重量
％以下では抵抗値が小さく交流損失の低減は殆ど期待で
きず、又２０重量％以上ではその材料の変形抵抗が大き
いため伸線過程において断線が多発するようになるため
である。
される。その合金におけるＮｉ濃度は０．５〜２０重量
％であることが好ましい。これはＮｉ濃度が０．５重量
％以下では抵抗値が小さく交流損失の低減は殆ど期待で
きず、又２０重量％以上ではその材料の変形抵抗が大き
いため伸線過程において断線が多発するようになるため
である。
【００１１】本発明において使用されるＣｕ−Ｎｉ系合
金は、超電導フィラメント群と安定化銅の間に介在させ
る合金材と超電導フィラメントの周りに配置される合金
材とでＮｉ濃度を異にし、前者の方が後者に比べて低濃
度であることが望ましい。
金は、超電導フィラメント群と安定化銅の間に介在させ
る合金材と超電導フィラメントの周りに配置される合金
材とでＮｉ濃度を異にし、前者の方が後者に比べて低濃
度であることが望ましい。
【００１２】前者の好ましいＮｉ濃度は５〜２０重量％
であり、後者の好ましいＮｉ濃度は０．５〜５重量％で
ある。
であり、後者の好ましいＮｉ濃度は０．５〜５重量％で
ある。
【００１３】そのようなＣｕ−Ｎｉ系合金における不純
物成分としてはＦｅ≦０．５重量％、Ｍｎ≦１．５重量
％、Ｐ≦０．５重量％、その他の不可避的な不純物≦
０．５重量％であることが望ましい。
物成分としてはＦｅ≦０．５重量％、Ｍｎ≦１．５重量
％、Ｐ≦０．５重量％、その他の不可避的な不純物≦
０．５重量％であることが望ましい。
【００１４】なお、本発明はＮｂＴｉ系であれば、いか
なる組成においても適用でき、その効果を得ることがで
きる。
なる組成においても適用でき、その効果を得ることがで
きる。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。
【００１６】図１は、超電導撚線の例の断面を示し、多
数のＮｂＴｉ系の超電導フイラメントが安定化銅で被覆
された超電導素線１が１２本撚合わされて平角状に成形
されている。この撚線を構成する各素線１は図２に示す
ようにな構成となっている。すなわち、各超電導フィラ
メント２はＮｂＴｉの芯３が銅４とＣｕ−Ｎｉ系合金５
によって被覆され、そのフィラメント群６は中心部の安
定化銅７を被覆するように配置され、その外周が安定化
銅８で覆われているが、安定化銅７、８との間には夫々
Ｃｕ−Ｎｉ系合金９が配置された構造となっている。
数のＮｂＴｉ系の超電導フイラメントが安定化銅で被覆
された超電導素線１が１２本撚合わされて平角状に成形
されている。この撚線を構成する各素線１は図２に示す
ようにな構成となっている。すなわち、各超電導フィラ
メント２はＮｂＴｉの芯３が銅４とＣｕ−Ｎｉ系合金５
によって被覆され、そのフィラメント群６は中心部の安
定化銅７を被覆するように配置され、その外周が安定化
銅８で覆われているが、安定化銅７、８との間には夫々
Ｃｕ−Ｎｉ系合金９が配置された構造となっている。
【００１７】（実施例１）超電導フィラメント２の周り
のＣｕ−Ｎｉ系合金５としてＣｕ−２重量％Ｎｉ合金に
固定し、フィラメント群６と安定化銅７、８の間のＣｕ
−Ｎｉ系合金９として表１に示すように、Ｎｉ濃度を変
化させて各種の線材を次の方法により作製した。
のＣｕ−Ｎｉ系合金５としてＣｕ−２重量％Ｎｉ合金に
固定し、フィラメント群６と安定化銅７、８の間のＣｕ
−Ｎｉ系合金９として表１に示すように、Ｎｉ濃度を変
化させて各種の線材を次の方法により作製した。
【００１８】ＮｂＴｉ／Ｃｕ／Ｃｕ−Ｎｉとなる３層構
造の複合ビレットを静水圧押出しと伸線により断面六角
形のシングル線に加工した後、得られた線材を複数に切
断してその複数本を再び銅パイプ内に収容して押出しと
伸線により所定のマルチ線材とした。得られたマルチ線
を複数に切断し、その７本をＣｕ−Ｎｉ系合金で被覆さ
れた安定化銅の棒の周囲に配置すると共に、その周囲に
Ｃｕ−Ｎｉ系合金パイプと銅パイプを被覆し、再び押出
し加工をし、伸線と時効熱処理を繰返した後、ツイスト
加工を施し、更に伸線して線径１．１mm、フィラメント
径６．０μｍ、フィラメント数７４０００本、ツイスト
ピッチ２０mm＜Ｃｕ／Ｃｕ−Ｎｉ／ＮｂＴｉが２．５／
２．０／１．０のＮｂＴｉファインマルチ線材を作製し
た。
造の複合ビレットを静水圧押出しと伸線により断面六角
形のシングル線に加工した後、得られた線材を複数に切
断してその複数本を再び銅パイプ内に収容して押出しと
伸線により所定のマルチ線材とした。得られたマルチ線
を複数に切断し、その７本をＣｕ−Ｎｉ系合金で被覆さ
れた安定化銅の棒の周囲に配置すると共に、その周囲に
Ｃｕ−Ｎｉ系合金パイプと銅パイプを被覆し、再び押出
し加工をし、伸線と時効熱処理を繰返した後、ツイスト
加工を施し、更に伸線して線径１．１mm、フィラメント
径６．０μｍ、フィラメント数７４０００本、ツイスト
ピッチ２０mm＜Ｃｕ／Ｃｕ−Ｎｉ／ＮｂＴｉが２．５／
２．０／１．０のＮｂＴｉファインマルチ線材を作製し
た。
【００１９】得られた各線材について交流損失を測定
し、その値から損失時定数を求めた。交流損失の測定は
図４に示すように、測定サンプル１０となる超電導素線
をコイル状に巻き線してその外側にピックアップコイル
１１を、外側にキャンセルコイル１２をセットし、外周
に配置したバックグラウントセマグネット１８のバック
アップ磁界を変動させることによって誘発される電圧を
ピックアップコイル１１にて検出し、それを積分器１４
にて磁束変換して結合損失を求める。なお、図４中、１
３は増幅器、１５はデシタルメモリー・パソコン、１６
はシャント抵抗、１７は電源である。
し、その値から損失時定数を求めた。交流損失の測定は
図４に示すように、測定サンプル１０となる超電導素線
をコイル状に巻き線してその外側にピックアップコイル
１１を、外側にキャンセルコイル１２をセットし、外周
に配置したバックグラウントセマグネット１８のバック
アップ磁界を変動させることによって誘発される電圧を
ピックアップコイル１１にて検出し、それを積分器１４
にて磁束変換して結合損失を求める。なお、図４中、１
３は増幅器、１５はデシタルメモリー・パソコン、１６
はシャント抵抗、１７は電源である。
【００２０】測定の条件は温度４．２Ｋにて磁束振幅を
１Ｔとして行った。
１Ｔとして行った。
【００２１】かくして得られた値から次の式を用いて損
失時定数を求めた。
失時定数を求めた。
【００２２】 Ｑｃ＝Ｂｍ２／２μ0 ［τC ／（τC ＋τp ）］ ここで、Ｑｃ［Ｊ］：結合損失、Ｂｍ［Ｔ］：最大磁
界、μ0 ［−］：真空の透磁率、τC ［ｓ］：線材の損
失時定数、τp ［ｓ］：バックグラウンド磁界の遮断時
定数である。
界、μ0 ［−］：真空の透磁率、τC ［ｓ］：線材の損
失時定数、τp ［ｓ］：バックグラウンド磁界の遮断時
定数である。
【００２３】その結果を表１に併せて示す。この結果か
らフィラメント群と安定化銅の間のＣｕ−Ｎｉ系合金中
のＮｉ濃度が５重量％以上のとき線材の結合損失が大幅
に低減できることが判る。
らフィラメント群と安定化銅の間のＣｕ−Ｎｉ系合金中
のＮｉ濃度が５重量％以上のとき線材の結合損失が大幅
に低減できることが判る。
【００２４】
【表１】
【００２５】（実施例２）フィラメント群と安定化銅の
間のＣｕ−Ｎｉ系合金をＣｕ−１０重量％Ｎｉ合金と
し、超電導フィラメント周りのＣｕ−Ｎｉ系合金のＮｉ
濃度を表２に示すように変化させた以外は実施例１と同
様にして各種の線材を作製した。
間のＣｕ−Ｎｉ系合金をＣｕ−１０重量％Ｎｉ合金と
し、超電導フィラメント周りのＣｕ−Ｎｉ系合金のＮｉ
濃度を表２に示すように変化させた以外は実施例１と同
様にして各種の線材を作製した。
【００２６】その後、各線材について図１に示すような
１２本撚りのラザフォード型撚線導体とし、各導体の安
定性マージンを求めた。
１２本撚りのラザフォード型撚線導体とし、各導体の安
定性マージンを求めた。
【００２７】安定性マージンの測定は、図５に示すよう
に、測定サンプルとなる導体に巻き付けられた誘導ヒー
タＬｏによって、そのときに発生する交流磁界によって
共振器から発信される交流電流が流され、サンプルに外
部からエネルギーガ投入される方法によった。測定の条
件は、温度４．２Ｋ、通電電流１ｋＡ、外部磁界５Ｔで
ある。
に、測定サンプルとなる導体に巻き付けられた誘導ヒー
タＬｏによって、そのときに発生する交流磁界によって
共振器から発信される交流電流が流され、サンプルに外
部からエネルギーガ投入される方法によった。測定の条
件は、温度４．２Ｋ、通電電流１ｋＡ、外部磁界５Ｔで
ある。
【００２８】超電導導体のサンプルがクエンチしない限
界の投入エネルギーヲ安定性マージンと呼び、通常、単
位素線体積当たりのエネルギー量を表す。
界の投入エネルギーヲ安定性マージンと呼び、通常、単
位素線体積当たりのエネルギー量を表す。
【００２９】その結果を表２に併せて示す。この結果か
ら、Ｃｕ−Ｎｉ系合金中のＮｉ濃度が５重量％のとき純
銅の場合と殆ど変わらず、これ以上になると安定性マー
ジンが極度に低下することが判る。
ら、Ｃｕ−Ｎｉ系合金中のＮｉ濃度が５重量％のとき純
銅の場合と殆ど変わらず、これ以上になると安定性マー
ジンが極度に低下することが判る。
【００３０】
【表２】
【００３１】（実施例３）超電導フィラメントの周りの
Ｃｕ−Ｎｉ系合金をＣｕ−１重量％Ｎｉ合金とし、実施
例１と同様にしてサブマルチ線を得た。その後、ファイ
ンマルチ線用の複合ビレットを組み立てる際、Ｃｕ−Ｎ
ｉ系合金パイプの代りに断面６角形の細いＣｕ−１０重
量％Ｎｉ合金線を用い、それをフィラメント群の外周に
配列し、その２／３を断面６角形の同寸法の銅線で置き
換えることにより、Ｃｕ−１０重量％Ｎｉ合金線を外周
の４箇所に等分配置した。
Ｃｕ−Ｎｉ系合金をＣｕ−１重量％Ｎｉ合金とし、実施
例１と同様にしてサブマルチ線を得た。その後、ファイ
ンマルチ線用の複合ビレットを組み立てる際、Ｃｕ−Ｎ
ｉ系合金パイプの代りに断面６角形の細いＣｕ−１０重
量％Ｎｉ合金線を用い、それをフィラメント群の外周に
配列し、その２／３を断面６角形の同寸法の銅線で置き
換えることにより、Ｃｕ−１０重量％Ｎｉ合金線を外周
の４箇所に等分配置した。
【００３２】このようにして組み立てた複合ビレットを
用いて実施例１と同様にしてファインマルチ線を作製し
た。その後、その線材を図１に示すような１２本撚りの
ラザフォード型撚線導体として実施例２と同様にして安
定性マージンを求めた。
用いて実施例１と同様にしてファインマルチ線を作製し
た。その後、その線材を図１に示すような１２本撚りの
ラザフォード型撚線導体として実施例２と同様にして安
定性マージンを求めた。
【００３３】その結果、フィラメント群と安定化銅の間
に介在させるＣｕ−Ｎｉ系合金を分割した場合、分割し
ない場合の６７０に対し、約２倍高い１２１０の安定性
マージン（mJ/cc-strand）が得られた。
に介在させるＣｕ−Ｎｉ系合金を分割した場合、分割し
ない場合の６７０に対し、約２倍高い１２１０の安定性
マージン（mJ/cc-strand）が得られた。
【００３４】
【効果】以上の説明から明らかなように、本発明によれ
ば線材のフィラメント間の結合損失を低減し、かつ安定
性が良好なＮｂＴｉ系超電導撚線を得ることができる効
果がある。
ば線材のフィラメント間の結合損失を低減し、かつ安定
性が良好なＮｂＴｉ系超電導撚線を得ることができる効
果がある。
【図１】本発明に係る超電導撚線の一実施例を示す断面
図。
図。
【図２】本発明に係る超電導撚線の素線の断面構成を示
す図。
す図。
【図３】線材の損失時定数を求めるときのモデルを示す
図。
図。
【図４】交流損失の測定方法を示す概念図。
【図５】安定性マージンの測定方法を示す概念図。
【符号の説明】 １ 超電導素線 ２ 超電導フィラメント ４ 銅 ５、９ Ｃｕ−Ｎｉ系合金 ６ フィラメント群 ７、８ 安定化銅
フロントページの続き (72)発明者 酒井 修二 茨城県土浦市木田余町3550番地 日立電線 株式会社システムマテリアル研究所内
Claims (5)
- 【請求項１】安定化銅に多数の超電導フィラメントが内
蔵された超電導素線の複数を撚合せてなるＮｂＴｉ系超
電導撚線において、超電導フィラメントの周りと、フィ
ラメント群と安定化銅の間に夫々Ｃｕ−Ｎｉ系合金を配
置してなることを特徴とするＮｂＴｉ系超電導撚線。 - 【請求項２】フィラメント群と安定化銅の間に配置され
たＣｕ−Ｎｉ系合金の方が超電導フィラメントの周りに
配置されたＣｕ−Ｎｉ系合金よりＮｉ濃度が高いことを
特徴とする請求項１に記載のＮｂＴｉ系超電導撚線。 - 【請求項３】フィラメント群と安定化銅の間に配置され
たＣｕ−Ｎｉ系合金のＮｉ濃度が５〜２０重量％である
請求項１又は請求項２に記載のＮｂＴｉ系超電導撚線。 - 【請求項４】超電導フィラメントの周りに配置されたＣ
ｕ−Ｎｉ系合金のＮｉ濃度が５重量％以下である請求項
１、請求項２又は請求項３に記載のＮｂＴｉ系超電導撚
線。 - 【請求項５】フィラメント群と安定化銅の間に配置され
たＣｕ−Ｎｉ系合金が超電導素線の周方向に複数に分割
されていることを特徴とする請求項１ないし４のいずれ
か１に記載のＮｂＴｉ系超電導撚線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28594295A JP3489293B2 (ja) | 1995-11-02 | 1995-11-02 | ＮｂＴｉ系超電導撚線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28594295A JP3489293B2 (ja) | 1995-11-02 | 1995-11-02 | ＮｂＴｉ系超電導撚線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09129045A true JPH09129045A (ja) | 1997-05-16 |
| JP3489293B2 JP3489293B2 (ja) | 2004-01-19 |
Family
ID=17697982
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28594295A Expired - Fee Related JP3489293B2 (ja) | 1995-11-02 | 1995-11-02 | ＮｂＴｉ系超電導撚線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3489293B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007311341A (ja) * | 2006-05-19 | 2007-11-29 | General Electric Co <Ge> | 超伝導マグネット向けの低ａｃ損失超伝導体及びその製作方法 |
| JP2019119929A (ja) * | 2017-12-27 | 2019-07-22 | 住友電気工業株式会社 | 銅合金線 |
-
1995
- 1995-11-02 JP JP28594295A patent/JP3489293B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007311341A (ja) * | 2006-05-19 | 2007-11-29 | General Electric Co <Ge> | 超伝導マグネット向けの低ａｃ損失超伝導体及びその製作方法 |
| JP2019119929A (ja) * | 2017-12-27 | 2019-07-22 | 住友電気工業株式会社 | 銅合金線 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3489293B2 (ja) | 2004-01-19 |
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