JPH0913254A - 難燃性複合不織布およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】機械的特性、寸法安定性、通気性、透光性、柔
軟性に優れ、かつ耐熱性、難燃性に優れた難燃性複合不
織布を提供する。 【解決手段】 合成繊維不織ウエブ層Ａの両面は、短繊
維不織ウエブ層Ｂが積層されてなる複合不織布であり、
短繊維不織ウエブ層Ｂを構成する繊維相互が交絡を有し
一体化するとともに、長繊維不織ウエブ層Ａと短繊維不
織ウエブ層Ｂの構成繊維が相互が交絡し一体化してなる
複合不織布であり、複合不織布を構成する短繊維がリン
原子を含むポリエステル繊維で構成され、長繊維不織ウ
エブを構成する繊維がリン原子を含む繊維、または融点
２００℃以上の繊維で構成された複合不織布。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、機械的特性、寸法
安定性、および耐熱性、難撚性に優れた複合不織布およ
びその製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】一般に、ポリエステル、特にポリエチレ
ンテレフタレートは、優れた機械的特性および化学的特
性を有し、衣料用、産業資材用として広範囲に利用され
ている。

【０００３】また近年、火災予防の観点から、合成繊維
の難燃性への要請が強まっている。従来、ポリエステル
に難燃性を付与する試みは種々になされており、難燃性
不織布製造の技術は、例えば、特開平６−２６４３５２
号公報、特開平６−２６４３５３号公報、特開平６−２
６４３５４号公報などに開示されている。これらは、い
ずれもスパンボンド法により形成されたリン含有ポリエ
ステルからなる難燃性長繊維ウェブのみにて構成され、
ウェブ全体を熱圧着したものである。

【０００４】これらの難燃性長繊維不織布いわゆるスパ
ンボンド不織布を建築・造成物の建造に際し養生シート
・遮蔽シートとして用いることができる。しかしながら
スパンボンド不織布をこれらの用途に用いて、遮蔽効果
・養生効果を十分に発揮させるには、強力と厚みが要求
される。すなわち、強力および厚みを有するスパンボン
ド不織布は、その製造過程において、不織布としての強
力を保有させるために、目付を大きくし強圧接処理を施
すことにより不織布としての強力が付与される。しかし
ながら、強圧接された目付の大きいスパンボンド不織布
は、柔軟性に欠ける不織布となる。柔軟性に乏しい不織
布は、養生シートとして建築物の周辺を囲う際、直線的
に張設するには好都合であるが、直角的ないしは曲線的
に囲う際、これらの曲がり部分において、スパンボンド
不織布に折れ目が生じたり、シワが発生し、十分な遮蔽
効果が果たせないものとなるのみでなく、柔軟性に欠け
るため取扱いが困難となる等の問題がある。

【０００５】また、スパンボンド不織布は、長繊維のた
め局所的な動きが拘束されおり、縦方向（ＭＤ）と横方
向（ＣＤ）との強力に大きな差を有するのが通常であ
る。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
課題を解決するもので、特に引張強力等の機械的特性お
よび柔軟性に優れ、かつ耐熱性、難燃性に優れた複合不
織布を提供することを目的とするものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記問題
を解決すべく鋭意研究の結果、本発明に到達したもので
ある。すなわち本発明は、合成長繊維不織ウエブ層Ａの
両面に短繊維不織ウエブ層Ｂが積層されてなる複合不織
布であって、前記合成長繊維不織ウエブ層Ａは短繊維不
織ウエブ層Ｂを構成する繊維と相互に交絡を有するとと
もに、短繊維不織ウエブ層Ｂを構成する繊維同士が相互
に交絡を有し緻密に一体化しており、かつ下記（１）〜
（２）の要件を満足していることを特徴とする難燃性複
合不織布を要旨とするものである。

【０００８】（１）少なくとも短繊維不織ウエブ層Ｂの
構成繊維は、リン原子を含んでなるポリエステル系繊維
である。

【０００９】（２）複合不織布の縦方向（ＭＤ）と横方
向（ＣＤ）との強力の合計が５０ｋｇ／５ｃｍ幅以上で
あり、かつ１０％伸長時の強力の合計が３５ｋｇ／５ｃ
ｍ幅以上であり、ＭＤ／ＣＤの強力の比が０．７〜１．
５の範囲である。

【００１０】また、合成長繊維不織ウエブ層Ａを構成す
る長繊維の少なくとも表面に存在する熱可塑性重合体の
低融点成分より３０℃以上低い温度で部分的熱圧着処理
を施し合成長繊維不織ウエブ層Ａを部分的に接着した
後、該合成長繊維不織ウエブ層Ａの両面に、リン原子を
含んでなるポリエステル系繊維を構成繊維とする短繊維
不織ウエブ層Ｂを積層し、積層不織ウエブ層を移動する
多孔性支持板上に載置し高圧液体流処理を施し合成繊維
不織ウエブ層Ａの構成繊維と短繊維不織ウエブ層Ｂの構
成繊維を互いに交絡させるとともに、短繊維不織ウエブ
層Ｂを構成する繊維同士を交絡させ、実質的に不織ウエ
ブ層を緻密に一体化させることを特徴とする難燃性複合
不織布の製造方法を要旨とするものである。

【００１１】

【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
本発明の複合不織布は、少なくとも短繊維不織ウエブ層
Ｂが、リン原子を含むポリエステル系繊維で構成され
る。本発明において、特に耐熱性・難燃性を要求される
際には、長繊維不織ウエブ層Ａ・短繊維不織ウエブ層Ｂ
ともにリン原子を含むポリエステル系繊維により構成す
ればよい。

【００１２】本発明におけるリン原子を含むポリエステ
ルは、リン化合物がポリエステルに共重合されたタイプ
が好ましい。リン化合物がポリエステルにブレンドされ
た状態で存在すると、製糸工程においてリン化合物が繊
維表面ににじみでたり、揮散したりして製糸工程におけ
る操業性の低下や作業環境の悪化をきたす傾向となる。

【００１３】共重合可能なリン化合物のうち、エステル
形成性官能基を２個有し、しかもリン原子が直接ポリマ
ー連鎖の中に組み込まれないタイプのリン化合物は、重
合反応中に揮散しにくく、歩留まりが高いうえに、ポリ
マーの重合反応中にゲル化を生じることがなく、また、
生成するポリマーの耐加水分解性が高くなるので、より
好ましい。このようなリン化合物としては、下記化学式
１のような化合物が例示される。

【００１４】

【化学式１】

【００１５】上記化学式で示されるリン化合物をポリエ
ステルに共重合させるためには、ポリエステルを製造す
る際に、リン化合物をそのまま反応系に添加して反応さ
せてもよいし、テレフタル酸、イソフタル酸等のジカル
ボン酸やエチレングリコール、ジエチレングリコール等
のジオールと反応させて、モノマー、オリゴマー、また
はポリマーの形にして添加してもよい。

【００１６】リン原子を含むポリエステルにおけるリン
化合物の添加量は、本発明の目的から繊維中のリン原子
の含有量が５００ｐｐｍ以上になることが好ましい。繊
維中のリン原子の含有量は、より好ましくは１、０００
〜２０、０００ｐｐｍの範囲であり、さらに好ましくは
２、５００〜１０、０００ｐｐｍの範囲である。リン原
子の含有量が５００ｐｐｍより少ないと、難燃性能が劣
る傾向となるのであまり好ましくない。一方、２０、０
００ｐｐｍを超えると、製糸工程において糸切れが多発
したり、ポリエステル本来の優れた機械的特性、耐熱性
等が損なわれるので好ましくない。

【００１７】上記リン原子を含むポリエステル系繊維
は、リン化合物が共重合されたポリエステル１００％か
らなる繊維のほか、芯鞘構造や並列構造等の複合繊維を
用いることもできる。芯鞘複合繊維とする場合、鞘成分
にリン化合物を含むポリエステル成分を配し、芯成分に
鞘成分と接着性を有するリン化合物を含まない重合体を
配した芯鞘複合繊維が効果的に用いられる。特に、芯成
分に、繊維の機械的強度や接着強度からポリエチレンテ
レフタレートを配するのが好ましい。

【００１８】本発明のポリエステル系繊維を芯鞘複合繊
維とする場合、鞘成分と芯成分の複合比は、繊維の機械
的強度や難燃性能等を考慮し適宜選択すればよいが、繊
維断面の安定性より、鞘成分と芯成分の複合比は、３０
〜７０：７０〜３０重量％の範囲が好ましく、さらに好
ましくは、４０〜６０：６０〜４０重量％の範囲であ
る。

【００１９】本発明の不織布において、より機械的強度
に優れた複合不織布を得るには、短繊維不織ウエブ層Ｂ
を構成する繊維のみをリン原子を含むものとし、長繊維
不織ウエブ層Ａを構成する繊維には、強度を得られる長
繊維を用いるとよい。そのとき、本発明における合成長
繊維不織ウエブ層Ａとしては、リン成分を含まない繊維
形成性を有する融点２００℃以上の熱可塑性重合体から
なる繊維を用いることが好ましい。長繊維不織ウエブを
構成する繊維の融点が２００℃以下では、例えば、防護
用シートに用いられる際、高温の物体、例えば溶接の際
に発生する残滓や鋼材の研磨時に発生する火花の付着に
より、防護シートが容易に軟化し好ましくない。

【００２０】上記融点が２００℃以上の熱可塑性重合体
としては、繊維形成性を有するポリエステル系重合体、
あるいはポリアミド系重合体を用いることができる。ポ
リエステル系重合体としては、テレフタル酸、イソフタ
ル酸、ナフタリン−２・６−ジカルボン酸等の芳香族ジ
カルボン酸あるいはアジピン酸、セバチン酸等の脂肪族
ジカルボン酸又はこれらのエステル類を酸成分とし、か
つエチレングリコール、ジエチレングリコール、１・４
−ブタジオール、ネオペンチルグリコール、シクロヘキ
サン−１・４−ジメタノール等のジオール化合物をエス
テル成分とするホモポリエステル重合体あるいは共重合
体が挙げられる。なお、これらのポリエステル系重合体
には、パラオキシ安息香酸、５−ソジウムスルホイソフ
タール酸、ポリアルキレングリコール、ペンタエリスリ
トール、ビスフエノールＡ等が添加あるいは共重合され
ていてもよい。

【００２１】ポリアミド系重合体としては、ポリイミノ
−１−オキソテトラメチレン（ナイロン４）、ポリテト
ラメチレンアジパミド（ナイロン４６）、ポリカプラミ
ド（ナイロン６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ナ
イロン６６）、ポリウンデカナミド（ナイロン１１）、
ポリラウロラクタミド（ナイロン１２）、ポリメタキシ
レンアジパミド、ポリパラキシリレンデカナミド、ポリ
ビスシクロヘキシルメタンデカナミド又はこれらのモノ
マを構成単位とするポリアミド系共重合体が挙げられ
る。特に、ポリテトラメチレンアジパミドの場合、ポリ
テトラメチレンアジパミドにポリカプラミドやポリヘキ
サメチレンアジパミド、ポリウンデカメチレンテレフタ
ラミド等の他のポリアミド成分が３０モル％以下共重合
されたポリテトラメチレンアジパミド系共重合体であっ
てもよい。前記他のポリアミド成分の共重合率が３０モ
ル％を超えると共重合体の融点が低下し、これら共重合
体の長繊維からなる不織ウエブを用いて得た複合不織布
を高温条件下で使用したときに、機械的特性や寸法安定
性が低下するので好ましくない。

【００２２】本発明における合成長繊維不織ウエブ層Ａ
を構成する長繊維は、繊維形成性を有する前記重合体か
ら構成されるものであるが、その形態は、前記重合体単
独からなるものの他に、前記重合体の中から選択された
２種以上の相異なる重合体が各々溶融紡糸性を損なわな
い範囲内でブレンドされたブレンド物からなるものであ
ってもよい。このブレンド物としては、例えばポリエス
テル系重合体とポリオレフイン系重合体とがブレンドさ
れた物や、２種の相異なるポリアミド系重合体がブレン
ドされた物が挙げられる。特に、前者の場合には、溶融
紡出直後で未配向のポリエステル成分の収縮を抑制する
ことができて好ましい。また、この長繊維の形態は、前
記重合体の中から選択された２種の相異なる重合体が芯
鞘型あるいは並列型に配されたものであっても良い。

【００２３】本発明の長繊維不織ウエブ層を構成する繊
維として芯鞘構造の繊維を用いる場合、鞘部分の融点よ
り高い融点の成分を芯成分として配する。この配置にす
ることにより、長繊維不織ウエブに熱圧着処理を施す
際、低融点成分（鞘成分）の融点より３０℃以上低い温
度を適用し、鞘成分を少なくとも繊維交差点で部分的に
融解させ、各繊維を網目状に接着することにより、長繊
維不織ウエブの形態を保持させる。一方、芯成分は熱劣
化せずに繊維構造を保ち、繊維としての強度を保持す
る。この配置が逆に芯成分に鞘成分より融点の低い成分
が配された構成では、鞘成分の融点以下の温度で熱圧着
処理を施した際、芯部を構成する成分が熱硬化し、結果
的に柔軟性の乏しい長繊維不織ウエブとなるので好まし
くない。

【００２４】本発明の長繊維不織ウエブ層を構成する繊
維として芯鞘複合繊維とする場合、鞘成分と芯成分の複
合比は、鞘成分３０〜７０重量％に対し、芯成分７０〜
３０重量％の範囲とすることが好ましい。鞘成分の複合
比が３０重量％未満であると、繊維の機械的強度には優
れるが、長繊維不織ウェブの熱処理での接着強力が低下
するので好ましくない。また、７０重量％を超えると接
着強力には優れるものの繊維の機械的強度が劣る結果と
なり好ましくない。以上の理由と繊維断面の安定性よ
り、鞘成分と芯成分の複合比は、３０〜７０：７０〜３
０重量％の範囲であり、さらに好ましくは、４０〜６
０：６０〜４０重量％の範囲である。

【００２５】なお、本発明において、前記の繊維形成性
熱可塑性重合体には、必要に応じて、例えば艶消し剤、
顔料、防炎剤、消臭剤、光安定剤、熱安定剤、酸化防止
剤等の各種添加剤を本発明の効果を損なわない範囲内で
添加することができる。

【００２６】本発明に用いる合成長繊維不織ウエブ層Ａ
を構成する長繊維は、単繊維繊度が１．５〜５．０デニ
ールのものがよい。単繊維繊度が１．５デニール未満で
あると得られた不織布の機械的強度が劣るため好ましく
ない。一方、単繊維繊度が５．０デニールを超えると得
られたウエブの風合いが硬くなり柔軟性に富む複合不織
布を得ることができないなみならず、溶融紡糸工程にお
ける製糸性が低下するので好ましくない。従って、この
単繊維繊度が１．５〜５．０デニールがよく、より好ま
しくは２．０〜４．０デニールの範囲であるのが良い。

【００２７】本発明に用いる合成長繊維不織ウエブ層Ａ
は、その目付けが１０〜５０ｇ／ｍ² のものであるのが
好ましい。目付けが１０ｇ／ｍ² 未満であると長繊維同
士の緻密な重なりの程度が低く、このウエブ層Ａに短繊
維不織ウエブ層Ｂを積層し高圧液体流処理が施されるこ
とにより複合して得られた複合不織布の地合いが低下す
るので好ましくない。一方、目付けが５０ｇ／ｍ² を超
えると、短繊維不織ウエブ層Ｂが積層され高圧液体流処
理が施された際、ウエブ層Ａ・Ｂ間の十分な交絡性が損
なわれるので好ましくない。また、例えば、本発明の不
織布を用途等に応じて通気性を付与したいならば、目付
けが５０ｇ／ｍ² を超えると、積層不織布への孔形状の
付与が困難となり、通気性が損なわれ好ましくない。従
って、合成長繊維不織ウエブ層Ａの目付けは１０〜５０
ｇ／ｍ² 、好ましくは１５〜４０ｇ／ｍ² である。

【００２８】本発明に用いる短繊維不織ウエブ層Ｂの短
繊維の単糸繊度は、１〜６デニールの範囲が好ましい。
この単糸繊度が１デニール未満であると、単繊維の機械
的強度が低下するので好ましくなく、また用いるカード
機として特殊なカード機が必要になるのみでなく、カー
ド工程でのトラブルの多発等の発生要因となり、コスト
の増大を招き好ましくない。一方、６デニールを超える
と、複合不織布において、その表面に配される短繊維の
構成繊維本数が減少することとなり、複合不織布におい
て中間層にリン化合物を含まない繊維で構成される際、
この中間層の長繊維不織ウエブの繊維が完全に短繊維不
織ウエブで覆われず難燃性が損ない好ましくない。以上
の理由により短繊維の繊度は１〜６デニールの範囲が好
ましく、より好ましくは１．５〜４デニールの範囲であ
る。

【００２９】本発明に用いる短繊維不織ウエブ層Ｂの目
付けは、２０〜７０ｇ／ｍ² の範囲であるのが好まし
い。目付けが２０ｇ／ｍ² 未満であると、得られたウエ
ブ層Ｂの形態保持性が向上せず好ましくなく、また複合
不織布において中間層にリン化合物を含まない繊維で構
成される際、この中間層の長繊維不織ウエブの繊維が完
全に短繊維不織ウエブで覆われず難燃性が損ない好まし
くない。一方、目付が７０ｇ／ｍ² を超えると、長繊維
不織ウエブ層Ａを積層し高圧液体流処理を施した際、高
圧液体流処理に多大なエネルギーを必要とするだけでな
く、ウエブ層Ａの内層において短繊維との相互の交絡が
形成されず、結果として実用的な機械的特性が得られな
いこととなり好ましくない。また、例えば、本発明の不
織布を用途等に応じて通気性を付与したいならば、ウエ
ブ層Ａに付与するメッシュ模様が不鮮明になり、結果と
して通気性部分に空隙を有さないウエブ層Ａとなり、良
好な通気性が得られず好ましくない。上記の理由でウエ
ブ層Ｂの目付は２０〜７０ｇ／ｍ² の範囲であり、より
好ましくは３０〜６０ｇ／ｍ² の範囲である。

【００３０】次に本発明の製造方法について説明する。
本発明に用いる合成長繊維不織ウエブ層Ａとしては、ス
パンボンド法により得ることができる。スパンボンド法
により得られた合成長繊維不織ウエブ層Ａを構成する長
繊維の少なくとも表面に存在する熱可塑性重合体の融点
より３０℃以上低い温度により部分的熱圧着処理を施す
ことで形態保持されたものが得られる。ここで３０℃未
満の温度で部分的熱圧着処理を施すと、長繊維ウエブ層
Ａを構成する長繊維の少なくとも表面に存在する熱可塑
性重合体が十分に熱的融解して接着されるため、接着部
分が硬くなり、さらにはフィルム状となり、後の高圧液
体流処理において短繊維ウエブ層Ｂの構成繊維との交絡
性に劣るものとなり得られた積層不織布は層間剥離しや
すく、不織布としての機械的強力の劣るものとなるので
好ましくない。３０℃以上低い温度により部分的熱圧着
処理を施すことにより、熱と圧力による溶融あるいは軟
化のため繊維の結晶構造が大きく乱れることはなく、す
なわち全融タイプでなく、熱圧着されている部位におい
ても繊維の形態を保有し補強材となっているので、複合
化の際、機械的強力のある複合不織布が得られる。よっ
て、３０℃以上低い温度により部分的に熱圧着処理が施
された合成長繊維不織ウエブ層Ａは、長繊維を構成する
熱可塑性重合体が十分な熱的融解による接着が施された
熱可塑性重合体からなる繊維相互が熱接着されたもので
はなく、合成長繊維不織ウエブ層Ａを構成する合成長繊
維は、連続性を有した長繊維の形態を保有するものであ
る。

【００３１】この部分的な熱接着する方法として、加熱
条件下にある表面に彫刻模様が刻印されたロールすなわ
ちエンボスロールと表面が平滑な金属ロール間にウエブ
を通すことにより前記彫刻模様に該当する部分のウエブ
構成繊維同士を熱的に接着させるとよい。この部分的な
熱接着は、ウエブ層Ａの全表面積に対して特定の領域を
有し、すなわち、個々の熱接着領域は必ずしも円形の形
状である必要はないが０．１〜１．０ｍｍ² の面積を有
し、その密度すなわち圧接着点密度が２〜８０点／ｃｍ
² 、好ましくは４〜６０点／ｃｍ² のものであるのが良
い。この接着点密度が２点／ｃｍ² 未満であると熱接着
後のウエブ層Ａの機械的特性や形態保持性が向上せず、
一方、接着点密度が８０点／ｃｍ² を超えると柔軟性が
低下して展張性が劣り、いずれも好ましくない。

【００３２】また、ウエブ層Ａの全表面積に対する全熱
接着領域の面積の比すなわち接着面積率は４〜５０％が
好ましく、より好ましくは６〜３０％である。接着面積
率が４％未満であると熱接着後のウエブ層Ａの寸法安定
性が向上せず、従って、このウエブ層Ａにウエブ層Ｂを
積層して得られた不織布の寸法安定性が劣るので好まし
くない。また５０％を超えると、寸法安定性は向上する
ものの、ウエブ層Ａの柔軟性が損なわれる結果、展張性
が劣るとともに、短繊維ウエブ層が積層され高圧液体流
処理が施された積層不織ウエブの交絡性が損なわれいず
れも好ましくない。

【００３３】次に合成長繊維不織ウエブ層Ａの両面に、
カーデイングされ開繊された短繊維不織ウエブ層Ｂを積
層し、短繊維不織ウエブ層Ｂ側より高圧液体流を作用せ
しめ、短繊維不織ウエブ層Ｂを構成する繊維相互に三次
元的交絡を施すとともに、合成長繊維不織ウエブ層Ａを
構成する繊維と短繊維不織ウエブ層Ｂを構成する繊維相
互に三次元的な交絡を施した後、乾燥処理し複合不織布
を得るものである。

【００３４】本発明において三次元的交絡とは、公知の
高圧液体流処理により形成されるものであり、短繊維不
織ウエブ層Ｂを構成する繊維と合成長繊維不織ウエブ層
Ａを構成する繊維相互が交絡し、複合不織布の形態が保
持されるとともに、長繊維不織ウエブ層Ａの機械的強度
と短繊維不織ウエブの機械的強度があいまって、優れた
機械的強度を有する複合不織布が構成される。さらに、
合成長繊維不織ウエブ層Ａの部分的に熱接着の施された
部分が実質的に長繊維の単糸に分解され、短繊維不織ウ
エブの構成繊維と長繊維不織ウエブの構成繊維が相互に
緻密に一体化されている。すなわち、本発明において、
単糸状態に分解された合成長繊維不織ウエブ層Ａが、交
絡処理を施された短繊維不織ウエブにより、緻密にクサ
ビを打ち込んだ状態を形成することにより、その強力を
保持している。

【００３５】この高圧液体流による交絡工程を更に詳述
すると、孔径が０．０５〜１．５ｍｍの噴射孔が噴射孔
間隔０．５〜５ｍｍで１列ないしは複数列に複数個配設
されたオリフイスヘッドを用い、高圧で柱状に噴射され
る高圧液体流を、ネット上に合成長繊維ウエブ層Ａの両
面に短繊維不織ウエブ層Ｂが積層された不織ウエブ層に
作用せしめ、短繊維不織ウエブ層Ｂを構成する繊維相互
を緻密に交絡せしめると共に、合成長繊維ウエブ層Ａの
構成繊維と短繊維不織ウエブ層Ｂの構成繊維間を緻密に
一体化させる。流体としては常温の水あるいは熱水を使
用するのが経済性の面から好ましい。高圧液体流を前記
積層不織ウエブ層に衝突させるに際しては、前記噴射孔
が配設されたオリフイスヘッドを、多孔性支持板上に載
置された前記積層不織ウエブ層の進行方向に対し、直角
をなす方向に噴射孔間隔と同一間隔でオリフイスヘッド
を振動させながら、高圧液体流を噴射せしめ均一に衝突
させると良い。

【００３６】この高圧液体流の噴射の際、積層不織ウエ
ブ層を載置する多孔性支持板としては、高圧液体流が多
孔性支持板上の積層不織ウエブ層を通過しうる構造のも
のであれば、金属製、ポリエステル製、あるいはその他
の材質の何れでも良い。

【００３７】本発明においては、多孔性支持板のメッシ
ュの大きさは、用途等によって適宜選択すればよい。例
えば、前記積層不織ウエブ層に通気部分を形成するため
の多孔性支持板としては、２５〜５０メッシュのものが
好ましい。２５メッシュ未満のものでは、交絡処理の施
された積層不織ウエブ層表面に孔が形成され通気性は十
分有しているものの、例えば本発明の複合不織布を建築
・造成物の建造の際に養生シート・遮蔽シートとして用
いた場合に、シート内部で発生した粉塵等は通過する程
度の孔が形成されるので好ましくない。また５０メッシ
ュ以上では、十分な通気性の保持ができず好ましくな
い。

【００３８】前記高圧液体流処理は、それぞれ少なくと
も２回に分けて行うと良い。すなわち第１回目の高圧液
体流処理としては、水圧が４０ｋｇ／ｃｍ² Ｇ以下の高
圧液体流により前記積層不織ウエブ層に予備交絡を施
す。この第１回目の交絡処理を行うときの水圧が４０ｋ
ｇ／ｃｍ² Ｇを超えると、高圧液体流により発生する随
伴気流により短繊維不織ウエブ層Ｂの乱れが生じ、目付
けムラが生じ、不織布の品位を保つ上で好ましくない。

【００３９】積層不織ウエブ層は引き続き、第２回目以
降の交絡処理を水圧５０ｋｇ／ｃｍ² Ｇ以上の高圧液体
流により処理が施され、短繊維相互が三次元的に緻密に
一体化すると共に、合成長繊維不織ウエブ層Ａの構成繊
維と短繊維不織ウエブ層Ｂとの構成繊維相互が緻密に一
体化した複合不織布とすることができる。

【００４０】以上により得られた複合不織布の余分な水
分を、既知の水分除去装置であるマングル等により除去
し、さらにサクシヨンバンド方式の熱風循環式乾燥機を
用いて乾燥処理を施し本発明の複合不織布を得る。

【００４１】なお、本発明の複合不織布は、上記工程の
後、必要に応じて、プリント又は染色などの後加工を施
すことができる。

【００４２】上記の工程により得られた本発明の不織布
の縦方向（ＭＤ）と横方向（ＣＤ）との強力の合計が５
０ｋｇ／５ｃｍ幅以上であり、かつ１０％伸長時の強力
の合計が３５ｋｇ／５ｃｍ幅以上であり、ＭＤ／ＣＤの
強力の比が０．７〜１．５の範囲である。縦方向（Ｍ
Ｄ）と横方向（ＣＤ）との強力の合計が５０ｋｇ／５ｃ
ｍ幅未満であり、かつ１０％伸長時の強力の合計が３５
ｋｇ／５ｃｍ幅未満であると、本発明の目的とする不織
布の機械的強力が不十分であり、例えば本発明の複合不
織布を建築・造成物の建造の際に養生シート・遮蔽シー
トとして用いた場合に、強風時においてシートの破損、
および重量物のみでなく比較的軽量な物の落下によるシ
ートの破損の原因となるのみでなく、これらの要因によ
りシートの伸長が発生し、シートとシートの間に隙間が
生じるため好ましくない。

【００４３】また、ＭＤ／ＣＤの強力の比が０．７〜
１．５の範囲外であると、本発明の目的とする縦方向
（ＭＤ）と横方向（ＣＤ）との強力に差のない不織布を
得ることができず、また、例えば本発明の複合不織布を
建築・造成物の建造の際に養生シート・遮蔽シートとし
て用いた場合に、強風時あるいは物体の落下の際、強力
の弱い方向においてシートの破損が生じ好ましくない。

【００４４】

【作用】本発明の複合不織布の少なくとも短繊維不織ウ
ェブ層Ｂは、リン原子を含んでなるポリエステル系繊維
で構成されているので、難燃性、耐熱性を有する複合不
織布となる。

【００４５】また本発明において、長繊維不織ウエブ層
Ａは、構成繊維の少なくとも表面に存在する熱可塑性重
合体の融点より３０℃以上低い温度により熱処理が部分
的に施され、ついで、該長繊維不織ウエブの両面に短繊
維不織ウエブが積層され、高圧液体流処理が施されるこ
とにより、長繊維不織ウエブＡを構成する繊維と短繊維
不織ウエブの構成繊維が相互に三次元的に交絡を有すと
ともに、短繊維不織ウエブＢの構成繊維同士が三次元的
交絡を有した構成になる。また、長繊維不織ウエブＡの
予備的に熱処理が施された熱接着部分は、高圧液体流処
理により長繊維の単糸の状態に分離され、緻密にクサビ
を打ち込んだ状態が形成され、短繊維不織ウエブの構成
繊維と長繊維不織ウエブの構成繊維が相互に緻密に一体
化し、長繊維不織ウエブは構成繊維の単糸の強力の総和
と短繊維不織ウエブを構成する繊維との交絡による強力
と重なりあって長繊維不織ウエブＡと短繊維不織ウエブ
Ｂとの層間剥離強力を一層強いものとなる。そのため本
発明の不織布は、長繊維不織ウエブの機械的強度と短繊
維不織ウエブの機械的強度があいまって、優れた機械的
強度を有する複合不織布となる。さらに、短繊維不織ウ
エブの構成繊維と長繊維不織ウエブの構成繊維がランダ
ムに交絡し緻密に一体化しているため縦方向（ＭＤ）と
横方向（ＣＤ）との強力に差のないものが得られる。

【００４６】不織布の複合化の手段として高圧液体流処
理を用いること目付の大きい本発明の複合不織布におい
ても柔軟性を有するものとなる。

【００４７】さらに、用途等に応じて、長繊維不織ウエ
ブ層Ａと短繊維不織ウエブ層Ｂの交絡処理の用いられる
多孔性支持板のメッシュの大きさを適当に選ぶことによ
り、多孔性支持板の有する孔形状が複合不織布に付与さ
れることにより、適度の通気性、透光性とともに粉塵の
飛散防止効果をも有する複合不織布が構成されるもので
ある。

【００４８】

【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。な
お、本発明における実施例の測定は以下の方法により測
定した。 （１）重合体の融点（℃）：パーキンエルマ社製示差走
査型熱量計ＤＳＣ−２型を用い、昇温速度２０℃／分の
条件で測定し、得られた融解吸熱曲線において極値を与
える温度を融点とした。

【００４９】（２）相対粘度［η］：ポリエチレンテレ
フタレートの相対粘度を次の方法によって測定した。す
なわち、フェノールと四塩化エタンの等重量混合液を溶
媒とし、この溶媒１００ｃｃに試料０．５ｇを溶解し、
温度２０℃の条件で常法により測定した。

【００５０】（３）リン原子含有量（ｐｐｍ）：蛍光Ｘ
線により計量した。

【００５１】（４）不織布の引張強力（ｋｇ／５ｃｍ
幅）及び破断伸度（％）：定速伸長型引張試験機（東洋
ボールドウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１０
０）を用い、ＪＩＳ Ｌ−１０９６に記載のストリップ
法に従って測定した。すなわち、試料幅が５ｃｍで試料
長が１５ｃｍの試料片１０片を準備し、各試料毎に掴み
間隔１０ｃｍ、引張速度１０ｃｍ／分で測定して最大引
張強力（ｋｇ）を求め、得られた各引張強力値の平均値
を不織布の引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）とし、切断時伸
長率の平均値を不織布の破断伸度（％）とした。

【００５２】（５）圧縮剛軟度（ｇ）：試料長が１０ｃ
ｍ、試料幅が５ｃｍの試料片計５点を作成し、各試料片
毎に横方向に曲げて円筒状物とし、各々その端部を接合
したものを圧縮剛軟度測定試料とした。次いで、各測定
試料毎にその軸方向について、定速伸長型引張試験機
（東洋ボールドウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−
１００）を用い、圧縮速度５ｃｍ／分で圧縮し、得られ
た最大荷重値（ｇ）の平均値を圧縮剛軟度（ｇ）とし、
値が小さい程、柔軟性に優れている。

【００５３】（６）層間剥離強力（ｇ／５ｃｍ幅）：試
料長１５ｃｍ、試料幅５ｃｍの試料片を３個作成し、各
試料ごとに不織布の縦（機械）方向について、定速伸長
型引張試験機（東洋ボールドウイン社製テンシロンＵＴ
Ｍ−４−１−１００）を用い、引張速度１０ｃｍ／分で
ウエブＡとウエブＢ間を複合不織布の端部から５ｃｍの
位置まで強制的に剥離させ、得られた最大荷重値（ｇ）
の平均値を層間剥離強力（ｇ／５ｃｍ幅）とした。

【００５４】（７）炭化長（ｍｍ）：日本防災協会、防
災製品認定委員会制定の「防災製品の性能試験基準」に
基づく４５度メセナミン法により測定した。

【００５５】（８）ＬＯＩ（臨界酸素指数）値：ＪＩＳ
Ｋ７２０１に準拠して測定した。な、ＬＯＩ値２５〜
２６以上が難燃素材の基準とされる。

【００５６】実施例１ 長繊維不織ウエブ層Ａとして、ポリエステル重合体に下
記化学式２のリン化合物が、リン原子量として１０、０
００ｐｐｍ含まれるポリエステル共重合体を鞘成分ポリ
エステルとし、芯成分としては、融点が２５６℃、密度
１．３５ｇ／ｃｃ、相対粘度［η］１．３８のポリエチ
レンテレフタレートを用い、スパンボンド法により芯鞘
複合長繊維で構成される長繊維不織ウエブ層Ａを製造し
た。

【００５７】

【化学式２】

【００５８】すなわち、前記リン化合物を含むポリエス
テルの溶融温度を２７０℃、ポリエチレンテレフタレー
トの溶融温度を２９０℃とし、これを芯鞘型複合紡糸口
金を用い溶融紡出した。口金より溶融紡出されたポリマ
ー流を冷却した後、エアーサツカーを用い引取り速度４
８００ｍ／分で引取った後、コロナ放電手段を用いて開
繊し、移動する捕集面上に捕集・堆積させて単繊維繊度
が２．５デニールの長繊維からなるウエブ層Ａとし、次
いで得られたウエブに熱圧接処理を施して目付けが２５
ｇ／ｍ² の長繊維不織ウエブ層Ａを得た。熱圧接処理を
施すに際しては、面積が０．３６ｍｍ² の彫刻模様が圧
接点密度４０点／ｃｍ² かつ圧接面積率１５％で配設さ
れたエンボスロールと表面が平滑な金属ロールとを用い
た。このエンボスロールと表面が平滑な金属ロールの表
面温度を１６０℃、かつ両ロール間の線圧を１０ｋｇ／
ｃｍとした。この長繊維不織ウエブ層ＡのＬＯＩ値を測
定したところ３１であった。

【００５９】短繊維不織ウエブ層Ｂとしては、上記化学
式２のリン化合物がリン原子量として５、０００ｐｐｍ
含まれる共重合ポリエステル成分単独で短繊維を製造し
た。すなわち、ポリエステルの溶融温度を２７０℃と
し、紡糸口金より紡出された糸条を冷却した後、１１０
０ｍ／分の速度で引き取り、未延伸糸条を得た。得られ
た未延伸糸条を複数本合糸し、２段熱延伸機により延伸
処理を施した。延伸処理に際しては、未延伸糸条の破断
伸度の８７％の延伸倍率とした。延伸処理の施された糸
条を１６０℃の加熱ドラムを通過させ、糸条に熱処理を
施した後、押し込みクリンパーに導き、１８個／２５ｍ
ｍの捲縮を付与し、紡績用油剤を付与、７０℃の温度の
乾燥機により乾燥処理した後、裁断を行った。得られた
短繊維は、単糸繊度２．０デニール、繊維長５１ｍｍで
あった。

【００６０】この繊維のＬＯＩ値は２８であった。ま
た、紡績油剤を洗い流した状態のＬＯＩ値は３１であっ
た。

【００６１】この短繊維を用い、ランダムカード機によ
り、繊維の配列がランダムな目付け３０ｇ／ｍ² の短繊
維不織ウエブを得た。得られた短繊維不織ウエブを、前
記合成長繊維ウエブ層Ａの両面に積層し、３層構造の複
合不織ウエブとし、この複合不織ウエブを２０ｍ／分の
速度で移動する７０メッシュのネット上に載置し、短繊
維不織ウエブ上方５０ｍｍの位置より、噴射孔径０．１
ｍｍ、噴射孔間隔０．６ｍｍで一列に配置された噴射孔
より、第１回目の処理とし、水圧４０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの
常温の水により高圧水流処理を施し、引続き第２回目の
処理を、水圧７０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの水圧により４回の高
圧水流処理を施した。引続き、複合不織ウエブを反転
し、前記と同一条件により高圧液体流処理を施した。

【００６２】得られた複合不織布を、マングルにより余
剰の水分を除去した後、１００℃の温度の乾燥機により
乾燥処理を行ない、本発明の複合不織布を得た。得られ
た複合不織布は、目付け７８ｇ／ｍ² で、合成長繊維ウ
エブ層Ａの構成繊維と短繊維ウエブ層Ｂの構成繊維相互
が緻密に一体化すると共に、短繊維不織ウエブ層Ｂの構
成繊維相互が緻密に一体化した三次元交絡を有するもの
であった。 実施例２ 長繊維不織ウエブ層Ａとして、融点２５９℃、相対粘度
１．３８のポリエチレンテレフタレート重合体チップを
のみを用い、スパンボンド法により長繊維不織ウエブ層
Ａを製造した。すなわち、前記重合体の溶融温度を２９
０℃とし、これを紡糸口金より紡出した後、冷却した糸
条をエアサッカーにより、４８００ｍ／分の速度で引き
取り、コロナ放電装置により糸条を廻繊し移動する捕集
ネット上に堆積させて、単糸繊度が２．５デニールの長
繊維からなる目付け３０ｇ／ｍ²のウエブとし、熱圧接
処理を施した。熱圧接を施すに際しては、ロールの表面
温度を２００℃とした以外は、実施例１と同一条件の圧
接点密度、圧接面積率の彫刻ロールを用いた。

【００６３】短繊維不織ウエブ層Ｂとしては、化学式２
のリン化合物を用い、リン原子量として２０、０００ｐ
ｐｍが共重合されたポリエステル成分を鞘成分とし、芯
成分には、前記長繊維不織ウエブ作成に用いたポリエチ
レンテレフタレートを用い、鞘成分と芯成分の比率を重
量比で５５：４５とし、複合紡糸口金を用い溶融紡糸し
た。得られた短繊維は、単糸繊度１．８デニール、繊維
長５１ｍｍであり、紡績用油剤付着時のＬＯＩ値が２
７、この油剤成分を脱却後のＬＯＩ値が３０であった。

【００６４】この短繊維をパラレルカード機を用い、繊
維の配列が一様な目付け２５ｇ／ｍ² の短繊維ウエブを
前記長繊維不織ウエブの片面に積層し、対する面には、
パラレルカード機により得られた不織ウエブをクロスレ
イヤーにより繊維の配列を横方向に並べ代えた目付け２
５ｇ／ｍ² の短繊維不織ウエブを積層し、積層不織ウエ
ブとし、高圧液体流処理、乾燥処理を施して、実施例２
の複合不織布を得た。高圧液体流処理、乾燥処理として
は、実施例１と同様に行った。

【００６５】得られた複合不織布は、目付け７８ｇ／ｍ
² で、合成長繊維ウエブ層Ａの構成繊維と短繊維ウエブ
層Ｂの構成繊維相互が緻密に一体化すると共に、短繊維
不織ウエブ層Ｂの構成繊維相互が緻密に一体化した三次
元交絡と有するものであった。

【００６６】実施例３ 長繊維不織ウエブ層Ａとして、ポリエステル重合体に下
記化学式３のリン化合物が、リン原子量として８００ｐ
ｐｍ含まれるポリエステル共重合体を鞘成分ポリエステ
ルとし、芯成分としては、融点が２５６℃、密度１．３
５ｇ／ｃｃ、相対粘度［η］１．３８のポリエチレンテ
レフタレートを用い、スパンボンド法により芯鞘複合長
繊維で構成される長繊維不織ウエブ層Ａを製造した。

【００６７】

【化学式３】

【００６８】すなわち、前記リン化合物を含むポリエス
テルの溶融温度を２７０℃、ポリエチレンテレフタレー
トの溶融温度を２９０℃とし、これを芯鞘型複合紡糸口
金を用い溶融紡出した。口金より溶融紡出されたポリマ
ー流を冷却した後、エアーサツカーを用い引取り速度４
８００ｍ／分で引取った後、コロナ放電手段を用いて開
繊し、移動する捕集面上に捕集・堆積させて単繊維繊度
が２．０デニールの長繊維からなるウエブ層Ａとし、次
いで得られたウエブに熱圧接処理を施して目付けが３０
ｇ／ｍ² の長繊維不織ウエブ層Ａを得た。熱圧接処理を
施すに際しては、面積が０．３２ｍｍ² の彫刻模様が圧
接点密度４０点／ｃｍ² かつ圧接面積率１２％で配設さ
れたエンボスロールと表面が平滑な金属ロールとを用い
た。このエンボスロールと表面が平滑な金属ロールの表
面温度を１８０℃、かつ両ロール間の線圧を２０ｋｇ／
ｃｍとした。

【００６９】短繊維不織ウエブ層Ｂとしては、上記化学
式３のリン化合物がリン原子量として５００ｐｐｍ含ま
れる共重合ポリエステル成分単独で短繊維を製造した。
すなわち、ポリエステルの溶融温度を２８０℃とし、紡
糸口金より紡出された糸条を冷却した後、１１００ｍ／
分の速度で引き取り、未延伸糸条を得た。得られた未延
伸糸条を複数本合糸し、２段熱延伸機により延伸処理を
施した。延伸処理に際しては、未延伸糸条の破断伸度の
８５％の延伸倍率とした。延伸処理の施された糸条を１
７０℃の加熱ドラムを通過させ、糸条に熱処理を施した
後、押し込みクリンパーに導き、１６個／２５ｍｍの捲
縮を付与し、紡績用油剤を付与、７０℃の温度の乾燥機
により乾燥処理した後、裁断を行った。得られた短繊維
は、単糸繊度２．０デニール、繊維長５１ｍｍであっ
た。

【００７０】この繊維のＬＯＩ値は２６であった。ま
た、紡績油剤を洗い流した状態のＬＯＩ値は２８であっ
た。

【００７１】この短繊維を用い、ランダムカード機によ
り、繊維の配列がランダムな目付け３５ｇ／ｍ² の短繊
維不織ウエブを得た。得られた短繊維不織ウエブを、前
記合成長繊維ウエブ層Ａの両面に積層し、３層構造の複
合不織ウエブとし、この複合不織ウエブを２０ｍ／分の
速度で移動する５０メッシュのネット上に載置し、短繊
維不織ウエブ上方３０ｍｍの位置より、噴射孔径０．１
ｍｍ、噴射孔間隔０．６ｍｍで一列に配置された噴射孔
より、第１回目の処理とし、水圧４０ｋｇ／ｃｍ² Ｇの
常温の水により高圧水流処理を施し、引続き第２回目の
処理を、水圧８５ｋｇ／ｃｍ² Ｇの水圧により４回の高
圧水流処理を施した。引続き、複合不織ウエブを反転
し、前記と同一条件により高圧液体流処理を施した。

【００７２】高圧液体流処理を施して得られた複合不織
布を、マングルにより余剰の水分を除去した後、１００
℃の温度の乾燥機により乾燥処理を行なった。得られた
複合不織布は、目付け１０４ｇ／ｍ² で、合成長繊維ウ
エブ層Ａの構成繊維と短繊維ウエブ層Ｂの構成繊維相互
が緻密に一体化すると共に、短繊維不織ウエブ層Ｂの構
成繊維相互が緻密に一体化した三次元交絡と有するもの
であった。

【００７３】実施例４ 長繊維不織ウェブ層としては、実施例２で用いたものと
同様の目付３５ｇ／ｃｍ² の長繊維不織ウェブ層を用
い、短繊維不織ウェブ層としては、実施例３で用いたも
のと同様の目付２５ｇ／ｃｍ² の短繊維不織ウェブ層を
用いて、長繊維不織ウェブ層の両面に短繊維不織ウェブ
層を積層し、実施例１と同一条件にて高圧水流処理およ
び乾燥処理を施し、実施例４の複合不織布を得た。得ら
れた積層不織ウエブ層は、目付け８６ｇ／ｍ² で、合成
長繊維ウエブ層Ａの構成繊維と短繊維ウエブ層Ｂの構成
繊維相互が緻密に一体化すると共に、短繊維不織ウエブ
層Ｂの構成繊維相互が緻密に一体化した三次元交絡と有
するものであった。 比較例１ 長繊維不織ウエブ層Ａとして、実施例２の融点２５９
℃、相対粘度１．３８のポリエチレンテレフタレート重
合体チップを用い、スパンボンド法により単糸繊度が
２．５デニールの長繊維からなる目付け３０ｇ／ｍ² の
長繊維不織ウエブ層Ａを得た。実施例１において、熱圧
接を施すに際して、ロールの表面温度を２３５℃とした
以外は、実施例１と同一条件の圧接点密度、圧接面積率
の彫刻ロールを用いた。

【００７４】短繊維不織ウエブ層Ｂとしては、実施例１
で得られた短繊維を用い、パラレルカード機を用い目付
け３０ｇ／ｍ² の短繊維不織ウエブＢを作成した。

【００７５】得られた短繊維不織ウエブＢを、前記方法
で得られた長繊維不織ウエブＡの両面に積層し、移動す
る７０メッシュの金属製ネット上に載置し、高圧液体流
による交絡処理を第１段の処理水圧を４０ｋｇ／ｃｍ²
Ｇ、第２段の処理水圧を８５ｋｇ／ｃｍ² Ｇとして４回
の交絡処理を施したところ、長繊維不織ウエブを構成す
る長繊維と短繊維不織ウエブを構成する繊維間の交絡は
極めて弱く、一体化に乏しい複合不織布であった。

【００７６】実施例１〜４および比較例１で得られた複
合不織布の測定値を表１に示した。

【００７７】

【表１】

【００７８】実施例からも明らかなように、本発明の複
合不織布は、機械的強度に優れ、耐熱性、難燃性を備え
たものであり、不織布全体の形状が安定し、しかも柔軟
性を有し展張性に優れたものである。

【００７９】一方、合成長繊維不織ウェブを熱処理する
際、合成長繊維不織ウェブを構成する繊維の少なくとも
表面に存在する熱可塑性重合体の融点より３０℃以上低
い温度で熱処理しなかった比較例１の不織布は、長繊維
不織ウエブを構成する長繊維と短繊維不織ウエブを構成
する繊維間の交絡は極めて弱く、一体化に乏しく複合不
織布の形状保持が困難な不織布であり、さらに短繊維不
織ウエブと長繊維不織ウエブとの構成繊維がランダムに
交絡されていないので縦方向（ＭＤ）と横方向（ＣＤ）
との強力に差が大きいものであった。

【００８０】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、特に引張
強力などの機械的特性、寸法安定性に優れ、耐熱性、難
燃性を有する複合不織布であるので、例えば建築・造成
物の建造に際して用いる養生シートや遮蔽シートとして
好適な素材を提供することができる。特に本発明は高圧
液体流処理よる孔形状が複合不織布に付与されることに
より、緻密な構成による不織布構造が、不織布全体の形
状を安定し、展張性に優れたものとなる。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 合成長繊維不織ウエブ層Ａの両面に短繊
   維不織ウエブ層Ｂが積層されてなる複合不織布であっ
   て、前記合成長繊維不織ウエブ層Ａは短繊維不織ウエブ
   層Ｂを構成する繊維と相互に交絡を有するとともに、短
   繊維不織ウエブ層Ｂを構成する繊維同士が相互に交絡を
   有し緻密に一体化しており、かつ下記（１）〜（２）の
   要件を満足していることを特徴とする難燃性複合不織
   布。 （１）少なくとも短繊維不織ウエブ層Ｂの構成繊維は、
   リン原子を含んでなるポリエステル系繊維である。 （２）複合不織布の縦方向（ＭＤ）と横方向（ＣＤ）と
   の強力の合計が５０ｋｇ／５ｃｍ幅以上であり、かつ１
   ０％伸長時の強力の合計が３５ｋｇ／５ｃｍ幅以上であ
   り、ＭＤ／ＣＤの強力の比が０．７〜１．５の範囲であ
   る。
2. 【請求項２】 短繊維不織ウエブ層Ｂの構成繊維が、リ
   ン化合物がポリエステルに共重合したポリエステル系繊
   維であることを特徴とする請求項１記載の難燃性複合不
   織布。
3. 【請求項３】 合成長繊維不織ウエブ層Ａを構成する長
   繊維の少なくとも表面に存在する熱可塑性重合体の低融
   点成分より３０℃以上低い温度で部分的熱圧着処理を施
   し合成長繊維不織ウエブ層Ａを部分的に接着した後、該
   合成長繊維不織ウエブ層Ａの両面に、リン原子を含んで
   なるポリエステル系繊維を構成繊維とする短繊維不織ウ
   エブ層Ｂを積層し、積層不織ウエブ層を移動する多孔性
   支持板上に載置し高圧液体流処理を施し合成繊維不織ウ
   エブ層Ａの構成繊維と短繊維不織ウエブ層Ｂの構成繊維
   を互いに交絡させるとともに、短繊維不織ウエブ層Ｂを
   構成する繊維同士を交絡させ、実質的に不織ウエブ層を
   緻密に一体化させることを特徴とする防護用不織布の製
   造方法。