JPH09133006A - 区画された摩耗しやすいシーリングシステム、区画された摩耗しやすいセラミックコーティング方法、ガスタービンエンジン構成要素流路ダクトセグメントコーティング、および区画された摩耗しやすいセラミックコーティング - Google Patents
区画された摩耗しやすいシーリングシステム、区画された摩耗しやすいセラミックコーティング方法、ガスタービンエンジン構成要素流路ダクトセグメントコーティング、および区画された摩耗しやすいセラミックコーティングInfo
- Publication number
- JPH09133006A JPH09133006A JP8254106A JP25410696A JPH09133006A JP H09133006 A JPH09133006 A JP H09133006A JP 8254106 A JP8254106 A JP 8254106A JP 25410696 A JP25410696 A JP 25410696A JP H09133006 A JPH09133006 A JP H09133006A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- wear
- zirconia
- mils
- stabilized
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000005524 ceramic coating Methods 0.000 title claims abstract description 37
- 238000000576 coating method Methods 0.000 title claims abstract description 37
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 title claims abstract description 33
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- 238000007789 sealing Methods 0.000 title claims description 15
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims abstract description 18
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 6
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 56
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 56
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 28
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 26
- 239000007921 spray Substances 0.000 claims description 25
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 22
- 229910001233 yttria-stabilized zirconia Inorganic materials 0.000 claims description 21
- RUDFQVOCFDJEEF-UHFFFAOYSA-N yttrium(III) oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Y+3].[Y+3] RUDFQVOCFDJEEF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims description 19
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims description 12
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 claims description 12
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 8
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 7
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 claims description 6
- 229910002076 stabilized zirconia Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910002077 partially stabilized zirconia Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 3
- 229910002078 fully stabilized zirconia Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910002085 magnesia-stabilized zirconia Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910002084 calcia-stabilized zirconia Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 241001529856 Celsia Species 0.000 claims 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 abstract description 17
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 7
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 7
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 abstract description 3
- 238000005192 partition Methods 0.000 abstract description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 25
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 15
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000008569 process Effects 0.000 description 7
- 229910001928 zirconium oxide Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 4
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 3
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 3
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 238000005137 deposition process Methods 0.000 description 3
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- SIWVEOZUMHYXCS-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoyttriooxy)yttrium Chemical compound O=[Y]O[Y]=O SIWVEOZUMHYXCS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 3
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 description 1
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920005479 Lucite® Polymers 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003082 abrasive agent Substances 0.000 description 1
- 239000002313 adhesive film Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000004581 coalescence Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 1
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical group [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009832 plasma treatment Methods 0.000 description 1
- CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N potassium oxide Chemical compound [O-2].[K+].[K+] CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001950 potassium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000005488 sandblasting Methods 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009718 spray deposition Methods 0.000 description 1
- 238000001694 spray drying Methods 0.000 description 1
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 239000012720 thermal barrier coating Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/28—Selecting particular materials; Particular measures relating thereto; Measures against erosion or corrosion
- F01D5/284—Selection of ceramic materials
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
- F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
- F01D11/12—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator using a rubstrip, e.g. erodible. deformable or resiliently-biased part
- F01D11/122—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator using a rubstrip, e.g. erodible. deformable or resiliently-biased part with erodable or abradable material
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/28—Selecting particular materials; Particular measures relating thereto; Measures against erosion or corrosion
- F01D5/288—Protective coatings for blades
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2300/00—Materials; Properties thereof
- F05D2300/20—Oxide or non-oxide ceramics
- F05D2300/21—Oxide ceramics
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10S428/922—Static electricity metal bleed-off metallic stock
- Y10S428/923—Physical dimension
- Y10S428/924—Composite
- Y10S428/926—Thickness of individual layer specified
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12458—All metal or with adjacent metals having composition, density, or hardness gradient
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12535—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.] with additional, spatially distinct nonmetal component
- Y10T428/12583—Component contains compound of adjacent metal
- Y10T428/1259—Oxide
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12535—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.] with additional, spatially distinct nonmetal component
- Y10T428/12611—Oxide-containing component
- Y10T428/12618—Plural oxides
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12736—Al-base component
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Sealing Material Composition (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐浸食および耐腐食と同様な摩耗しやすいコ
ーティングを提供する。 【解決手段】 優れた摩耗性と耐浸食性を有する区画さ
れた摩耗しやすいセラミックコーティングシステムが開
示されている。システムは、金属性の基体１２を有する
ダクトセグメント１０と、基体１２上のＭＣｒＡｌＹボ
ンドコート１４およびボンドコート１４上の区画された
摩耗しやすいセラミックコーティング１６を含む。区画
された摩耗しやすいセラミックコーティング１６は、ベ
ースコートファンデーション層１８と、おだやかに変化
する中間層２０および、好ましくは全面にわたって約５
０ミル（１．２７０ｍｍ）厚さの摩耗しやすい頂上層を
含んでいる。コーティングは複数の垂直なマイクロクラ
ックによって特徴付けられる。デポジションパラメータ
を精密に制御することによって、各層と層微粒子構造と
区画が、優れた摩耗性と耐浸食性と同様に達成される。
ーティングを提供する。 【解決手段】 優れた摩耗性と耐浸食性を有する区画さ
れた摩耗しやすいセラミックコーティングシステムが開
示されている。システムは、金属性の基体１２を有する
ダクトセグメント１０と、基体１２上のＭＣｒＡｌＹボ
ンドコート１４およびボンドコート１４上の区画された
摩耗しやすいセラミックコーティング１６を含む。区画
された摩耗しやすいセラミックコーティング１６は、ベ
ースコートファンデーション層１８と、おだやかに変化
する中間層２０および、好ましくは全面にわたって約５
０ミル（１．２７０ｍｍ）厚さの摩耗しやすい頂上層を
含んでいる。コーティングは複数の垂直なマイクロクラ
ックによって特徴付けられる。デポジションパラメータ
を精密に制御することによって、各層と層微粒子構造と
区画が、優れた摩耗性と耐浸食性と同様に達成される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガスタービンエン
ジンに使用するためのダクト部分に係り、特にかかるダ
クト部分用の摩耗し易いセラミックコーティングに関す
る。
ジンに使用するためのダクト部分に係り、特にかかるダ
クト部分用の摩耗し易いセラミックコーティングに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】現代のガスタービンエンジン、特に航空
機で用いられるガスタービンエンジンは、性能と効率が
向上しているため、高回転速度にして高温のもとで動作
する。現代のガスタービンエンジンのタービンは、代表
的に、軸流設計であり、かつ複数の軸流ステージ（段
階）を含んでいる。各軸流ステージは、シャフトに固定
されたディスクの周辺に径方向に取り付けられた複数の
ブレード（翼）によって構成されている。複数のダクト
部分は、ブレードの先端部まわりのガス流の漏れを制限
するために、ステージを囲んでいる。これらのダクト部
分は固定ハウジング又はケーシングの内表面に配置され
ている。より多くのワークブレード先端のまわりの漏れ
に対抗するステージを通してのガス流から抽出されるの
で、ダクト部分の合体によって熱効率が改良される。
機で用いられるガスタービンエンジンは、性能と効率が
向上しているため、高回転速度にして高温のもとで動作
する。現代のガスタービンエンジンのタービンは、代表
的に、軸流設計であり、かつ複数の軸流ステージ（段
階）を含んでいる。各軸流ステージは、シャフトに固定
されたディスクの周辺に径方向に取り付けられた複数の
ブレード（翼）によって構成されている。複数のダクト
部分は、ブレードの先端部まわりのガス流の漏れを制限
するために、ステージを囲んでいる。これらのダクト部
分は固定ハウジング又はケーシングの内表面に配置され
ている。より多くのワークブレード先端のまわりの漏れ
に対抗するステージを通してのガス流から抽出されるの
で、ダクト部分の合体によって熱効率が改良される。
【０００３】ダクト部分は羽根先すきまのまわりのガス
流の漏れを制限できるけれども、それらは完全には低減
されない。羽根先すきまのまわりのガス流の量が小さく
ても、タービン効率に不利な影響があることが知られて
いる。それ故に、ガスタービン技術者達は装置に効果的
なシール構造を長くとることを行っている。これらの構
造は、耐摩耗とするコーディングに関連したコーディン
グダクト部分を含んでいる。動作において、先端は、ダ
クト部分にコーディングを施すことによって、シーリン
グを与える。
流の漏れを制限できるけれども、それらは完全には低減
されない。羽根先すきまのまわりのガス流の量が小さく
ても、タービン効率に不利な影響があることが知られて
いる。それ故に、ガスタービン技術者達は装置に効果的
なシール構造を長くとることを行っている。これらの構
造は、耐摩耗とするコーディングに関連したコーディン
グダクト部分を含んでいる。動作において、先端は、ダ
クト部分にコーディングを施すことによって、シーリン
グを与える。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】あいにく、現在のダク
ト部分は、代表的には、セラミックであり、浸食又は割
れによる過渡の物質損失をこうむる。一般に、浸食は、
摩減や浸食作用のような要素によるコーディング物質の
摩耗である。浸食はおおにしてエンジン動作中の微粒子
の衝突に帰因する。割れは、代表的には、熱応力と攻撃
的な熱環境に帰因するセラミックーメタル界面で割れる
剥離によって生じる。割れは、基本的に、コーディング
物質の多くの小さな凝縮からなる断片的なコーディング
ロスである。セラミックコーディングロスは、羽根先す
きまのクレアランスを増加させ、かつ、ブレード（羽
根）そのものに対して有害であるように、タービン効率
にとって不利である。例えば、ブレードは、エンジンが
損失した推力を補うために作用しなければならない上昇
した温度による損害を受ける。
ト部分は、代表的には、セラミックであり、浸食又は割
れによる過渡の物質損失をこうむる。一般に、浸食は、
摩減や浸食作用のような要素によるコーディング物質の
摩耗である。浸食はおおにしてエンジン動作中の微粒子
の衝突に帰因する。割れは、代表的には、熱応力と攻撃
的な熱環境に帰因するセラミックーメタル界面で割れる
剥離によって生じる。割れは、基本的に、コーディング
物質の多くの小さな凝縮からなる断片的なコーディング
ロスである。セラミックコーディングロスは、羽根先す
きまのクレアランスを増加させ、かつ、ブレード（羽
根）そのものに対して有害であるように、タービン効率
にとって不利である。例えば、ブレードは、エンジンが
損失した推力を補うために作用しなければならない上昇
した温度による損害を受ける。
【０００５】従って、耐腐食や耐浸食と同様に摩耗しや
すいコーディングが必要である。このコーディングは、
優れた摩耗性や耐浸食性を有するシーリングシステムに
とって必要である。
すいコーディングが必要である。このコーディングは、
優れた摩耗性や耐浸食性を有するシーリングシステムに
とって必要である。
【０００６】本発明は、耐浸食および耐腐食と同様な摩
耗しやすいコーディングを提供することを目的とする。
耗しやすいコーディングを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴は、向上し
た摩耗性を有する区画された摩耗しやすいセラミックコ
ーディングを含むことである。システムは、金属基体、
基体上のＭＣｒＡｌＹボンドコート、およびＭＣｒＡｌ
Ｙボンドコート上の区画された摩耗し易いセラミック
（ＳＡＣ）コーディングを、含んでいる。ＭＣｒＡｌＹ
ボンドコートの性質は、充分な耐酸化と耐浸食を提する
ことである。
た摩耗性を有する区画された摩耗しやすいセラミックコ
ーディングを含むことである。システムは、金属基体、
基体上のＭＣｒＡｌＹボンドコート、およびＭＣｒＡｌ
Ｙボンドコート上の区画された摩耗し易いセラミック
（ＳＡＣ）コーディングを、含んでいる。ＭＣｒＡｌＹ
ボンドコートの性質は、充分な耐酸化と耐浸食を提する
ことである。
【０００８】ＳＡＣコーディングの特徴はセラミック層
によって構成されていることであり、セラミック層は、
酸化カルシウムで安定化された酸化ジルコニウム、酸化
マグネシウムで安定化された酸化ジルコニウム、カルシ
アで安定化された酸化ジルコニウム、酸化イットリウム
で安定化された酸化ジルコニウム、およびこれらの混合
物からなるグループから選択された物質のベースファン
デーション層を含んでいる。腐食しやすい頂上層は、酸
化ジルコニウムとおだやかな変化の内部層によって構成
されており、内部層はベースコートファンデーション層
と摩耗しやすい頂上層の合成である。傾斜がゆるやかな
内部層はベースコートファンデーション層と摩耗しやす
い頂上層間に配置されている。区画された摩耗しやすい
セラミックコーディングは、もちろん、複数の垂直なマ
イクロクラックを含んでおり、かつ３つのセラミック層
は向上した腐食性用の球面かつ空洞（デポジション前
の）である粉体微粒子によって構成されている。
によって構成されていることであり、セラミック層は、
酸化カルシウムで安定化された酸化ジルコニウム、酸化
マグネシウムで安定化された酸化ジルコニウム、カルシ
アで安定化された酸化ジルコニウム、酸化イットリウム
で安定化された酸化ジルコニウム、およびこれらの混合
物からなるグループから選択された物質のベースファン
デーション層を含んでいる。腐食しやすい頂上層は、酸
化ジルコニウムとおだやかな変化の内部層によって構成
されており、内部層はベースコートファンデーション層
と摩耗しやすい頂上層の合成である。傾斜がゆるやかな
内部層はベースコートファンデーション層と摩耗しやす
い頂上層間に配置されている。区画された摩耗しやすい
セラミックコーディングは、もちろん、複数の垂直なマ
イクロクラックを含んでおり、かつ３つのセラミック層
は向上した腐食性用の球面かつ空洞（デポジション前
の）である粉体微粒子によって構成されている。
【０００９】本発明の他の特徴は、従来技術で知られて
いる区画されたシーリングシステムに関連して向上した
摩耗性を有する区画された腐食しやすいシーリングシス
テムを含んでいることである。シーリングシステムは、
金属基体、基体上のＭＣｒＡｌＹボンドコート、および
ＭＣｒＡｌＹボンドコート上の区画された摩耗しやすい
セラミックコーディングを含むダクト部分、によって構
成されている。システムは、もちろん、協動し相互に作
用するタービン要素を含んでおり、このタービン要素
は、摩耗しやすいコーディングが、シーリングを得るた
めに区画された摩耗しやすいセラミックコーディングと
相互作用できるように、その上の部分上のコーディング
を有する。
いる区画されたシーリングシステムに関連して向上した
摩耗性を有する区画された腐食しやすいシーリングシス
テムを含んでいることである。シーリングシステムは、
金属基体、基体上のＭＣｒＡｌＹボンドコート、および
ＭＣｒＡｌＹボンドコート上の区画された摩耗しやすい
セラミックコーディングを含むダクト部分、によって構
成されている。システムは、もちろん、協動し相互に作
用するタービン要素を含んでおり、このタービン要素
は、摩耗しやすいコーディングが、シーリングを得るた
めに区画された摩耗しやすいセラミックコーディングと
相互作用できるように、その上の部分上のコーディング
を有する。
【００１０】本発明のさらに他の特徴は区画された摩耗
しやすいセラミックコーディングを作る方法を含んでい
ることである。デポジションパラメータを正確に制御す
るとともに特定の粉体組成と粉体構造を使用することに
よって、垂直なマイクロクラック内のコーディングの区
画が優れた耐腐食性と耐浸食性と同様に達成される。
しやすいセラミックコーディングを作る方法を含んでい
ることである。デポジションパラメータを正確に制御す
るとともに特定の粉体組成と粉体構造を使用することに
よって、垂直なマイクロクラック内のコーディングの区
画が優れた耐腐食性と耐浸食性と同様に達成される。
【００１１】
【発明の実施の形態】図１に示すように、ディスクに取
り付けられた複数のブレード２はガスタービンエンジン
のタービン部における回転軸４のまわりを回転する。回
転軸４の中心にある固定ハウジングはブレード２を囲ん
でいる。ハウジングとブレード２の先端１１間にはギャ
ップ８が存在する。
り付けられた複数のブレード２はガスタービンエンジン
のタービン部における回転軸４のまわりを回転する。回
転軸４の中心にある固定ハウジングはブレード２を囲ん
でいる。ハウジングとブレード２の先端１１間にはギャ
ップ８が存在する。
【００１２】ガスタービンの運転中に、高温ガスが回転
しているタービンのブレード２間を流れる。タービンは
高温ガスのエネルギーを、コンプレッサを駆動するため
にシャフトの馬力に変換しなければならない。従って、
ギャップ８を通してのガス漏れは、先端のクレアランス
における小さな変化がガスタービンエンジンの性能に大
きく悪影響を及ぼすので、小さくされなければならな
い。
しているタービンのブレード２間を流れる。タービンは
高温ガスのエネルギーを、コンプレッサを駆動するため
にシャフトの馬力に変換しなければならない。従って、
ギャップ８を通してのガス漏れは、先端のクレアランス
における小さな変化がガスタービンエンジンの性能に大
きく悪影響を及ぼすので、小さくされなければならな
い。
【００１３】従って、流路ダクトセグメント１０はブレ
ード先端１１とハウジングの間に設けられている。図２
に示すように、流路ダクト部分１０は基体又はシールシ
ュー１２を含み、シールシュー１２はニッケル又はコバ
ルトベース超合金からなり、代表的にはキャスティング
とマシニングによって製作される。基体１２はハウジン
グの内壁に配置されている。
ード先端１１とハウジングの間に設けられている。図２
に示すように、流路ダクト部分１０は基体又はシールシ
ュー１２を含み、シールシュー１２はニッケル又はコバ
ルトベース超合金からなり、代表的にはキャスティング
とマシニングによって製作される。基体１２はハウジン
グの内壁に配置されている。
【００１４】摩耗しやすいセラミックコーティングシス
テムは基体１２に適用される。コーティングシステムを
テポジットする前に、基体１２は汚れを除くためにきれ
いにされなければならない。クリーニングは一般公知で
あり酸化アルミニウム砂ブラスティングを含んでいる。
テムは基体１２に適用される。コーティングシステムを
テポジットする前に、基体１２は汚れを除くためにきれ
いにされなければならない。クリーニングは一般公知で
あり酸化アルミニウム砂ブラスティングを含んでいる。
【００１５】ＭＣｒＡｌＹ物質のボンドコート１４は基
体１２に適用される。ＭＣｒＡｌＹは公知のコーティン
グシステムについて言及するもので、Ｍはニッケル、コ
バルト、鉄又はこれらの混合物を示し、Ｃｒはクロムを
示し、Ａｌはアルミニウムを示し、Ｙはイットリウムを
示す。ＭＣｒＡｌＹ物質は、上塗りコーティングとして
知られており、所定の成分において下に置かれ、かつデ
ポジション工程の間に基体とあまり相互作用をするもの
ではない。ＭＣｒＡｌＹ物質の例としては、米国特許第
３，５４２，５３０号で行われているようなＦｅＣｒＡ
ｌＹについて開示している米国特許第３，５２８，８６
１号を参照のこと。さらに、米国特許第３，６４９，２
２５号は合成物コーティングについて開示しており、こ
の合成物コーティングではクロムの層が、ＭＣｒＡｌＹ
のデポジションに先立って、基体に適用される。米国特
許第３，６７６，０８５号はＣｏＣｎＡｌＹ上塗りコー
ティングについて開示しており、一方、米国特許第３，
７５４，９０３号は、特に高い属性を有する上塗りコー
ティング、について開示している。米国特許第４，０７
８，９２２号はコバルトベース構造の合金について開示
しており、この合金はハフニウムとイットリウムの結合
の存在によって改良された耐酸化を提する。好ましいＭ
ＣｒＡｌＹボンドコート成分については米国特許Ｒｅ３
２，１２１号において開示されており、この特許は本出
願人が所有するもので、ここに参考例としてあげられて
いる。ＭＣｒＡｌＹボンドコート成分は、重量パーセン
トの範囲として、５〜４０Ｃｒ、８〜３５Ａｌ、０．１
〜２．０Ｙ、０．１〜７Ｓｉ、０．１〜２．０Ｈｆであ
り、Ｎｉ，Ｃｏおよびこれらの混合物からなるグループ
から選択される。また、本出願人の米国特許第４，５８
５，４８１号も参照のこと。
体１２に適用される。ＭＣｒＡｌＹは公知のコーティン
グシステムについて言及するもので、Ｍはニッケル、コ
バルト、鉄又はこれらの混合物を示し、Ｃｒはクロムを
示し、Ａｌはアルミニウムを示し、Ｙはイットリウムを
示す。ＭＣｒＡｌＹ物質は、上塗りコーティングとして
知られており、所定の成分において下に置かれ、かつデ
ポジション工程の間に基体とあまり相互作用をするもの
ではない。ＭＣｒＡｌＹ物質の例としては、米国特許第
３，５４２，５３０号で行われているようなＦｅＣｒＡ
ｌＹについて開示している米国特許第３，５２８，８６
１号を参照のこと。さらに、米国特許第３，６４９，２
２５号は合成物コーティングについて開示しており、こ
の合成物コーティングではクロムの層が、ＭＣｒＡｌＹ
のデポジションに先立って、基体に適用される。米国特
許第３，６７６，０８５号はＣｏＣｎＡｌＹ上塗りコー
ティングについて開示しており、一方、米国特許第３，
７５４，９０３号は、特に高い属性を有する上塗りコー
ティング、について開示している。米国特許第４，０７
８，９２２号はコバルトベース構造の合金について開示
しており、この合金はハフニウムとイットリウムの結合
の存在によって改良された耐酸化を提する。好ましいＭ
ＣｒＡｌＹボンドコート成分については米国特許Ｒｅ３
２，１２１号において開示されており、この特許は本出
願人が所有するもので、ここに参考例としてあげられて
いる。ＭＣｒＡｌＹボンドコート成分は、重量パーセン
トの範囲として、５〜４０Ｃｒ、８〜３５Ａｌ、０．１
〜２．０Ｙ、０．１〜７Ｓｉ、０．１〜２．０Ｈｆであ
り、Ｎｉ，Ｃｏおよびこれらの混合物からなるグループ
から選択される。また、本出願人の米国特許第４，５８
５，４８１号も参照のこと。
【００１６】ＭＣｒＡｌＹボンドコート１４は、所望の
成分の濃密な均一の粘着膜を生成できるいかなる方法に
よっても適用できるものである。例えば、スパッタリン
グ、電子ビーム蒸気デポジション、高速プラズマスプレ
イ技術のような技術は公知である。後者の技術において
は、スプレイトーチは、真空室において、ほぼ６０ｔｏ
ｒｒ（６０ｍｍＨｇ）で又は空気のような他の適正な大
気圧において動作可能である。真空室を用いる場合、基
体はほぼ１５００°Ｆ（８１６℃）とほぼ１９００°Ｆ
（１０３８℃）の間の温度に加熱される。大気圧を用い
る場合、基体温度は約６００°Ｆ（３１６℃）以下に保
持される。しかしながら、好ましくは、ボンドコートは
高速オキシ燃量（ＨＶＯＦ）スプレイとして知られてい
る工程によって適用される。このデポジション工程はス
プレイトーチを使用するもので、液体燃料又はガスが酸
素と共に爆発し、高速ガス流を発生するとともに、粉体
コーティング物質がガス流に注入され、加熱されるとと
もにその部分に進行される。この処理はコスト的に効果
がある。
成分の濃密な均一の粘着膜を生成できるいかなる方法に
よっても適用できるものである。例えば、スパッタリン
グ、電子ビーム蒸気デポジション、高速プラズマスプレ
イ技術のような技術は公知である。後者の技術において
は、スプレイトーチは、真空室において、ほぼ６０ｔｏ
ｒｒ（６０ｍｍＨｇ）で又は空気のような他の適正な大
気圧において動作可能である。真空室を用いる場合、基
体はほぼ１５００°Ｆ（８１６℃）とほぼ１９００°Ｆ
（１０３８℃）の間の温度に加熱される。大気圧を用い
る場合、基体温度は約６００°Ｆ（３１６℃）以下に保
持される。しかしながら、好ましくは、ボンドコートは
高速オキシ燃量（ＨＶＯＦ）スプレイとして知られてい
る工程によって適用される。このデポジション工程はス
プレイトーチを使用するもので、液体燃料又はガスが酸
素と共に爆発し、高速ガス流を発生するとともに、粉体
コーティング物質がガス流に注入され、加熱されるとと
もにその部分に進行される。この処理はコスト的に効果
がある。
【００１７】ボンドコート１４の微粒子の大きさは約１
５ミクロン（０．０１５ｍｍ）と約６０ミクロン（０．
０６０ｍｍ）の間であり、好ましくは約２５ミクロン
（０．０２５ｍｍ）の平均粒子大きさである。ボンドコ
ートは約５ミル（０．１２７ｍｍ）と約１０ミル（０．
２５４ｍｍ）の間の厚みである。好ましくは、厚さは約
６ミル（０．１２５ｍｍ）と約７ミル（０．１７８ｍ
ｍ）の間である。
５ミクロン（０．０１５ｍｍ）と約６０ミクロン（０．
０６０ｍｍ）の間であり、好ましくは約２５ミクロン
（０．０２５ｍｍ）の平均粒子大きさである。ボンドコ
ートは約５ミル（０．１２７ｍｍ）と約１０ミル（０．
２５４ｍｍ）の間の厚みである。好ましくは、厚さは約
６ミル（０．１２５ｍｍ）と約７ミル（０．１７８ｍ
ｍ）の間である。
【００１８】次に、区画された摩耗しやすいセラミック
（ＳＡＣ）コーティング１６はボンドコート１４に適用
される。ＳＡＣコーティング１６は３つのセラミック層
から構成され、これらのセラミック層はそれぞれ約２０
ミル（０．５０８ｍｍ）と約７５ミル（１．９０５ｍ
ｍ）の間の厚さであって、好ましくは約５０ミル（１．
２７０ｍｍ）の厚さである。ＳＡＣコーティング１６
は、代表的には、一つの連続するスプレイ処理において
生産される。しかしながら３つの別々のスプレイを用い
ることが可能である。
（ＳＡＣ）コーティング１６はボンドコート１４に適用
される。ＳＡＣコーティング１６は３つのセラミック層
から構成され、これらのセラミック層はそれぞれ約２０
ミル（０．５０８ｍｍ）と約７５ミル（１．９０５ｍ
ｍ）の間の厚さであって、好ましくは約５０ミル（１．
２７０ｍｍ）の厚さである。ＳＡＣコーティング１６
は、代表的には、一つの連続するスプレイ処理において
生産される。しかしながら３つの別々のスプレイを用い
ることが可能である。
【００１９】上述した層のデポジションのための適正な
機構において、複数のボンドコートされた基体１２は、
ボンドコート面が円筒状の固定物の内径に面するよう
に、空洞円筒内に装荷される。プラズマスプレイガンは
層をデポジットするための円筒状の固定物の内部に配置
されている。
機構において、複数のボンドコートされた基体１２は、
ボンドコート面が円筒状の固定物の内径に面するよう
に、空洞円筒内に装荷される。プラズマスプレイガンは
層をデポジットするための円筒状の固定物の内部に配置
されている。
【００２０】第１に、ベースコートファンデーション層
１８は約５ミル（０．１２７ｍｍ）と約１５ミル（０．
３８１ｍｍ）の厚さのボンドコート１４に適用される。
層１８は、好ましくは、イットリア部分安定化セラミッ
ク層（イットリア部分安定化シルコニアはここでは１２
重量パーセント又はそれ以下のイットリア安定化ジルコ
ニアについて言及する）である。しかしながら、約６重
量パーセントと約２０重量パーセントの間のイットリア
・ジルコニアの組成であり、好ましい範囲は約７重量パ
ーセントと約１２重量パーセントイットリア・ジルコニ
アの間である。同様にして、セルシア安定化ジルコニ
ア，マグネシア安定化ジルコニア，カルシア安定化ジル
コニアおよびこれらの混合物のようなジルコニア基礎組
成をイットリア安定化ジルコニアに置き換えることが出
来る。約７重量パーセントイットリア安定化ジルコニア
と他のイットリア安定化ジルコニアパウダーの結合を有
する混合層を用いることが出来る。
１８は約５ミル（０．１２７ｍｍ）と約１５ミル（０．
３８１ｍｍ）の厚さのボンドコート１４に適用される。
層１８は、好ましくは、イットリア部分安定化セラミッ
ク層（イットリア部分安定化シルコニアはここでは１２
重量パーセント又はそれ以下のイットリア安定化ジルコ
ニアについて言及する）である。しかしながら、約６重
量パーセントと約２０重量パーセントの間のイットリア
・ジルコニアの組成であり、好ましい範囲は約７重量パ
ーセントと約１２重量パーセントイットリア・ジルコニ
アの間である。同様にして、セルシア安定化ジルコニ
ア，マグネシア安定化ジルコニア，カルシア安定化ジル
コニアおよびこれらの混合物のようなジルコニア基礎組
成をイットリア安定化ジルコニアに置き換えることが出
来る。約７重量パーセントイットリア安定化ジルコニア
と他のイットリア安定化ジルコニアパウダーの結合を有
する混合層を用いることが出来る。
【００２１】層１８に使用されるパウダー（層２０と層
２２用としても使用されるパウダーと同様に）の微粒子
サイズは約５ミクロン（０．００５ｍｍ）から約１７５
ミクロン（０．１７５ｍｍ）、好ましくは平均径におい
て５０ミクロン（０．０５０ｍｍ）の微粒子サイズの範
囲とすることが出来る。
２２用としても使用されるパウダーと同様に）の微粒子
サイズは約５ミクロン（０．００５ｍｍ）から約１７５
ミクロン（０．１７５ｍｍ）、好ましくは平均径におい
て５０ミクロン（０．０５０ｍｍ）の微粒子サイズの範
囲とすることが出来る。
【００２２】層２０および２２と同様に層１８用の微粒
子は、かどばった固体である溶融と粉砕パウダーとは逆
に、球状にして空洞のパウダーにするためのスプレイ乾
燥焼結処理によって生成される。一般に、スプレイ乾燥
焼結処理の初めの段階は原料ジルコニアとイットリアを
所望の重量パーセントに混合することを含む。この混合
はスリップを生成するために水（および通常のバインダ
ー）と結合される。スリップはスプレイドライヤーに供
給される。スプレイドライヤーは、加熱された部屋に物
質をスプレイすることによって、スリップを乾燥させ、
球面状でかつ空洞のパウダーを生成する。それから、物
質は炉内で約４時間と約８時間の間に焼結温度で加熱さ
れる。この焼結温度は通常はジルコニウムオキサイドの
理論的な溶融点の約６０％から７０％である。
子は、かどばった固体である溶融と粉砕パウダーとは逆
に、球状にして空洞のパウダーにするためのスプレイ乾
燥焼結処理によって生成される。一般に、スプレイ乾燥
焼結処理の初めの段階は原料ジルコニアとイットリアを
所望の重量パーセントに混合することを含む。この混合
はスリップを生成するために水（および通常のバインダ
ー）と結合される。スリップはスプレイドライヤーに供
給される。スプレイドライヤーは、加熱された部屋に物
質をスプレイすることによって、スリップを乾燥させ、
球面状でかつ空洞のパウダーを生成する。それから、物
質は炉内で約４時間と約８時間の間に焼結温度で加熱さ
れる。この焼結温度は通常はジルコニウムオキサイドの
理論的な溶融点の約６０％から７０％である。
【００２３】さらに、乾燥されたスプレイと濃縮された
プラズマ処理は、上述した処理よりも高価であるけれど
も、使用される。一般に、この処理の初期の段階は原料
ジルコニアとイットリアを所望の重量パーセント比に混
合することを含む。この混合は、スリップを生成するた
めに、もちろん水（および通常のバインダー）と組み合
される。スリップは、物質を加熱された部屋にスプレイ
することによって部分的に該スリップを乾燥するスプレ
イドライヤーに供給され、球面状かつ空洞のパウダーが
生成される。しかしながら、次のスプレイ乾燥段階にお
いて、パウダーはプラズマスプレイガンを介して供給さ
れる。ここでイットリアとジルコニアは、同質の組成を
生成するために、溶融される。
プラズマ処理は、上述した処理よりも高価であるけれど
も、使用される。一般に、この処理の初期の段階は原料
ジルコニアとイットリアを所望の重量パーセント比に混
合することを含む。この混合は、スリップを生成するた
めに、もちろん水（および通常のバインダー）と組み合
される。スリップは、物質を加熱された部屋にスプレイ
することによって部分的に該スリップを乾燥するスプレ
イドライヤーに供給され、球面状かつ空洞のパウダーが
生成される。しかしながら、次のスプレイ乾燥段階にお
いて、パウダーはプラズマスプレイガンを介して供給さ
れる。ここでイットリアとジルコニアは、同質の組成を
生成するために、溶融される。
【００２４】デポジションに先立ってパウダーの球面状
で空洞の構造は、特に、優れた摩耗性に関して本発明を
成巧させるための重要な要素である。例えば、パウダー
に固体微粒子が存在すれば、パウダーを融かすためにも
っと加熱する必要がある。このことは、非常に摩耗しや
すいものでない濃密なコーティング、によるものであ
る。もちろん、かどばった固体微粒子は球面状で空洞の
微粒子よりも少ない。このことは、コスト面で製造する
ために極めて重要である。
で空洞の構造は、特に、優れた摩耗性に関して本発明を
成巧させるための重要な要素である。例えば、パウダー
に固体微粒子が存在すれば、パウダーを融かすためにも
っと加熱する必要がある。このことは、非常に摩耗しや
すいものでない濃密なコーティング、によるものであ
る。もちろん、かどばった固体微粒子は球面状で空洞の
微粒子よりも少ない。このことは、コスト面で製造する
ために極めて重要である。
【００２５】層１８、ベースコートファンデーション層
は、丈夫なセラミック構造を提し、垂直方向のマイクロ
クラック内に堆積された物質の区画を始めるとともに、
腐食保護を提し、かつ熱バリアを提するので、区画され
た摩耗しやすいコーティングシステムを得るために有利
である。さらに、層１８はＭＣｒＡｌＹをボンドコート
１４に結合させる。層１８は、代表的には、空気中でプ
ラズマスプレイされる。基体１２を加熱し、垂直方向の
マイクロクラック内の物質の区画を助けるために約６０
０°Ｆ（３１６℃）以下に温度をモニターすることは、
望ましいことである。この加熱は、物質のデポジション
中に基体１２の後側を加熱することによって達成され
る。
は、丈夫なセラミック構造を提し、垂直方向のマイクロ
クラック内に堆積された物質の区画を始めるとともに、
腐食保護を提し、かつ熱バリアを提するので、区画され
た摩耗しやすいコーティングシステムを得るために有利
である。さらに、層１８はＭＣｒＡｌＹをボンドコート
１４に結合させる。層１８は、代表的には、空気中でプ
ラズマスプレイされる。基体１２を加熱し、垂直方向の
マイクロクラック内の物質の区画を助けるために約６０
０°Ｆ（３１６℃）以下に温度をモニターすることは、
望ましいことである。この加熱は、物質のデポジション
中に基体１２の後側を加熱することによって達成され
る。
【００２６】上述した加熱パラメータは、他の層と同様
に、層１８に適用する。しかしながら、好ましくは、基
体１２はスプレイ中を除いては加熱されない。
に、層１８に適用する。しかしながら、好ましくは、基
体１２はスプレイ中を除いては加熱されない。
【００２７】本発明の処理パラメータは、垂直方向の区
画（ボンドコートの面にほぼ垂直な）を生成するように
制御され、ガンタイプの固定物のような変化を特定す
る。一般に、相対的にハイパワーデポジションで結合さ
れた部分的なスプレイ間隔に近いガンは、インチに対し
て約４つと約８つのマイクロクラックの所望の直角な区
画による、ことが分かっている。上述したパラメータ
は、サルザーメト会社の３ＭＢ空気プラズマスプレイガ
ンと３０インチ（０．７６ｍ）直径の円筒状固定物を使
用するのに適合されている。通常の技術を有するもので
あれば、パラメータが異なったスプレイガンおよび／若
しくは固定物を使用することによって変わることを、理
解できるものである。従って、ここで述べているパラメ
ータは、異なる動作条件に対する他の適正なパラメータ
を選択するためのガイドラインとして、使用される。
画（ボンドコートの面にほぼ垂直な）を生成するように
制御され、ガンタイプの固定物のような変化を特定す
る。一般に、相対的にハイパワーデポジションで結合さ
れた部分的なスプレイ間隔に近いガンは、インチに対し
て約４つと約８つのマイクロクラックの所望の直角な区
画による、ことが分かっている。上述したパラメータ
は、サルザーメト会社の３ＭＢ空気プラズマスプレイガ
ンと３０インチ（０．７６ｍ）直径の円筒状固定物を使
用するのに適合されている。通常の技術を有するもので
あれば、パラメータが異なったスプレイガンおよび／若
しくは固定物を使用することによって変わることを、理
解できるものである。従って、ここで述べているパラメ
ータは、異なる動作条件に対する他の適正なパラメータ
を選択するためのガイドラインとして、使用される。
【００２８】詳しくは、層１８のスプレイデポジション
中は、円筒状の固定物が、約５ｒｐｍと約２５ｒｐｍの
間の速度、好ましくは約１２ｒｐｍで回転する。プラズ
マスプレイガンは空洞円筒状の固定物の内部に配置され
ている。個々の部分コーティング中の解度を分けるため
のガンは、約８０度と約１００度の間、好ましくは約９
０度である。間隔を分けるためのガンは、約公称の２イ
ンチ（０．０５ｍ）（スターティング間隔）から約公称
の５インチ（０．１３ｍ）（エンド間隔）までの増加、
好ましくは、約２．７５インチ（０．０７ｍ）（スター
ティング間隔）と約３．２５インチ（０．０８３ｍ）
（エンド間隔）の間の層１８の生成中の増加で変わる。
この近いガン間隔は十分に直角な区画に必要である。デ
ポジション中の各部分を介してのガンの横方向速度は約
１インチ／分（ｉｎ／ｍｉｎ）と約５インチ／分（０．
１３ｍ／ｍｉｎ）、好ましくは約４．４ｉｎ／ｍｉｎ
（０．１１ｍ／ｍｉｎ）である。
中は、円筒状の固定物が、約５ｒｐｍと約２５ｒｐｍの
間の速度、好ましくは約１２ｒｐｍで回転する。プラズ
マスプレイガンは空洞円筒状の固定物の内部に配置され
ている。個々の部分コーティング中の解度を分けるため
のガンは、約８０度と約１００度の間、好ましくは約９
０度である。間隔を分けるためのガンは、約公称の２イ
ンチ（０．０５ｍ）（スターティング間隔）から約公称
の５インチ（０．１３ｍ）（エンド間隔）までの増加、
好ましくは、約２．７５インチ（０．０７ｍ）（スター
ティング間隔）と約３．２５インチ（０．０８３ｍ）
（エンド間隔）の間の層１８の生成中の増加で変わる。
この近いガン間隔は十分に直角な区画に必要である。デ
ポジション中の各部分を介してのガンの横方向速度は約
１インチ／分（ｉｎ／ｍｉｎ）と約５インチ／分（０．
１３ｍ／ｍｉｎ）、好ましくは約４．４ｉｎ／ｍｉｎ
（０．１１ｍ／ｍｉｎ）である。
【００２９】パウダー供給率は、約１５グラム／分と約
５０グラム／分の間で、好ましくは約３５グラム／分で
ある。キリアガス流例えば窒素が圧力下でパウダーを維
持するために使用され、パウダー供給が容易になる。流
量率は、約５ｓｃｆｈ（標準立方体フィート／時間）
（０．１４ｓｃｍｈ（標準立方体メートル／時間））と
約２０ｓｃｆｈ（０．５７ｓｃｍｈ）の間で、好ましく
は約１１ｓｃｆｈ（０．３１ｓｃｍｈ）である。ここ
で、標準条件は、約室温（２５℃）と１大気圧（１０１
ＫＰａ）として規定される。ガンにおける、窒素ガスの
ような、１次ガス流は、約８０ｓｃｆｈ（２．２７ｓｃ
ｍｈ）と約１２０ｓｃｆｈ（３．４０ｓｃｍｈ）の間で
あり、好ましくは約９９ｓｃｆｈ（２．８０ｓｃｍｈ）
である。ガンにおける、水素ガスのような、２次ガス流
は、約５ｓｃｆｈ（０．１４ｓｃｍｈ）と約３０ｓｃｆ
ｈ（０．８５ｓｃｍｈ）の間であり、好ましくは約１８
ｓｃｆｈ（０．５１ｓｃｍｈ）である。ガン電圧は約６
０ボルトと約８０ボルトの間であり、好ましくは約７５
ボルトである。同様に、ガン電流は約７７０アンペアと
約９００アンペアの間であり、好ましくは約７３６アン
ペアである。サルザメトコ３ＭＢプラズマスプレイガン
を使用するデポジション処理に対して適正となるための
パラメータを見い出したが、当業者なら、パラメータが
変化に依存し、パウダーのタイプ、パウダーサイズ、特
にガンのタイプに限定されないことを理解できるもので
ある。
５０グラム／分の間で、好ましくは約３５グラム／分で
ある。キリアガス流例えば窒素が圧力下でパウダーを維
持するために使用され、パウダー供給が容易になる。流
量率は、約５ｓｃｆｈ（標準立方体フィート／時間）
（０．１４ｓｃｍｈ（標準立方体メートル／時間））と
約２０ｓｃｆｈ（０．５７ｓｃｍｈ）の間で、好ましく
は約１１ｓｃｆｈ（０．３１ｓｃｍｈ）である。ここ
で、標準条件は、約室温（２５℃）と１大気圧（１０１
ＫＰａ）として規定される。ガンにおける、窒素ガスの
ような、１次ガス流は、約８０ｓｃｆｈ（２．２７ｓｃ
ｍｈ）と約１２０ｓｃｆｈ（３．４０ｓｃｍｈ）の間で
あり、好ましくは約９９ｓｃｆｈ（２．８０ｓｃｍｈ）
である。ガンにおける、水素ガスのような、２次ガス流
は、約５ｓｃｆｈ（０．１４ｓｃｍｈ）と約３０ｓｃｆ
ｈ（０．８５ｓｃｍｈ）の間であり、好ましくは約１８
ｓｃｆｈ（０．５１ｓｃｍｈ）である。ガン電圧は約６
０ボルトと約８０ボルトの間であり、好ましくは約７５
ボルトである。同様に、ガン電流は約７７０アンペアと
約９００アンペアの間であり、好ましくは約７３６アン
ペアである。サルザメトコ３ＭＢプラズマスプレイガン
を使用するデポジション処理に対して適正となるための
パラメータを見い出したが、当業者なら、パラメータが
変化に依存し、パウダーのタイプ、パウダーサイズ、特
にガンのタイプに限定されないことを理解できるもので
ある。
【００３０】次に、なめらかに変化する中間層２０は、
約３ミル（０．０７６ｍｍ）と約１０ミル（０．２５４
ｍｍ）の厚さまでベースコートファンデーション層１８
に適用される。この層は、もちろん、空気中でプラズマ
スプレイされる。なめらかに変化する中間層２０の組成
は、層１８（ベースコートファンデーション層）と層２
２の混合であって、層２０に適用される摩耗しやすい頂
上膜である。ゆるやかに変化する中間層２０の組成の説
明を容易にするために、層２２は摩耗しやすい頂上層で
ある。層２２の性質は、羽根先すきまを層２２にカット
するには充分に軟らかいものであり、かつシーリングを
提する。層２２の組成は、代表的には、７重量パーセン
トイットリア安定化ジルコニアと２０重量パーセントイ
ットリア安定化ジルコニアの混合である。混合比は所望
のデポジットによるものである。例えば、増加した耐浸
食性が必要であれば、７重量パーセントイットリア安定
化ジルコニアをもっと加えるべきである。しかしなが
ら、他の実施例においては、２０重量パーセントイット
リア安定化ジルコニアのような、イットリアで充分に安
定化されたジルコニアの１００％を層２２のために使用
される。
約３ミル（０．０７６ｍｍ）と約１０ミル（０．２５４
ｍｍ）の厚さまでベースコートファンデーション層１８
に適用される。この層は、もちろん、空気中でプラズマ
スプレイされる。なめらかに変化する中間層２０の組成
は、層１８（ベースコートファンデーション層）と層２
２の混合であって、層２０に適用される摩耗しやすい頂
上膜である。ゆるやかに変化する中間層２０の組成の説
明を容易にするために、層２２は摩耗しやすい頂上層で
ある。層２２の性質は、羽根先すきまを層２２にカット
するには充分に軟らかいものであり、かつシーリングを
提する。層２２の組成は、代表的には、７重量パーセン
トイットリア安定化ジルコニアと２０重量パーセントイ
ットリア安定化ジルコニアの混合である。混合比は所望
のデポジットによるものである。例えば、増加した耐浸
食性が必要であれば、７重量パーセントイットリア安定
化ジルコニアをもっと加えるべきである。しかしなが
ら、他の実施例においては、２０重量パーセントイット
リア安定化ジルコニアのような、イットリアで充分に安
定化されたジルコニアの１００％を層２２のために使用
される。
【００３１】ゆるやかに変化する中間層２０は層１８／
層２２の重量パーセント比のスターティング合成から層
１８／層２２の重量パーセント比のファイナル合成まで
変化する。例えば、９０／１０（層２２に対する層１８
の重量パーセント比）のスターティング合成から１０／
９０（層２２に対する層１８の重量パーセント）のファ
イナル合成まで使用されている。層２０を生成するため
のデポジションパラメータは、層１８を生成するための
ものと同じである。この場合、間隔を分けるためのガン
が約３．２５インチ（０．０８３ｍ）に保たれることは
別である。層１８を生成するための上述した範囲内に間
隔を分けるためのガンを変えることが可能であるが、間
隔を一定に保つことが適正であるということが分かっ
た。このなめらかに変化する中間層の利点は層１８と層
２２間のリンクが得られることである。
層２２の重量パーセント比のスターティング合成から層
１８／層２２の重量パーセント比のファイナル合成まで
変化する。例えば、９０／１０（層２２に対する層１８
の重量パーセント比）のスターティング合成から１０／
９０（層２２に対する層１８の重量パーセント）のファ
イナル合成まで使用されている。層２０を生成するため
のデポジションパラメータは、層１８を生成するための
ものと同じである。この場合、間隔を分けるためのガン
が約３．２５インチ（０．０８３ｍ）に保たれることは
別である。層１８を生成するための上述した範囲内に間
隔を分けるためのガンを変えることが可能であるが、間
隔を一定に保つことが適正であるということが分かっ
た。このなめらかに変化する中間層の利点は層１８と層
２２間のリンクが得られることである。
【００３２】なめらかに変化する層２０が、層１８と層
２２の各層の適用のような他の手段によって生成できる
ことも注意すべきである。
２２の各層の適用のような他の手段によって生成できる
ことも注意すべきである。
【００３３】なめらかに変化する層２０の適用の後、上
述の摩耗しやすい層２２は、約１５ミル（０．３８１ｍ
ｍ）と約５５ミル（１．３９７ｍｍ）の間の厚さまで、
なめらかに変化する中間層２０上にスプレイされる。好
ましくは、層２２の厚さは約３５ミル（０．８８９ｍ
ｍ）である。層２２を生成するためのデポジションパラ
メータは、層２０の生成のためのものと同じである。
述の摩耗しやすい層２２は、約１５ミル（０．３８１ｍ
ｍ）と約５５ミル（１．３９７ｍｍ）の間の厚さまで、
なめらかに変化する中間層２０上にスプレイされる。好
ましくは、層２２の厚さは約３５ミル（０．８８９ｍ
ｍ）である。層２２を生成するためのデポジションパラ
メータは、層２０の生成のためのものと同じである。
【００３４】多孔度は、ポリエステル又はルーサイト
（登録商標）パウダーのような物質の小量を加えること
によって、層２２内に意図的に生成される。層２２にお
ける１から約７重量パーセントポリエステルパウダー
（６０ミクロン（０．０６ｍｍ）平均微粒子サイズ）を
含むことによって、２０〜３０容積パーセントのオーダ
ーで多孔度を生成できる。約２５容積パーセントよりも
大きいレベルの高多孔度レベルは、コーティングの電位
浸食があるので、不充分である。しかしながら、濃密構
造が耐浸食のために望まれるので、完全に低減されなけ
れば、これらの物質の添加は最小にしなければならな
い。層２２の濃度を理論的に約９０〜９５パーセントの
間にすることが望ましい。
（登録商標）パウダーのような物質の小量を加えること
によって、層２２内に意図的に生成される。層２２にお
ける１から約７重量パーセントポリエステルパウダー
（６０ミクロン（０．０６ｍｍ）平均微粒子サイズ）を
含むことによって、２０〜３０容積パーセントのオーダ
ーで多孔度を生成できる。約２５容積パーセントよりも
大きいレベルの高多孔度レベルは、コーティングの電位
浸食があるので、不充分である。しかしながら、濃密構
造が耐浸食のために望まれるので、完全に低減されなけ
れば、これらの物質の添加は最小にしなければならな
い。層２２の濃度を理論的に約９０〜９５パーセントの
間にすることが望ましい。
【００３５】本発明の別の実施例において、層２２は、
２０重量パーセントイットリア安定化ジルコニアの交互
層と、好ましくは約３５ミル（０．８８９ｍｍ）の厚さ
の、７重量パーセントイットリア安定化ジルコニアと２
０重量パーセントイットリア安定化ジルコニア（例えば
５０−５０混合）の混合された層、によって構成されて
いる。層の厚さは、各々、約０．５ミル（０．０１３ｍ
ｍ）と約５ミル（０．１２７ｍｍ）の間である。各層は
ほぼ同じ厚さであるべきである。
２０重量パーセントイットリア安定化ジルコニアの交互
層と、好ましくは約３５ミル（０．８８９ｍｍ）の厚さ
の、７重量パーセントイットリア安定化ジルコニアと２
０重量パーセントイットリア安定化ジルコニア（例えば
５０−５０混合）の混合された層、によって構成されて
いる。層の厚さは、各々、約０．５ミル（０．０１３ｍ
ｍ）と約５ミル（０．１２７ｍｍ）の間である。各層は
ほぼ同じ厚さであるべきである。
【００３６】他の実施例において、酸化カリウム，マグ
ネシア，カルシア又はそれらの混合物に制限されない他
の物質がＳＡＣシステム用イットリアの代わりに使用さ
れる。しかしながら、イットリア安定化ジルコニア物質
は１９５０°Ｆ（１０６６℃）を越えるＳＡＣ適用に対
して推奨できるものである。
ネシア，カルシア又はそれらの混合物に制限されない他
の物質がＳＡＣシステム用イットリアの代わりに使用さ
れる。しかしながら、イットリア安定化ジルコニア物質
は１９５０°Ｆ（１０６６℃）を越えるＳＡＣ適用に対
して推奨できるものである。
【００３７】本発明の他の実施例においては、アルミナ
（９９．０％純度）が使用される。例えば、アルミナの
薄膜（約５ミル（０．１２７ｍｍ）が層１８の適用に先
立って結合剤被覆１４上にスプレイされる。さらに、ア
ルミナと約１２重量パーセント以下のイットリア安定化
ジルコニアの混合組成がベースコートファンデーション
層１８（１０重量パーセント以下のアルミナ混合）用に
使用される。アルミナ層は、もちろん、層２０の使用に
先立って層１８の完成に適用される。
（９９．０％純度）が使用される。例えば、アルミナの
薄膜（約５ミル（０．１２７ｍｍ）が層１８の適用に先
立って結合剤被覆１４上にスプレイされる。さらに、ア
ルミナと約１２重量パーセント以下のイットリア安定化
ジルコニアの混合組成がベースコートファンデーション
層１８（１０重量パーセント以下のアルミナ混合）用に
使用される。アルミナ層は、もちろん、層２０の使用に
先立って層１８の完成に適用される。
【００３８】さらに本発明の他の実施例においては、Ｓ
ＡＣコーティングは本質的に層２２からなる。このコー
ティングは軍事用として望ましいものである。軍事用ガ
スタービンエンジン成分，薄いＳＡＣコーティングは受
け入れ可能である。
ＡＣコーティングは本質的に層２２からなる。このコー
ティングは軍事用として望ましいものである。軍事用ガ
スタービンエンジン成分，薄いＳＡＣコーティングは受
け入れ可能である。
【００３９】ＳＡＣコーティングの適用後に、流路ダク
トセグメント１０は応力を緩わらげるために加熱処理さ
れる。詳しくは、ダクトセグメント１０は、１９７５°
Ｆ（１０７９℃）＋／−２５°Ｆ（１４℃）で約４時間
加熱処理され、約２２分またはそれ以下において約１０
０°Ｆ（５３８℃）まで冷却される。それから、約７分
間またはそれ以下において約１０００°Ｆ（５３８℃）
まで冷却され、再び３００°Ｆ（１４９℃）以下に冷却
される。この熱処理によって、ダクトセグメント１０の
有用な寿命が保持又は増加される。例えば、コーティン
グの割れが低減される。この加熱処理は、本発明のプラ
クティスには必要でないけれども、層１４のデポジショ
ン後、ファンデーション層１８のデポジションの前に使
用される。
トセグメント１０は応力を緩わらげるために加熱処理さ
れる。詳しくは、ダクトセグメント１０は、１９７５°
Ｆ（１０７９℃）＋／−２５°Ｆ（１４℃）で約４時間
加熱処理され、約２２分またはそれ以下において約１０
０°Ｆ（５３８℃）まで冷却される。それから、約７分
間またはそれ以下において約１０００°Ｆ（５３８℃）
まで冷却され、再び３００°Ｆ（１４９℃）以下に冷却
される。この熱処理によって、ダクトセグメント１０の
有用な寿命が保持又は増加される。例えば、コーティン
グの割れが低減される。この加熱処理は、本発明のプラ
クティスには必要でないけれども、層１４のデポジショ
ン後、ファンデーション層１８のデポジションの前に使
用される。
【００４０】上述のコーティングシステムは、自由端に
研削剤物質が塗られた羽根先すきまと相互作用するのに
敵しているが、立方体の窒化ホウ素に限定されるもので
はない。この相互作用により、効果的なシーリングシス
テムが得られる。
研削剤物質が塗られた羽根先すきまと相互作用するのに
敵しているが、立方体の窒化ホウ素に限定されるもので
はない。この相互作用により、効果的なシーリングシス
テムが得られる。
【００４１】本発明について限定されない実施例によっ
て説明する。
て説明する。
【００４２】実施例 予めＮｉＣｏＣｒＡｌＹ耐酸化ボンドコートが塗布され
たニッケルを主成分とする高圧タービンダクトセグメン
トが空洞円筒状の固定物内に装荷され、固定物は３０イ
ンチ（０．７６ｍ）の直径を有し、ダクトセグメントの
表面に塗布されたボンドは固定物の中心に面していた。
前述したＨＶＯＦ処理はダクトセグメントにＮｉＣｏＣ
ｒＡｌＹボンドコートを適用した。
たニッケルを主成分とする高圧タービンダクトセグメン
トが空洞円筒状の固定物内に装荷され、固定物は３０イ
ンチ（０．７６ｍ）の直径を有し、ダクトセグメントの
表面に塗布されたボンドは固定物の中心に面していた。
前述したＨＶＯＦ処理はダクトセグメントにＮｉＣｏＣ
ｒＡｌＹボンドコートを適用した。
【００４３】サルザメトコ（Ｓｕｌｚｅａ Ｍｅｔｃ
ｏ）社３ＭＢ空気プラズマスプレイガンを約１２ｒｐｍ
で回転する固定物の内部に配置した。順番に塗布される
べき各ダクトセグメントの内表面に約９０度の角度で配
置した。以下に揚げる表１のパラメータを使用してダク
トセグメントに３つの別個の層が生成された。処理を一
時的に停止させることによる全部にわたるコーティング
における電位の弱いリンクを避けるために、各層は連続
するスプレイ処理でデポジットされた。この連続する工
程はミラーサーマルモデル（Ｍｉｌｌｅｒ Ｔｈｅｒｍ
ａｌ Ｍｏｄｅｌ）１２５０パウダーフィーダを用いて
可能であり、各々特定の組成を含有していた。パウダー
は、デポジションの前は、球面空洞構造を有していた。
フィーダは、各層に所望の混合でデポジットするために
コンピュータ制御が可能であった。
ｏ）社３ＭＢ空気プラズマスプレイガンを約１２ｒｐｍ
で回転する固定物の内部に配置した。順番に塗布される
べき各ダクトセグメントの内表面に約９０度の角度で配
置した。以下に揚げる表１のパラメータを使用してダク
トセグメントに３つの別個の層が生成された。処理を一
時的に停止させることによる全部にわたるコーティング
における電位の弱いリンクを避けるために、各層は連続
するスプレイ処理でデポジットされた。この連続する工
程はミラーサーマルモデル（Ｍｉｌｌｅｒ Ｔｈｅｒｍ
ａｌ Ｍｏｄｅｌ）１２５０パウダーフィーダを用いて
可能であり、各々特定の組成を含有していた。パウダー
は、デポジションの前は、球面空洞構造を有していた。
フィーダは、各層に所望の混合でデポジットするために
コンピュータ制御が可能であった。
【００４４】
【表１】
【００４５】詳しくは、約６重量パーセントと約８重量
パーセント酸化イットリウム間の０．０１０インチ
（０．２５４ｍｍ）から０．０１５（０．３８１ｍｍ）
インチの厚さの層１、ベースファンデーション層、残り
の酸化ジルコニウム（サルザーメトコ社、２４０ＮＳパ
ウダーがデポジットされた。次に、層２、９０重量パー
セント層１／１０重量パーセント層３（スターティング
混合）から１０重量パーセント層１／９０重量パーセン
ト層３まで変わる混合のなめらかに変わる中間層がデポ
ジットされた。表１から明らかなように、３．２５イン
チ（０．８３ｍｍ）の一定のガン間隔で、０．００５イ
ンチ（０．０１３ｍｍ）の均一な層厚で行われた。
パーセント酸化イットリウム間の０．０１０インチ
（０．２５４ｍｍ）から０．０１５（０．３８１ｍｍ）
インチの厚さの層１、ベースファンデーション層、残り
の酸化ジルコニウム（サルザーメトコ社、２４０ＮＳパ
ウダーがデポジットされた。次に、層２、９０重量パー
セント層１／１０重量パーセント層３（スターティング
混合）から１０重量パーセント層１／９０重量パーセン
ト層３まで変わる混合のなめらかに変わる中間層がデポ
ジットされた。表１から明らかなように、３．２５イン
チ（０．８３ｍｍ）の一定のガン間隔で、０．００５イ
ンチ（０．０１３ｍｍ）の均一な層厚で行われた。
【００４６】層３、摩耗しやすい頂上層はそれから約
０．０２５インチ（０．６３５ｍｍ）と０．０４０イン
チ（１．０１６ｍｍ）の間の厚さまでデポジットされ
た。層３の組成は、（１）層３の組成と、（２）約１
８．５重量パーセントと約２１．５０重量パーセント酸
化イットリウム、残りの酸化シリコニウム（サルザーメ
トコ社２０２パウダー又は等価なものの５０−５０混合
であった。約４と約８垂直マイクロクラックを有する多
重層区画された摩耗しやすいコーティングが得られた。
０．０２５インチ（０．６３５ｍｍ）と０．０４０イン
チ（１．０１６ｍｍ）の間の厚さまでデポジットされ
た。層３の組成は、（１）層３の組成と、（２）約１
８．５重量パーセントと約２１．５０重量パーセント酸
化イットリウム、残りの酸化シリコニウム（サルザーメ
トコ社２０２パウダー又は等価なものの５０−５０混合
であった。約４と約８垂直マイクロクラックを有する多
重層区画された摩耗しやすいコーティングが得られた。
【００４７】
【発明の効果】本発明の利点は、７重量パーセントイッ
トリウム、バランスジルコニア（７ＹＳＺ）の組成を有
する区画されたコーティングに比べて、優れた摩耗性で
ある。本発明のこの優れた摩耗性は、７ＹＳＺが四角形
のＺｒＯ2と立方体のＺｒＯ2を含有していることによる
ものである。しかしながら、２０重量パーセントイット
リア、バランスジルコニア（２０ＹＳＺ）は四角形のＺ
ｒＯ2（ｃｕｂｉｃＺｒＯ2のみ）は含有しておらず、よ
り摩耗しやすい（より軟い）ものである。上述したよう
に、２０ＹＳＺは摩耗しやすい頂上層２２の望ましい組
成である。ダクトセグメントに用いるにあたって、効果
的な摩耗性は効率的なエンジン動作にとって必要であ
る。異なる物質の結合を、異なる必要性を有する特定の
エンジンモデルに対して、選択することが出来る。必要
ならば、例えば、少ない摩耗性と多くの耐浸食性を有す
るＳＡＣを選択できる。そのような場合に、ＳＡＣコー
ティングは、摩耗しやすい層（層２２）として、７ＹＳ
Ｚと２０ＹＳＺの混合によって構成される。混合するこ
とによって、摩耗性を損ねることなく、必要とされる耐
浸食性（７ＹＳＺから）が得られる。重要なことは、本
発明の区画された摩耗しやすいコーティングは、独特の
構造と種々の物質の組み合せを有し、エンジンダクトセ
グメント用に適していることである。３つの層によっ
て、初期層（層１８と層２０）によって提される長期間
の熱絶縁と頂上層（層２２）によって提される摩耗性に
適合する手段が得られる。
トリウム、バランスジルコニア（７ＹＳＺ）の組成を有
する区画されたコーティングに比べて、優れた摩耗性で
ある。本発明のこの優れた摩耗性は、７ＹＳＺが四角形
のＺｒＯ2と立方体のＺｒＯ2を含有していることによる
ものである。しかしながら、２０重量パーセントイット
リア、バランスジルコニア（２０ＹＳＺ）は四角形のＺ
ｒＯ2（ｃｕｂｉｃＺｒＯ2のみ）は含有しておらず、よ
り摩耗しやすい（より軟い）ものである。上述したよう
に、２０ＹＳＺは摩耗しやすい頂上層２２の望ましい組
成である。ダクトセグメントに用いるにあたって、効果
的な摩耗性は効率的なエンジン動作にとって必要であ
る。異なる物質の結合を、異なる必要性を有する特定の
エンジンモデルに対して、選択することが出来る。必要
ならば、例えば、少ない摩耗性と多くの耐浸食性を有す
るＳＡＣを選択できる。そのような場合に、ＳＡＣコー
ティングは、摩耗しやすい層（層２２）として、７ＹＳ
Ｚと２０ＹＳＺの混合によって構成される。混合するこ
とによって、摩耗性を損ねることなく、必要とされる耐
浸食性（７ＹＳＺから）が得られる。重要なことは、本
発明の区画された摩耗しやすいコーティングは、独特の
構造と種々の物質の組み合せを有し、エンジンダクトセ
グメント用に適していることである。３つの層によっ
て、初期層（層１８と層２０）によって提される長期間
の熱絶縁と頂上層（層２２）によって提される摩耗性に
適合する手段が得られる。
【００４８】本発明の利点は、セラミックの耐浸食性を
改良した円柱状のセル内のコーティング区画である。
改良した円柱状のセル内のコーティング区画である。
【００４９】本発明の優れたプラズマスプレイ処理パラ
メータによって、耐浸食性を向上させ、これにより優れ
た摩耗性であるセラミック区画が生成される。
メータによって、耐浸食性を向上させ、これにより優れ
た摩耗性であるセラミック区画が生成される。
【００５０】発明は詳細な実施例について説明されてい
るけれども、発明の精神と範囲から逸脱することなく、
種々の変形が可能であることは、当業者にとって容易に
理解されるものである。詳細には、本発明は航空機用ガ
スタービンダクトセグメント用の区画された摩耗しやす
いセラミックコーティングについて述べられているけれ
ども、例えば羽根とタービンに対する区画された摩耗し
やすいセラミックコーティングのような、ガスタービン
エンジンの要素上の熱バリアコーティングを含む他の適
用も可能である。また、本発明は、自動車産業におい
て、ピストンのような自動車エンジン要素用のコーティ
ングとして応用できる。
るけれども、発明の精神と範囲から逸脱することなく、
種々の変形が可能であることは、当業者にとって容易に
理解されるものである。詳細には、本発明は航空機用ガ
スタービンダクトセグメント用の区画された摩耗しやす
いセラミックコーティングについて述べられているけれ
ども、例えば羽根とタービンに対する区画された摩耗し
やすいセラミックコーティングのような、ガスタービン
エンジンの要素上の熱バリアコーティングを含む他の適
用も可能である。また、本発明は、自動車産業におい
て、ピストンのような自動車エンジン要素用のコーティ
ングとして応用できる。
【図１】現代のガスタービンエンジンの一部の断面図。
【図２】本発明の流路ダクトセグメントの断面図。
２…ブレード（羽根） ８…ギャップ １０…流路ダクトセグメント １１…羽根先すきま １２…基体 １４…ボンドコート １６…セラミックコーティング １８…ベースコートファンデーション層 ２０…中間層 ２２…層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ハロルド ディー．ハーター アメリカ合衆国，コネチカット，マンチェ スター，アパートメント 29313，バック ランド ヒルズ ドライブ 465 (72)発明者 ダニエル アール．ゴディン アメリカ合衆国，メイン，イースト ウォ ーターボロ，タウンハウス ロード 4480 (72)発明者 ジョージ イー．フォスター アメリカ合衆国，マサチューセッツ，ダッ ドリー，リンレーン アールエフディー ナンバー５ 14 (54)【発明の名称】 区画された摩耗しやすいシーリングシステム、区画された摩耗しやすいセラミックコーティング 方法、ガスタービンエンジン構成要素流路ダクトセグメントコーティング、および区画された摩 耗しやすいセラミックコーティング
Claims (17)
- 【請求項１】 金属性基体と、基体上のＭＣｒＡｌＹ
と、ＭＣｒＡｌＹ上の区画された摩耗しやすいセラミッ
クコーティングを含むダクトセグメント、およびシーリ
ングを提するように、前記摩耗しやすいコーディングと
相互に作用できる摩耗するコーディングを有し、相互に
作用するタービン構成要素によって構成され、 前記区画された摩耗しやすいセラミックは、ベースコー
トファンデーション層と、摩耗しやすい頂上層および、
なめらかに変化する中間層を含む３つの層によって構成
され、 前記ベースコートファンデーション層は、酸化カルシウ
ムで安定化されたジルコニア，マグネシアで安定化され
たジルコニア，カルシアで安定化されたジルコニア，イ
ットリアで安定化されたジルコニア，およびこれらの混
合物からなるグループから選択された層によって構成さ
れ、 前記摩耗しやすい頂上層はジルコニアによって構成さ
れ、 前記中間層は、前記ベースコートファンデーション層と
前記摩耗しやすい頂上層との混合組成であるとともに、 前記ベースコートファンデーション層と前記摩耗しやす
い頂上層間に配置され、 前記区画された摩耗しやすいセラミックコーティングは
複数の垂直なマイクロクラックを有し、 前記３つのセラミック層は、摩耗性を向上させるために
球面状かつ空洞（デポジションの前）であるパウダー微
粒子によって構成されている、ことを特徴とする、 向上した摩耗性を有する区画された摩耗しやすいシーリ
ングシステム。 - 【請求項２】 前記ベースコートファンデーション層
は、約５ミル（０．１２７ｍｍ）と約１５ミル（０．３
８１ｍｍ）間の厚さを有し、かつ物質強度に対して約１
２重量パーセントイットリアジルコニア以下の組成を有
することを特徴とする、請求項１に記載のシーリングシ
ステム。 - 【請求項３】 前記摩耗しやすい頂上層は、約１５ミル
（０．３８１ｍｍ）と約５５ミル（１．３９７ｍｍ）の
間の厚さであり、かつイットリアで部分的に安定化され
たジルコニアとイットリアで充分に安定化されたジルコ
ニアの混合によって構成されていることを特徴とする、
請求項１に記載のシールシステム。 - 【請求項４】 前記摩耗しやすい頂上層は７重量パーセ
ントイットリア安定化ジルコニアと２０重量パーセント
イットリア安定化ジルコニアの混合によって構成されて
いることを特徴とする、請求項１に記載のシールシステ
ム。 - 【請求項５】 前記摩耗しやすい頂上層は、本質的にイ
ットリアで充分に安定化された１００重量パーセントシ
コニアの組成を有することを特徴とする、請求項１に記
載のシールシステム。 - 【請求項６】 前記ベースコートファンデーション層が
アルミナと約１２重量パーセントイットリア安定化ジル
コニアの組成混合によって構成されていることを特徴と
する、請求項１に記載のシールシステム。 - 【請求項７】 金属性基体と、基体上のＭＣｒＡｌＹボ
ンドコートと、ＭＣｒＡｌＹボンドコート上の区画され
た摩耗しやすいセラミックコーティングを含むダクトセ
グメントによって構成され、 前記区画された摩耗しやすいセラミックコーティング
は、ベースコートファンデーション層と、摩耗しやすい
頂上層および、なめらかに変化する中間層を含む３つの
層によって構成され、 前記ベースコートファンデーション層は、酸化カルシウ
ムで安定化されたジルコニア，マグネシアで安定化され
たジルコニア，カルシアで安定化されたジルコニア，イ
ットリアで安定化されたジルコニア，およびこれらの混
合物からなるグループから選択された層によって構成さ
れ、 前記摩耗しやすい頂上層はジルコニアによって構成さ
れ、 前記中間層は、前記ベースコートファンデーション層と
前記摩耗しやすい頂上層との混合組成であるとともに、 前記ベースコートファンデーション層と前記摩耗しやす
い頂上層間に配置され、 前記区画された摩耗しやすいセラミックコーティングは
複数の垂直なマイクロクラックを有し、 前記３つのセラミック層は、摩耗性を向上させるために
球面状かつ空洞（デポジションの前）であるパウダー微
粒子によって構成されている、ことを特徴とする、 区画された摩耗しやすいセラミックコーティングシステ
ム。 - 【請求項８】 前記ベースコートファンデーション層
が、約５ミル（０．１２７ｍｍ）と約１５ミル（０．３
８１ｍｍ）の厚さであり、かつ約１２重量パーセントセ
ルシア安定化ジルコニア組成を有する物質，約１２重量
パーセント以下のマグネシア安定化シルコニア組成を有
する物質，約１２重量パーセント酸化カルシウム安定化
ジルコニア組成を有する物質，約１２重量パーセント以
下のイットリア安定化ジルコニア組成を有する物質，お
よびこれらの物質の混合物からなるグループから選択さ
れることを特徴とする請求項７に記載のセラミックコー
ティングシステム。 - 【請求項９】 前記摩耗しやすい頂上層は、約１５ミル
（０．３８１ｍｍ）と約５５ミル（１．３９７ｍｍ）の
間の厚さであり、かつセシリアで部分的に安定化された
ジルコニアとセルシアで充分に安定化されたジルコニア
の混合によって構成されていることを特徴とする、請求
項７に記載のセラミックコーティングシステム。 - 【請求項１０】 前記摩耗しやすい頂上層が、約１５ミ
ル（０．３８１ｍｍ）と約５５ミル（１．３９７ｍｍ）
の間の厚さであるセラミック層であり、かつマグネシア
で部分的に安定化されたジルコニアとマグネシアで充分
に安定化されたシルコニアの混合によって構成されてい
ることを特徴とする、請求項７に記載のセラミックコー
ティングシステム。 - 【請求項１１】 前記摩耗しやすい頂上層が、約１５ミ
ル（０．３８１ｍｍ）と約５５ミル（１．３９７ｍｍ）
の間の厚さであるセラミック層であり、かつイットリア
で部分的に安定化されたジルコニアとイットリアで充分
に安定化されたシルコニアの混合によって構成されてい
ることを特徴とする、請求項７に記載のセラミックコー
ティングシステム。 - 【請求項１２】 前記摩耗しやすい頂上層が、セルシア
で充分に安定化されたジルコニア，マグネシアで充分に
安定化されたジルコニア，カルシアで充分に安定化され
たジルコニア，およびイットリアで充分に安定化された
ジルコニアからなるグループから選択された物質によっ
て構成されていることを特徴とする、請求項７に記載の
セラミックコーティングシステム。 - 【請求項１３】 前記ベースコートファンデーション層
が、アルミナと約１２重量パーセント以下のイットリア
安定化ジルコニアとの組成混合によって構成されている
ことを特徴とする、請求項７に記載のセラミックコーテ
ィングシステム。 - 【請求項１４】 ベースコートファンデーション層，な
めらかな変化の中間層，および摩耗しやすい頂上層を含
む区画された摩耗しやすいセラミックコーティングを生
成する方法であって、 スプレイガンを使用してＭＣｒＡｌＹボンドコートにベ
ースコートファンデーション層を印加する工程と、 スプレイガンを使用して前記ベースコートファンデーシ
ョン層になめらかに変化する中間層を印加する工程、お
よびスプレイガンを使用して前記なめらかに変化する中
間層に摩耗しやすい頂上層を印加する工程、によって構
成され、 前記ベースコートファンデーション層が、酸化カルシウ
ムで安定化されたジルコニア，イットリアで安定化され
たシルコニア，およびこれらの混合物からなるグループ
から選択された物質の層によって構成され、ガンとコー
トされるべき表面との間の間隔が、約５ミル（０．１２
７ｍｍ）と約１５ミル（０．３８１ｍｍ）間の厚さまで
ベースコートファンデーション層の生成中に変えられ、 前記中間層が、前記ベースコートファンデーション層と
前記摩耗しやすい頂上層との組成混合によって構成され
ているとともに、ガンとコートされるべき面との間の間
隔が、約３ミル（０．０７６ｍｍ）と約１０ミル（０．
０２５４ｍｍ）間の厚さまで前記なめらかに変化する層
の生成中に一定に保持され、 前記摩耗しやすい頂上層がジルコニアによって構成さ
れ、ガンとコートされるべき面との間隔が前記摩耗しや
すい頂上層の生成中に一定に保持されるとともに、各層
が向上した摩耗性のために球状にして空洞（デポジショ
ンの前）であるパウダー微粒子によって構成されてい
る、ことを特徴とする、 区画された摩耗しやすいセラミックコーティングの生成
方法。 - 【請求項１５】 請求項１４に記載の方法によって作ら
れたことを特徴とするガスタービンエンジン構成要素流
路ダクトセグメントコーティング。 - 【請求項１６】 ベースコートファンデーション層，中
間層，および摩耗しやすい頂上層を有する区画された摩
耗しやすいセラミックコーティングであって、 約５ミル（０．１２７ｍｍ）と約１５ミル（０．３８１
ｍｍ）の間の厚さで、約７重量パーセントと約１２重量
パーセントの間にして、約５０ミクロン（０．０５０ｍ
ｍ）の平均直径の微粒子サイズを備えたベースコートフ
ァンデーション層と、 約３ミル（０．０７６ｍｍ）と約１０ミル（０．２５４
ｍｍ）間の厚さで、前記ベースコートファンデーション
層と摩耗しやすい頂上層の組成混合によって構成された
なめらかな変化の中間層、および約１５ミル（０．３８
１ｍｍ）と約５５ミル（１．３９７ｍｍ）の厚さで、２
０重量パーセントイットリア安定化ジルコニア、によっ
て構された摩耗しやすい頂上層からなり、 各層が増加した摩耗性に対して球状にして空洞構造（デ
ポジションの前）であるとともに、前記ベースコートフ
ァンデーション層がＭＣｒＡｌＹボンドコートされた金
属流路ダクトセグメント上に配置されている、ことを特
徴とする、 区画された摩耗しやすいセラミックコーティング。 - 【請求項１７】 約１５ミル（０．３８１ｍｍ）と約５
５ミル（１．３９７ｍｍ）の間の摩耗しやすいセラミッ
ク層によって構成された区画された摩耗しやすいセラミ
ックコーティングであって、 前記摩耗しやすいセラミック層が、イットリアで部分的
に安定化されたジルコニアとイットリアで充分に安定化
されたジルコニアの組成混合を有する物質と、酸化カル
シウムで部分的に安定化されたジルコニアと酸化カルシ
ウムで充分に安定化されたジルコニアの組成混合を有す
る物質と、マグネシアで部分的に安定化されたジルコニ
アとマグネシアで充分に安定化されたジルコニアの組成
混合を有する物質、およびカルシアで部分的に安定化さ
れたジルコニアとカルシアで充分に安定化されたジルコ
ニアの組成混合を有する物質からなるグループから選択
された物質によって構成され、前記摩耗しやすいセラミ
ック層が、ＭＣｒＡｌＹボンドコートされた金属基体上
に配置されているとともに、さらに、球状にして空洞構
造（デポジションの前）を含んでいる、ことを特徴とす
る、 区画された摩耗しやすいセラミックコーティング。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/534146 | 1995-09-26 | ||
| US08/534,146 US6102656A (en) | 1995-09-26 | 1995-09-26 | Segmented abradable ceramic coating |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09133006A true JPH09133006A (ja) | 1997-05-20 |
| JP4004577B2 JP4004577B2 (ja) | 2007-11-07 |
Family
ID=24128867
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25410696A Expired - Lifetime JP4004577B2 (ja) | 1995-09-26 | 1996-09-26 | 区画された摩耗しやすいシーリングシステム、区画された摩耗しやすいセラミックコーティング方法、ガスタービンエンジン構成要素流路ダクトセグメントコーティング、および区画された摩耗しやすいセラミックコーティング |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US6102656A (ja) |
| EP (1) | EP0765951B1 (ja) |
| JP (1) | JP4004577B2 (ja) |
| DE (1) | DE69611138T2 (ja) |
| ES (1) | ES2153941T3 (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000186574A (ja) * | 1998-12-18 | 2000-07-04 | United Technol Corp <Utc> | ガスタ―ビンエンジン用の空気シ―ル、シ―ルシステムおよびガスタ―ビンエンジン用の空気シ―ルの形成方法 |
| JP2001240745A (ja) * | 1999-12-23 | 2001-09-04 | United Technol Corp <Utc> | 複合磨耗材料 |
| JP2007039808A (ja) * | 2005-08-04 | 2007-02-15 | United Technol Corp <Utc> | 基体に分断化セラミック溶射を形成する方法および分断化セラミックコーティング形成装置 |
| JP2008095193A (ja) * | 2006-10-05 | 2008-04-24 | United Technol Corp <Utc> | セグメント化された磨耗性コーティングおよび該コーティングの塗布方法 |
| JP2008215347A (ja) * | 2007-03-05 | 2008-09-18 | United Technol Corp <Utc> | ガスタービンエンジン構成要素およびガスタービンエンジン |
| JP2008545065A (ja) * | 2005-07-04 | 2008-12-11 | コリア インスティテュート オブ サイエンス アンド テクノロジー | 耐熱、耐摩耗、低摩擦特性を有するコーティング剤及びそのコーティング方法 |
| JP2014169702A (ja) * | 2010-09-28 | 2014-09-18 | Hitachi Ltd | セラミックアブレーダブルコーテイングを有するガスタービン用シュラウド |
| KR101491187B1 (ko) * | 2007-05-23 | 2015-02-06 | 이턴 코포레이션 | 내식성 마모 가능 코딩을 구비한 회전식 송풍기 |
| JP2016075271A (ja) * | 2014-09-18 | 2016-05-12 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | アブレイダブルシール、及びアブレイダブルシールを形成する方法 |
| JP2016125487A (ja) * | 2014-12-31 | 2016-07-11 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | シュラウドの摩耗性コーティング及び製造方法 |
| JP2022533884A (ja) * | 2019-03-22 | 2022-07-27 | シーメンス エナジー グローバル ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング ウント コンパニー コマンディートゲゼルシャフト | 密封システムの安定化ジルコニア |
Families Citing this family (231)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1065145A (ja) * | 1996-08-22 | 1998-03-06 | Hitachi Ltd | 電導性原子サイズ細線および原子サイズスイッチ |
| US6946208B2 (en) * | 1996-12-10 | 2005-09-20 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Sinter resistant abradable thermal barrier coating |
| US6177200B1 (en) * | 1996-12-12 | 2001-01-23 | United Technologies Corporation | Thermal barrier coating systems and materials |
| US6924040B2 (en) | 1996-12-12 | 2005-08-02 | United Technologies Corporation | Thermal barrier coating systems and materials |
| US5897921A (en) * | 1997-01-24 | 1999-04-27 | General Electric Company | Directionally solidified thermal barrier coating |
| JP3302589B2 (ja) * | 1997-02-06 | 2002-07-15 | 株式会社日立製作所 | セラミック被覆ガスタービン動翼 |
| US6393828B1 (en) * | 1997-07-21 | 2002-05-28 | General Electric Company | Protective coatings for turbine combustion components |
| US6190124B1 (en) * | 1997-11-26 | 2001-02-20 | United Technologies Corporation | Columnar zirconium oxide abrasive coating for a gas turbine engine seal system |
| US6180262B1 (en) * | 1997-12-19 | 2001-01-30 | United Technologies Corporation | Thermal coating composition |
| FR2773586B1 (fr) * | 1998-01-09 | 2000-02-11 | Snecma | Turbomachine a freinage mutuel d'arbres concentriques |
| CA2229124C (en) * | 1998-02-09 | 2001-08-14 | Pyrogenesis Inc. | Thermal barrier coating system having a top coat with a graded interface |
| US6733907B2 (en) | 1998-03-27 | 2004-05-11 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Hybrid ceramic material composed of insulating and structural ceramic layers |
| US6103315A (en) * | 1998-04-13 | 2000-08-15 | General Electric Co. | Method for modifying the surface of a thermal barrier coating by plasma-heating |
| US6299988B1 (en) | 1998-04-27 | 2001-10-09 | General Electric Company | Ceramic with preferential oxygen reactive layer |
| US6485848B1 (en) | 1998-04-27 | 2002-11-26 | General Electric Company | Coated article and method of making |
| SG72959A1 (en) * | 1998-06-18 | 2000-05-23 | United Technologies Corp | Article having durable ceramic coating with localized abradable portion |
| US6106959A (en) * | 1998-08-11 | 2000-08-22 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Multilayer thermal barrier coating systems |
| US6358567B2 (en) * | 1998-12-23 | 2002-03-19 | The Regents Of The University Of California | Colloidal spray method for low cost thin coating deposition |
| US6517960B1 (en) | 1999-04-26 | 2003-02-11 | General Electric Company | Ceramic with zircon coating |
| US6451454B1 (en) | 1999-06-29 | 2002-09-17 | General Electric Company | Turbine engine component having wear coating and method for coating a turbine engine component |
| US20040124231A1 (en) * | 1999-06-29 | 2004-07-01 | Hasz Wayne Charles | Method for coating a substrate |
| SG88799A1 (en) | 1999-12-17 | 2002-05-21 | United Technologies Corp | Abradable seal having improved properties |
| US20020098294A1 (en) * | 2000-02-07 | 2002-07-25 | Yuk-Chiu Lau | Method of providing a protective coating on a metal substrate, and related articles |
| DE10008861A1 (de) * | 2000-02-25 | 2001-09-06 | Forschungszentrum Juelich Gmbh | Kombinierte Wärmedämmschichtsysteme |
| US6503575B1 (en) * | 2000-05-22 | 2003-01-07 | Praxair S.T. Technology, Inc. | Process for producing graded coated articles |
| US6365222B1 (en) | 2000-10-27 | 2002-04-02 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Abradable coating applied with cold spray technique |
| US6511762B1 (en) | 2000-11-06 | 2003-01-28 | General Electric Company | Multi-layer thermal barrier coating with transpiration cooling |
| US6375425B1 (en) | 2000-11-06 | 2002-04-23 | General Electric Company | Transpiration cooling in thermal barrier coating |
| US6491208B2 (en) | 2000-12-05 | 2002-12-10 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Cold spray repair process |
| US6656576B1 (en) | 2000-12-20 | 2003-12-02 | Owens Brockway Glass Container Inc. | Coated ceramic parts and method of fabricating same |
| US6444259B1 (en) | 2001-01-30 | 2002-09-03 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Thermal barrier coating applied with cold spray technique |
| US6478537B2 (en) | 2001-02-16 | 2002-11-12 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Pre-segmented squealer tip for turbine blades |
| US6939603B2 (en) | 2001-03-22 | 2005-09-06 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Thermal barrier coating having subsurface inclusions for improved thermal shock resistance |
| US6502304B2 (en) * | 2001-05-15 | 2003-01-07 | General Electric Company | Turbine airfoil process sequencing for optimized tip performance |
| US6846574B2 (en) * | 2001-05-16 | 2005-01-25 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Honeycomb structure thermal barrier coating |
| US6660405B2 (en) * | 2001-05-24 | 2003-12-09 | General Electric Co. | High temperature abradable coating for turbine shrouds without bucket tipping |
| US6537021B2 (en) * | 2001-06-06 | 2003-03-25 | Chromalloy Gas Turbine Corporation | Abradeable seal system |
| US6730413B2 (en) * | 2001-07-31 | 2004-05-04 | General Electric Company | Thermal barrier coating |
| US6780458B2 (en) * | 2001-08-01 | 2004-08-24 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Wear and erosion resistant alloys applied by cold spray technique |
| US6703137B2 (en) | 2001-08-02 | 2004-03-09 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Segmented thermal barrier coating and method of manufacturing the same |
| US8357454B2 (en) | 2001-08-02 | 2013-01-22 | Siemens Energy, Inc. | Segmented thermal barrier coating |
| US6716539B2 (en) | 2001-09-24 | 2004-04-06 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Dual microstructure thermal barrier coating |
| US6884384B2 (en) | 2001-09-27 | 2005-04-26 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Method for making a high temperature erosion resistant material containing compacted hollow geometric shapes |
| US6706319B2 (en) | 2001-12-05 | 2004-03-16 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Mixed powder deposition of components for wear, erosion and abrasion resistant applications |
| US6730918B2 (en) | 2001-12-20 | 2004-05-04 | General Electric Company | Apparatus for determining past-service conditions and remaining life of thermal barrier coatings and components having such coatings |
| US6689487B2 (en) | 2001-12-21 | 2004-02-10 | Howmet Research Corporation | Thermal barrier coating |
| US20030138658A1 (en) * | 2002-01-22 | 2003-07-24 | Taylor Thomas Alan | Multilayer thermal barrier coating |
| FR2838752B1 (fr) * | 2002-04-22 | 2005-02-25 | Snecma Moteurs | Procede de formation d'un revetement ceramique sur un substrat par depot physique en phase vapeur sous faisceau d'electrons |
| EP1365044A1 (de) | 2002-05-24 | 2003-11-26 | Siemens Aktiengesellschaft | MCrAl-Schicht |
| DE10225532C1 (de) | 2002-06-10 | 2003-12-04 | Mtu Aero Engines Gmbh | Schichtsystem für die Rotor-/Statordichtung einer Strömungsmaschine |
| US6702553B1 (en) | 2002-10-03 | 2004-03-09 | General Electric Company | Abradable material for clearance control |
| US6764779B1 (en) | 2003-02-24 | 2004-07-20 | Chromalloy Gas Turbine Corporation | Thermal barrier coating having low thermal conductivity |
| JP3981033B2 (ja) * | 2003-03-24 | 2007-09-26 | 株式会社東芝 | 半導体記憶装置 |
| US7413798B2 (en) * | 2003-04-04 | 2008-08-19 | Siemens Power Generation, Inc. | Thermal barrier coating having nano scale features |
| US7144602B2 (en) * | 2003-04-25 | 2006-12-05 | Snecma Moteurs | Process for obtaining a flexible/adaptive thermal barrier |
| FR2854166B1 (fr) * | 2003-04-25 | 2007-02-09 | Snecma Moteurs | Procede d'obtention d'une barriere thermique flexo-adaptative |
| US20060029494A1 (en) * | 2003-05-27 | 2006-02-09 | General Electric Company | High temperature ceramic lubricant |
| US7220098B2 (en) * | 2003-05-27 | 2007-05-22 | General Electric Company | Wear resistant variable stator vane assemblies |
| DE10334698A1 (de) * | 2003-07-25 | 2005-02-10 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Deckbandsegment für eine Strömungsmaschine |
| US20050123785A1 (en) * | 2003-12-04 | 2005-06-09 | Purusottam Sahoo | High temperature clearance coating |
| US20050129868A1 (en) * | 2003-12-11 | 2005-06-16 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Repair of zirconia-based thermal barrier coatings |
| US6916561B1 (en) | 2003-12-30 | 2005-07-12 | General Electric Company | Thermal barrier coatings with lower porosity for improved impact and erosion resistance |
| US6858334B1 (en) | 2003-12-30 | 2005-02-22 | General Electric Company | Ceramic compositions for low conductivity thermal barrier coatings |
| US20050142393A1 (en) * | 2003-12-30 | 2005-06-30 | Boutwell Brett A. | Ceramic compositions for thermal barrier coatings stabilized in the cubic crystalline phase |
| US6869703B1 (en) | 2003-12-30 | 2005-03-22 | General Electric Company | Thermal barrier coatings with improved impact and erosion resistance |
| US6875529B1 (en) | 2003-12-30 | 2005-04-05 | General Electric Company | Thermal barrier coatings with protective outer layer for improved impact and erosion resistance |
| US6887595B1 (en) | 2003-12-30 | 2005-05-03 | General Electric Company | Thermal barrier coatings having lower layer for improved adherence to bond coat |
| DE102004002943B4 (de) * | 2004-01-21 | 2007-07-19 | Mtu Aero Engines Gmbh | Schichtsystem für eine Rotor-/Statordichtung einer Strömungsmaschine |
| US7291403B2 (en) * | 2004-02-03 | 2007-11-06 | General Electric Company | Thermal barrier coating system |
| US20050238894A1 (en) * | 2004-04-22 | 2005-10-27 | Gorman Mark D | Mixed metal oxide ceramic compositions for reduced conductivity thermal barrier coatings |
| EP1645654A1 (fr) * | 2004-05-18 | 2006-04-12 | Snecma | Procédé d'obtention d'une barrière thermique flexo-adaptive |
| US20050282032A1 (en) * | 2004-06-18 | 2005-12-22 | General Electric Company | Smooth outer coating for combustor components and coating method therefor |
| DE102004031255B4 (de) * | 2004-06-29 | 2014-02-13 | MTU Aero Engines AG | Einlaufbelag |
| US7255940B2 (en) * | 2004-07-26 | 2007-08-14 | General Electric Company | Thermal barrier coatings with high fracture toughness underlayer for improved impact resistance |
| US7927722B2 (en) * | 2004-07-30 | 2011-04-19 | United Technologies Corporation | Dispersion strengthened rare earth stabilized zirconia |
| US7195455B2 (en) * | 2004-08-17 | 2007-03-27 | General Electric Company | Application of high strength titanium alloys in last stage turbine buckets having longer vane lengths |
| US7166373B2 (en) * | 2004-08-19 | 2007-01-23 | General Electric Company | Ceramic compositions for thermal barrier coatings with improved mechanical properties |
| US20060051502A1 (en) * | 2004-09-08 | 2006-03-09 | Yiping Hu | Methods for applying abrasive and environment-resistant coatings onto turbine components |
| JP2006104577A (ja) | 2004-10-04 | 2006-04-20 | United Technol Corp <Utc> | セグメント化ガドリニアジルコニア被膜およびその形成方法、セグメント化セラミック被覆システムならびに被膜部品 |
| US20060219330A1 (en) * | 2005-03-29 | 2006-10-05 | Honeywell International, Inc. | Nickel-based superalloy and methods for repairing gas turbine components |
| US7543992B2 (en) * | 2005-04-28 | 2009-06-09 | General Electric Company | High temperature rod end bearings |
| US8603930B2 (en) | 2005-10-07 | 2013-12-10 | Sulzer Metco (Us), Inc. | High-purity fused and crushed zirconia alloy powder and method of producing same |
| US7723249B2 (en) * | 2005-10-07 | 2010-05-25 | Sulzer Metco (Us), Inc. | Ceramic material for high temperature service |
| US7504157B2 (en) * | 2005-11-02 | 2009-03-17 | H.C. Starck Gmbh | Strontium titanium oxides and abradable coatings made therefrom |
| JP4718991B2 (ja) * | 2005-12-22 | 2011-07-06 | 株式会社東芝 | シール装置 |
| US20070207328A1 (en) | 2006-03-01 | 2007-09-06 | United Technologies Corporation | High density thermal barrier coating |
| WO2007112783A1 (en) * | 2006-04-06 | 2007-10-11 | Siemens Aktiengesellschaft | Layered thermal barrier coating with a high porosity, and a component |
| US7534086B2 (en) * | 2006-05-05 | 2009-05-19 | Siemens Energy, Inc. | Multi-layer ring seal |
| US8728967B2 (en) | 2006-05-26 | 2014-05-20 | Praxair S.T. Technology, Inc. | High purity powders |
| US20070274837A1 (en) * | 2006-05-26 | 2007-11-29 | Thomas Alan Taylor | Blade tip coatings |
| US20080026160A1 (en) * | 2006-05-26 | 2008-01-31 | Thomas Alan Taylor | Blade tip coating processes |
| US7875370B2 (en) * | 2006-08-18 | 2011-01-25 | United Technologies Corporation | Thermal barrier coating with a plasma spray top layer |
| ATE507797T1 (de) * | 2006-09-13 | 2011-05-15 | Ivoclar Vivadent Ag | Mehrfarbiger formkörper |
| US20080274336A1 (en) * | 2006-12-01 | 2008-11-06 | Siemens Power Generation, Inc. | High temperature insulation with enhanced abradability |
| US8021742B2 (en) * | 2006-12-15 | 2011-09-20 | Siemens Energy, Inc. | Impact resistant thermal barrier coating system |
| EP1942250A1 (de) * | 2007-01-05 | 2008-07-09 | Siemens Aktiengesellschaft | Bauteil mit schräg verlaufenden Vertiefungen in der Oberfläche und Verfahren zum Betreiben einer Turbine |
| JP4607914B2 (ja) * | 2007-02-20 | 2011-01-05 | 株式会社東芝 | セラミックス被覆部材およびその製造方法 |
| US20090067993A1 (en) * | 2007-03-22 | 2009-03-12 | Roberge Gary D | Coated variable area fan nozzle |
| US20100136258A1 (en) * | 2007-04-25 | 2010-06-03 | Strock Christopher W | Method for improved ceramic coating |
| US9297269B2 (en) * | 2007-05-07 | 2016-03-29 | Siemens Energy, Inc. | Patterned reduction of surface area for abradability |
| US20080286459A1 (en) * | 2007-05-17 | 2008-11-20 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Method for applying abradable coating |
| US9447503B2 (en) * | 2007-05-30 | 2016-09-20 | United Technologies Corporation | Closed pore ceramic composite article |
| US20100021716A1 (en) * | 2007-06-19 | 2010-01-28 | Strock Christopher W | Thermal barrier system and bonding method |
| US20090053554A1 (en) * | 2007-07-11 | 2009-02-26 | Strock Christopher W | Thermal barrier coating system for thermal mechanical fatigue resistance |
| US8313288B2 (en) * | 2007-09-06 | 2012-11-20 | United Technologies Corporation | Mechanical attachment of ceramic or metallic foam materials |
| US7846561B2 (en) * | 2007-09-19 | 2010-12-07 | Siemens Energy, Inc. | Engine portions with functional ceramic coatings and methods of making same |
| DE102007047739B4 (de) * | 2007-10-05 | 2014-12-11 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Gasturbinenverdichter mit Anlaufschicht |
| US8061978B2 (en) * | 2007-10-16 | 2011-11-22 | United Technologies Corp. | Systems and methods involving abradable air seals |
| US8128349B2 (en) * | 2007-10-17 | 2012-03-06 | United Technologies Corp. | Gas turbine engines and related systems involving blade outer air seals |
| US20090123722A1 (en) * | 2007-11-08 | 2009-05-14 | Allen David B | Coating system |
| US8079806B2 (en) * | 2007-11-28 | 2011-12-20 | United Technologies Corporation | Segmented ceramic layer for member of gas turbine engine |
| US7998604B2 (en) * | 2007-11-28 | 2011-08-16 | United Technologies Corporation | Article having composite layer |
| US8534993B2 (en) | 2008-02-13 | 2013-09-17 | United Technologies Corp. | Gas turbine engines and related systems involving blade outer air seals |
| US20100015350A1 (en) * | 2008-07-16 | 2010-01-21 | Siemens Power Generation, Inc. | Process of producing an abradable thermal barrier coating with solid lubricant |
| CH699312A1 (de) * | 2008-08-15 | 2010-02-15 | Alstom Technology Ltd | Schaufelanordnung einer gasturbine. |
| US8105014B2 (en) * | 2009-03-30 | 2012-01-31 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine article having columnar microstructure |
| US8186946B2 (en) * | 2009-04-17 | 2012-05-29 | United Technologies Corporation | Abrasive thermal coating |
| US8449994B2 (en) * | 2009-06-30 | 2013-05-28 | Honeywell International Inc. | Turbine engine components |
| US9023423B2 (en) * | 2009-10-07 | 2015-05-05 | General Electric Company | Method of deposition of metallic coatings using atomized spray |
| US8506243B2 (en) * | 2009-11-19 | 2013-08-13 | United Technologies Corporation | Segmented thermally insulating coating |
| US20110143043A1 (en) * | 2009-12-15 | 2011-06-16 | United Technologies Corporation | Plasma application of thermal barrier coatings with reduced thermal conductivity on combustor hardware |
| EP2371344A1 (en) * | 2010-03-31 | 2011-10-05 | Straumann Holding AG | Body made of a ceramic material |
| US8562290B2 (en) | 2010-04-01 | 2013-10-22 | United Technologies Corporation | Blade outer air seal with improved efficiency |
| US8337989B2 (en) * | 2010-05-17 | 2012-12-25 | United Technologies Corporation | Layered thermal barrier coating with blended transition |
| US20120183790A1 (en) * | 2010-07-14 | 2012-07-19 | Christopher Petorak | Thermal spray composite coatings for semiconductor applications |
| US20120034471A1 (en) * | 2010-08-09 | 2012-02-09 | Honeywell International Inc. | Thermal barrier systems including yttrium gradient layers and methods for the formation thereof |
| US8727712B2 (en) | 2010-09-14 | 2014-05-20 | United Technologies Corporation | Abradable coating with safety fuse |
| US8770927B2 (en) | 2010-10-25 | 2014-07-08 | United Technologies Corporation | Abrasive cutter formed by thermal spray and post treatment |
| US8790078B2 (en) | 2010-10-25 | 2014-07-29 | United Technologies Corporation | Abrasive rotor shaft ceramic coating |
| US8770926B2 (en) | 2010-10-25 | 2014-07-08 | United Technologies Corporation | Rough dense ceramic sealing surface in turbomachines |
| US8936432B2 (en) | 2010-10-25 | 2015-01-20 | United Technologies Corporation | Low density abradable coating with fine porosity |
| US9169740B2 (en) | 2010-10-25 | 2015-10-27 | United Technologies Corporation | Friable ceramic rotor shaft abrasive coating |
| US20120099971A1 (en) | 2010-10-25 | 2012-04-26 | United Technologies Corporation | Self dressing, mildly abrasive coating for clearance control |
| US20120317984A1 (en) * | 2011-06-16 | 2012-12-20 | Dierberger James A | Cell structure thermal barrier coating |
| US8876470B2 (en) | 2011-06-29 | 2014-11-04 | United Technologies Corporation | Spall resistant abradable turbine air seal |
| US9145787B2 (en) * | 2011-08-17 | 2015-09-29 | General Electric Company | Rotatable component, coating and method of coating the rotatable component of an engine |
| US9028744B2 (en) | 2011-08-31 | 2015-05-12 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Manufacturing of turbine shroud segment with internal cooling passages |
| US8784041B2 (en) | 2011-08-31 | 2014-07-22 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Turbine shroud segment with integrated seal |
| US8784037B2 (en) | 2011-08-31 | 2014-07-22 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Turbine shroud segment with integrated impingement plate |
| US9079245B2 (en) | 2011-08-31 | 2015-07-14 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Turbine shroud segment with inter-segment overlap |
| US8784044B2 (en) | 2011-08-31 | 2014-07-22 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Turbine shroud segment |
| US9023486B2 (en) * | 2011-10-13 | 2015-05-05 | General Electric Company | Thermal barrier coating systems and processes therefor |
| US9034479B2 (en) | 2011-10-13 | 2015-05-19 | General Electric Company | Thermal barrier coating systems and processes therefor |
| US9022743B2 (en) | 2011-11-30 | 2015-05-05 | United Technologies Corporation | Segmented thermally insulating coating |
| US9169739B2 (en) * | 2012-01-04 | 2015-10-27 | United Technologies Corporation | Hybrid blade outer air seal for gas turbine engine |
| US9737933B2 (en) | 2012-09-28 | 2017-08-22 | General Electric Company | Process of fabricating a shield and process of preparing a component |
| EP2971533B1 (en) * | 2013-03-15 | 2021-12-15 | Raytheon Technologies Corporation | Turbine blade tip treatment for industrial gas turbines |
| EP2781616A1 (en) | 2013-03-19 | 2014-09-24 | ALSTOM Technology Ltd | Method for coating a component of a turbomachine and coated component for a turbomachine |
| DE102013212741A1 (de) * | 2013-06-28 | 2014-12-31 | Siemens Aktiengesellschaft | Gasturbine und Hitzeschild für eine Gasturbine |
| US12529321B2 (en) * | 2013-10-02 | 2026-01-20 | Rtx Corporation | Segmented ceramic coating interlayer |
| WO2015050704A1 (en) | 2013-10-02 | 2015-04-09 | United Technologies Corporation | Turbine abradable air seal system |
| US9850778B2 (en) | 2013-11-18 | 2017-12-26 | Siemens Energy, Inc. | Thermal barrier coating with controlled defect architecture |
| WO2015073938A1 (en) * | 2013-11-18 | 2015-05-21 | United Technologies Corporation | Article having variable coating |
| EP3090137B1 (en) * | 2013-12-10 | 2020-04-22 | United Technologies Corporation | Fusible bond for gas turbine engine coating system |
| EP2905426A1 (en) * | 2014-02-11 | 2015-08-12 | Siemens Aktiengesellschaft | Component with an abradable coating and a method for coating the abradable coating |
| HUE057021T2 (hu) | 2014-02-21 | 2022-04-28 | Oerlikon Metco Us Inc | Eljárás hõszigetelõ bevonat felvitelére |
| WO2015130519A1 (en) | 2014-02-25 | 2015-09-03 | Siemens Aktiengesellschaft | Turbine abradable layer with airflow directing pixelated surface feature patterns |
| US9249680B2 (en) | 2014-02-25 | 2016-02-02 | Siemens Energy, Inc. | Turbine abradable layer with asymmetric ridges or grooves |
| US8939706B1 (en) | 2014-02-25 | 2015-01-27 | Siemens Energy, Inc. | Turbine abradable layer with progressive wear zone having a frangible or pixelated nib surface |
| US8939716B1 (en) | 2014-02-25 | 2015-01-27 | Siemens Aktiengesellschaft | Turbine abradable layer with nested loop groove pattern |
| WO2016133987A2 (en) | 2015-02-18 | 2016-08-25 | Siemens Aktiengesellschaft | Forming cooling passages in combustion turbine superalloy castings |
| US8939707B1 (en) | 2014-02-25 | 2015-01-27 | Siemens Energy, Inc. | Turbine abradable layer with progressive wear zone terraced ridges |
| US9151175B2 (en) | 2014-02-25 | 2015-10-06 | Siemens Aktiengesellschaft | Turbine abradable layer with progressive wear zone multi level ridge arrays |
| WO2016133582A1 (en) | 2015-02-18 | 2016-08-25 | Siemens Aktiengesellschaft | Turbine shroud with abradable layer having dimpled forward zone |
| US8939705B1 (en) | 2014-02-25 | 2015-01-27 | Siemens Energy, Inc. | Turbine abradable layer with progressive wear zone multi depth grooves |
| US9243511B2 (en) | 2014-02-25 | 2016-01-26 | Siemens Aktiengesellschaft | Turbine abradable layer with zig zag groove pattern |
| DE102014208801A1 (de) * | 2014-05-09 | 2015-11-12 | MTU Aero Engines AG | Dichtung, Verfahren zur Herstellung einer Dichtung und Strömungsmaschine |
| US10443444B2 (en) | 2014-05-21 | 2019-10-15 | United Technologies Corporation | Cost effective manufacturing method for GSAC incorporating a stamped preform |
| US10167727B2 (en) * | 2014-08-13 | 2019-01-01 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine blade containment system |
| US20160122552A1 (en) | 2014-10-31 | 2016-05-05 | United Technologies Corporation | Abrasive Rotor Coating With Rub Force Limiting Features |
| DE102014222684A1 (de) * | 2014-11-06 | 2016-05-12 | Siemens Aktiengesellschaft | Segmentierte Wärmedämmschicht aus vollstabilisiertem Zirkonoxid |
| US20160201498A1 (en) | 2014-12-15 | 2016-07-14 | United Technologies Corporation | Seal coating |
| US10018064B2 (en) * | 2015-03-02 | 2018-07-10 | United Technologies Corporation | Floating panel for a gas powered turbine |
| US10578014B2 (en) * | 2015-11-20 | 2020-03-03 | Tenneco Inc. | Combustion engine components with dynamic thermal insulation coating and method of making and using such a coating |
| US10519854B2 (en) | 2015-11-20 | 2019-12-31 | Tenneco Inc. | Thermally insulated engine components and method of making using a ceramic coating |
| US10578050B2 (en) | 2015-11-20 | 2020-03-03 | Tenneco Inc. | Thermally insulated steel piston crown and method of making using a ceramic coating |
| US10145252B2 (en) * | 2015-12-09 | 2018-12-04 | General Electric Company | Abradable compositions and methods for CMC shrouds |
| US9644489B1 (en) * | 2015-12-16 | 2017-05-09 | Siemens Energy, Inc. | Additive manufacturing of abradable mesh structure on ring segment surface |
| US10494945B2 (en) * | 2016-04-25 | 2019-12-03 | United Technologies Corporation | Outer airseal abradable rub strip |
| US10823199B2 (en) * | 2016-08-12 | 2020-11-03 | General Electric Company | Galvanic corrosion resistant coating composition and methods for forming the same |
| US10415407B2 (en) | 2016-11-17 | 2019-09-17 | United Technologies Corporation | Airfoil pieces secured with endwall section |
| US10598025B2 (en) | 2016-11-17 | 2020-03-24 | United Technologies Corporation | Airfoil with rods adjacent a core structure |
| US10408090B2 (en) | 2016-11-17 | 2019-09-10 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine article with panel retained by preloaded compliant member |
| US10662782B2 (en) | 2016-11-17 | 2020-05-26 | Raytheon Technologies Corporation | Airfoil with airfoil piece having axial seal |
| US10605088B2 (en) | 2016-11-17 | 2020-03-31 | United Technologies Corporation | Airfoil endwall with partial integral airfoil wall |
| US10480334B2 (en) | 2016-11-17 | 2019-11-19 | United Technologies Corporation | Airfoil with geometrically segmented coating section |
| US10480331B2 (en) | 2016-11-17 | 2019-11-19 | United Technologies Corporation | Airfoil having panel with geometrically segmented coating |
| US10746038B2 (en) | 2016-11-17 | 2020-08-18 | Raytheon Technologies Corporation | Airfoil with airfoil piece having radial seal |
| US10570765B2 (en) | 2016-11-17 | 2020-02-25 | United Technologies Corporation | Endwall arc segments with cover across joint |
| US10662779B2 (en) | 2016-11-17 | 2020-05-26 | Raytheon Technologies Corporation | Gas turbine engine component with degradation cooling scheme |
| US10711794B2 (en) | 2016-11-17 | 2020-07-14 | Raytheon Technologies Corporation | Airfoil with geometrically segmented coating section having mechanical secondary bonding feature |
| US10677091B2 (en) | 2016-11-17 | 2020-06-09 | Raytheon Technologies Corporation | Airfoil with sealed baffle |
| US10428663B2 (en) | 2016-11-17 | 2019-10-01 | United Technologies Corporation | Airfoil with tie member and spring |
| US10408082B2 (en) | 2016-11-17 | 2019-09-10 | United Technologies Corporation | Airfoil with retention pocket holding airfoil piece |
| US10731495B2 (en) | 2016-11-17 | 2020-08-04 | Raytheon Technologies Corporation | Airfoil with panel having perimeter seal |
| US10808554B2 (en) | 2016-11-17 | 2020-10-20 | Raytheon Technologies Corporation | Method for making ceramic turbine engine article |
| US10598029B2 (en) | 2016-11-17 | 2020-03-24 | United Technologies Corporation | Airfoil with panel and side edge cooling |
| US10711624B2 (en) | 2016-11-17 | 2020-07-14 | Raytheon Technologies Corporation | Airfoil with geometrically segmented coating section |
| US10502070B2 (en) | 2016-11-17 | 2019-12-10 | United Technologies Corporation | Airfoil with laterally insertable baffle |
| US10428658B2 (en) | 2016-11-17 | 2019-10-01 | United Technologies Corporation | Airfoil with panel fastened to core structure |
| US10309238B2 (en) | 2016-11-17 | 2019-06-04 | United Technologies Corporation | Turbine engine component with geometrically segmented coating section and cooling passage |
| US10309226B2 (en) | 2016-11-17 | 2019-06-04 | United Technologies Corporation | Airfoil having panels |
| US10458262B2 (en) | 2016-11-17 | 2019-10-29 | United Technologies Corporation | Airfoil with seal between endwall and airfoil section |
| US10767487B2 (en) | 2016-11-17 | 2020-09-08 | Raytheon Technologies Corporation | Airfoil with panel having flow guide |
| US10677079B2 (en) | 2016-11-17 | 2020-06-09 | Raytheon Technologies Corporation | Airfoil with ceramic airfoil piece having internal cooling circuit |
| US10436062B2 (en) | 2016-11-17 | 2019-10-08 | United Technologies Corporation | Article having ceramic wall with flow turbulators |
| US10711616B2 (en) | 2016-11-17 | 2020-07-14 | Raytheon Technologies Corporation | Airfoil having endwall panels |
| US10436049B2 (en) | 2016-11-17 | 2019-10-08 | United Technologies Corporation | Airfoil with dual profile leading end |
| US11209010B2 (en) * | 2017-02-13 | 2021-12-28 | Raytheon Technologies Corporation | Multilayer abradable coating |
| DE102017207238A1 (de) | 2017-04-28 | 2018-10-31 | Siemens Aktiengesellschaft | Dichtungssystem für Laufschaufel und Gehäuse |
| BE1025469B1 (fr) * | 2017-08-14 | 2019-03-18 | Safran Aero Boosters S.A. | Composition de joint abradable pour compresseur de turbomachine |
| US20190078463A1 (en) | 2017-09-08 | 2019-03-14 | United Technologies Corporation | Segmented Ceramic Coatings and Methods |
| US11149744B2 (en) | 2017-09-19 | 2021-10-19 | Raytheon Technologies Corporation | Turbine engine seal for high erosion environment |
| US10570773B2 (en) | 2017-12-13 | 2020-02-25 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Turbine shroud cooling |
| US10533454B2 (en) | 2017-12-13 | 2020-01-14 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Turbine shroud cooling |
| US11274569B2 (en) | 2017-12-13 | 2022-03-15 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Turbine shroud cooling |
| US10502093B2 (en) * | 2017-12-13 | 2019-12-10 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Turbine shroud cooling |
| FR3082873B1 (fr) * | 2018-06-21 | 2020-10-02 | Safran Aircraft Engines | Ensemble de turbomachine, aube de turbomachine et turbomachine |
| US11313243B2 (en) | 2018-07-12 | 2022-04-26 | Rolls-Royce North American Technologies, Inc. | Non-continuous abradable coatings |
| FR3085172B1 (fr) | 2018-08-22 | 2021-03-05 | Safran Aircraft Engines | Revetement abradable pour aubes tournantes d'une turbomachine |
| US10927695B2 (en) | 2018-11-27 | 2021-02-23 | Raytheon Technologies Corporation | Abradable coating for grooved BOAS |
| EP3822004A1 (en) | 2019-11-14 | 2021-05-19 | Rolls-Royce Corporation | Fused filament fabrication of abradable coatings |
| US12459196B2 (en) | 2019-11-14 | 2025-11-04 | Rolls-Royce Corporation | Patterned filament for fused filament fabrication |
| US11365645B2 (en) | 2020-10-07 | 2022-06-21 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Turbine shroud cooling |
| EP3995601A1 (en) * | 2020-11-04 | 2022-05-11 | Siemens Energy Global GmbH & Co. KG | Bilayer thermal barrier coatings with an advanced interface |
| CN113088859A (zh) * | 2021-03-30 | 2021-07-09 | 潍柴动力股份有限公司 | 复合涂层、活塞、发动机和车辆 |
| US11486263B1 (en) * | 2021-06-28 | 2022-11-01 | General Electric Company | System for addressing turbine blade tip rail wear in rubbing and cooling |
| WO2023078633A1 (en) * | 2021-11-08 | 2023-05-11 | Siemens Energy Global GmbH & Co. KG | A method to produce porous segmented thermal barrier coating and a porous segmented thermal barrier coating |
| US12188365B1 (en) * | 2023-12-04 | 2025-01-07 | Rolls-Royce Corporation | Method and apparatus for ceramic matrix composite turbine shroud assembly |
| CN117568737B (zh) * | 2024-01-12 | 2024-05-28 | 北矿新材科技有限公司 | 具有高抗热震和高磨耗性的涂层及其制备方法、发动机和飞行器 |
| US20260110096A1 (en) * | 2024-10-21 | 2026-04-23 | Ge Infrastructure Technology Llc | Turbine blade outermost abrasive layer using graded ceramics |
Family Cites Families (34)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US33876A (en) * | 1861-12-10 | Improvement in breech-loading ordnance | ||
| US3975165A (en) * | 1973-12-26 | 1976-08-17 | Union Carbide Corporation | Graded metal-to-ceramic structure for high temperature abradable seal applications and a method of producing said |
| USRE33876E (en) | 1975-09-11 | 1992-04-07 | United Technologies Corporation | Thermal barrier coating for nickel and cobalt base super alloys |
| US4248940A (en) * | 1977-06-30 | 1981-02-03 | United Technologies Corporation | Thermal barrier coating for nickel and cobalt base super alloys |
| US4142022A (en) * | 1976-04-05 | 1979-02-27 | Brunswick Corporation | Ceramic-metal laminate |
| US4379812A (en) * | 1978-12-27 | 1983-04-12 | Union Carbide Corporation | Stress relieved metal/ceramic abradable seals and deformable metal substrate therefor |
| US4232056A (en) * | 1979-04-16 | 1980-11-04 | Union Carbide Corporation | Thermospray method for production of aluminum porous boiling surfaces |
| CA1172832A (en) * | 1979-09-06 | 1984-08-21 | Hydrocarbon Research, Inc. | Reactor having dual upflow catalyst beds |
| US4269903A (en) * | 1979-09-06 | 1981-05-26 | General Motors Corporation | Abradable ceramic seal and method of making same |
| GB2060436B (en) * | 1979-09-22 | 1984-03-21 | Rolls Royce | Method of applying a ceramic coating to a metal workpiece |
| US4291089A (en) * | 1979-11-06 | 1981-09-22 | Sherritt Gordon Mines Limited | Composite powders sprayable to form abradable seal coatings |
| US4405659A (en) * | 1980-01-07 | 1983-09-20 | United Technologies Corporation | Method for producing columnar grain ceramic thermal barrier coatings |
| DE8013163U1 (de) * | 1980-05-16 | 1988-10-13 | MTU Motoren- und Turbinen-Union München GmbH, 8000 München | Gehäuse für eine thermische Turbomaschine mit einer wärmedämmenden Auskleidung |
| US4377371A (en) * | 1981-03-11 | 1983-03-22 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Laser surface fusion of plasma sprayed ceramic turbine seals |
| US4503130A (en) * | 1981-12-14 | 1985-03-05 | United Technologies Corporation | Prestressed ceramic coatings |
| US4481237A (en) * | 1981-12-14 | 1984-11-06 | United Technologies Corporation | Method of applying ceramic coatings on a metallic substrate |
| US4450184A (en) * | 1982-02-16 | 1984-05-22 | Metco Incorporated | Hollow sphere ceramic particles for abradable coatings |
| US4457948A (en) * | 1982-07-26 | 1984-07-03 | United Technologies Corporation | Quench-cracked ceramic thermal barrier coatings |
| US4676994A (en) * | 1983-06-15 | 1987-06-30 | The Boc Group, Inc. | Adherent ceramic coatings |
| US4599270A (en) * | 1984-05-02 | 1986-07-08 | The Perkin-Elmer Corporation | Zirconium oxide powder containing cerium oxide and yttrium oxide |
| US4588607A (en) * | 1984-11-28 | 1986-05-13 | United Technologies Corporation | Method of applying continuously graded metallic-ceramic layer on metallic substrates |
| US4639388A (en) * | 1985-02-12 | 1987-01-27 | Chromalloy American Corporation | Ceramic-metal composites |
| US4822689A (en) * | 1985-10-18 | 1989-04-18 | Union Carbide Corporation | High volume fraction refractory oxide, thermal shock resistant coatings |
| JPS62207885A (ja) * | 1986-03-07 | 1987-09-12 | Toshiba Corp | 高温耐熱部材 |
| US4861618A (en) * | 1986-10-30 | 1989-08-29 | United Technologies Corporation | Thermal barrier coating system |
| JPS63274751A (ja) * | 1987-05-01 | 1988-11-11 | Toyota Motor Corp | セラミック溶射部材 |
| US4936745A (en) * | 1988-12-16 | 1990-06-26 | United Technologies Corporation | Thin abradable ceramic air seal |
| US5073433B1 (en) * | 1989-10-20 | 1995-10-31 | Praxair Technology Inc | Thermal barrier coating for substrates and process for producing it |
| US5059095A (en) * | 1989-10-30 | 1991-10-22 | The Perkin-Elmer Corporation | Turbine rotor blade tip coated with alumina-zirconia ceramic |
| US5281487A (en) * | 1989-11-27 | 1994-01-25 | General Electric Company | Thermally protective composite ceramic-metal coatings for high temperature use |
| US5236787A (en) * | 1991-07-29 | 1993-08-17 | Caterpillar Inc. | Thermal barrier coating for metallic components |
| AU3323193A (en) * | 1991-12-24 | 1993-07-28 | Detroit Diesel Corporation | Thermal barrier coating and method of depositing the same on combustion chamber component surfaces |
| US5350599A (en) * | 1992-10-27 | 1994-09-27 | General Electric Company | Erosion-resistant thermal barrier coating |
| CA2110007A1 (en) * | 1992-12-29 | 1994-06-30 | Adrian M. Beltran | Thermal barrier coating process |
-
1995
- 1995-09-26 US US08/534,146 patent/US6102656A/en not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-07-23 US US08/685,284 patent/US5705231A/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-09-26 DE DE69611138T patent/DE69611138T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-09-26 EP EP96307035A patent/EP0765951B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-09-26 ES ES96307035T patent/ES2153941T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-09-26 JP JP25410696A patent/JP4004577B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-08-15 US US08/911,789 patent/US5780171A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000186574A (ja) * | 1998-12-18 | 2000-07-04 | United Technol Corp <Utc> | ガスタ―ビンエンジン用の空気シ―ル、シ―ルシステムおよびガスタ―ビンエンジン用の空気シ―ルの形成方法 |
| JP2001240745A (ja) * | 1999-12-23 | 2001-09-04 | United Technol Corp <Utc> | 複合磨耗材料 |
| JP2008545065A (ja) * | 2005-07-04 | 2008-12-11 | コリア インスティテュート オブ サイエンス アンド テクノロジー | 耐熱、耐摩耗、低摩擦特性を有するコーティング剤及びそのコーティング方法 |
| JP4917095B2 (ja) * | 2005-07-04 | 2012-04-18 | コリア・インスティテュート・オブ・サイエンス・アンド・テクノロジー | 耐熱、耐摩耗、低摩擦特性を有するコーティング剤及びそのコーティング方法 |
| JP2007039808A (ja) * | 2005-08-04 | 2007-02-15 | United Technol Corp <Utc> | 基体に分断化セラミック溶射を形成する方法および分断化セラミックコーティング形成装置 |
| JP2008095193A (ja) * | 2006-10-05 | 2008-04-24 | United Technol Corp <Utc> | セグメント化された磨耗性コーティングおよび該コーティングの塗布方法 |
| JP2008215347A (ja) * | 2007-03-05 | 2008-09-18 | United Technol Corp <Utc> | ガスタービンエンジン構成要素およびガスタービンエンジン |
| KR101491187B1 (ko) * | 2007-05-23 | 2015-02-06 | 이턴 코포레이션 | 내식성 마모 가능 코딩을 구비한 회전식 송풍기 |
| JP2014169702A (ja) * | 2010-09-28 | 2014-09-18 | Hitachi Ltd | セラミックアブレーダブルコーテイングを有するガスタービン用シュラウド |
| JP2016075271A (ja) * | 2014-09-18 | 2016-05-12 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | アブレイダブルシール、及びアブレイダブルシールを形成する方法 |
| JP2016125487A (ja) * | 2014-12-31 | 2016-07-11 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | シュラウドの摩耗性コーティング及び製造方法 |
| JP2022533884A (ja) * | 2019-03-22 | 2022-07-27 | シーメンス エナジー グローバル ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング ウント コンパニー コマンディートゲゼルシャフト | 密封システムの安定化ジルコニア |
| US12460554B2 (en) | 2019-03-22 | 2025-11-04 | Siemens Energy Global GmbH & Co. KG | Fully stabilized zirconia in a seal system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0765951B1 (en) | 2000-12-06 |
| US6102656A (en) | 2000-08-15 |
| US5705231A (en) | 1998-01-06 |
| EP0765951A3 (ja) | 1997-05-14 |
| EP0765951A2 (en) | 1997-04-02 |
| ES2153941T3 (es) | 2001-03-16 |
| US5780171A (en) | 1998-07-14 |
| DE69611138D1 (de) | 2001-01-11 |
| DE69611138T2 (de) | 2001-07-19 |
| JP4004577B2 (ja) | 2007-11-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4004577B2 (ja) | 区画された摩耗しやすいシーリングシステム、区画された摩耗しやすいセラミックコーティング方法、ガスタービンエンジン構成要素流路ダクトセグメントコーティング、および区画された摩耗しやすいセラミックコーティング | |
| US8007899B2 (en) | Segmented abradable coatings and process(es) for applying the same | |
| EP0707091B1 (en) | Zirconia-based tipped blades having macrocracked structure and process for producing it | |
| EP3575559B1 (en) | Tapered abradable coatings | |
| EP0919699B1 (en) | Columnar zirconium oxide abrasive coating for a gas turbine engine seal system | |
| EP2521802B1 (en) | Coating system for clearance control in rotating machinery | |
| CN101454477B (zh) | 钨青铜结构材料的应用以及具有热障涂层的涡轮部件 | |
| KR20040077771A (ko) | 다층식 열 배리어 코팅 | |
| US20110048017A1 (en) | Method of depositing protective coatings on turbine combustion components | |
| EP2444516A1 (en) | Thermal spray coating process for compressor shafts | |
| US20110171488A1 (en) | Thermal barrier coating systems | |
| US20110027573A1 (en) | Lubricated Abradable Coating | |
| EP2453110A1 (en) | Method of forming a seal in a gas turbine engine, corresponding blade airfoil and seal combination and gas turbine engine | |
| EP3613869B1 (en) | Abradable coating for components in high-temperature mechanical systems | |
| US20050123785A1 (en) | High temperature clearance coating | |
| US20100203254A1 (en) | Dispersion strengthened ceramic thermal barrier coating | |
| EP2423347A1 (en) | Method for forming a thermal barrier coating and a turbine component with the thermal barrier coating | |
| US20070087210A1 (en) | High temperature insulative coating (XTR) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20061017 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20070116 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20070116 |
|
| A602 | Written permission of extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602 Effective date: 20070119 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070221 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070626 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070702 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070731 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070822 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100831 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110831 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110831 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120831 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130831 Year of fee payment: 6 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |