JPH09137247A

JPH09137247A - 加熱による高強度化特性に優れた高加工性鋼板

Info

Publication number: JPH09137247A
Application number: JP29013895A
Authority: JP
Inventors: Goro Anami; 吾郎阿南; Tetsuo Toyoda; 哲夫十代田
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1995-11-08
Filing date: 1995-11-08
Publication date: 1997-05-27

Abstract

(57)【要約】【課題】加工時には優れた加工性を示し、一方加熱に
よって高強度化して使用することができる高強度化の可
能な鋼板を提供する。【解決手段】フェライト中に、最大直径が２μｍ以下
の炭化物からなる炭化物バンドが多数存在すると共に、
８００℃で４秒間加熱した後室温まで２０℃／ｓｅｃで
冷却したとき、加熱処理前の引張強度に比べて引張強度
が２０％以上増加する高加工性鋼板である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、加工時に優れた加
工特性（特に伸びフランジ性）を有すると共に、プレス
加工の前または後に加熱処理を施すことにより、高強度
化（特に引張強度の上昇）して使用することができる高
加工性・高強度化鋼板に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】自動車用部材、特にメンバー類等に用い
られる鋼板には加工性と強度の２つの相反する特性が要
求されている。即ちメンバー類を自動車ボディの滑らか
な曲線に添わせるように配置するためには優れた加工性
を有していることが必要であり、一方いったん装着した
後は、走行中の衝突事故に対して優れた防護作用を発揮
するという立場から所定の部分が希望強度まで高強度化
されておらなければならない。

【０００３】しかしながら、一般に、鋼板を加熱処理す
ると熱歪が生じて鋼板がたわみ、プレス加工が困難にな
るという不具合が生じる。そこで、鋼板のたわみを少な
くすると共に生産性の向上を目的として、できるだけ低
い温度で短時間の加熱により、高強度化が得られる鋼板
の提供が切望されている。

【０００４】加熱による高強度化を図る目的で種々の機
械部品用鋼材が開発されている（例えば特願平３−８０
００５号、特願平３−９０７０８号等）が、これらの鋼
材は、いずれも機械部品を対象にしており、プレス加工
性についてはあまり考慮されていない。周知の如く、プ
レス加工性には伸びフランジ性、深絞り性、張出し性お
よび曲げ性が含まれるが、そのなかでも伸びフランジ性
は鋼板に特有の要求特性であり、これが不足するとプレ
ス割れを引き起こすという問題がある。従って、プレス
加工性について何ら配慮されていない上記機械部品用鋼
材を用いても、目的とするところの高加工性鋼板は得ら
れない。しかも、鋼板は機械部品に比べて加熱に伴う歪
みが大きいため、この様な弊害を防ぐ観点からも、でき
るだけ低温で単時間の加熱処理によって高強度を付与す
ることのできる鋼板の提供が切望されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記事情に
着目してなされたものであり、その目的は、下記の諸特
性を満足することのできる加熱による高強度化特性に優
れた高加工性鋼板を提供することにある。加熱による鋼板の変形が少ないこと。低温度・短時間（数秒間程度）の加熱によって十分な
強度（特に引張強度）が得られること。加熱の有無にかかわらず十分なプレス加工性（特に伸
びフランジ性）を有すること。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決し得た本
発明の高加工性鋼板は、フェライト中に、最大直径が２
μｍ以下の炭化物からなる炭化物バンドが多数存在する
と共に、８００℃で４秒間加熱した後室温まで２０℃／
ｓｅｃで冷却したとき、加熱処理前の引張強度に比べて
引張強度が２０％以上増加するものである点に要旨を有
するものである。

【０００７】本発明では、更に加工性や強度の向上を目
的として、以下の要件を具備することが好ましい。炭化物バンドを構成する炭化物同士は、互いに接触し
ているか、或いは、該炭化物同士が、前記鋼板を８００
℃で４秒間加熱した後に生じた硬質相を介して接触する
程度に近接している。伸びフランジ性が３０％以上である。合金元素として、Ｃ：０．０４〜０．３０％（質量％
の意味、以下、合金元素の場合は全てこの意味を表わ
す）およびＭｎ：１．０〜４．０％を含有する。合金元素として更にＰ：０．２％以下，Ｃｕ：１％以
下，Ｎｉ：１％以下のいずれか１種以を含み（いずれの
元素も０％を含まない）、残部がＦｅ及び不可避的不純
物よりなる。更にＳｉ：３％未満及び／又はＣｒ：１％以下を含む
（いずれの元素も０％を含まない）。更にＳ：０．０１％以下（０％を含まない）を含む。更にＣａ：２０ppm 以下及び／又はＲＥＭ：２０ppm
以下を含む（いずれの元素も０ppm を含まない）。

【０００８】

【発明の実施の形態】上記目的を達成するために、本発
明者らは特に鋼板中に存在する炭化物に着目した。一般
に炭化物が多い程、加熱による高強度化特性に優れた鋼
板が得られるが、その反面、伸びフランジ性は低下する
という性質に鑑み、鋼板加熱後の引張強度上昇量や伸び
フランジ性に及ぼす炭化物の影響について様々な角度か
ら検討を加えた。その結果、フェライト中に、所定の粒
径に制御した炭化物が密集した炭化物バンドを多数存在
させることが最も有効であることを見出し、本発明を完
成したのである。

【０００９】以下、本発明の完成に至った実験経緯に沿
って上記要件を説明していく。まず、本発明に係わる高
加工性鋼板は、フェライト中に、最大直径が２μｍ以下
の炭化物からなる炭化物バンドが多数存在する点に最大
の特徴を有する。

【００１０】図１に、この様な炭化物バンドを含有する
本発明鋼板の圧延方向縦断面の中央部付近における光学
顕微鏡写真（１００倍）を示す。図中、白地はフェライ
トであり、該フェライト中に最大直径２μｍ以下の粒状
炭化物がバンド状に多数存在していることが分かる。上
述した様に、炭化物が多い程、加熱による高強度化特性
が顕著に得られることから、炭化物バンドも多ければ多
い程良いことは言うまでもない。尚、本発明における炭
化物は、大部分がセメンタイトであり、その他、ＴｉＣ
やＮｂＣの炭化物も包含される。また、該炭化物が形成
されるフェライトには、不純物レベルの他の組織（例え
ばマルテンサイト）を含有しても良く、例えば本発明鋼
板を加熱処理すると、熱処理条件の如何によっては、１
〜２％程度の不純物レベルのマルテンサイトが形成され
る場合もあり得る。

【００１１】図２は、炭化物の最大直径と加熱前の伸び
フランジ性（以下、伸びフランジ性をλで代表させる場
合がある）との関係を示すグラフである。尚、この実験
方法については後記する実施例１に詳述しており、以下
の図３〜図１２においても、同様に実施例１の結果をグ
ラフ化したものである。即ち、図２は、実施例１に用い
た鋼ａ１〜１５における炭化物径と加熱前のλをグラフ
化したものである。

【００１２】図２に示す様に、炭化物径が小さい程、加
熱前の伸びフランジ性が大きくなることが分かる。加熱
前のλが大きいと、高加工性や高強度化を容易に図れる
ことから、炭化物径の制御は特に重要である。本発明で
は、加熱前のλを６０％以上にすれば高加工性や高強度
化が得られるという観点に基づき、炭化物の最大直径を
２μｍ以下とした。好ましくは１μｍ以下である。尚、
最大直径とは、炭化物が円形ではなく楕円形の場合、長
い方の直径を意味するものである。

【００１３】更に、上述した様に、炭化物の含有量が多
い程、加熱に伴う高強度化が顕著になる。しかし、他方
では伸びフランジ性を阻害する様になることから、同程
度の強度が得られるのであれば、炭化物量をできるだけ
少なくして高強度化を図る方が望ましい。この様な観点
から炭化物の分散形態について調査したところ、図３に
示す様に、炭化物が塊状に集まった通常の鋼板（炭化物
バンドなし）に比べ、炭化物が密集してバンド状に集ま
った本発明鋼板は、加熱による引張強度の上昇量（以
下、ｄＴＳで代表させる場合がある）が大きいことが分
かる。

【００１４】その理由は、本発明（炭化物バンド）では
繊維状や板状の硬質相が鋼中に生成するのに対し、従来
例（炭化物塊）では塊状の硬質相が生成するためである
と考えられ、いわゆる繊維強化構造が得られたことに基
づくものである。

【００１５】この様に、本発明では上述した炭化物バン
ドを含有させる点に最大の特徴を有するものであるが、
加熱・冷却後の引張強度を高めるには、加熱前の伸びフ
ランジ性を３０％以上とすることが好ましい。更に、よ
り優れた特性を得ることを目的として、以下の要件を具
備することが推奨される。

【００１６】（ａ）炭化物バンドを構成する炭化物間の
距離加熱による引張強度の上昇と炭化物バンド中の炭化物間
の距離（位置関係）との関係について調べた結果を図４
に示す。尚、図４は、実施例１に用いた鋼ｂ１〜１９に
おける炭化物間距離とｄＴＳの関係をグラフ化したもの
である。

【００１７】図４に示す様に、炭化物バンドを構成する
炭化物同士は、互いに接触している（図中の「接触」部
分）か、或いは該炭化物同士が、鋼板の加熱・冷却後に
生じた硬質相を介して接触する程度に近接しているもの
である（図中の「加熱時γ相を介して接触」の部分）
は、この様な位置関係を満足しないもの（図中の「非接
触」部分）に比べて、ｄＴＳが著しく大きいことが分か
る。これは、鋼板の加熱後に塩水焼入等の焼入処理を施
すと、炭化物周辺に生成したγ相が空冷等によりマルテ
ンサイトやベイナイト等の硬質相に変化し、マルテンサ
イトやベイナイトで連結した強固な炭化物バンドが得ら
れるためと考えられる。尚、「加熱」とは、本発明で目
的とするところの低温・短時間加熱を意味するものであ
り、本実験では全て８００℃で４秒間の加熱を行ってい
る。また、上述した硬質相を効率よく生成させるには、
加熱後急冷することが好ましい。

【００１８】（ｂ）炭化物バンドの扁平率上述した様に、鋼板の加熱後に水焼入処理を施す等して
急冷すると、γ相がマルテンサイトやベイナイトに変化
し、これらが連結することから、炭化物バンドの長さや
幅を容易に測定することができる。図５は、実施例１に
用いた鋼ｃ１〜１４のデータを基に、ｄＴＳと炭化物バ
ンドの扁平率：［板厚方向への厚さ］／［圧延方向への
長さ］との関係をグラフ化したものであるが、扁平率が
０．５以下では良好な強度上昇量が得られることが分か
る。その理由は、扁平率が小さい程、上述した高強度化
に大きく関与する繊維状や板状の硬質相が鋼中に生成さ
れるのに対し、扁平率が０．５を超えると塊状の硬質相
が生成してしまうからであると考えられる。好ましくは
０．２５以下、より好ましくは０．１以下である。

【００１９】（ｃ）炭化物バンドの長さ図６は、ｄＴＳと、炭化物バンドの平均長さの関係を調
べたグラフである。図６から明らかな様に、炭化物バン
ドの平均長さが１０μｍ未満の場合に良好な強度上昇が
得られないことが分かる。その理由は、炭化物バンドの
長さが極端に短いと、結果的に炭化物が微細に分散する
ことになり、加熱前に強度が大きく上昇してしまうの
で、本発明で意図するところの炭化物バンドの形成に伴
う強度上昇効果が有効に発揮できないためと考えられ
る。所望の高強度化特性を得るには、炭化物バンドの平
均長さは１０μｍ以上が好ましく、より好ましいのは２
０μｍ以上である。

【００２０】（ｄ）Ｌ方向（圧延方向縦断面）における
炭化物バンドの長さ上記（ｃ）で選択した好ましい長さ（１０μｍ以上）を
有する炭化物バンドにおける、Ｌ方向の単位面積当たり
の長さ［長さ密度（ｍｍ／ｍｍ² ）］とｄＴＳとの関係
を図７に示す。図７から明らかな様に、３ｍｍ／ｍｍ²
以上の炭化物バンドを有する場合、十分な強度上昇量が
得られることが分かる。ここで、「Ｌ方向で３ｍｍ／ｍ
ｍ² 」とは、１０×５ｃｍの写真（４００倍）で平均長
さが４ｍｍ以上の炭化物バンド組織が合計で４ｃｍ以上
あることを意味する。尚、図７は、実施例１に用いた鋼
ｄ１〜１５における炭化物バンドの長さ密度とｄＴＳの
関係をグラフ化したものである。

【００２１】（ｅ）合金成分本発明鋼板における合金成分は、以下の様に制御するこ
とが好ましい。基本的には、合金元素としてＣ：０．０
４〜０．３０％およびＭｎ：１．０〜４．０％を含有す
ることが好ましい。

【００２２】Ｃ：０．０４〜０．３％図８は、Ｃ量を種々変化させた場合における、Ｃ量とｄ
ＴＳとの関係を示したグラフ、図９は、Ｃ量と加熱後の
λとの関係を示したグラフである。これらの図は、実施
例１に用いた鋼ｆ１〜１９のデータを基にグラフ化した
ものである。

【００２３】図８より、加熱による高強度化特性を確保
するには、Ｃを０．０４％以上添加することが好まし
い。よりり好ましくは０．１％以上である。尚、Ｃ量の
増加に伴いｄＴＳも上昇するが、０．３％以上添加する
とプレス加工性（特に伸びフランジ性）が悪くなる（図
９参照）。

【００２４】Ｍｎ：１．０〜４．０％図１０は、Ｍｎ量を種々変化させた場合における、Ｍｎ
量とｄＴＳとの関係を示したグラフ、図１１は、Ｍｎ量
と加熱後のλとの関係を示したグラフである。これらの
図は、実施例１に用いた鋼ｇ１〜１９のデータを基にグ
ラフ化したものである。

【００２５】Ｍｎは、加熱による高強度化に必須の元素
であり、その添加量が多くなるに伴って、強度上昇量も
大きくなる。図１０から明らかな様に、加熱後の冷却に
より十分な強度を確保するためには、Ｍｎを１．０％以
上添加することが好ましい。Ｍｎは、フェライト中への
炭化物溶解温度を下げる効果を有するため、強度上昇効
果が大きいのである。しかしながら、図１１に示す様に
Ｍｎを多量に添加すると、加熱後の鋼板中に極めて硬質
な低温生成組織が多量に生成するため、伸びフランジ性
が低下することから、その上限を４．０％とすることが
好ましい。

【００２６】本発明における必須的含有元素は上記のと
おりであり、残部はＦｅ及び不可避的不純物であるが、
所望によっては以下の（１）〜（４）群に示す各元素を
１種または２種以上、下記の範囲内で積極的に添加する
こともできる。（１）Ｐ：０．２％以下，Ｃｕ：１％以下および／また
はＮｉ：１％以下（２）Ｓｉ：３％未満および／またはＣｒ：１％以下（３）Ｓ：０．０１％以下（４）Ｃａ：２０ppm 以下および／またはＲＥＭ：２０
ppm 以下以下、各群に示す元素について説明する。Ｐ：０．２％以下Ｐは、耐食性改善作用を有する元素であるが、０．２％
を超えると鋼の脆化が著しくなるので、その上限を０．
２％以下にすることが好ましい。

【００２７】Ｃｕ：１％以下Ｃｕは時効析出によって素材強度を確保する機能を発揮
するものであり、しかも母材の耐食性を向上させること
ができるので、素材の特性向上元素として有効である。
この様な添加効果を有効に発揮させるには０．１％以上
の添加が好ましい。しかしながら１％を超えて添加して
も効果が飽和し、逆にコスト高を招くだけである。

【００２８】Ｎｉ：１％以下Ｎｉは、鋼板の耐食性を改善すると共に、上記Ｃｕの添
加による割れを抑制する元素である。この様な作用を有
効に発揮させるには０．１％以上の添加が好ましい。し
かしながら、１％以上添加しても効果が飽和し、逆にコ
スト高を招くだけである。

【００２９】Ｓｉ：３％未満Ｓｉを３％以上添加するとプレス加工性が低下する。
尚、本発明鋼板を製造するに当たり、合金亜鉛めっきを
施す場合には、Ｓｉを０．５％以上添加すると、めっき
付着性を低下させる要因となるので、その上限を０．５
％未満にすることが好ましい。上記めっき付着性に加え
て、赤スケール等の発生を抑制しスケール特性を制御し
たい場合には、その上限を０．２％以下に抑えることが
好ましい。

【００３０】Ｃｒ：１％以下Ｃｒは焼入性向上元素であり、加熱後の冷却による高強
度化を確保することができる。この様な作用を有効に発
揮させるには０．１％以上の添加が好ましい。しかしな
がら１％を超えて過剰に添加するとめっき付着性が低下
する。

【００３１】Ｓ：０．０１％以下Ｓを０．０１％以上添加すると伸びフランジ性が低下す
る。Ｃａ：２０ppm 以下，ＲＥＭ：２０ppm 以下ＣａおよびＲＥＭは、硫化物の形状改善作用および伸び
フランジ性の改善作用を有する元素である。これらの作
用を有効に発揮させるには、各元素共に、１ppm 以上添
加することが好ましい。しかしながら、２０ppm を超え
て過剰に添加しても効果が飽和し、コストが上昇するだ
けである。

【００３２】その他、加工性に悪影響を及ぼさない程度
に高強度化を図るという観点から、Ｂ：３０ｐｐｍ以
下，Ｔｉ：０．２％以下，Ｎｂ：０．１％以下，Ｖ：
０．１％以下，Ｍｏ：０．５％以下を、コスト上昇を招
かない範囲内で添加することもできる。

【００３３】この様な要件を満足する本発明鋼板を比較
的低温度で短時間の加熱処理・冷却処理（例えば８００
℃で４秒間加熱した後、室温まで２０℃／ｓｅｃで冷却
する）を行うと十分な強度上昇効果（特に引張強度）が
得られる（上記条件下では２０％以上）と共に、優れた
プレス加工性（特に伸びフランジ性）を有する様にな
る。即ち、加熱部位では、上述した様に炭化物バンド組
織が硬質化するのに対し、炭化物バンド以外の組織はあ
まり硬質化しないため、高強度特性を発揮させつつ高加
工性をも具備した高強度化・高加工性鋼板が得られるの
である。これに対して、例えば約９００℃の高温度で加
熱すると、組織全体が硬質化してしまい加工性が損なわ
れることになる。

【００３４】図１２は、本発明鋼板と従来鋼板（炭化物
バンドなし）を用い、十分なｄＴＳが得られる様にそれ
ぞれ加熱を行った後のλと、熱処理前のＴＳとの関係を
グラフ化したものである。従来鋼板では、９００℃で１
０秒間加熱しなければ十分な強度が得られず、しかも加
熱後のλは３０％以下と低くなっているのに対し、本発
明鋼板では、８００℃で４秒間程度加熱するだけで十分
な強度が得られると共に、加熱後のλも全て３０％を超
えており、高強度化と高強度化の両方を備えていること
が分かる。尚、図１２は、実施例１に用いた鋼ｅ１〜３
８の結果をグラフ化したものである。

【００３５】本発明鋼板では、この様に、フェライト中
に、高加工性や高強度化特性に大きな影響を及ぼす炭化
物バンドが多数形成されているので、優れた加工性を確
保しつつ、できるだけ少ない硬質相の形成によって高強
度化を図ることができるのである。従って、本発明鋼板
は、素材段階では優れた冷間加工性を示し、加熱等によ
って高強度化されるので、使用条件の下では大幅な強度
上昇が可能であり、広範囲の用途に使用することができ
る。

【００３６】本発明の鋼板は熱延ミル、冷延ミルのいず
れの方法によっても製造することができ、また本発明の
鋼板は各種の表面処理、例えば亜鉛めっき等のめっきを
施したものとして提供することも可能である。

【００３７】以下実施例に基づいて本発明を詳述する。
ただし、下記実施例は本発明を制限するものではなく、
前・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施することは
全て本発明の技術範囲に包含される。

【００３８】

【実施例】表１〜５に示した鋼組成を有する材料を溶製
し、圧延によって１．４mm厚さの板とし、組織調整を行
った。具体的には、炭化物バンドの扁平率はα域での圧
延率や焼鈍条件を、炭化物の粒径は圧延巻取温度や焼鈍
条件を、炭化物間の距離はα域での圧延率を制御する等
して夫々調整した。また、特性の評価は加熱を行ってい
ないサンプルと、加熱を行ったサンプルの２種類につい
て行った。引張試験の測定は、ＪＩＳ５号引張試験片を
加工して引張試験を行った。これらの結果を表６〜１４
に示す。尚、これらの結果の一部を抜粋してグラフ化し
たのが前記図２〜１２であり、それらの説明は上述した
通りである。

【００３９】

【表１】

【００４０】

【表２】

【００４１】

【表３】

【００４２】

【表４】

【００４３】

【表５】

【００４４】

【表６】

【００４５】

【表７】

【００４６】

【表８】

【００４７】

【表９】

【００４８】

【表１０】

【００４９】

【表１１】

【００５０】

【表１２】

【００５１】

【表１３】

【００５２】

【表１４】

【００５３】表１４の結果から以下の様に考察すること
ができる。ｈ１〜ｈ１８は、本発明で添加し得る元素の
添加効果について調べたものである。具体的には、ｈ１
〜ｈ３はＳｉ、ｈ４〜ｈ５はＰ、ｈ６はＳ、ｈ７〜ｈ８
はＣｒ、ｈ９はＣｕおよびＮｉ、ｈ１０はＶ、ｈ１１は
Ｎｂ、ｈ１２はＭｏ、ｈ１３〜１４はＣａ、ｈ１５はＲ
ＥＭ、ｈ１６はＢ、ｈ１７〜ｈ１８はＮの添加効果を調
べたものである。

【００５４】ｈ２〜ｈ３は、Ｓｉを過剰に添加した例で
あり、ｈ１に比べてλが劣化する。ｈ４〜５は、Ｐを本
発明の好ましい範囲内に制御した例であり、この範囲内
であれば脆化せず、且つｄＴＳやλに悪影響を及ぼさな
い。ｈ６は、Ｓを好ましい範囲に制御した例であり、ｈ
１に比べてλが向上する。ｈ７〜ｈ８は、Ｃｒを好まし
い範囲に制御した例であり、ｄＴＳが増加する。

【００５５】ｈ９は、ＣｕおよびＮｉを好ましい範囲に
制御した例であり、この範囲内であれば、耐食性を改善
し得ると共にｄＴＳやλに対して悪影響を及ぼさない。
ｈ１０はＶを、ｈ１１はＮｂを、ｈ１２はＭｏを、それ
ぞれ好ましい範囲に制御した例であり、いずれもｄＴＳ
が上昇する。ｈ１４はＣａを、ｈ１５はＲＥＭを、ｈ１
６はＢを、ｈ１７〜ｈ１８はＮを、夫々好ましい範囲に
制御した例であり、これらはいずれもλが改善されるこ
とが分かる。

【００５６】

【発明の効果】本発明は上記の様に構成されているの
で、素材段階においても十分なプレス加工性を有すると
共に、加熱処理によって高加工性・高強度化を図ること
ができ、しかも加熱による鋼板の変形が少ない等の利点
を併せ持つことができる。本発明鋼板を用いれば、低温
度下の短時間加熱によっても十分な強度上昇が得られる
ので、生産効率の面でも非常に有用である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明鋼板の圧延方向縦断面の光学顕微鏡写真
である。

【図２】炭化物バンド中の炭化物直径と加熱後の伸びフ
ランジ性との関係を示すグラフである。

【図３】炭化物バンドの有無による引張強度上昇量の影
響を示すグラフである。

【図４】炭化物バンド中の炭化物間距離と引張強度上昇
量との関係を示すグラフである。

【図５】炭化物バンドの扁平率と引張強度上昇量との関
係を示すグラフである。

【図６】炭化物バンドの平均長さと引張強度上昇量との
関係を示すグラフである。

【図７】炭化物バンドの長さ密度と引張強度上昇量との
関係を示すグラフである。

【図８】Ｃ量と引張強度上昇量の関係を示すグラフであ
る。

【図９】Ｃ量と伸びフランジ性の関係を示すグラフであ
る。

【図１０】Ｍｎ量と引張強度上昇量の関係を示すグラフ
である。

【図１１】Ｍｎ量と伸びフランジ性の関係を示すグラフ
である。

【図１２】加熱前の引張強度と、十分な引張強度上昇量
が得られるだけ加熱を行った後の伸びフランジ性との関
係を示すグラフである。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】フェライト中に、最大直径が２μｍ以下
の炭化物からなる炭化物バンドが多数存在すると共に、
８００℃で４秒間加熱した後室温まで２０℃／ｓｅｃで
冷却したとき、該加熱処理前の引張強度に比べて引張強
度が２０％以上増加することを特徴とする加熱による高
強度化特性に優れた高加工性鋼板。
【請求項２】前記炭化物バンドを構成する炭化物同士
は、互いに接触しているか、或いは、該炭化物同士が、
前記鋼板を８００℃で４秒間加熱した後に生じた硬質相
を介して接触する程度に近接している請求項１に記載の
高加工性鋼板。
【請求項３】伸びフランジ性が３０％以上である請求
項１または２に記載の高加工性鋼板。
【請求項４】合金元素として、Ｃ：０．０４〜０．３０％（質量％の意味、以下同
じ）およびＭｎ：１．０〜４．０％を含有するものであ
る請求項１〜３のいずれかに記載の高加工性鋼板。
【請求項５】更に、Ｐ：０．２％以下（０％を含まない），Ｃｕ：１％以
下（０％を含まない），Ｎｉ：１％以下（０％を含まな
い）のいずれか１種以を含み、残部がＦｅ及び不可避的
不純物よりなるものである請求項４に記載の高加工性鋼
板。
【請求項６】更にＳｉ：３％未満（０％を含まな
い），Ｃｒ：１％以下（０％を含まない）のいずれか１
種以上を含むものである請求項４または５に記載の高加
工性鋼板。
【請求項７】更にＳ：０．０１％以下（０％を含ま
ない）を含むものである請求項４〜６のいずれかに記載
の高加工性鋼板。
【請求項８】更にＣａ：２０ppm 以下（０ppm を含
まない），ＲＥＭ：２０ppm 以下（０ppm を含まない）
のいずれか１種以上を含むものである請求項４〜７のい
ずれかに記載の高加工性鋼板。