JPH09141322A - 鋼帯上冷却水の除去方法および装置 - Google Patents
鋼帯上冷却水の除去方法および装置Info
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- JPH09141322A JPH09141322A JP32803695A JP32803695A JPH09141322A JP H09141322 A JPH09141322 A JP H09141322A JP 32803695 A JP32803695 A JP 32803695A JP 32803695 A JP32803695 A JP 32803695A JP H09141322 A JPH09141322 A JP H09141322A
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- B21B45/0275—Cleaning devices
- B21B45/0278—Cleaning devices removing liquids
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 鋼帯上面に滞留する冷却水の水切り性を向上
すると共に、跳ね返り水を除去する。 【解決手段】 熱間薄板連続圧延ラインのホットラン冷
却時に、水と空気を混合して水切りノズルから噴射し
て、鋼帯１上に滞留する滞留水６を除去する。
すると共に、跳ね返り水を除去する。 【解決手段】 熱間薄板連続圧延ラインのホットラン冷
却時に、水と空気を混合して水切りノズルから噴射し
て、鋼帯１上に滞留する滞留水６を除去する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、熱間薄板連続圧
延ラインのホットラン冷却により発生した鋼板上の滞留
水などの鋼帯上冷却水の除去方法および装置に関する。
延ラインのホットラン冷却により発生した鋼板上の滞留
水などの鋼帯上冷却水の除去方法および装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱間圧延ラインにおける熱延鋼帯の冷却
工程においては、スプレーノズル、ラミナーフローノズ
ル、ジェットノズル等から加圧水を熱延鋼帯の上下面に
噴射してホットラン冷却を行っている。ホットラン冷却
は、高速で走行する鋼帯を限られたスペースと時間で冷
却しなければならず、冷却終了温度も厳しい範囲にコン
トロールしなければならない。ホットラン冷却で熱鋼帯
上面に噴射された冷却水は、鋼帯と衝突後、鋼帯の幅方
向または進行方向等に向かって鋼帯表面上を流れ、鋼帯
端面から下方に落下する。
工程においては、スプレーノズル、ラミナーフローノズ
ル、ジェットノズル等から加圧水を熱延鋼帯の上下面に
噴射してホットラン冷却を行っている。ホットラン冷却
は、高速で走行する鋼帯を限られたスペースと時間で冷
却しなければならず、冷却終了温度も厳しい範囲にコン
トロールしなければならない。ホットラン冷却で熱鋼帯
上面に噴射された冷却水は、鋼帯と衝突後、鋼帯の幅方
向または進行方向等に向かって鋼帯表面上を流れ、鋼帯
端面から下方に落下する。
【０００３】このため、冷却装置入側では、鋼帯上面に
滞留または流動する冷却水が冷却開始位置より上流側に
流出し、冷却開始位置における鋼帯温度が低下し、冷却
開始位置以前おける鋼帯温度が不均一となり、冷却むら
またはこれによる鋼帯の歪を生じ、平坦不良が生じる。
また、冷却装置出側では、同様に鋼帯上面に滞留する冷
却水が冷却終了位置より下流側に流れるため、鋼帯が必
要以上に冷却され、巻取温度の精度悪化や冷却むらのた
め水冷後鋼帯が変形するなどの問題を生じる。
滞留または流動する冷却水が冷却開始位置より上流側に
流出し、冷却開始位置における鋼帯温度が低下し、冷却
開始位置以前おける鋼帯温度が不均一となり、冷却むら
またはこれによる鋼帯の歪を生じ、平坦不良が生じる。
また、冷却装置出側では、同様に鋼帯上面に滞留する冷
却水が冷却終了位置より下流側に流れるため、鋼帯が必
要以上に冷却され、巻取温度の精度悪化や冷却むらのた
め水冷後鋼帯が変形するなどの問題を生じる。
【０００４】上記鋼帯上面に滞留する冷却水対策として
は、鋼帯上面に滞留する冷却水を除去する水切りノズル
を鋼帯側上面に設置し、水切りノズルから噴射する高圧
流体により鋼帯上面に滞留する冷却水を除去している
が、通常の一流体の水切りノズルでは、エネルギー値が
低いため鋼帯上面に滞留する冷却水を除去しきれず、か
つ、水切りノズルの反対側に設置したサイドガイドに衝
突して跳ね返る水が多く、水切り後に跳ね返った水が再
度鋼帯上面に落下し、鋼帯の幅方向温度にバラツキが生
じ、巻取温度の精度悪化や平坦悪化が生じていた。
は、鋼帯上面に滞留する冷却水を除去する水切りノズル
を鋼帯側上面に設置し、水切りノズルから噴射する高圧
流体により鋼帯上面に滞留する冷却水を除去している
が、通常の一流体の水切りノズルでは、エネルギー値が
低いため鋼帯上面に滞留する冷却水を除去しきれず、か
つ、水切りノズルの反対側に設置したサイドガイドに衝
突して跳ね返る水が多く、水切り後に跳ね返った水が再
度鋼帯上面に落下し、鋼帯の幅方向温度にバラツキが生
じ、巻取温度の精度悪化や平坦悪化が生じていた。
【０００５】また、他の方法としては、熱鋼帯の上面に
滞留する冷却水を除去するに当たり、水冷装置入側端ま
たは／および出側端において、該冷却水を負圧により吸
引し、該吸引した冷却水をライン外部へポンプにより強
制的に排出する方法（特開昭５９−３０４１５号公報）
が提案されている。
滞留する冷却水を除去するに当たり、水冷装置入側端ま
たは／および出側端において、該冷却水を負圧により吸
引し、該吸引した冷却水をライン外部へポンプにより強
制的に排出する方法（特開昭５９−３０４１５号公報）
が提案されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記鋼帯上面に滞留す
る冷却水を除去するのみであれば、水切りノズルの水量
や水圧を上げると効果を発揮するが、水量や水圧を上げ
るには、ポンプ等の供給能力を向上させる必要があり、
設備費用が高価となる。また、水切りノズルの水量や水
圧を上げた場合は、サイドガイドに衝突して跳ね返る水
が多くなり、水切り後の残水が逆に多くなって、安定し
た冷却を行うことができない。また、圧縮空気のみの噴
射は、冷却水量が少ない場合には有効であるが、ホット
ラン冷却では鋼帯上面に１００ｌ／ｍｉｎ以上の流量で
滞留冷却水が流れてくるため、圧縮空気のみでは水切り
性が悪いという欠点を有している。
る冷却水を除去するのみであれば、水切りノズルの水量
や水圧を上げると効果を発揮するが、水量や水圧を上げ
るには、ポンプ等の供給能力を向上させる必要があり、
設備費用が高価となる。また、水切りノズルの水量や水
圧を上げた場合は、サイドガイドに衝突して跳ね返る水
が多くなり、水切り後の残水が逆に多くなって、安定し
た冷却を行うことができない。また、圧縮空気のみの噴
射は、冷却水量が少ない場合には有効であるが、ホット
ラン冷却では鋼帯上面に１００ｌ／ｍｉｎ以上の流量で
滞留冷却水が流れてくるため、圧縮空気のみでは水切り
性が悪いという欠点を有している。
【０００７】また、上記特開昭５９−３０４１５号公報
に開示の方法は、負圧によって鋼帯上面に滞留する冷却
水を吸引して水切りを行うもので、多量の滞留冷却水の
水切りが困難であると共に、高速で走行する鋼帯のバタ
ツキによって吸引ノズルと鋼帯が接触する恐れがあり、
実操業で実施するすることは不可能である。
に開示の方法は、負圧によって鋼帯上面に滞留する冷却
水を吸引して水切りを行うもので、多量の滞留冷却水の
水切りが困難であると共に、高速で走行する鋼帯のバタ
ツキによって吸引ノズルと鋼帯が接触する恐れがあり、
実操業で実施するすることは不可能である。
【０００８】この発明の目的は、上記従来技術の欠点を
解消し、鋼帯上面に滞留する冷却水の水切り性を向上す
ると共に、サイドガイドに衝突して跳ね返る跳ね返り水
を除去できる鋼帯上冷却水の除去方法および装置を提供
することにある。
解消し、鋼帯上面に滞留する冷却水の水切り性を向上す
ると共に、サイドガイドに衝突して跳ね返る跳ね返り水
を除去できる鋼帯上冷却水の除去方法および装置を提供
することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記目的を
達成すべく水切りノズルによる水切り後の残水を定量的
に把握し、実機適用の検討を行った結果、水切りノズル
として高圧空気と高圧水を混合して噴射できる混合ノズ
ルを使用することによって、鋼帯上面に滞留する冷却水
との衝突エネルギーが増し、水切り性が向上すると共
に、サイドガイドに衝突した際、噴射水の粒径が小さい
ために跳ね返り水が低減すること、また、サイドガイド
に水切りノズルからの混合流体の当たり角度が９０°を
超える傾斜スリットを設けることによって、跳ね返り水
を強制的に除去できることを究明し、この発明に到達し
た。
達成すべく水切りノズルによる水切り後の残水を定量的
に把握し、実機適用の検討を行った結果、水切りノズル
として高圧空気と高圧水を混合して噴射できる混合ノズ
ルを使用することによって、鋼帯上面に滞留する冷却水
との衝突エネルギーが増し、水切り性が向上すると共
に、サイドガイドに衝突した際、噴射水の粒径が小さい
ために跳ね返り水が低減すること、また、サイドガイド
に水切りノズルからの混合流体の当たり角度が９０°を
超える傾斜スリットを設けることによって、跳ね返り水
を強制的に除去できることを究明し、この発明に到達し
た。
【００１０】すなわち、本願の請求項１の発明は、熱間
薄板連続圧延ラインのホットラン冷却時に、水と空気を
混合して水切りノズルから噴射し、鋼帯上に滞留する冷
却水を除去することを特徴とする鋼帯上冷却水の除去方
法である。
薄板連続圧延ラインのホットラン冷却時に、水と空気を
混合して水切りノズルから噴射し、鋼帯上に滞留する冷
却水を除去することを特徴とする鋼帯上冷却水の除去方
法である。
【００１１】また、本願の請求項２の発明は、熱間薄板
連続圧延ラインのホットラン冷却時に、水量と空気量の
比を１：５〜１：１５の割合で混合して水切りノズルか
ら噴射し、鋼帯上に滞留する冷却水を除去することを特
徴とする請求項１記載の鋼帯上冷却水の除去方法であ
る。
連続圧延ラインのホットラン冷却時に、水量と空気量の
比を１：５〜１：１５の割合で混合して水切りノズルか
ら噴射し、鋼帯上に滞留する冷却水を除去することを特
徴とする請求項１記載の鋼帯上冷却水の除去方法であ
る。
【００１２】さらに、本願の請求項３の発明は、熱間薄
板連続圧延ラインのホットラン冷却装置下流側の鋼帯側
上部に、水と空気を混合して噴射する水切りノズルを設
けたことを特徴とする鋼帯上冷却水の除去装置である。
板連続圧延ラインのホットラン冷却装置下流側の鋼帯側
上部に、水と空気を混合して噴射する水切りノズルを設
けたことを特徴とする鋼帯上冷却水の除去装置である。
【００１３】さらにまた、本願の請求項４の発明は、熱
間薄板連続圧延ラインのホットラン冷却時に鋼帯上に滞
留する冷却水を、鋼帯の側上部に配設した水切りノズル
により除去する鋼帯上冷却水の除去装置において、前記
水切りノズルの逆側に設置したサイドガイドに、水切り
ノズルからの流体の当たり角度が９０°を超える傾斜ス
リットを設けたことを特徴とする鋼帯上冷却水の除去装
置である。
間薄板連続圧延ラインのホットラン冷却時に鋼帯上に滞
留する冷却水を、鋼帯の側上部に配設した水切りノズル
により除去する鋼帯上冷却水の除去装置において、前記
水切りノズルの逆側に設置したサイドガイドに、水切り
ノズルからの流体の当たり角度が９０°を超える傾斜ス
リットを設けたことを特徴とする鋼帯上冷却水の除去装
置である。
【００１４】また、本願の請求項５の発明は、熱間薄板
連続圧延ラインのホットラン冷却時に鋼帯上に滞留する
冷却水を、鋼帯の側上面に配設した水切りノズルにより
除去する鋼帯上冷却水の除去装置において、前記水切り
ノズルとして水量と空気量の比を１：５〜１：１５の割
合で混合した混合ノズルを使用し、該混合ノズルの逆側
に設置したサイドガイドに、水切りスプレーノズルから
の混合流体の当たり角度が９０°を超える傾斜スリット
を設けたことを特徴とする鋼帯上冷却水の除去装置であ
る。
連続圧延ラインのホットラン冷却時に鋼帯上に滞留する
冷却水を、鋼帯の側上面に配設した水切りノズルにより
除去する鋼帯上冷却水の除去装置において、前記水切り
ノズルとして水量と空気量の比を１：５〜１：１５の割
合で混合した混合ノズルを使用し、該混合ノズルの逆側
に設置したサイドガイドに、水切りスプレーノズルから
の混合流体の当たり角度が９０°を超える傾斜スリット
を設けたことを特徴とする鋼帯上冷却水の除去装置であ
る。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下にこの発明の詳細を図１ない
し図５に基づいて説明する。図１はこの発明の鋼帯上冷
却水の除去装置の概略斜視図、図２は同じく概略平面
図、図３はサイドガイドに傾斜スリットを設けた部分の
上部からの断面図、図４はサイドガイドに傾斜スリット
を設けた部分の横断面図、図５はサイドガイドに傾斜ス
リットを設けた部分の斜視図である。
し図５に基づいて説明する。図１はこの発明の鋼帯上冷
却水の除去装置の概略斜視図、図２は同じく概略平面
図、図３はサイドガイドに傾斜スリットを設けた部分の
上部からの断面図、図４はサイドガイドに傾斜スリット
を設けた部分の横断面図、図５はサイドガイドに傾斜ス
リットを設けた部分の斜視図である。
【００１６】図１ないし図２において、１は矢印方向に
高速で走行する鋼帯、２は鋼帯１の上方に設けられたホ
ットラン冷却のための冷却水ヘッダーで、鋼帯１の上面
に冷却水３を流下させて鋼帯１を所定の温度に冷却す
る。４は冷却帯の出側鋼帯１の側上面に配設した空気と
水の混合ノズルからなる水切りノズルで、所定の角度、
例えば鋼帯１の側上方、望ましくは、鋼帯１の進行方向
と直交する方向に対して０〜±１０°で鋼帯１上に空気
と水の混合流体５を所定の噴射角度、例えば２５〜４０
°で噴射し、鋼帯１上の滞留水６を水切りスプレーノズ
ル４とは反対側に吹き飛ばして除去するよう構成する。
高速で走行する鋼帯、２は鋼帯１の上方に設けられたホ
ットラン冷却のための冷却水ヘッダーで、鋼帯１の上面
に冷却水３を流下させて鋼帯１を所定の温度に冷却す
る。４は冷却帯の出側鋼帯１の側上面に配設した空気と
水の混合ノズルからなる水切りノズルで、所定の角度、
例えば鋼帯１の側上方、望ましくは、鋼帯１の進行方向
と直交する方向に対して０〜±１０°で鋼帯１上に空気
と水の混合流体５を所定の噴射角度、例えば２５〜４０
°で噴射し、鋼帯１上の滞留水６を水切りスプレーノズ
ル４とは反対側に吹き飛ばして除去するよう構成する。
【００１７】この発明で使用する空気と水の混合ノズル
からなる水切りノズル４は、従来の高圧水のみを噴射す
る水切りノズルに比較して、高圧水に空気を混入させる
ことによって衝突エネルギーが増し、水切り性を向上さ
せることができる。しかし、単に水に空気を混入させる
だけでは、水切り性は向上しない。すなわち、空気量あ
るいは空気圧力が小さいときは、水に空気が混入され
ず、従来の高圧水のみを噴射する水切りノズルと比較し
ても変化がない。また、空気量あるいは空気圧力が高す
ぎるときは、エネルギーが大きくなりすぎ、スプレーさ
れた混合流体５中の水の粒径が小さくなって大気との衝
突で霧状となってしまい、水切り性が得られなくなる。
また、空気量が少ない場合は、空気配管に水が逆流して
しまい混合されないこととなる。
からなる水切りノズル４は、従来の高圧水のみを噴射す
る水切りノズルに比較して、高圧水に空気を混入させる
ことによって衝突エネルギーが増し、水切り性を向上さ
せることができる。しかし、単に水に空気を混入させる
だけでは、水切り性は向上しない。すなわち、空気量あ
るいは空気圧力が小さいときは、水に空気が混入され
ず、従来の高圧水のみを噴射する水切りノズルと比較し
ても変化がない。また、空気量あるいは空気圧力が高す
ぎるときは、エネルギーが大きくなりすぎ、スプレーさ
れた混合流体５中の水の粒径が小さくなって大気との衝
突で霧状となってしまい、水切り性が得られなくなる。
また、空気量が少ない場合は、空気配管に水が逆流して
しまい混合されないこととなる。
【００１８】したがって、水切りノズル４は、空気の使
用範囲が決められてしまうが、それは水量によって使用
範囲の絶対値は変化する。この値は、実験によって、水
量（ｍ3／ｈｒ）：空気量（ｍ3／ｈｒ）＝Ｖｗ ： Ｖ
ａ＝１ ： ５〜１：１５の範囲であれば、混合流体５
の水切り性が良好で鋼帯１上の滞留水６の除去には適し
ていることを確認している。すなわち、Ｖｗ ： Ｖａ
＝１ ： ５未満では、水と空気が混合されず、Ｖｗ
： Ｖａ＝１ ： ５〜１：１５では、鋼帯１上の滞
留水６の水切り性が良好で、Ｖｗ ： Ｖａ＝１ ：
１５超では、霧状となって水切り性が得られなくなる。
用範囲が決められてしまうが、それは水量によって使用
範囲の絶対値は変化する。この値は、実験によって、水
量（ｍ3／ｈｒ）：空気量（ｍ3／ｈｒ）＝Ｖｗ ： Ｖ
ａ＝１ ： ５〜１：１５の範囲であれば、混合流体５
の水切り性が良好で鋼帯１上の滞留水６の除去には適し
ていることを確認している。すなわち、Ｖｗ ： Ｖａ
＝１ ： ５未満では、水と空気が混合されず、Ｖｗ
： Ｖａ＝１ ： ５〜１：１５では、鋼帯１上の滞
留水６の水切り性が良好で、Ｖｗ ： Ｖａ＝１ ：
１５超では、霧状となって水切り性が得られなくなる。
【００１９】これらは、水切りノズル４から噴射される
混合流体５の速度に関係しており、水切りノズル４から
噴射される混合流体５の速度は、水量 ： Ｗｗ（ｋｇ
／ｈｒ）、空気量 ： Ｗａ（ｋｇ／ｈｒ）、重量比
： 水＝Ｗｗ／（Ｗｗ＋Ｗａ）、空気＝Ｗａ／（Ｗｗ
＋Ｗａ）、水密度 ： ρw（ｋｇ／ｍ3）、空気密度：
ρa（ｋｇ／ｍ3）、ノズル口面積 ： Ｓ（ｍ2）と
すれば、下記（１）式のとおりである。
混合流体５の速度に関係しており、水切りノズル４から
噴射される混合流体５の速度は、水量 ： Ｗｗ（ｋｇ
／ｈｒ）、空気量 ： Ｗａ（ｋｇ／ｈｒ）、重量比
： 水＝Ｗｗ／（Ｗｗ＋Ｗａ）、空気＝Ｗａ／（Ｗｗ
＋Ｗａ）、水密度 ： ρw（ｋｇ／ｍ3）、空気密度：
ρa（ｋｇ／ｍ3）、ノズル口面積 ： Ｓ（ｍ2）と
すれば、下記（１）式のとおりである。
【００２０】
【数１】
【００２１】そこで、今回の実験条件を上記（１）式に
導入すると、Ｗｗ＝Ｖｗ×ρw、Ｗａ＝Ｖａ×ρa＝５〜
１５Ｖｗ×ρａの条件で流速＝１／３６００Ｓ×｛Ｖｗ
＋（５〜１５）Ｖｗ｝の範囲で定められる。
導入すると、Ｗｗ＝Ｖｗ×ρw、Ｗａ＝Ｖａ×ρa＝５〜
１５Ｖｗ×ρａの条件で流速＝１／３６００Ｓ×｛Ｖｗ
＋（５〜１５）Ｖｗ｝の範囲で定められる。
【００２２】すなわち、流速は、若干の空気を混入させ
るだけで、水単体に比べ６〜１６倍の速度で噴射され、
鋼帯１上の滞留水６と衝突時のエネルギーは６2〜１６2
倍になり、滞留水６の除去能力が向上するのである。
るだけで、水単体に比べ６〜１６倍の速度で噴射され、
鋼帯１上の滞留水６と衝突時のエネルギーは６2〜１６2
倍になり、滞留水６の除去能力が向上するのである。
【００２３】図３〜図５において、１１は水切りノズル
４の反対側に沿って設置されたサイドガイドで、冷却水
ヘッダー２からの冷却水３を下方に滴下させる。１２は
水切りノズル４の反対側のサイドガイド１１の一部を水
切りノズル４からの混合流体５の当たり角度αが９０°
を超えるよう改造した傾斜スリットで、混合流体５によ
り噴射方向に吹き飛ばされた鋼帯１上の滞留水６が傾斜
スリット１２に沿って流出し、鋼帯１上に跳ね返るのを
防止する。１３は傾斜スリット１２の上方に設けたガイ
ド板で、傾斜スリット１２に衝突して上方へ跳ねる混合
流体５を下方へ落下させるよう構成されている。
４の反対側に沿って設置されたサイドガイドで、冷却水
ヘッダー２からの冷却水３を下方に滴下させる。１２は
水切りノズル４の反対側のサイドガイド１１の一部を水
切りノズル４からの混合流体５の当たり角度αが９０°
を超えるよう改造した傾斜スリットで、混合流体５によ
り噴射方向に吹き飛ばされた鋼帯１上の滞留水６が傾斜
スリット１２に沿って流出し、鋼帯１上に跳ね返るのを
防止する。１３は傾斜スリット１２の上方に設けたガイ
ド板で、傾斜スリット１２に衝突して上方へ跳ねる混合
流体５を下方へ落下させるよう構成されている。
【００２４】上記のとおり構成したことによって、鋼帯
１上の滞留水６は、水切りノズル４から噴射された空気
と水との混合流体５によって吹き飛ばされ、傾斜スリッ
ト１２に沿って流出して下方に落下する。また、傾斜ス
リット１２に衝突して上方へ跳ねる混合流体５は、ガイ
ド板１３によって下方へ落下させられる。したがって、
混合流体５や滞留水６は、サイドガイド１１に衝突後に
跳ね返って鋼帯１上に乗ることはなくなり、鋼帯１の温
度低下や温度ムラの発生を防止することができ、巻取温
度の精度悪化や平坦悪化を防止できる。
１上の滞留水６は、水切りノズル４から噴射された空気
と水との混合流体５によって吹き飛ばされ、傾斜スリッ
ト１２に沿って流出して下方に落下する。また、傾斜ス
リット１２に衝突して上方へ跳ねる混合流体５は、ガイ
ド板１３によって下方へ落下させられる。したがって、
混合流体５や滞留水６は、サイドガイド１１に衝突後に
跳ね返って鋼帯１上に乗ることはなくなり、鋼帯１の温
度低下や温度ムラの発生を防止することができ、巻取温
度の精度悪化や平坦悪化を防止できる。
【００２５】なお、前記説明においては、傾斜スリット
１２の上方に設けたガイド板１３により跳ねた混合流体
５や滞留水６を強制的に落下させる場合について説明し
たが、傾斜スリット１２とガイド板１３との間から吸引
する機構を設けると、傾斜スリット１２に衝突して上方
へ跳ねた混合流体５や滞留水６をさらに効果的に除去す
ることができる。また、この発明方法は、熱間薄板連続
圧延ラインのみならず、熱間圧延ラインの冷却ライン、
ロール冷却水の水切り、デスケーリング装置により発生
した鋼板上滞留水の除去にも適用することができる。
１２の上方に設けたガイド板１３により跳ねた混合流体
５や滞留水６を強制的に落下させる場合について説明し
たが、傾斜スリット１２とガイド板１３との間から吸引
する機構を設けると、傾斜スリット１２に衝突して上方
へ跳ねた混合流体５や滞留水６をさらに効果的に除去す
ることができる。また、この発明方法は、熱間薄板連続
圧延ラインのみならず、熱間圧延ラインの冷却ライン、
ロール冷却水の水切り、デスケーリング装置により発生
した鋼板上滞留水の除去にも適用することができる。
【００２６】
実施例１ 幅１２００ｍｍ、長さ５０００ｍｍ、厚さ５ｍｍの鋼板
を水平に固定し、長手方向の一端から鋼板上に５００ｌ
／ｍｉｎ、流速５．８ｍ／ｓｅｃで他端に向けて幅方向
全体に水を噴射し、長手方向の他端下部に幅２５ｍｍに
区切った水槽５０個を幅方向に配置し、鋼板上方５００
ｍｍの位置に鋼板幅方向中心から６００ｍｍの距離で噴
射角４０°の水切りノズルを鋼板長手方向と９０°の角
度で、鋼板幅方向全体に圧力６ｋｇ／ｃｍ2・Ｇの高圧
水８０ｌ／ｍｉｎと圧力３ｋｇ／ｃｍ2・Ｇの高圧空気
８００Ｎｌ／ｍｉｎ（水量と空気量の比＝１ ： １
０）を混合噴射して鋼板上の滞留水の水切りを実施し、
鋼板幅方向の水切り後の各水槽の残水を定量的に測定し
た。その結果、水切りノズル設置方向の鋼板エッジ部か
ら約９００ｍｍ以上で残水が少量見られた。また、比較
のため、水切りノズルより高圧水８０ｌ／ｍｉｎを噴射
して鋼板上の滞留水の水切りを実施し、鋼板幅方向の水
切り後の各水槽の残水を定量的に測定した。その結果、
水切りスプレーノズル設置方向の鋼板エッジ部から約６
００ｍｍから残水が発生した。
を水平に固定し、長手方向の一端から鋼板上に５００ｌ
／ｍｉｎ、流速５．８ｍ／ｓｅｃで他端に向けて幅方向
全体に水を噴射し、長手方向の他端下部に幅２５ｍｍに
区切った水槽５０個を幅方向に配置し、鋼板上方５００
ｍｍの位置に鋼板幅方向中心から６００ｍｍの距離で噴
射角４０°の水切りノズルを鋼板長手方向と９０°の角
度で、鋼板幅方向全体に圧力６ｋｇ／ｃｍ2・Ｇの高圧
水８０ｌ／ｍｉｎと圧力３ｋｇ／ｃｍ2・Ｇの高圧空気
８００Ｎｌ／ｍｉｎ（水量と空気量の比＝１ ： １
０）を混合噴射して鋼板上の滞留水の水切りを実施し、
鋼板幅方向の水切り後の各水槽の残水を定量的に測定し
た。その結果、水切りノズル設置方向の鋼板エッジ部か
ら約９００ｍｍ以上で残水が少量見られた。また、比較
のため、水切りノズルより高圧水８０ｌ／ｍｉｎを噴射
して鋼板上の滞留水の水切りを実施し、鋼板幅方向の水
切り後の各水槽の残水を定量的に測定した。その結果、
水切りスプレーノズル設置方向の鋼板エッジ部から約６
００ｍｍから残水が発生した。
【００２７】実施例２ 熱間薄板圧延ラインのホットラン冷却設備の出側の鋼帯
上方５００ｍｍに、鋼帯中心からの距離が６００ｍｍの
位置に噴射角４０°の水切りノズルＡを配設し、水切り
ノズルＡから３００ｍｍ下流側鋼帯の上方５００ｍｍに
鋼帯中心からの距離が１１５０ｍｍの位置に噴射角２５
°の水切りノズルＢを、鋼帯進行方向と９０°の角度で
配設すると共に、水切りノズルＡ、Ｂと反対側に水切り
ノズルＡ、Ｂからの混合流体の当たり角度αが１００°
の傾斜スリットをそれぞれ配設し、それぞれの水切りノ
ズルＡ、Ｂから圧力６ｋｇ／ｃｍ2・Ｇの高圧水８０ｌ
／ｍｉｎと圧力３ｋｇ／ｃｍ2・Ｇの高圧空気８００Ｎ
ｌ／ｍｉｎ（水量と空気量の比＝１ ： １０）を混合
噴射し、ホットラン冷却の鋼帯上の滞留水の水切りを実
施した。その結果、鋼帯上の滞留水が幅方向全体に亘っ
て皆無となると共に、跳ね返って鋼帯上に落下する水を
完全に防止することができた。その結果、巻取温度を巻
取目標温度に対して±１５℃以下に制御することができ
た。
上方５００ｍｍに、鋼帯中心からの距離が６００ｍｍの
位置に噴射角４０°の水切りノズルＡを配設し、水切り
ノズルＡから３００ｍｍ下流側鋼帯の上方５００ｍｍに
鋼帯中心からの距離が１１５０ｍｍの位置に噴射角２５
°の水切りノズルＢを、鋼帯進行方向と９０°の角度で
配設すると共に、水切りノズルＡ、Ｂと反対側に水切り
ノズルＡ、Ｂからの混合流体の当たり角度αが１００°
の傾斜スリットをそれぞれ配設し、それぞれの水切りノ
ズルＡ、Ｂから圧力６ｋｇ／ｃｍ2・Ｇの高圧水８０ｌ
／ｍｉｎと圧力３ｋｇ／ｃｍ2・Ｇの高圧空気８００Ｎ
ｌ／ｍｉｎ（水量と空気量の比＝１ ： １０）を混合
噴射し、ホットラン冷却の鋼帯上の滞留水の水切りを実
施した。その結果、鋼帯上の滞留水が幅方向全体に亘っ
て皆無となると共に、跳ね返って鋼帯上に落下する水を
完全に防止することができた。その結果、巻取温度を巻
取目標温度に対して±１５℃以下に制御することができ
た。
【００２８】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明によれば、
水と空気を混合して噴射する水切りノズルを用いて水切
りを行うことによって、鋼帯上の滞留水の水切りをほぼ
完全に行うことができると共に、傾斜スリットによりサ
イドガイドに衝突して跳ね返る水を防止することがで
き、鋼帯の温度低下や温度ムラの発生を防止することが
できると共に、巻取温度の精度悪化や平坦悪化を防止で
きる。
水と空気を混合して噴射する水切りノズルを用いて水切
りを行うことによって、鋼帯上の滞留水の水切りをほぼ
完全に行うことができると共に、傾斜スリットによりサ
イドガイドに衝突して跳ね返る水を防止することがで
き、鋼帯の温度低下や温度ムラの発生を防止することが
できると共に、巻取温度の精度悪化や平坦悪化を防止で
きる。
【図１】この発明の鋼帯上冷却水の除去装置の概略斜視
図である。
図である。
【図２】この発明の鋼帯上冷却水の除去装置の概略平面
図である。
図である。
【図３】サイドガイドに傾斜スリットを設けた部分の上
部からの断面図である。
部からの断面図である。
【図４】サイドガイドに傾斜スリットを設けた部分の横
断面図である。
断面図である。
【図５】サイドガイドに傾斜スリットを設けた部分の斜
視図である。
視図である。
１ 鋼帯 ２ 冷却水ヘッダー ３ 冷却水 ４ 水切りノズル ５ 混合流体 ６ 滞留水 １１ サイドガイド １２ 傾斜スリット １３ ガイド板
Claims (5)
- 【請求項１】 熱間薄板連続圧延ラインのホットラン冷
却時に、水と空気を混合して水切りノズルから噴射し、
鋼帯上に滞留する冷却水を除去することを特徴とする鋼
帯上冷却水の除去方法。 - 【請求項２】 熱間薄板連続圧延ラインのホットラン冷
却時に、水量と空気量の比を１：５〜１：１５の割合で
混合して水切りノズルから噴射し、鋼帯上に滞留する冷
却水を除去することを特徴とする請求項１記載の鋼帯上
冷却水の除去方法。 - 【請求項３】 熱間薄板連続圧延ラインのホットラン冷
却装置下流側の鋼帯側上部に、水と空気を混合して噴射
する水切りノズルを設けたことを特徴とする鋼帯上冷却
水の除去装置。 - 【請求項４】 熱間薄板連続圧延ラインのホットラン冷
却時に鋼帯上に滞留する冷却水を、鋼帯の側上部に配設
した水切りノズルにより除去する鋼帯上冷却水の除去装
置において、前記水切りノズルの逆側に設置したサイド
ガイドに、水切りノズルからの流体の当たり角度が９０
°を超える傾斜スリットを設けたことを特徴とする鋼帯
上冷却水の除去装置。 - 【請求項５】 熱間薄板連続圧延ラインのホットラン冷
却時に鋼帯上に滞留する冷却水を、鋼帯の側上面に配設
した水切りノズルにより除去する鋼帯上冷却水の除去装
置において、前記水切りノズルとして水量と空気量の比
を１：５〜１：１５の割合で混合した混合ノズルを使用
し、該混合ノズルの逆側に設置したサイドガイドに、水
切りスプレーノズルからの混合流体の当たり角度が９０
°を超える傾斜スリットを設けたことを特徴とする鋼帯
上冷却水の除去装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7328036A JP2970509B2 (ja) | 1995-11-21 | 1995-11-21 | 鋼帯上冷却水の除去方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7328036A JP2970509B2 (ja) | 1995-11-21 | 1995-11-21 | 鋼帯上冷却水の除去方法および装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09141322A true JPH09141322A (ja) | 1997-06-03 |
| JP2970509B2 JP2970509B2 (ja) | 1999-11-02 |
Family
ID=18205805
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7328036A Expired - Fee Related JP2970509B2 (ja) | 1995-11-21 | 1995-11-21 | 鋼帯上冷却水の除去方法および装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2970509B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001064362A1 (en) | 2000-03-01 | 2001-09-07 | Nkk Corporation | Device and method for cooling hot rolled steel band and method of manufacturing the hot rolled steel band |
| WO2007099676A1 (ja) | 2006-03-03 | 2007-09-07 | Jfe Steel Corporation | 熱延鋼帯の冷却装置および冷却方法 |
| WO2008013318A1 (en) | 2006-07-27 | 2008-01-31 | Jfe Steel Corporation | Cooler and cooling method of hot rolled steel band |
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| KR100973915B1 (ko) * | 2008-03-31 | 2010-08-03 | 주식회사 포스코 | 압연 판재 냉각방법 |
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| US8318080B2 (en) | 2005-11-11 | 2012-11-27 | Jfe Steel Corporation | Device and method for cooling hot strip |
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| JP2023094237A (ja) * | 2021-12-23 | 2023-07-05 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼帯の製造装置、及び熱延鋼帯の製造方法 |
-
1995
- 1995-11-21 JP JP7328036A patent/JP2970509B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| US8444909B2 (en) | 2006-03-03 | 2013-05-21 | Jfe Steel Corporation | Hot-strip cooling device |
| WO2007099676A1 (ja) | 2006-03-03 | 2007-09-07 | Jfe Steel Corporation | 熱延鋼帯の冷却装置および冷却方法 |
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| US8353191B2 (en) | 2006-07-27 | 2013-01-15 | Jfe Steel Corporation | Cooling device and cooling method for hot strip |
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|---|---|
| JP2970509B2 (ja) | 1999-11-02 |
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