JPH09143599A - ＴｉＡｌ系金属間化合物基合金 - Google Patents
ＴｉＡｌ系金属間化合物基合金Info
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- JPH09143599A JPH09143599A JP29641095A JP29641095A JPH09143599A JP H09143599 A JPH09143599 A JP H09143599A JP 29641095 A JP29641095 A JP 29641095A JP 29641095 A JP29641095 A JP 29641095A JP H09143599 A JPH09143599 A JP H09143599A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐熱性、耐共振性に優れたＴｉＡｌ系金属間
化合物基合金に関する。 【解決手段】 Ａｌ濃度：４５〜４８原子％、Ｎｉ濃
度：０．５〜２原子％、Ｎｂ濃度：１〜３原子％、Ｗ濃
度：０．２〜１原子％、Ｍｎ濃度：１〜２原子％を含有
し、残部がＴｉからなる耐熱性、耐共振性ＴｉＡｌ系金
属間化合物基合金。
化合物基合金に関する。 【解決手段】 Ａｌ濃度：４５〜４８原子％、Ｎｉ濃
度：０．５〜２原子％、Ｎｂ濃度：１〜３原子％、Ｗ濃
度：０．２〜１原子％、Ｍｎ濃度：１〜２原子％を含有
し、残部がＴｉからなる耐熱性、耐共振性ＴｉＡｌ系金
属間化合物基合金。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は過給機のタービンブ
レード、小型過給機のタービンホイール、産業用ガスタ
ービン及びジェットエンジンのタービンブレード等に用
いるに適した耐熱性と耐共振性に優れたＴｉＡｌ系金属
間化合物基合金に関する。
レード、小型過給機のタービンホイール、産業用ガスタ
ービン及びジェットエンジンのタービンブレード等に用
いるに適した耐熱性と耐共振性に優れたＴｉＡｌ系金属
間化合物基合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】金属間化合物ＴｉＡｌを主相とする合金
（以下、ＴｉＡｌ基合金という）は金属系新素材として
近年注目を集めている。その最大の特徴は軽量高強度と
いうことであるため、適用対象部品としては航空宇宙用
構造材あるいは回転部品が考えられている。回転部品と
して大型のもの、例えは産業用蒸気タービンのロータな
どを考えた場合、欠陥のない大型のＴｉＡｌ基合金部材
を製造する生産技術、即ち大型部材の溶解、鍛造及び熱
処理技術は現在ではまだ未発達なため、ＴｉＡｌ基合金
の用途としては現状では小型の回転部品、例えば過給
機、ガスタービンなどのタービンブレードあるいは小型
過給機のタービンホイールなどが考えられている。
（以下、ＴｉＡｌ基合金という）は金属系新素材として
近年注目を集めている。その最大の特徴は軽量高強度と
いうことであるため、適用対象部品としては航空宇宙用
構造材あるいは回転部品が考えられている。回転部品と
して大型のもの、例えは産業用蒸気タービンのロータな
どを考えた場合、欠陥のない大型のＴｉＡｌ基合金部材
を製造する生産技術、即ち大型部材の溶解、鍛造及び熱
処理技術は現在ではまだ未発達なため、ＴｉＡｌ基合金
の用途としては現状では小型の回転部品、例えば過給
機、ガスタービンなどのタービンブレードあるいは小型
過給機のタービンホイールなどが考えられている。
【０００３】これらの部品については従来、５００℃
（メタル温度、以下同様）程度以下の低温部位にはＴＵ
Ｆ鋼に代表される１２Ｃｒ系耐熱鋼が、またそれ以上の
高温域では超合金が使われている。７５０℃以上では超
合金しか使用する材料はないため、部品の材料コストが
高くなっても性能を保証するためやむを得ないが、５０
０〜７５０℃の範囲では材料特性の点から言うと超合金
ではオーバースペックであり、超合金ほど耐熱性がなく
ともより安価な材料を使用することが望まれてきた。
（メタル温度、以下同様）程度以下の低温部位にはＴＵ
Ｆ鋼に代表される１２Ｃｒ系耐熱鋼が、またそれ以上の
高温域では超合金が使われている。７５０℃以上では超
合金しか使用する材料はないため、部品の材料コストが
高くなっても性能を保証するためやむを得ないが、５０
０〜７５０℃の範囲では材料特性の点から言うと超合金
ではオーバースペックであり、超合金ほど耐熱性がなく
ともより安価な材料を使用することが望まれてきた。
【０００４】ＴｉＡｌ基合金は原料費は超合金より安価
であり、７５０℃程度までは超合金に匹敵する耐熱性を
有していることから、この５００〜７５０℃で使われる
ブレードとしての実用化が期待されてきた。またこの場
合、副次的効果として、ブレード重量が超合金に較べ１
／２になることから、ディスクに負荷される遠心応力も
１／２になり、ディスク材としてもより耐熱性の低い、
安価な材料が使用可能となるため、いっそうのコストダ
ウンに結びつく。
であり、７５０℃程度までは超合金に匹敵する耐熱性を
有していることから、この５００〜７５０℃で使われる
ブレードとしての実用化が期待されてきた。またこの場
合、副次的効果として、ブレード重量が超合金に較べ１
／２になることから、ディスクに負荷される遠心応力も
１／２になり、ディスク材としてもより耐熱性の低い、
安価な材料が使用可能となるため、いっそうのコストダ
ウンに結びつく。
【０００５】一般に、ブレードなどの高温回転部品に適
用される材料を考えた場合、高温引張強度、疲労強度、
クリープ強度、耐酸化性、常温延性などの一般的な材料
特性が必要であるが、それ以外にも回転部品固有の特
性、即ち耐共振性が必要となる。つまりこれらの部品に
は使用中に一定の励振力が作用し、これと共振を起こす
可能性があるためである。共振が生じると騒音が発生す
ると同時に、甚だしくは疲労破壊にまで至る。この危険
な共振を設計的な手段のみにおいて防止することは困難
であり、またこれを追求することによって他の弊害も生
じることから、材料自身に振動の減衰能をもたす考え方
が一般的である。このためには材料には減衰能、つまり
大きな内部摩擦が必要とされる。
用される材料を考えた場合、高温引張強度、疲労強度、
クリープ強度、耐酸化性、常温延性などの一般的な材料
特性が必要であるが、それ以外にも回転部品固有の特
性、即ち耐共振性が必要となる。つまりこれらの部品に
は使用中に一定の励振力が作用し、これと共振を起こす
可能性があるためである。共振が生じると騒音が発生す
ると同時に、甚だしくは疲労破壊にまで至る。この危険
な共振を設計的な手段のみにおいて防止することは困難
であり、またこれを追求することによって他の弊害も生
じることから、材料自身に振動の減衰能をもたす考え方
が一般的である。このためには材料には減衰能、つまり
大きな内部摩擦が必要とされる。
【０００６】ＴｉＡｌ基合金は近年世界中で盛んに研究
されており、種々の材料特性の向上が計られている。そ
の結果、５００〜７５０℃において、タービン材料に必
要な上記の材料特性では、高温比強度、比クリープ強度
は超合金と同等あるいはそれ以上であり、耐酸化性は超
合金よりは劣るが、実用上ほとんど問題ないレベルにあ
る。また疲労強度は高く超合金以上のレベルにある。さ
らに、常温延性は２％程度であり実用上ほとんど問題な
いと言う状態まで至っている。即ちＴｉＡｌ基合金のほ
とんどの材料特性は５００〜７５０℃の温度域をカバー
するのに十分な性能を有するレベルまでに向上している
と言える。
されており、種々の材料特性の向上が計られている。そ
の結果、５００〜７５０℃において、タービン材料に必
要な上記の材料特性では、高温比強度、比クリープ強度
は超合金と同等あるいはそれ以上であり、耐酸化性は超
合金よりは劣るが、実用上ほとんど問題ないレベルにあ
る。また疲労強度は高く超合金以上のレベルにある。さ
らに、常温延性は２％程度であり実用上ほとんど問題な
いと言う状態まで至っている。即ちＴｉＡｌ基合金のほ
とんどの材料特性は５００〜７５０℃の温度域をカバー
するのに十分な性能を有するレベルまでに向上している
と言える。
【０００７】しかしながら、ＴｉＡｌ基合金にはまだ一
つ問題があり、これが原因で実用化に至っていなかっ
た。この問題とは先に述べた耐共振性が低い、つまり内
部摩擦が小さい（１２Ｃｒ系耐熱鋼、超合金の１／１０
程度）と言うことである。つまり従来の技術ではＴｉＡ
ｌ基合金を５００〜７５０℃程度のブレードなどの小型
回転部品に実用化するために、必要なほとんどすべての
材料特性の向上が計られてきたが、唯一内部摩擦が小さ
く、耐共振性を満足することができなかったため、これ
まで実際に製品化されるまでには至っていなかったと言
える。
つ問題があり、これが原因で実用化に至っていなかっ
た。この問題とは先に述べた耐共振性が低い、つまり内
部摩擦が小さい（１２Ｃｒ系耐熱鋼、超合金の１／１０
程度）と言うことである。つまり従来の技術ではＴｉＡ
ｌ基合金を５００〜７５０℃程度のブレードなどの小型
回転部品に実用化するために、必要なほとんどすべての
材料特性の向上が計られてきたが、唯一内部摩擦が小さ
く、耐共振性を満足することができなかったため、これ
まで実際に製品化されるまでには至っていなかったと言
える。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は以上の技術水
準に鑑み、５００〜７５０℃程度において高温強比強度
などの材料特性が良好であり、かつ従来技術の問題であ
った耐共振性が改善されたＴｉＡｌ基合金を提供しよう
とするものである。
準に鑑み、５００〜７５０℃程度において高温強比強度
などの材料特性が良好であり、かつ従来技術の問題であ
った耐共振性が改善されたＴｉＡｌ基合金を提供しよう
とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者は従来技術のＴ
ｉＡｌ基合金で不十分な特性であった内部摩擦を向上さ
せるためには適量のＮｉの添加が有効であることを見出
した。また、５００〜７５０℃で使用されるタービンブ
レードなどの回転部品において、必要とされる種々の材
料特性をバランスよく向上させ、かつＴｉＡｌ基合金の
最大の長所である軽量性を損なわず、さらに原料費の高
騰を招かないためには適量なＮｂ、Ｗ、Ｍｎを添加する
ことが有効であることを見出した。本発明はこの結果に
基づいてなされたもので、Ａｌ濃度：４５〜４８原子
％、Ｎｉ濃度：０．５〜２原子％、Ｎｂ濃度：１〜３原
子％、Ｗ濃度：０．２〜１原子％、Ｍｎ濃度：１〜２原
子％を含有し、残部がＴｉからなることを特徴とする耐
熱性、耐共振性に優れたＴｉＡｌ系金属間化合物基合金
である。
ｉＡｌ基合金で不十分な特性であった内部摩擦を向上さ
せるためには適量のＮｉの添加が有効であることを見出
した。また、５００〜７５０℃で使用されるタービンブ
レードなどの回転部品において、必要とされる種々の材
料特性をバランスよく向上させ、かつＴｉＡｌ基合金の
最大の長所である軽量性を損なわず、さらに原料費の高
騰を招かないためには適量なＮｂ、Ｗ、Ｍｎを添加する
ことが有効であることを見出した。本発明はこの結果に
基づいてなされたもので、Ａｌ濃度：４５〜４８原子
％、Ｎｉ濃度：０．５〜２原子％、Ｎｂ濃度：１〜３原
子％、Ｗ濃度：０．２〜１原子％、Ｍｎ濃度：１〜２原
子％を含有し、残部がＴｉからなることを特徴とする耐
熱性、耐共振性に優れたＴｉＡｌ系金属間化合物基合金
である。
【００１０】（作用）以下、本発明に係わるＴｉＡｌ基
合金における各成分の作用並びに限定理由を示す。
合金における各成分の作用並びに限定理由を示す。
【００１１】（１）Ａｌ： Ａｌは本合金の主要構成元
素である。濃度が４５原子％未満になるとラメラー組織
中のα2 相の割合が多くなり過ぎるため常温延性が低下
する。一方、４８原子％を越えるとラメラー組織中α2
相の割合が少なくなり過ぎるため高温強度が低下するの
で望ましくない。
素である。濃度が４５原子％未満になるとラメラー組織
中のα2 相の割合が多くなり過ぎるため常温延性が低下
する。一方、４８原子％を越えるとラメラー組織中α2
相の割合が少なくなり過ぎるため高温強度が低下するの
で望ましくない。
【００１２】（２）Ｎｉ： 内部摩擦を増加させるため
の添加成分である。添加量が０．５原子％未満では添加
効果が認められない。一方、２原子％を越えるとラーベ
ス相などの有害相を生成させ、常温延性を低下させるた
め望ましくない。
の添加成分である。添加量が０．５原子％未満では添加
効果が認められない。一方、２原子％を越えるとラーベ
ス相などの有害相を生成させ、常温延性を低下させるた
め望ましくない。
【００１３】（３）Ｎｂ： 耐酸化性を向上させるため
の添加成分である。添加量が１原子％未満では添加効果
が認められない。一方、３原子％を越えると比重が増加
するとともに、Ｎｂは高価な元素のため、材料コストの
上昇を招き望ましくない。
の添加成分である。添加量が１原子％未満では添加効果
が認められない。一方、３原子％を越えると比重が増加
するとともに、Ｎｂは高価な元素のため、材料コストの
上昇を招き望ましくない。
【００１４】（４）Ｗ： 高温強度を向上させるための
添加成分である。添加量が０．２原子％未満では添加効
果が認められない。一方、１原子％を越えると比重が増
加するとともに、Ｗは高価な元素のため、材料コストの
上昇を招き望ましくない。
添加成分である。添加量が０．２原子％未満では添加効
果が認められない。一方、１原子％を越えると比重が増
加するとともに、Ｗは高価な元素のため、材料コストの
上昇を招き望ましくない。
【００１５】（５）Ｍｎ： 常温延性を向上させるため
の添加成分である。添加量が１原子％未満では添加効果
が認められない。一方、２原子％を越えると耐酸化性を
低下させるので望ましくない。
の添加成分である。添加量が１原子％未満では添加効果
が認められない。一方、２原子％を越えると耐酸化性を
低下させるので望ましくない。
【００１６】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。純
度９９．８％のスポンジＴｉ及び純度９９．９％のＡ
ｌ、Ｎｉ、Ｎｂ、Ｗ、Ｍｎを原料として用い、高周波ス
カル溶解によって表１に示す組成のインゴットを作製し
た。次に均質化のため、このインゴットに１０００℃×
１０時間の熱処理を施した後、機械加工により平行部の
直径５ｍｍ、標点間距離２２ｍｍの引張り試験片、２０
ｍｍ×２０ｍｍ×２ｍｍの酸化試験片及び３ｍｍ×４ｍ
ｍ×４０ｍｍの内部摩擦測定用試験片を採取した。
度９９．８％のスポンジＴｉ及び純度９９．９％のＡ
ｌ、Ｎｉ、Ｎｂ、Ｗ、Ｍｎを原料として用い、高周波ス
カル溶解によって表１に示す組成のインゴットを作製し
た。次に均質化のため、このインゴットに１０００℃×
１０時間の熱処理を施した後、機械加工により平行部の
直径５ｍｍ、標点間距離２２ｍｍの引張り試験片、２０
ｍｍ×２０ｍｍ×２ｍｍの酸化試験片及び３ｍｍ×４ｍ
ｍ×４０ｍｍの内部摩擦測定用試験片を採取した。
【００１７】常温延性は室温の引張り試験での伸びによ
って、また高温強度は７５０℃の引張り試験での引張り
強度によって評価した。引張り試験の初期ひずみ速度は
両温度とも３．８×１０-4／ｓである。耐酸化性は７５
０℃で５００時間保持した場合の酸化増量によって評価
した。また、内部摩擦は室温において測定した。その試
験結果を表１に併せて示す。
って、また高温強度は７５０℃の引張り試験での引張り
強度によって評価した。引張り試験の初期ひずみ速度は
両温度とも３．８×１０-4／ｓである。耐酸化性は７５
０℃で５００時間保持した場合の酸化増量によって評価
した。また、内部摩擦は室温において測定した。その試
験結果を表１に併せて示す。
【００１８】例１はＡｌ濃度が本発明の範囲以下のもの
の結果である。７５０℃の強度、内部摩擦、酸化増量は
良好であるものの室温伸びは０．７％と不良であった。
例２、３は本発明の合金であり、室温伸びは２．１％以
上、７５０℃の強度は５０Ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、内部摩
擦（Ｑ-1）は１．１×１０-3以上、酸化増量は２．３ｍ
ｇ／ｃｍ2 以下といずれの特性も良好であった。例４は
Ａｌ濃度が本発明の範囲以上のものの結果である。室温
伸び、内部摩擦、酸化増量は良好であるものの、７５０
℃の強度は４２．７Ｋｇｆ／ｍｍ2 と不良であった。
の結果である。７５０℃の強度、内部摩擦、酸化増量は
良好であるものの室温伸びは０．７％と不良であった。
例２、３は本発明の合金であり、室温伸びは２．１％以
上、７５０℃の強度は５０Ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、内部摩
擦（Ｑ-1）は１．１×１０-3以上、酸化増量は２．３ｍ
ｇ／ｃｍ2 以下といずれの特性も良好であった。例４は
Ａｌ濃度が本発明の範囲以上のものの結果である。室温
伸び、内部摩擦、酸化増量は良好であるものの、７５０
℃の強度は４２．７Ｋｇｆ／ｍｍ2 と不良であった。
【００１９】例５はＮｉ濃度が本発明の範囲以下のもの
の結果である。室温伸び、７５０℃の強度、酸化増量は
良好であるものの、内部摩擦（Ｑ-1）は５．２３×１０
-4と不良であった。例６、７は本発明の合金であり、室
温伸びは１．８％以上、７５０℃の強度は４８Ｋｇｆ／
ｍｍ2 以上、内部摩擦（Ｑ-1）は１．１×１０-3以上、
酸化増量は２．２ｍｇ／ｃｍ2 以下といずれの特性も良
好であった。例８はＮｉ濃度が本発明の範囲以上のもの
の結果である。７５０℃の強度、内部摩擦、酸化増量は
良好であるものの、常温伸びは０．６％と不良であっ
た。
の結果である。室温伸び、７５０℃の強度、酸化増量は
良好であるものの、内部摩擦（Ｑ-1）は５．２３×１０
-4と不良であった。例６、７は本発明の合金であり、室
温伸びは１．８％以上、７５０℃の強度は４８Ｋｇｆ／
ｍｍ2 以上、内部摩擦（Ｑ-1）は１．１×１０-3以上、
酸化増量は２．２ｍｇ／ｃｍ2 以下といずれの特性も良
好であった。例８はＮｉ濃度が本発明の範囲以上のもの
の結果である。７５０℃の強度、内部摩擦、酸化増量は
良好であるものの、常温伸びは０．６％と不良であっ
た。
【００２０】例９はＮｂ濃度が本発明の範囲以下のもの
の結果である。室温伸び、７５０℃の強度、内部摩擦は
良好であるものの酸化増量は４．１ｍｇ／ｃｍ2 と不良
であった。例１０、１１は本発明の合金であり、室温伸
びは１．７％以上、７５０℃の強度は４７Ｋｇｆ／ｍｍ
2 以上、内部摩擦（Ｑ-1）は１．０×１０-3以上、酸化
増量は２．６ｍｇ／ｃｍ2 以下といずれの特性も良好で
あった。例１２はＮｂ濃度が本発明の範囲以上のものの
結果である。室温伸び、７５０℃の強度、内部摩擦、酸
化増量とも本発明の合金と同等である。しかしながらＮ
ｂは比重が大きく、高価な元素であるため、比重並びに
材料費用の増加を勘案すると、本発明の合金と較べると
劣ると言える。
の結果である。室温伸び、７５０℃の強度、内部摩擦は
良好であるものの酸化増量は４．１ｍｇ／ｃｍ2 と不良
であった。例１０、１１は本発明の合金であり、室温伸
びは１．７％以上、７５０℃の強度は４７Ｋｇｆ／ｍｍ
2 以上、内部摩擦（Ｑ-1）は１．０×１０-3以上、酸化
増量は２．６ｍｇ／ｃｍ2 以下といずれの特性も良好で
あった。例１２はＮｂ濃度が本発明の範囲以上のものの
結果である。室温伸び、７５０℃の強度、内部摩擦、酸
化増量とも本発明の合金と同等である。しかしながらＮ
ｂは比重が大きく、高価な元素であるため、比重並びに
材料費用の増加を勘案すると、本発明の合金と較べると
劣ると言える。
【００２１】例１３はＷ濃度が本発明の範囲以下のもの
の結果である。室温伸び、内部摩擦、酸化増量は良好で
あるものの、７５０℃の強度は４４．４Ｋｇｆ／ｍｍ2
と不良であった。例１４、１５は本発明の合金であり、
室温伸びは１．９％以上、７５０℃の強度は４９Ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上、内部摩擦（Ｑ-1）は１．１×１０-3以
上、酸化増量は２．３ｍｇ／ｃｍ2 以下といずれの特性
も良好であった。例１６はＷ濃度が本発明の範囲以上の
ものの結果である。室温伸び、７５０℃の強度、内部摩
擦、酸化増量とも本発明の合金と同等である。しかしな
がらＷは比重が大きく、高価な元素であるため比重並び
に材料費用の増加を勘案すると、本発明の合金と較べる
と劣ると言える。
の結果である。室温伸び、内部摩擦、酸化増量は良好で
あるものの、７５０℃の強度は４４．４Ｋｇｆ／ｍｍ2
と不良であった。例１４、１５は本発明の合金であり、
室温伸びは１．９％以上、７５０℃の強度は４９Ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上、内部摩擦（Ｑ-1）は１．１×１０-3以
上、酸化増量は２．３ｍｇ／ｃｍ2 以下といずれの特性
も良好であった。例１６はＷ濃度が本発明の範囲以上の
ものの結果である。室温伸び、７５０℃の強度、内部摩
擦、酸化増量とも本発明の合金と同等である。しかしな
がらＷは比重が大きく、高価な元素であるため比重並び
に材料費用の増加を勘案すると、本発明の合金と較べる
と劣ると言える。
【００２２】例１７はＭｎ濃度が本発明の範囲以下のも
のの結果である。７５０℃の強度、内部摩擦、酸化増量
は良好であるものの、室温伸びは１．０％と不良であっ
た。例１８、１９は本発明の合金であり、室温伸びは
１．８％以上、７５０℃の強度は４９Ｋｇｆ／ｍｍ2 以
上、内部摩擦（Ｑ-1）は１．１×１０-3以上、酸化増量
は２．４ｍｇ／ｃｍ2 以下といずれの特性も良好であっ
た。例２０はＭｎ濃度が本発明の範囲以上のものの結果
である。室温伸び、７５０℃の強度、内部摩擦は良好で
あるものの酸化増量は３．２ｍｇ／ｃｍ2 と不良であっ
た。
のの結果である。７５０℃の強度、内部摩擦、酸化増量
は良好であるものの、室温伸びは１．０％と不良であっ
た。例１８、１９は本発明の合金であり、室温伸びは
１．８％以上、７５０℃の強度は４９Ｋｇｆ／ｍｍ2 以
上、内部摩擦（Ｑ-1）は１．１×１０-3以上、酸化増量
は２．４ｍｇ／ｃｍ2 以下といずれの特性も良好であっ
た。例２０はＭｎ濃度が本発明の範囲以上のものの結果
である。室温伸び、７５０℃の強度、内部摩擦は良好で
あるものの酸化増量は３．２ｍｇ／ｃｍ2 と不良であっ
た。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【発明の効果】以上詳述した如く本発明によれば、過給
機のタービンブレード、小型過給機のタービンホイー
ル、産業用ガスタービン及びジェットエンジンのタービ
ンブレード等で５００〜７５０℃の範囲で使用される部
品に適した耐熱性と耐共振性に優れたＴｉＡｌ系金属間
化合物基合金が提供できる。
機のタービンブレード、小型過給機のタービンホイー
ル、産業用ガスタービン及びジェットエンジンのタービ
ンブレード等で５００〜７５０℃の範囲で使用される部
品に適した耐熱性と耐共振性に優れたＴｉＡｌ系金属間
化合物基合金が提供できる。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ａｌ濃度：４５〜４８原子％、Ｎｉ濃
度：０．５〜２原子％、Ｎｂ濃度：１〜３原子％、Ｗ濃
度：０．２〜１原子％、Ｍｎ濃度：１〜２原子％を含有
し、残部がＴｉからなることを特徴とする耐熱性、耐共
振性ＴｉＡｌ系金属間化合物基合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29641095A JP3388965B2 (ja) | 1995-11-15 | 1995-11-15 | ＴｉＡｌ系金属間化合物基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29641095A JP3388965B2 (ja) | 1995-11-15 | 1995-11-15 | ＴｉＡｌ系金属間化合物基合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09143599A true JPH09143599A (ja) | 1997-06-03 |
| JP3388965B2 JP3388965B2 (ja) | 2003-03-24 |
Family
ID=17833190
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29641095A Expired - Fee Related JP3388965B2 (ja) | 1995-11-15 | 1995-11-15 | ＴｉＡｌ系金属間化合物基合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3388965B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6294132B1 (en) | 1996-10-28 | 2001-09-25 | Mitsubishi Heavy Industries Ltd. | TiAl intermetallic compound-based alloy |
| WO2012117454A1 (ja) * | 2011-03-03 | 2012-09-07 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気処理方法 |
| CN103122426A (zh) * | 2013-03-08 | 2013-05-29 | 山东金山汽配有限公司 | 一种钛基粉末冶金刹车盘材料及其制造方法 |
| CN103820674A (zh) * | 2014-03-12 | 2014-05-28 | 北京工业大学 | 一种W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金及其制备方法 |
| CN103820672A (zh) * | 2014-03-12 | 2014-05-28 | 北京工业大学 | 一种Cr、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金及其制备方法 |
| CN106367658A (zh) * | 2016-11-29 | 2017-02-01 | 常熟市张桥华丰铸造五金厂 | 一种高韧有色金属铸件 |
| JP2022071499A (ja) * | 2020-10-28 | 2022-05-16 | 国立研究開発法人物質・材料研究機構 | ＴｉＡｌ鋳造合金 |
| CN116900218A (zh) * | 2023-06-28 | 2023-10-20 | 季华实验室 | TiAl合金及其锻造方法 |
-
1995
- 1995-11-15 JP JP29641095A patent/JP3388965B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6294132B1 (en) | 1996-10-28 | 2001-09-25 | Mitsubishi Heavy Industries Ltd. | TiAl intermetallic compound-based alloy |
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| CN103122426A (zh) * | 2013-03-08 | 2013-05-29 | 山东金山汽配有限公司 | 一种钛基粉末冶金刹车盘材料及其制造方法 |
| CN103820674A (zh) * | 2014-03-12 | 2014-05-28 | 北京工业大学 | 一种W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金及其制备方法 |
| CN103820672A (zh) * | 2014-03-12 | 2014-05-28 | 北京工业大学 | 一种Cr、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金及其制备方法 |
| CN103820674B (zh) * | 2014-03-12 | 2016-05-25 | 北京工业大学 | 一种W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金及其制备方法 |
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| JP2022071499A (ja) * | 2020-10-28 | 2022-05-16 | 国立研究開発法人物質・材料研究機構 | ＴｉＡｌ鋳造合金 |
| CN116900218A (zh) * | 2023-06-28 | 2023-10-20 | 季华实验室 | TiAl合金及其锻造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3388965B2 (ja) | 2003-03-24 |
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