JPH09143604A - 押出性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金 - Google Patents
押出性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金Info
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- JPH09143604A JPH09143604A JP30432995A JP30432995A JPH09143604A JP H09143604 A JPH09143604 A JP H09143604A JP 30432995 A JP30432995 A JP 30432995A JP 30432995 A JP30432995 A JP 30432995A JP H09143604 A JPH09143604 A JP H09143604A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 押出速度を速めて高生産性を確保しつつ、表
面品質を維持することができ、かつ、該性能を得るため
の合金の均熱処理に関して省エネルギーを実現できるＡ
ｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の提供を目的とする。 【解決手段】 Ｍｇ：０．３５〜０．８０wt％、Ｓｉ：
０．２０〜０．９０wt％、Ｆｅ：０．１６〜０．２５wt
％、Ｃｕ：０．０１〜０．２０wt％、Ｎｉ：０．０１〜
０．１５wt％、Ｔｉ：０．０１〜０．０２wt％を有し、
残部アルミニウム及び不純物からなる。任意的にＭｎ：
０．１５wt％以下、Ｃｒ：０．１０wt％以下のいずれか
１種または２種を含有しても良い。
面品質を維持することができ、かつ、該性能を得るため
の合金の均熱処理に関して省エネルギーを実現できるＡ
ｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の提供を目的とする。 【解決手段】 Ｍｇ：０．３５〜０．８０wt％、Ｓｉ：
０．２０〜０．９０wt％、Ｆｅ：０．１６〜０．２５wt
％、Ｃｕ：０．０１〜０．２０wt％、Ｎｉ：０．０１〜
０．１５wt％、Ｔｉ：０．０１〜０．０２wt％を有し、
残部アルミニウム及び不純物からなる。任意的にＭｎ：
０．１５wt％以下、Ｃｒ：０．１０wt％以下のいずれか
１種または２種を含有しても良い。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、アルミサッシな
どの一般建材、その他構造材に用いられる押出性に優れ
たＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金に関する。
どの一般建材、その他構造材に用いられる押出性に優れ
たＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金（Ｊ
ＩＳ６０００系合金）は押出性に優れているため生産性
が高く、アルミサッシなどの一般建材やその他の構造材
に広く用いられている。また、最近では前記６０００系
合金の押出加工における押出速度を速め、生産性を更に
向上させる試みがなされている。
ＩＳ６０００系合金）は押出性に優れているため生産性
が高く、アルミサッシなどの一般建材やその他の構造材
に広く用いられている。また、最近では前記６０００系
合金の押出加工における押出速度を速め、生産性を更に
向上させる試みがなされている。
【０００３】しかし、押出速度を速めると６０００系合
金のビレット中に含有される不溶性のＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ
粒子が起源となって押出材にむしれやピックアップ等の
表面欠損が発生するため、表面品質を維持しつつ生産性
を向上させるためには、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子の含有量
などの制御が重要な課題の一つとなっていた。
金のビレット中に含有される不溶性のＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ
粒子が起源となって押出材にむしれやピックアップ等の
表面欠損が発生するため、表面品質を維持しつつ生産性
を向上させるためには、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子の含有量
などの制御が重要な課題の一つとなっていた。
【０００４】そこで、６０００系合金に微量のＭｎを添
加し、該合金を高温で均熱処理することにより、表面欠
損の起源となるＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子を微細化し、ビレ
ット全体に渡って該粒子を均等に分散させることで、押
出速度を速めても表面欠損の発生を抑えることのできる
合金が特公平４−７２８９９号公報により報告されてい
る。
加し、該合金を高温で均熱処理することにより、表面欠
損の起源となるＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子を微細化し、ビレ
ット全体に渡って該粒子を均等に分散させることで、押
出速度を速めても表面欠損の発生を抑えることのできる
合金が特公平４−７２８９９号公報により報告されてい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、６０００系
合金にＭｎを添加してＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子を微細化さ
せた場合には、鋳造により得られた該合金のビレットを
均熱処理する工程において、５８５℃前後の高い温度で
数時間の加熱を必要としていた。従って、上記の合金は
押出加工における生産性は向上するものの、多量のエネ
ルギーを必要としコストの上昇を招くものであった。
合金にＭｎを添加してＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子を微細化さ
せた場合には、鋳造により得られた該合金のビレットを
均熱処理する工程において、５８５℃前後の高い温度で
数時間の加熱を必要としていた。従って、上記の合金は
押出加工における生産性は向上するものの、多量のエネ
ルギーを必要としコストの上昇を招くものであった。
【０００６】この発明は、上記問題に鑑みてなされたも
のであり、押出加工における押出速度を速めて高生産性
を確保しつつ、表面品質を維持することができ、かつ、
Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子を微細化し均質化するための均熱
処理に関して省エネルギーを実現できるＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系合金の提供を目的とする。
のであり、押出加工における押出速度を速めて高生産性
を確保しつつ、表面品質を維持することができ、かつ、
Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子を微細化し均質化するための均熱
処理に関して省エネルギーを実現できるＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系合金の提供を目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明者は、鋭意研究
と実験の結果、押出性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金
をベースとして、これに所定量のＮｉを含有せしめるこ
とにより上記目的を達成し得ることを見出だし、この発
明をするに至った。
と実験の結果、押出性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金
をベースとして、これに所定量のＮｉを含有せしめるこ
とにより上記目的を達成し得ることを見出だし、この発
明をするに至った。
【０００８】即ち、この発明は、Ｍｇ：０．３５〜０．
８０wt％、Ｓｉ：０．２０〜０．９０wt％、Ｆｅ：０．
１６〜０．２５wt％、Ｎｉ：０．０１〜０．１５wt％、
Ｃｕ：０．０１〜０．２０wt％、Ｔｉ：０．０１〜０．
０２wt％を含有し、残部がアルミニウム及び不純物から
なることを特徴とする押出性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ
系合金を要旨とするものである。また、上記元素に加え
て任意的にＭｎ：０．１５wt％以下、Ｃｒ：０．１０wt
％以下のいずれか１種または２種を含有しても良い。
８０wt％、Ｓｉ：０．２０〜０．９０wt％、Ｆｅ：０．
１６〜０．２５wt％、Ｎｉ：０．０１〜０．１５wt％、
Ｃｕ：０．０１〜０．２０wt％、Ｔｉ：０．０１〜０．
０２wt％を含有し、残部がアルミニウム及び不純物から
なることを特徴とする押出性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ
系合金を要旨とするものである。また、上記元素に加え
て任意的にＭｎ：０．１５wt％以下、Ｃｒ：０．１０wt
％以下のいずれか１種または２種を含有しても良い。
【０００９】上記において、Ｍｇ、Ｓｉは合金の強度向
上に寄与する元素である。しかし、Ｍｇが０．３５wt％
未満、Ｓｉが０．２０wt％未満の含有率ではその効果に
乏しく、逆にＭｇが０．８０wt％を越え、Ｓｉが０．９
０wt％を越える含有率の場合押出性が低下する。従っ
て、Ｍｇは０．３５〜０．８０wt％、Ｓｉは０．２０〜
０．９０wt％の範囲で含有しなければならない。特に好
ましい含有率の下限値は、Ｍｇ：０．４０wt％、Ｓｉ：
０．３５wt％であり、上限値はＭｇ：０．７５wt％、Ｓ
ｉ：０．８５wt％である。
上に寄与する元素である。しかし、Ｍｇが０．３５wt％
未満、Ｓｉが０．２０wt％未満の含有率ではその効果に
乏しく、逆にＭｇが０．８０wt％を越え、Ｓｉが０．９
０wt％を越える含有率の場合押出性が低下する。従っ
て、Ｍｇは０．３５〜０．８０wt％、Ｓｉは０．２０〜
０．９０wt％の範囲で含有しなければならない。特に好
ましい含有率の下限値は、Ｍｇ：０．４０wt％、Ｓｉ：
０．３５wt％であり、上限値はＭｇ：０．７５wt％、Ｓ
ｉ：０．８５wt％である。
【００１０】Ｆｅは、合金の中にあって押出成形時の表
面欠損発生の原因となる不溶性のＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子
を形成するため、その含有を極力抑えるのが好ましい
が、Ｆｅの含有率が低くなるほど合金自体の価格が高く
なり、また、成形後に行うことのある陽極酸化による表
面の色彩が不均一になるため、Ｆｅの含有率の下限値は
０．１６wt％に制限される。
面欠損発生の原因となる不溶性のＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子
を形成するため、その含有を極力抑えるのが好ましい
が、Ｆｅの含有率が低くなるほど合金自体の価格が高く
なり、また、成形後に行うことのある陽極酸化による表
面の色彩が不均一になるため、Ｆｅの含有率の下限値は
０．１６wt％に制限される。
【００１１】一方、合金中にＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子が含
まれる場合には、その粒子径が微細であり、合金に均一
に分布し、かつ、α化率が高いほど表面欠損の発生する
確率は低くなる。この発明は、６０００系合金にＮｉを
添加してＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子の微細化及びα化を促進
するものであるが、Ｆｅの含有率が高ければ、Ｎｉの添
加によってもＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子の微細化及びα化を
促進しきれなくなるため、Ｆｅの含有率の上限値は０．
２５wt％に制限される。
まれる場合には、その粒子径が微細であり、合金に均一
に分布し、かつ、α化率が高いほど表面欠損の発生する
確率は低くなる。この発明は、６０００系合金にＮｉを
添加してＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子の微細化及びα化を促進
するものであるが、Ｆｅの含有率が高ければ、Ｎｉの添
加によってもＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子の微細化及びα化を
促進しきれなくなるため、Ｆｅの含有率の上限値は０．
２５wt％に制限される。
【００１２】従って、Ｆｅは０．１６〜０．２５wt％の
範囲で含有しなければならない。特に好ましいＦｅの含
有率の下限値は、０．１８wt％、上限値は０．２２wt％
である。
範囲で含有しなければならない。特に好ましいＦｅの含
有率の下限値は、０．１８wt％、上限値は０．２２wt％
である。
【００１３】Ｎｉは、その添加によって不溶性のＡｌ−
Ｆｅ−Ｓｉ粒子のα化及び微細化を促進する元素であ
る。よって、Ｎｉの含有率が０．０１wt％未満であれば
α化及び微細化促進効果に乏しくなる。一方０．１５wt
％を越えて含有すれば前記効果が飽和するばかりでなく
合金の耐食性が低下する。従ってＮｉは０．０１〜０．
１５wt％の範囲で含有しなければならない。特に好まし
いＮｉの含有率の下限値は、０．０３wt％、上限値は、
０．１０wt％である。
Ｆｅ−Ｓｉ粒子のα化及び微細化を促進する元素であ
る。よって、Ｎｉの含有率が０．０１wt％未満であれば
α化及び微細化促進効果に乏しくなる。一方０．１５wt
％を越えて含有すれば前記効果が飽和するばかりでなく
合金の耐食性が低下する。従ってＮｉは０．０１〜０．
１５wt％の範囲で含有しなければならない。特に好まし
いＮｉの含有率の下限値は、０．０３wt％、上限値は、
０．１０wt％である。
【００１４】Ｃｕは合金の強度向上に寄与するものであ
るが、その含有率が０．０１wt％未満ではその効果に乏
しく、０．２０wt％を越えれば効果が飽和する。また、
Ｔｉは結晶粒の微細化に寄与し、その含有率が０．０１
wt％未満ではその効果に乏しく、０．０２wt％を越えれ
ば効果が飽和する。
るが、その含有率が０．０１wt％未満ではその効果に乏
しく、０．２０wt％を越えれば効果が飽和する。また、
Ｔｉは結晶粒の微細化に寄与し、その含有率が０．０１
wt％未満ではその効果に乏しく、０．０２wt％を越えれ
ば効果が飽和する。
【００１５】任意的に添加されるＭｎはＮｉと同じくＡ
ｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子の微細化に寄与するものであるが、
０．１５wt％を越えて添加しても微細化効果が飽和す
る。また、Ｃｒは結晶粒を微細化して合金の強度向上に
寄与するものであるが、０．１０wt％を越えて添加して
も微細化効果が飽和し、さらなる添加は経済的な無駄を
発生する。Ｍｎ、Ｃｒの１種または２種を含有する場合
の特に好ましい含有率の下限値はＭｎ：０．０２wt％、
Ｃｒ：０．０１wt％であり、上限値はＭｎ：０．１２wt
％、Ｃｒ：０．１０wt％である。
ｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子の微細化に寄与するものであるが、
０．１５wt％を越えて添加しても微細化効果が飽和す
る。また、Ｃｒは結晶粒を微細化して合金の強度向上に
寄与するものであるが、０．１０wt％を越えて添加して
も微細化効果が飽和し、さらなる添加は経済的な無駄を
発生する。Ｍｎ、Ｃｒの１種または２種を含有する場合
の特に好ましい含有率の下限値はＭｎ：０．０２wt％、
Ｃｒ：０．０１wt％であり、上限値はＭｎ：０．１２wt
％、Ｃｒ：０．１０wt％である。
【００１６】なお、押出成形後に行う時効処理の効率の
向上を目的として、この発明に係る合金にＢｅ元素を添
加しても良い。具体的にはＢｅの含有率を０．０００５
〜０．１５wt％の範囲となるように添加するのが好まし
く、特に好ましいＢｅの含有率の下限値は０．００１wt
％であり、上限値は０．１０wt％である。
向上を目的として、この発明に係る合金にＢｅ元素を添
加しても良い。具体的にはＢｅの含有率を０．０００５
〜０．１５wt％の範囲となるように添加するのが好まし
く、特に好ましいＢｅの含有率の下限値は０．００１wt
％であり、上限値は０．１０wt％である。
【００１７】この発明に係る合金を製造するにあたって
は、各元素を上記の含有率の範囲になるよう常法に従っ
て調整溶解した後、所定形状のビレットに鋳造する。次
に、該ビレットを均質化させ、合金中に含まれるＡｌ−
Ｆｅ−Ｓｉ粒子を微細化、α化させて合金中に均等に分
散させるために均熱処理を施す。該均熱処理の温度条件
等は任意に選択し得るが、この発明ではＮｉを添加する
ことによってＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子の微細化、α化を比
較的低温の均熱処理で実現することができるため、時間
的及びエネルギー的コストを勘案し、５５０〜５７０℃
の温度で１．５〜３時間の範囲で均熱処理をするのが良
い。
は、各元素を上記の含有率の範囲になるよう常法に従っ
て調整溶解した後、所定形状のビレットに鋳造する。次
に、該ビレットを均質化させ、合金中に含まれるＡｌ−
Ｆｅ−Ｓｉ粒子を微細化、α化させて合金中に均等に分
散させるために均熱処理を施す。該均熱処理の温度条件
等は任意に選択し得るが、この発明ではＮｉを添加する
ことによってＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子の微細化、α化を比
較的低温の均熱処理で実現することができるため、時間
的及びエネルギー的コストを勘案し、５５０〜５７０℃
の温度で１．５〜３時間の範囲で均熱処理をするのが良
い。
【００１８】
【実施例】次に、この発明の実施例を示す。
【００１９】表１に示すように、実施例として、この発
明の組成範囲内にある６種類の試料Ａ〜Ｆと、比較例と
して、組成範囲外にある３種類の試料Ｇ〜Ｉを作成し
た。前記各試料は、常法に従い各組成物を調製し溶解し
た後、鋳造により所定の形状のビレットに成形した。な
お、この実施例で使用したビレットの形状は直径６イン
チ×長さ６５０ｍｍである。
明の組成範囲内にある６種類の試料Ａ〜Ｆと、比較例と
して、組成範囲外にある３種類の試料Ｇ〜Ｉを作成し
た。前記各試料は、常法に従い各組成物を調製し溶解し
た後、鋳造により所定の形状のビレットに成形した。な
お、この実施例で使用したビレットの形状は直径６イン
チ×長さ６５０ｍｍである。
【００２０】
【表１】
【００２１】次に、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子を微細化、α
化してビレット中に均等に分散させるために均熱処理を
施した。該均熱処理の条件は、比較例との有意差を確認
するために下記表２に示す各種に設定した。
化してビレット中に均等に分散させるために均熱処理を
施した。該均熱処理の条件は、比較例との有意差を確認
するために下記表２に示す各種に設定した。
【００２２】
【表２】
【００２３】なお、上記均熱処理後、一旦ビレットを冷
却するが、該ビレットの冷却方法には特に制限はない。
却するが、該ビレットの冷却方法には特に制限はない。
【００２４】次に、上記各条件で均熱処理したビレット
を常法に従って押出加工を行った。この実施例は、直接
押出法を採用し、４７０℃に加熱したビレットを、高さ
４７ｍｍ，幅２９ｍｍの押出形材に押し出した。押出速
度は４０ｍ／ｍｉｎに設定した。
を常法に従って押出加工を行った。この実施例は、直接
押出法を採用し、４７０℃に加熱したビレットを、高さ
４７ｍｍ，幅２９ｍｍの押出形材に押し出した。押出速
度は４０ｍ／ｍｉｎに設定した。
【００２５】次に、上記押出材につき２００℃×３時間
の時効処理を行い、押出材の完成品を得た。
の時効処理を行い、押出材の完成品を得た。
【００２６】こうして得られた押出材の表面を目視にて
観察し、各合金における押出材の表面品質を評価した。
この結果を下記表３に示す。なお、押出前のビレット中
に含まれるＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子のα化率と押出後の表
面品質との相関を得るために、ビレットのα化率を測定
しており、該測定結果を下記表３に合わせて記す。
観察し、各合金における押出材の表面品質を評価した。
この結果を下記表３に示す。なお、押出前のビレット中
に含まれるＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子のα化率と押出後の表
面品質との相関を得るために、ビレットのα化率を測定
しており、該測定結果を下記表３に合わせて記す。
【００２７】
【表３】
【００２８】表３の結果からわかるように、この発明に
係る組成範囲のビレットは、均熱処理の温度、及び時間
に関わりなく、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子が完全にα化して
おり、押出後の押出材の表面は欠損が殆ど認められず、
比較例に比べて表面品質が良好であることを確認し得
た。
係る組成範囲のビレットは、均熱処理の温度、及び時間
に関わりなく、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子が完全にα化して
おり、押出後の押出材の表面は欠損が殆ど認められず、
比較例に比べて表面品質が良好であることを確認し得
た。
【００２９】
【発明の効果】この発明は、上述の次第で、６０００系
の合金中に所定量のＮｉが含有されてなるものであるか
ら、５５０〜５７０℃という低い均熱温度でも、ビレッ
ト中のＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子の微細化、α化が促進さ
れ、該ビレットの押出加工における押出速度を速めて
も、押出材に表面欠損が現れない。従って、この発明の
合金によれば表面品質を維持しつつ高い生産性を確保す
ることができ、なおかつ、省エネルギーを実現すること
ができる。
の合金中に所定量のＮｉが含有されてなるものであるか
ら、５５０〜５７０℃という低い均熱温度でも、ビレッ
ト中のＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ粒子の微細化、α化が促進さ
れ、該ビレットの押出加工における押出速度を速めて
も、押出材に表面欠損が現れない。従って、この発明の
合金によれば表面品質を維持しつつ高い生産性を確保す
ることができ、なおかつ、省エネルギーを実現すること
ができる。
Claims (2)
- 【請求項１】Ｍｇ：０．３５〜０．８０wt％ Ｓｉ：０．２０〜０．９０wt％ Ｆｅ：０．１６〜０．２５wt％ Ｎｉ：０．０１〜０．１５wt％ Ｃｕ：０．０１〜０．２０wt％ Ｔｉ：０．０１〜０．０２wt％ を含有し、残部がアルミニウム及び不純物からなること
を特徴とする押出性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金。 - 【請求項２】Ｍｇ：０．３５〜０．８０wt％ Ｓｉ：０．２０〜０．９０wt％ Ｆｅ：０．１６〜０．２５wt％ Ｎｉ：０．０１〜０．１５wt％ Ｃｕ：０．０１〜０．２０wt％ Ｔｉ：０．０１〜０．０２wt％ を含有し、さらに Ｍｎ：０．１５wt％以下 Ｃｒ：０．１０wt％以下 のいずれか１種または２種を含有し、残部がアルミニウ
ム及び不純物からなることを特徴とする押出性に優れた
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30432995A JPH09143604A (ja) | 1995-11-22 | 1995-11-22 | 押出性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30432995A JPH09143604A (ja) | 1995-11-22 | 1995-11-22 | 押出性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09143604A true JPH09143604A (ja) | 1997-06-03 |
Family
ID=17931706
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30432995A Pending JPH09143604A (ja) | 1995-11-22 | 1995-11-22 | 押出性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09143604A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2072628A1 (en) * | 2007-12-19 | 2009-06-24 | Aleris Aluminum Bonn GmbH | High strength crash resistant aluminium alloy |
| CN103966483A (zh) * | 2014-04-10 | 2014-08-06 | 安徽银力铸造有限公司 | 一种耐腐蚀汽车用铝合金板材 |
| JP2021085040A (ja) * | 2019-11-25 | 2021-06-03 | 昭和電工株式会社 | 熱伝導性、導電性ならびに強度に優れたアルミニウム合金圧延材およびその製造方法 |
| EP4653563A1 (en) | 2024-05-24 | 2025-11-26 | Constellium Singen GmbH | 6xxx aluminium alloy with improved recyclability |
| EP4526488A4 (en) * | 2022-05-18 | 2026-07-08 | Rio Tinto Alcan Int Ltd | ALUMINUM ALLOY WITH IMPROVED STRENGTH AND DUCTILITY |
-
1995
- 1995-11-22 JP JP30432995A patent/JPH09143604A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN103966483A (zh) * | 2014-04-10 | 2014-08-06 | 安徽银力铸造有限公司 | 一种耐腐蚀汽车用铝合金板材 |
| CN103966483B (zh) * | 2014-04-10 | 2016-03-23 | 安徽银力铸造有限公司 | 一种耐腐蚀汽车用铝合金板材 |
| JP2021085040A (ja) * | 2019-11-25 | 2021-06-03 | 昭和電工株式会社 | 熱伝導性、導電性ならびに強度に優れたアルミニウム合金圧延材およびその製造方法 |
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| EP4653563A1 (en) | 2024-05-24 | 2025-11-26 | Constellium Singen GmbH | 6xxx aluminium alloy with improved recyclability |
| WO2025242893A1 (en) | 2024-05-24 | 2025-11-27 | Constellium Singen Gmbh | 6xxx aluminum alloy with improved recyclability |
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