JPH09143636A - 希土類−鉄−窒素系磁石合金 - Google Patents
希土類−鉄−窒素系磁石合金Info
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- JPH09143636A JPH09143636A JP7308725A JP30872595A JPH09143636A JP H09143636 A JPH09143636 A JP H09143636A JP 7308725 A JP7308725 A JP 7308725A JP 30872595 A JP30872595 A JP 30872595A JP H09143636 A JPH09143636 A JP H09143636A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来よりも短時間で窒化処理が可能で生産性
が向上した希土類−鉄−窒素系磁石合金を提供する。 【解決手段】 希土類元素（Ｙを含むランタノイド元素
のいずれか１種または２種以上）と、鉄と、窒素とを主
構成成分とする合金であって、該合金内部にＬｉ、Ｎ
ａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｍｇ、Ｃａ、ＳｒまたはＢａの少
なくとも一種以上を０．００１〜０．１ｗｔ％含有す
る、または、希土類元素と、鉄と、窒素と、Ｍ（Ｍは
Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈ
ｆ、Ｔａ、Ｗ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｃの少なくとも一種以上）
とを主構成成分とする合金であって、該合金内部にＬ
ｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｍｇ、Ｃａ、ＳｒまたはＢ
ａの少なくとも一種以上を０．００１〜０．１ｗｔ％含
有する希土類−鉄−窒素系磁石用合金。
が向上した希土類−鉄−窒素系磁石合金を提供する。 【解決手段】 希土類元素（Ｙを含むランタノイド元素
のいずれか１種または２種以上）と、鉄と、窒素とを主
構成成分とする合金であって、該合金内部にＬｉ、Ｎ
ａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｍｇ、Ｃａ、ＳｒまたはＢａの少
なくとも一種以上を０．００１〜０．１ｗｔ％含有す
る、または、希土類元素と、鉄と、窒素と、Ｍ（Ｍは
Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈ
ｆ、Ｔａ、Ｗ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｃの少なくとも一種以上）
とを主構成成分とする合金であって、該合金内部にＬ
ｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｍｇ、Ｃａ、ＳｒまたはＢ
ａの少なくとも一種以上を０．００１〜０．１ｗｔ％含
有する希土類−鉄−窒素系磁石用合金。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、磁気特性に優れた
永久磁石を製造するための希土類−鉄−窒素系磁石合金
に関し、より詳しくは、窒化時間が短縮して生産性が向
上し、製造コスト的に有利な希土類−鉄−窒素系磁石合
金に関する。
永久磁石を製造するための希土類−鉄−窒素系磁石合金
に関し、より詳しくは、窒化時間が短縮して生産性が向
上し、製造コスト的に有利な希土類−鉄−窒素系磁石合
金に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、菱面体晶系または六方晶系または
正方晶系または単斜晶系の結晶構造をもつ金属間化合物
に窒素を導入させた希土類−鉄−窒素系磁性材料が、特
に永久磁石材料として優れた磁気特性をもつことから注
目されている。
正方晶系または単斜晶系の結晶構造をもつ金属間化合物
に窒素を導入させた希土類−鉄−窒素系磁性材料が、特
に永久磁石材料として優れた磁気特性をもつことから注
目されている。
【０００３】例えば、特開昭６０−１３１９４９号公報
では、Ｆｅ−Ｒ−Ｎ（Ｒ：Ｙ、Ｔｈおよびすべてのラン
タノイド元素からなる群の中から選ばれた一種または二
種以上 ）で表される永久磁石を開示している。また特
開平２−５７６６３号公報では、六方晶系あるいは菱面
体晶系の結晶構造をもつＲ−Ｆｅ−Ｎ−Ｈ（Ｒ：イット
リウムを含む希土類元素のうちの少なくとも一種）で表
される磁気異方性材料を開示している。また特開平５−
３１５１１４号公報では、正方晶系の結晶構造をもつＴ
ｈＭｎ12型金属間化合物に窒素を含有させた希土類磁石
材料の製造方法を開示している。また特開平６−２７９
９１５号公報では、菱面体晶系または六方晶系または正
方晶系の結晶構造をもつＴｈ2Ｚｎ17型、ＴｂＣｕ7型、
ＴｈＭｎ12型金属間化合物に窒素等を含有させた希土類
磁石材料を開示している。さらにＡ．Ｍａｒｇａｒｉａ
ｎらは、Ｐｒｏｃ． ８ｔｈ Ｉｎｔ． Ｓｙｍｐｏｓ
ｉｕｍ ｏｎ Ｍａｇｎｅｔｉｃ Ａｎｉｓｏｔｏｒｏ
ｐｙ ａｎｄ Ｃｏｅｒｃｉｖｉｔｙ ｉｎ Ｒａｒｅ
Ｅａｒｔｈ Ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ ＭｅｔａｌＡｌ
ｌｏｙｓ、 Ｂｉｒｍｉｎｇｈａｍ、 （１９９４）、
３５３で、単斜晶系の結晶構造をもつＲ3（Ｆｅ、Ｔ
ｉ）29型金属間化合物に窒素を含有させた材料を開示し
ている。また杉山らは、第１９回日本応用磁気学会学術
講演概要集（１９９５）ｐ．１２０で、単斜晶系の結晶
構造をもつＳｍ3（Ｆｅ、Ｃｒ）29Ｎy化合物を開示して
いる。
では、Ｆｅ−Ｒ−Ｎ（Ｒ：Ｙ、Ｔｈおよびすべてのラン
タノイド元素からなる群の中から選ばれた一種または二
種以上 ）で表される永久磁石を開示している。また特
開平２−５７６６３号公報では、六方晶系あるいは菱面
体晶系の結晶構造をもつＲ−Ｆｅ−Ｎ−Ｈ（Ｒ：イット
リウムを含む希土類元素のうちの少なくとも一種）で表
される磁気異方性材料を開示している。また特開平５−
３１５１１４号公報では、正方晶系の結晶構造をもつＴ
ｈＭｎ12型金属間化合物に窒素を含有させた希土類磁石
材料の製造方法を開示している。また特開平６−２７９
９１５号公報では、菱面体晶系または六方晶系または正
方晶系の結晶構造をもつＴｈ2Ｚｎ17型、ＴｂＣｕ7型、
ＴｈＭｎ12型金属間化合物に窒素等を含有させた希土類
磁石材料を開示している。さらにＡ．Ｍａｒｇａｒｉａ
ｎらは、Ｐｒｏｃ． ８ｔｈ Ｉｎｔ． Ｓｙｍｐｏｓ
ｉｕｍ ｏｎ Ｍａｇｎｅｔｉｃ Ａｎｉｓｏｔｏｒｏ
ｐｙ ａｎｄ Ｃｏｅｒｃｉｖｉｔｙ ｉｎ Ｒａｒｅ
Ｅａｒｔｈ Ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ ＭｅｔａｌＡｌ
ｌｏｙｓ、 Ｂｉｒｍｉｎｇｈａｍ、 （１９９４）、
３５３で、単斜晶系の結晶構造をもつＲ3（Ｆｅ、Ｔ
ｉ）29型金属間化合物に窒素を含有させた材料を開示し
ている。また杉山らは、第１９回日本応用磁気学会学術
講演概要集（１９９５）ｐ．１２０で、単斜晶系の結晶
構造をもつＳｍ3（Ｆｅ、Ｃｒ）29Ｎy化合物を開示して
いる。
【０００４】またこれらの材料に対して、磁気特性など
を改善することを目的として、さまざまな添加物が検討
されている。例えば、特開平３−１６１０２号公報で
は、六方晶系あるいは菱面体晶系の結晶構造をもつＲ−
Ｆｅ−Ｎ−Ｈ−Ｍ（Ｒ：Ｙを含む希土類元素のうちの少
なくとも一種；Ｍ：Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓ
ｒ、Ｂａ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、
Ｍｏ、Ｗ、Ｍｎ、Ｐｄ、Ｃｕ、Ａｇ、Ｚｎ、Ｂ、Ａｌ、
Ｇａ、Ｉｎ、Ｃ、Ｓｉ、Ｇｅ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｂｉの元素
およびこれらの元素並びにＲの酸化物、フッ化物、炭化
物、窒化物、水素化物、炭酸塩、硫酸塩、ケイ酸塩、塩
化物、硝酸塩のうち少なくとも一種）で表される磁性材
料を開示している。また特開平４−９９８４８号公報で
は、Ｆｅ−Ｒ−Ｍ−Ｎ（Ｒ：Ｙ、Ｔｈおよびすべてのラ
ンタノイド元素；Ｍ：Ｔｉ、Ｃｒ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ａ
ｌ、Ｍｏ、Ｍｎ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｍｇ、Ｓｉ）で表さ
れる永久磁石材料を開示している。さらに特開平３−１
５３８５２号公報では、六方晶系あるいは菱面体晶系の
結晶構造をもつＲ−Ｆｅ−Ｎ−Ｈ−Ｏ−Ｍ（Ｒ：Ｙを含
む希土類元素のうちの少なくとも一種；Ｍ：Ｍｇ、Ｔ
ｉ、Ｚｒ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ａｌ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｓｉ、Ｇ
ｅ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｂｉの元素およびこれらの元素並びに
Ｒの酸化物、フッ化物、炭化物、窒化物、水素化物のう
ち少なくとも一種）で表される磁性材料を開示してい
る。
を改善することを目的として、さまざまな添加物が検討
されている。例えば、特開平３−１６１０２号公報で
は、六方晶系あるいは菱面体晶系の結晶構造をもつＲ−
Ｆｅ−Ｎ−Ｈ−Ｍ（Ｒ：Ｙを含む希土類元素のうちの少
なくとも一種；Ｍ：Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓ
ｒ、Ｂａ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、
Ｍｏ、Ｗ、Ｍｎ、Ｐｄ、Ｃｕ、Ａｇ、Ｚｎ、Ｂ、Ａｌ、
Ｇａ、Ｉｎ、Ｃ、Ｓｉ、Ｇｅ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｂｉの元素
およびこれらの元素並びにＲの酸化物、フッ化物、炭化
物、窒化物、水素化物、炭酸塩、硫酸塩、ケイ酸塩、塩
化物、硝酸塩のうち少なくとも一種）で表される磁性材
料を開示している。また特開平４−９９８４８号公報で
は、Ｆｅ−Ｒ−Ｍ−Ｎ（Ｒ：Ｙ、Ｔｈおよびすべてのラ
ンタノイド元素；Ｍ：Ｔｉ、Ｃｒ、Ｖ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ａ
ｌ、Ｍｏ、Ｍｎ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ｍｇ、Ｓｉ）で表さ
れる永久磁石材料を開示している。さらに特開平３−１
５３８５２号公報では、六方晶系あるいは菱面体晶系の
結晶構造をもつＲ−Ｆｅ−Ｎ−Ｈ−Ｏ−Ｍ（Ｒ：Ｙを含
む希土類元素のうちの少なくとも一種；Ｍ：Ｍｇ、Ｔ
ｉ、Ｚｒ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ａｌ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｓｉ、Ｇ
ｅ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｂｉの元素およびこれらの元素並びに
Ｒの酸化物、フッ化物、炭化物、窒化物、水素化物のう
ち少なくとも一種）で表される磁性材料を開示してい
る。
【０００５】これらの磁性材料の製造方法として、希土
類−鉄系の母合金粉末を製造し、その後窒素原子を導入
するための窒化処理を行う方法が挙げられる。母合金粉
末の製造方法としては、例えば、希土類金属、鉄、およ
び必要ならばその他の金属を所定比率で調合し不活性ガ
ス雰囲気中で高周波溶解し、得られた合金インゴットを
均一化熱処理してから、ジョークラッシャーなどで所定
の粒度に粉砕する方法がある。また該合金インゴットを
使って液体急冷法により合金薄帯を製造し、粉砕する方
法もある。さらに、希土類酸化物粉末、還元剤、鉄粉、
および必要ならばその他の金属粉を出発原料とした還元
拡散法によって製造する方法もある。
類−鉄系の母合金粉末を製造し、その後窒素原子を導入
するための窒化処理を行う方法が挙げられる。母合金粉
末の製造方法としては、例えば、希土類金属、鉄、およ
び必要ならばその他の金属を所定比率で調合し不活性ガ
ス雰囲気中で高周波溶解し、得られた合金インゴットを
均一化熱処理してから、ジョークラッシャーなどで所定
の粒度に粉砕する方法がある。また該合金インゴットを
使って液体急冷法により合金薄帯を製造し、粉砕する方
法もある。さらに、希土類酸化物粉末、還元剤、鉄粉、
および必要ならばその他の金属粉を出発原料とした還元
拡散法によって製造する方法もある。
【０００６】窒化処理としては、例えば、該母合金粉末
を窒素またはアンモニア、あるいはこれらと水素との混
合ガス雰囲気中で２００〜７００℃に加熱する方法があ
る。
を窒素またはアンモニア、あるいはこれらと水素との混
合ガス雰囲気中で２００〜７００℃に加熱する方法があ
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の窒化処理で化合物中に十分な窒素原子を導入するため
にはかなり長い時間を必要とする。従って、従来法では
生産性に劣り、結果的に製造コストが高くなるという問
題があった。窒化処理を早めるために反応温度を高める
ことが試みられているが、高温では得られた化合物が分
解するため効果が小さい。また、高圧雰囲気中で窒化す
ることも試みられているが、安全上の問題がある。
の窒化処理で化合物中に十分な窒素原子を導入するため
にはかなり長い時間を必要とする。従って、従来法では
生産性に劣り、結果的に製造コストが高くなるという問
題があった。窒化処理を早めるために反応温度を高める
ことが試みられているが、高温では得られた化合物が分
解するため効果が小さい。また、高圧雰囲気中で窒化す
ることも試みられているが、安全上の問題がある。
【０００８】そこで、本発明は、従来よりも短い窒化処
理時間で製造される希土類−鉄−窒素系磁石合金を提供
することを目的とし、更には、窒化処理時間を短縮して
生産性を上げることによって、コスト的に安価な希土類
−鉄−窒素系磁石合金を提供することを目的とする。
理時間で製造される希土類−鉄−窒素系磁石合金を提供
することを目的とし、更には、窒化処理時間を短縮して
生産性を上げることによって、コスト的に安価な希土類
−鉄−窒素系磁石合金を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的の達成のため、
本発明者らは、窒素またはアンモニアなどの窒素含有雰
囲気における希土類−鉄系合金の窒化反応では、合金表
面上での窒素原子生成反応が律速反応となること、上記
磁石用合金の金属間化合物相内部にＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒ
ｂ、Ｃｓ、Ｍｇ、Ｃａ、ＳｒまたはＢａの電子供与性の
強いアルカリ金属や、アルカリ土類金属を添加するとそ
の反応速度が向上し、結果として合金の窒化反応の速度
も速くなること、を見いだし本発明に至った。
本発明者らは、窒素またはアンモニアなどの窒素含有雰
囲気における希土類−鉄系合金の窒化反応では、合金表
面上での窒素原子生成反応が律速反応となること、上記
磁石用合金の金属間化合物相内部にＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒ
ｂ、Ｃｓ、Ｍｇ、Ｃａ、ＳｒまたはＢａの電子供与性の
強いアルカリ金属や、アルカリ土類金属を添加するとそ
の反応速度が向上し、結果として合金の窒化反応の速度
も速くなること、を見いだし本発明に至った。
【００１０】すなわち、本発明の希土類−鉄−窒素系磁
石用合金は、希土類元素（Ｙを含むランタノイド元素の
いずれか１種または２種以上）と、鉄と、窒素とを主構
成成分とする合金であって、該合金内部にＬｉ、Ｎａ、
Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｍｇ、Ｃａ、ＳｒまたはＢａの少なく
とも一種以上を０．００１〜０．１ｗｔ％含有すること
を特徴とする。また、本発明の他の希土類−鉄−窒素系
磁石用合金は、希土類元素（Ｙを含むランタノイド元素
のいずれか１種または２種以上）と、鉄と、窒素と、Ｍ
（Ｍは Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍ
ｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｃの少なくとも一種
以上）とを主構成成分とする合金であって、該合金内部
にＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒまた
はＢａの少なくとも一種以上を０．００１〜０．１ｗｔ
％含有することを特徴とする。
石用合金は、希土類元素（Ｙを含むランタノイド元素の
いずれか１種または２種以上）と、鉄と、窒素とを主構
成成分とする合金であって、該合金内部にＬｉ、Ｎａ、
Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｍｇ、Ｃａ、ＳｒまたはＢａの少なく
とも一種以上を０．００１〜０．１ｗｔ％含有すること
を特徴とする。また、本発明の他の希土類−鉄−窒素系
磁石用合金は、希土類元素（Ｙを含むランタノイド元素
のいずれか１種または２種以上）と、鉄と、窒素と、Ｍ
（Ｍは Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍ
ｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｃの少なくとも一種
以上）とを主構成成分とする合金であって、該合金内部
にＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒまた
はＢａの少なくとも一種以上を０．００１〜０．１ｗｔ
％含有することを特徴とする。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明の合金は、優れた磁気特性
を発現するために、菱面体晶系または六方晶系または正
方晶系または単斜晶系の結晶構造をもつ合金であること
が望ましい。
を発現するために、菱面体晶系または六方晶系または正
方晶系または単斜晶系の結晶構造をもつ合金であること
が望ましい。
【００１２】希土類元素（Ｙを含むランタノイド元素の
いずれか１種または２種以上）としては、Ｙ、Ｌａ、Ｃ
ｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍの群の中の少なくとも１種以上、
あるいは、これらの少なくとも１種と、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔ
ｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂの群の中の少なくと
も１種とからなるものであることが磁気特性を高める上
で望ましいが、特には、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍを用いたもの
は磁石の磁気特性が極めて高くなる。希土類元素の含有
量は、磁石用合金中で、１４〜２６ｗｔ％であることが
磁気特性の点で望ましい。
いずれか１種または２種以上）としては、Ｙ、Ｌａ、Ｃ
ｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍの群の中の少なくとも１種以上、
あるいは、これらの少なくとも１種と、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔ
ｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂの群の中の少なくと
も１種とからなるものであることが磁気特性を高める上
で望ましいが、特には、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍを用いたもの
は磁石の磁気特性が極めて高くなる。希土類元素の含有
量は、磁石用合金中で、１４〜２６ｗｔ％であることが
磁気特性の点で望ましい。
【００１３】鉄は、磁気特性を損なうことなく温度特性
や耐食性を改善する目的で、その一部をＣｏまたはＮｉ
の一種以上で置換してもよい。
や耐食性を改善する目的で、その一部をＣｏまたはＮｉ
の一種以上で置換してもよい。
【００１４】窒素は１ｗｔ％以上含まれていればよい。
これより少ないと磁石の磁気特性が劣るからである。
これより少ないと磁石の磁気特性が劣るからである。
【００１５】また、ＭとしてＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃ
ｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ａｌ、Ｓｉ、
Ｃの少なくとも一種以上を含有させると、結晶構造が安
定化し磁気特性が向上する。ただし磁気特性、特に飽和
磁化が低下するためその含有量は１２ｗｔ％以下である
ことが望ましい。
ｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ａｌ、Ｓｉ、
Ｃの少なくとも一種以上を含有させると、結晶構造が安
定化し磁気特性が向上する。ただし磁気特性、特に飽和
磁化が低下するためその含有量は１２ｗｔ％以下である
ことが望ましい。
【００１６】前記菱面体晶系または六方晶系または正方
晶系または単斜晶系の結晶構造をもつ金属間化合物とし
ては、例えば、Ｔｈ2Ｚｎ17型のＳｍ2Ｆｅ17Ｎ3合金
や、ＴｂＣｕ7型の（Ｓｍ、Ｚｒ）（Ｆｅ、Ｃｏ）10Ｎx
合金や、ＴｈＭｎ12型のＮｄＦｅ11ＴｉＮx合金や、Ｒ3
（Ｆｅ、Ｔｉ）29型のＳｍ3（Ｆｅ、Ｔｉ）29Ｎ5合金や
Ｓｍ3（Ｆｅ、Ｃｒ）29Ｎx合金などがある。
晶系または単斜晶系の結晶構造をもつ金属間化合物とし
ては、例えば、Ｔｈ2Ｚｎ17型のＳｍ2Ｆｅ17Ｎ3合金
や、ＴｂＣｕ7型の（Ｓｍ、Ｚｒ）（Ｆｅ、Ｃｏ）10Ｎx
合金や、ＴｈＭｎ12型のＮｄＦｅ11ＴｉＮx合金や、Ｒ3
（Ｆｅ、Ｔｉ）29型のＳｍ3（Ｆｅ、Ｔｉ）29Ｎ5合金や
Ｓｍ3（Ｆｅ、Ｃｒ）29Ｎx合金などがある。
【００１７】Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｍｇ、Ｃ
ａ、ＳｒまたはＢａの少なくとも一種以上の合金内部へ
の含有量は、０．００１〜０．１ｗｔ％であることが必
要である。０．００１ｗｔ％未満では窒化処理を短くで
きる効果がなく、また、０．１ｗｔ％を超えると合金の
磁気特性、特に磁化、が低下するので好ましくないから
である。
ａ、ＳｒまたはＢａの少なくとも一種以上の合金内部へ
の含有量は、０．００１〜０．１ｗｔ％であることが必
要である。０．００１ｗｔ％未満では窒化処理を短くで
きる効果がなく、また、０．１ｗｔ％を超えると合金の
磁気特性、特に磁化、が低下するので好ましくないから
である。
【００１８】また、本発明においては、これらのアルカ
リ金属あるいはアルカリ土類金属を菱面体晶系または六
方晶系または正方晶系または単斜晶系の結晶構造をもつ
金属間化合物相内部に導入することが、本質的に重要な
ことである。したがって特開昭６１−２９５３０８号公
報、特開平５−１４８５１７号公報、特開平５−２７１
８５２号公報、特開平５−２７９７１４号公報、特開平
７−１６６２０３号公報などで従来開示されている還元
拡散合金におけるＣａなどのアルカリ金属あるいはアル
カリ土類金属の存在形態、すなわち金属状態のアルカリ
金属あるいはアルカリ土類金属あるいはこれらの酸化物
が、還元拡散反応に引き続いて行われる湿式処理工程に
おいて十分除去できず合金粉外部あるいは合金粉間に閉
じこめられ残留しているような形態ではその効果は全く
期待できない。
リ金属あるいはアルカリ土類金属を菱面体晶系または六
方晶系または正方晶系または単斜晶系の結晶構造をもつ
金属間化合物相内部に導入することが、本質的に重要な
ことである。したがって特開昭６１−２９５３０８号公
報、特開平５−１４８５１７号公報、特開平５−２７１
８５２号公報、特開平５−２７９７１４号公報、特開平
７−１６６２０３号公報などで従来開示されている還元
拡散合金におけるＣａなどのアルカリ金属あるいはアル
カリ土類金属の存在形態、すなわち金属状態のアルカリ
金属あるいはアルカリ土類金属あるいはこれらの酸化物
が、還元拡散反応に引き続いて行われる湿式処理工程に
おいて十分除去できず合金粉外部あるいは合金粉間に閉
じこめられ残留しているような形態ではその効果は全く
期待できない。
【００１９】なお、前述の特開平３−１６１０２号公報
では、Ｒ−Ｆｅ−Ｎ−Ｈ−Ｍで表される磁性材料のＭと
して、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｔ
ｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｍ
ｎ、Ｐｄ、Ｃｕ、Ａｇ、Ｚｎ、Ｂ、Ａｌ、Ｇａ、Ｉｎ、
Ｃ、Ｓｉ、Ｇｅ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｂｉの元素およびこれら
の元素並びにＲの酸化物、フッ化物、炭化物、窒化物、
水素化物、炭酸塩、硫酸塩、ケイ酸塩、塩化物、硝酸塩
のうち少なくとも一種、としているが、その最も有効な
添加方法は母合金粉末を窒化しＲ−Ｆｅ−Ｎ−Ｈ化合物
を生成した後であって引き続き行われる焼結工程の前で
ある、としている。したがって該発明は、本発明におけ
る窒化処理時間の短縮化とは、何ら関係のないものであ
る。また該発明では母合金製造時にもＭを添加可能であ
るとはしているが、この場合合金粉の粒子境界部にＭを
多く含有する相と合金の粒子中心部にＭを含有しない相
とに二相分離することが必要である、としている。これ
に対して、本発明では合金の粒子内部に一様にＭが含有
されていることが必要であるため、該発明とは何ら関係
がない。
では、Ｒ−Ｆｅ−Ｎ−Ｈ−Ｍで表される磁性材料のＭと
して、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｔ
ｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｍ
ｎ、Ｐｄ、Ｃｕ、Ａｇ、Ｚｎ、Ｂ、Ａｌ、Ｇａ、Ｉｎ、
Ｃ、Ｓｉ、Ｇｅ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｂｉの元素およびこれら
の元素並びにＲの酸化物、フッ化物、炭化物、窒化物、
水素化物、炭酸塩、硫酸塩、ケイ酸塩、塩化物、硝酸塩
のうち少なくとも一種、としているが、その最も有効な
添加方法は母合金粉末を窒化しＲ−Ｆｅ−Ｎ−Ｈ化合物
を生成した後であって引き続き行われる焼結工程の前で
ある、としている。したがって該発明は、本発明におけ
る窒化処理時間の短縮化とは、何ら関係のないものであ
る。また該発明では母合金製造時にもＭを添加可能であ
るとはしているが、この場合合金粉の粒子境界部にＭを
多く含有する相と合金の粒子中心部にＭを含有しない相
とに二相分離することが必要である、としている。これ
に対して、本発明では合金の粒子内部に一様にＭが含有
されていることが必要であるため、該発明とは何ら関係
がない。
【００２０】本発明の合金の製造方法は特に制限され
ず、従来法の溶解鋳造法、液体急冷法、還元拡散法など
で希土類−鉄系母合金粉末を製造し窒化すればよい。こ
の中でも還元拡散法で母合金を製造する方法は、安価な
希土類酸化物を原料とすること、合金が粉末で得られる
ため粗粉砕工程が不要であること、磁気特性を劣化させ
る残留鉄相が少ないため均一化熱処理が不要であるこ
と、などから他の方法に比べてコスト的に有利である。
さらに導入する元素がＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓ
ｒ、Ｂａである場合には、これらの金属あるいはこれら
の水素化物が還元剤として使用されるため、還元剤自体
をＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａの供給源と
することが可能である。これらの元素は、還元剤として
の投入量、還元剤および希土類酸化物の粉体性状、各種
原料粉末の混合状態、還元拡散反応の温度と時間を注意
深く制御することによって、金属間化合物相内部にしか
も定量的に導入することができる。なお上記還元剤の中
では、取り扱いの安全性とコストの点から、金属Ｃａが
好ましい。
ず、従来法の溶解鋳造法、液体急冷法、還元拡散法など
で希土類−鉄系母合金粉末を製造し窒化すればよい。こ
の中でも還元拡散法で母合金を製造する方法は、安価な
希土類酸化物を原料とすること、合金が粉末で得られる
ため粗粉砕工程が不要であること、磁気特性を劣化させ
る残留鉄相が少ないため均一化熱処理が不要であるこ
と、などから他の方法に比べてコスト的に有利である。
さらに導入する元素がＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓ
ｒ、Ｂａである場合には、これらの金属あるいはこれら
の水素化物が還元剤として使用されるため、還元剤自体
をＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａの供給源と
することが可能である。これらの元素は、還元剤として
の投入量、還元剤および希土類酸化物の粉体性状、各種
原料粉末の混合状態、還元拡散反応の温度と時間を注意
深く制御することによって、金属間化合物相内部にしか
も定量的に導入することができる。なお上記還元剤の中
では、取り扱いの安全性とコストの点から、金属Ｃａが
好ましい。
【００２１】合金内部に含有させたＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒ
ｂ、Ｃｓ、Ｍｇ、Ｃａ、ＳｒまたはＢａの分析方法とし
ては、例えば、合金を樹脂に埋め込みその研磨面に対し
てＥＰＭＡ法により定量分析すればよい。あるいは、検
量線を作成した上でＳＩＭＳ法で分析することもでき
る。ただし、特に還元拡散法によって母合金が製造され
還元剤がＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａであ
る場合には、通常の化学分析法では合金外部あるいは合
金粉末間に閉じこめられ残留しているものと区別しづら
いので、好ましくない。
ｂ、Ｃｓ、Ｍｇ、Ｃａ、ＳｒまたはＢａの分析方法とし
ては、例えば、合金を樹脂に埋め込みその研磨面に対し
てＥＰＭＡ法により定量分析すればよい。あるいは、検
量線を作成した上でＳＩＭＳ法で分析することもでき
る。ただし、特に還元拡散法によって母合金が製造され
還元剤がＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａであ
る場合には、通常の化学分析法では合金外部あるいは合
金粉末間に閉じこめられ残留しているものと区別しづら
いので、好ましくない。
【００２２】なお、合金の窒化処理に先立って合金の水
素化処理を行えば、より希土類−鉄系合金の窒化速度が
向上する。
素化処理を行えば、より希土類−鉄系合金の窒化速度が
向上する。
【００２３】
【実施例】以下、本発明を実施例によって、さらに具体
的に説明する。 実施例１ 試料１〜３ ・・・ 純度９９．９ｗｔ％、
粒度１５０メッシュ（タイラー標準、以下同じ）以下の
電解Ｆｅ粉２．２５ｋｇと、純度９９ｗｔ％平均粒度３
２５メッシュの酸化Ｓｍ粉末１．０１ｋｇと、純度９９
ｗｔ％の粒状金属Ｃａ０．４４ｋｇと、無水塩化Ｃａ粉
末０．０５ｋｇとを、Ｖブレンダーを用いて混合した。
ここで得られた混合物をステンレス容器に入れ、アルゴ
ン雰囲気下で１１５０〜１１８０℃で８〜１０時間にわ
たって加熱し還元拡散反応を施した。次いで反応生成物
を、冷却してから水中に投入し崩壊させた。その際、４
８メッシュ以上のものが数十ｇ存在しており、これにつ
いては水との反応性が遅いので、別途ボールミルで粉砕
し、水との反応を促進させて崩壊を早めた。
的に説明する。 実施例１ 試料１〜３ ・・・ 純度９９．９ｗｔ％、
粒度１５０メッシュ（タイラー標準、以下同じ）以下の
電解Ｆｅ粉２．２５ｋｇと、純度９９ｗｔ％平均粒度３
２５メッシュの酸化Ｓｍ粉末１．０１ｋｇと、純度９９
ｗｔ％の粒状金属Ｃａ０．４４ｋｇと、無水塩化Ｃａ粉
末０．０５ｋｇとを、Ｖブレンダーを用いて混合した。
ここで得られた混合物をステンレス容器に入れ、アルゴ
ン雰囲気下で１１５０〜１１８０℃で８〜１０時間にわ
たって加熱し還元拡散反応を施した。次いで反応生成物
を、冷却してから水中に投入し崩壊させた。その際、４
８メッシュ以上のものが数十ｇ存在しており、これにつ
いては水との反応性が遅いので、別途ボールミルで粉砕
し、水との反応を促進させて崩壊を早めた。
【００２４】得られたスラリーを水洗しさらに酢酸を用
いてｐＨ５．０まで酸洗浄して未反応のＣａと副生した
ＣａＯを除去した。得られたスラリーを濾過しエタノー
ルで置換した後真空乾燥して１００μｍ以下のＳｍ−Ｆ
ｅ母合金粉末それぞれ約３ｋｇを得た。ついでこの粉末
を管状炉中に装填し、アンモニア分圧０．３５のアンモ
ニア−水素混合ガス雰囲気中４６５℃で６時間加熱（窒
化処理）し、その後アルゴンガス中４６５℃で２時間加
熱（アニール処理）しＳｍ−Ｆｅ−Ｎ系磁石合金粉末を
得た。この合金粉をＸ線解析したところ、菱面体晶系の
Ｔｈ2Ｚｎ17型結晶構造の回折線（Ｓｍ2Ｆｅ17Ｎ3金属
間化合物）のみ観測された。
いてｐＨ５．０まで酸洗浄して未反応のＣａと副生した
ＣａＯを除去した。得られたスラリーを濾過しエタノー
ルで置換した後真空乾燥して１００μｍ以下のＳｍ−Ｆ
ｅ母合金粉末それぞれ約３ｋｇを得た。ついでこの粉末
を管状炉中に装填し、アンモニア分圧０．３５のアンモ
ニア−水素混合ガス雰囲気中４６５℃で６時間加熱（窒
化処理）し、その後アルゴンガス中４６５℃で２時間加
熱（アニール処理）しＳｍ−Ｆｅ−Ｎ系磁石合金粉末を
得た。この合金粉をＸ線解析したところ、菱面体晶系の
Ｔｈ2Ｚｎ17型結晶構造の回折線（Ｓｍ2Ｆｅ17Ｎ3金属
間化合物）のみ観測された。
【００２５】次に、合金粉をポリエステル樹脂に埋め込
みエメリー紙とバ布で研磨した後、任意の１０個のＳｍ
2Ｆｅ17Ｎ3金属間化合物粉についてＣａ含有量を島津製
作所製ＥＰＭＡ装置（ＥＰＭＡ−２３００、ビーム径約
１μｍ）で定量分析した。なお検出感度を高めるため
に、加速電圧２０ｋＶ、試料電流１×１０-7Ａ、積算時
間を６０秒とした。さらに合金粉を振動ボールミルにて
フィッシャー平均粒径２．３μｍまで微粉砕し、最大磁
場１５ｋＯｅの振動試料型磁力計で磁気特性を測定し
た。このとき、微粉をパラフィンワックスと共にサンプ
ルケースに詰め、ドライヤーでパラフィンワックスを溶
融させてから２０ｋＯｅの配向磁場でその磁化容易軸を
そろえ、着磁磁場７０ｋＯｅでパルス着磁した。またＳ
ｍ2Ｆｅ17Ｎ3金属間化合物相の真密度は７．６７ｇ／ｃ
ｃとし反磁場補正せずに評価した。還元拡散の反応温
度、時間、Ｓｍ、Ｆｅ、Ｎの化学分析値、ＥＰＭＡによ
るＣａ分析値、磁気特性を表１に示す。
みエメリー紙とバ布で研磨した後、任意の１０個のＳｍ
2Ｆｅ17Ｎ3金属間化合物粉についてＣａ含有量を島津製
作所製ＥＰＭＡ装置（ＥＰＭＡ−２３００、ビーム径約
１μｍ）で定量分析した。なお検出感度を高めるため
に、加速電圧２０ｋＶ、試料電流１×１０-7Ａ、積算時
間を６０秒とした。さらに合金粉を振動ボールミルにて
フィッシャー平均粒径２．３μｍまで微粉砕し、最大磁
場１５ｋＯｅの振動試料型磁力計で磁気特性を測定し
た。このとき、微粉をパラフィンワックスと共にサンプ
ルケースに詰め、ドライヤーでパラフィンワックスを溶
融させてから２０ｋＯｅの配向磁場でその磁化容易軸を
そろえ、着磁磁場７０ｋＯｅでパルス着磁した。またＳ
ｍ2Ｆｅ17Ｎ3金属間化合物相の真密度は７．６７ｇ／ｃ
ｃとし反磁場補正せずに評価した。還元拡散の反応温
度、時間、Ｓｍ、Ｆｅ、Ｎの化学分析値、ＥＰＭＡによ
るＣａ分析値、磁気特性を表１に示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】比較例１ 試料４〜６ ・・・ 還元拡散
反応を１０００〜１２００℃で６〜１２時間とし窒化処
理時間を６〜１２時間とした以外は、実施例１と同様に
Ｓｍ−Ｆｅ−Ｎ系磁石合金粉末を得た。還元拡散の反応
温度、時間、窒化時間、Ｓｍ、Ｆｅ、Ｎの化学分析値、
ＥＰＭＡによるＣａ分析値、磁気特性を表２に示す。Ｘ
線解析では試料４について未窒化相に相当する回折線が
認められた。試料４と試料５からは、Ｃａが０．０１ｗ
ｔ％未満では十分な磁気特性を得るのに必要な窒化時間
が長いこと、試料６からは０．１ｗｔ％を超えるとＢｒ
が低下していることがわかる。
反応を１０００〜１２００℃で６〜１２時間とし窒化処
理時間を６〜１２時間とした以外は、実施例１と同様に
Ｓｍ−Ｆｅ−Ｎ系磁石合金粉末を得た。還元拡散の反応
温度、時間、窒化時間、Ｓｍ、Ｆｅ、Ｎの化学分析値、
ＥＰＭＡによるＣａ分析値、磁気特性を表２に示す。Ｘ
線解析では試料４について未窒化相に相当する回折線が
認められた。試料４と試料５からは、Ｃａが０．０１ｗ
ｔ％未満では十分な磁気特性を得るのに必要な窒化時間
が長いこと、試料６からは０．１ｗｔ％を超えるとＢｒ
が低下していることがわかる。
【００２８】
【表２】
【００２９】実施例２ 試料７〜１４ ・・・ 純度９
９．９ｗｔ％の電解Ｆｅと純度９９．７ｗｔ％の金属Ｓ
ｍと純度９９ｗｔ％以上の金属Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、
Ｃｓ、Ｍｇ、Ｓｒ、Ｂａとを所定量秤量しアルゴンガス
雰囲気中で高周波溶解し、幅２０ｍｍの鋼鋳型に鋳込ん
で合金インゴットそれぞれ約２ｋｇを得た。得られた合
金インゴットを高純度アルゴン雰囲気中で１１００℃４
８時間保持し、均一化処理した。次にこれを１００μｍ
以下になるようにジョークラッシャーとボールミルで粉
砕した。ついでこの粉末を管状炉中に装填し、アンモニ
ア分圧０．３５のアンモニア−水素混合ガス雰囲気中４
６５℃で６時間加熱（窒化処理）し、その後アルゴンガ
ス中４６５℃で２時間加熱（アニール処理）し、Ｓｍ−
Ｆｅ−Ｎ系磁石合金粉末を得た。これらの合金粉をＸ線
解析したところ、菱面体晶系のＴｈ2Ｚｎ17型結晶構造
の回折線（Ｓｍ2Ｆｅ17Ｎ3金属間化合物）のみ観測され
た。実施例１と同様に評価した、Ｓｍ、Ｆｅ、Ｎの化学
分析値、ＥＰＭＡによる添加元素の分析値、磁気特性を
表３に示す。
９．９ｗｔ％の電解Ｆｅと純度９９．７ｗｔ％の金属Ｓ
ｍと純度９９ｗｔ％以上の金属Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、
Ｃｓ、Ｍｇ、Ｓｒ、Ｂａとを所定量秤量しアルゴンガス
雰囲気中で高周波溶解し、幅２０ｍｍの鋼鋳型に鋳込ん
で合金インゴットそれぞれ約２ｋｇを得た。得られた合
金インゴットを高純度アルゴン雰囲気中で１１００℃４
８時間保持し、均一化処理した。次にこれを１００μｍ
以下になるようにジョークラッシャーとボールミルで粉
砕した。ついでこの粉末を管状炉中に装填し、アンモニ
ア分圧０．３５のアンモニア−水素混合ガス雰囲気中４
６５℃で６時間加熱（窒化処理）し、その後アルゴンガ
ス中４６５℃で２時間加熱（アニール処理）し、Ｓｍ−
Ｆｅ−Ｎ系磁石合金粉末を得た。これらの合金粉をＸ線
解析したところ、菱面体晶系のＴｈ2Ｚｎ17型結晶構造
の回折線（Ｓｍ2Ｆｅ17Ｎ3金属間化合物）のみ観測され
た。実施例１と同様に評価した、Ｓｍ、Ｆｅ、Ｎの化学
分析値、ＥＰＭＡによる添加元素の分析値、磁気特性を
表３に示す。
【００３０】
【表３】
【００３１】比較例２ 試料１５、１６ ・・・ Ｌ
ｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｍｇ、Ｓｒ、Ｂａのいずれ
も添加せず、また、窒化処理時間を６〜１２時間とした
以外は、実施例２と同様にしてＳｍ−Ｆｅ−Ｎ系磁石合
金粉末を得た。窒化時間、Ｓｍ、Ｆｅ、Ｎの化学分析
値、磁気特性を表４に示す。Ｘ線解析では試料１５につ
いて未窒化相に相当する回折線が認められた。試料１５
と試料１６からは本発明の添加元素を含有しない場合に
は十分な磁気特性を得るのに必要な窒化時間が長いこと
がわかる。
ｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｍｇ、Ｓｒ、Ｂａのいずれ
も添加せず、また、窒化処理時間を６〜１２時間とした
以外は、実施例２と同様にしてＳｍ−Ｆｅ−Ｎ系磁石合
金粉末を得た。窒化時間、Ｓｍ、Ｆｅ、Ｎの化学分析
値、磁気特性を表４に示す。Ｘ線解析では試料１５につ
いて未窒化相に相当する回折線が認められた。試料１５
と試料１６からは本発明の添加元素を含有しない場合に
は十分な磁気特性を得るのに必要な窒化時間が長いこと
がわかる。
【００３２】
【表４】
【００３３】比較例３ 試料１７〜２４ ・・・ Ｌ
ｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｍｇ、Ｓｒ、Ｂａの添加量
を変えた以外は、実施例２と同様にしてＳｍ−Ｆｅ−Ｎ
系磁石合金粉末を得た。窒化時間、Ｓｍ、 Ｆｅ、 Ｎ
の化学分析値、ＥＰＭＡによる添加元素の分析値、磁気
特性を表５に示す。これらの結果から含有量が０．１１
ｗｔ％を超えるとＢｒが低下していることがわかる。
ｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｍｇ、Ｓｒ、Ｂａの添加量
を変えた以外は、実施例２と同様にしてＳｍ−Ｆｅ−Ｎ
系磁石合金粉末を得た。窒化時間、Ｓｍ、 Ｆｅ、 Ｎ
の化学分析値、ＥＰＭＡによる添加元素の分析値、磁気
特性を表５に示す。これらの結果から含有量が０．１１
ｗｔ％を超えるとＢｒが低下していることがわかる。
【００３４】
【表５】
【００３５】実施例３ 試料２５ ・・・ 純度９９．
５ｗｔ％、粒度３２５メッシュ以下の電気Ｃｏ粉と、純
度９９．７ｗｔ％、粒度３００メッシュ以下の電気Ｍｎ
粉も使用した以外には、実施例１と同様にして１００μ
ｍ以下のＳｍ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｍｎ母合金粉末を得た。つ
いでこの粉末を管状炉中に装填し、アンモニア分圧０．
３７のアンモニア−水素混合ガス雰囲気中４６５℃で７
時間加熱（窒化処理）し、その後アルゴンガス中４６５
℃で２時間加熱（アニール処理）しＳｍ−Ｆｅ−Ｎ系磁
石合金粉末を得た。この合金粉をＸ線解析したところ、
菱面体晶系のＴｈ2Ｚｎ17型結晶構造の回折線（Ｓｍ2Ｆ
ｅ17Ｎ3金属間化合物）のみ観測された。磁気特性を評
価するための微粉砕粒径はフィッシャー平均粒径２２μ
ｍとした。還元拡散の反応温度、時間、Ｓｍ、Ｆｅ、Ｃ
ｏ、Ｍｎ、Ｎの化学分析値、ＥＰＭＡによるＣａ分析
値、磁気特性を表６に示す。
５ｗｔ％、粒度３２５メッシュ以下の電気Ｃｏ粉と、純
度９９．７ｗｔ％、粒度３００メッシュ以下の電気Ｍｎ
粉も使用した以外には、実施例１と同様にして１００μ
ｍ以下のＳｍ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｍｎ母合金粉末を得た。つ
いでこの粉末を管状炉中に装填し、アンモニア分圧０．
３７のアンモニア−水素混合ガス雰囲気中４６５℃で７
時間加熱（窒化処理）し、その後アルゴンガス中４６５
℃で２時間加熱（アニール処理）しＳｍ−Ｆｅ−Ｎ系磁
石合金粉末を得た。この合金粉をＸ線解析したところ、
菱面体晶系のＴｈ2Ｚｎ17型結晶構造の回折線（Ｓｍ2Ｆ
ｅ17Ｎ3金属間化合物）のみ観測された。磁気特性を評
価するための微粉砕粒径はフィッシャー平均粒径２２μ
ｍとした。還元拡散の反応温度、時間、Ｓｍ、Ｆｅ、Ｃ
ｏ、Ｍｎ、Ｎの化学分析値、ＥＰＭＡによるＣａ分析
値、磁気特性を表６に示す。
【００３６】
【表６】
【００３７】比較例４ 試料２６〜２８ ・・・ 還元
拡散反応を１０００〜１２００℃で６〜１２時間とし窒
化処理時間を７〜１３時間とした以外は、実施例３と同
様にＳｍ−Ｆｅ−Ｎ系磁石合金粉末を得た。還元拡散の
反応温度、時間、窒化時間、Ｓｍ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｍｎ、
Ｎの化学分析値、ＥＰＭＡによるＣａ分析値、磁気特性
を表７に示す。試料２６と試料２７からは、Ｃａが０．
０１ｗｔ％未満では十分な磁気特性を得るのに必要な窒
化時間が長いこと、試料２８からは０．１ｗｔ％を超え
るとＢｒが低下していることがわかる。
拡散反応を１０００〜１２００℃で６〜１２時間とし窒
化処理時間を７〜１３時間とした以外は、実施例３と同
様にＳｍ−Ｆｅ−Ｎ系磁石合金粉末を得た。還元拡散の
反応温度、時間、窒化時間、Ｓｍ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｍｎ、
Ｎの化学分析値、ＥＰＭＡによるＣａ分析値、磁気特性
を表７に示す。試料２６と試料２７からは、Ｃａが０．
０１ｗｔ％未満では十分な磁気特性を得るのに必要な窒
化時間が長いこと、試料２８からは０．１ｗｔ％を超え
るとＢｒが低下していることがわかる。
【００３８】
【表７】
【００３９】実施例４ 試料２９ ・・・ 純度９９．
９ｗｔ％、粒度１５０メッシュ以下の電解Ｆｅ粉と、粒
度２００メッシュ以下のフェロチタン粉末と、純度９
９．９ｗｔ％、平均粒度３２５メッシュの酸化Ｎｄ粉末
を使用した以外は、実施例１と同様にして１００μｍ以
下のＮｄ−Ｆｅ−Ｔｉ母合金粉末約３ｋｇを得た。つい
でこの粉末を管状炉中に装填し、アンモニア分圧０．３
５のアンモニア−水素混合ガス雰囲気中４００℃で６時
間加熱（窒化処理）し、その後アルゴンガス中４００℃
で１時間加熱（アニール処理）しＮｄ−Ｆｅ−Ｔｉ−Ｎ
系磁石合金粉末を得た。この合金粉をＸ線解析したとこ
ろ、正方晶系のＴｈＭｎ12型結晶構造の回折線（ＮｄＦ
ｅ11ＴｉＮ1金属間化合物）のみ観測された。還元拡散
の反応温度、時間、Ｎｄ、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｎの化学分析
値、ＥＰＭＡによるＣａ分析値、磁気特性を表８に示
す。
９ｗｔ％、粒度１５０メッシュ以下の電解Ｆｅ粉と、粒
度２００メッシュ以下のフェロチタン粉末と、純度９
９．９ｗｔ％、平均粒度３２５メッシュの酸化Ｎｄ粉末
を使用した以外は、実施例１と同様にして１００μｍ以
下のＮｄ−Ｆｅ−Ｔｉ母合金粉末約３ｋｇを得た。つい
でこの粉末を管状炉中に装填し、アンモニア分圧０．３
５のアンモニア−水素混合ガス雰囲気中４００℃で６時
間加熱（窒化処理）し、その後アルゴンガス中４００℃
で１時間加熱（アニール処理）しＮｄ−Ｆｅ−Ｔｉ−Ｎ
系磁石合金粉末を得た。この合金粉をＸ線解析したとこ
ろ、正方晶系のＴｈＭｎ12型結晶構造の回折線（ＮｄＦ
ｅ11ＴｉＮ1金属間化合物）のみ観測された。還元拡散
の反応温度、時間、Ｎｄ、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｎの化学分析
値、ＥＰＭＡによるＣａ分析値、磁気特性を表８に示
す。
【００４０】
【表８】
【００４１】比較例５ 試料３０〜３２ ・・・ 還元
拡散反応を１０００〜１２００℃で７〜１２時間とし窒
化処理時間を６〜１２時間とした以外は、実施例４と同
様にＮｄ−Ｆｅ−Ｔｉ−Ｎ系磁石合金粉末を得た。還元
拡散の反応温度、時間、窒化時間、Ｎｄ、Ｆｅ、Ｔｉ、
Ｎの化学分析値、ＥＰＭＡによるＣａ分析値、磁気特性
を表９に示す。試料３０と試料３１からは、Ｃａが０．
０１ｗｔ％未満では十分な磁気特性を得るのに必要な窒
化時間が長いこと、試料３２からは０．１ｗｔ％を超え
るとＢｒが低下していることがわかる。
拡散反応を１０００〜１２００℃で７〜１２時間とし窒
化処理時間を６〜１２時間とした以外は、実施例４と同
様にＮｄ−Ｆｅ−Ｔｉ−Ｎ系磁石合金粉末を得た。還元
拡散の反応温度、時間、窒化時間、Ｎｄ、Ｆｅ、Ｔｉ、
Ｎの化学分析値、ＥＰＭＡによるＣａ分析値、磁気特性
を表９に示す。試料３０と試料３１からは、Ｃａが０．
０１ｗｔ％未満では十分な磁気特性を得るのに必要な窒
化時間が長いこと、試料３２からは０．１ｗｔ％を超え
るとＢｒが低下していることがわかる。
【００４２】
【表９】
【００４３】実施例５ 試料３３ ・・・ 純度９９．
９ｗｔ％、粒度１５０メッシュ以下の電解Ｆｅ粉と、粒
度２００メッシュ以下のフェロクロム粉末と、純度９９
ｗｔ％平均粒度３２５メッシュの酸化Ｓｍ粉末を使用し
た以外は、実施例１と同様にして１００μｍ以下のＳｍ
−Ｆｅ母合金粉末約３ｋｇを得た。ついでこの粉末を管
状炉中に装填し、アンモニア分圧０．３５のアンモニア
−水素混合ガス雰囲気中５００℃で６時間加熱（窒化処
理）し、その後アルゴンガス中５００℃で１時間加熱
（アニール処理）しＳｍ−Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎ系磁石合金粉
末を得た。この合金粉をＸ線解析したところ、単斜晶系
のＲ3（Ｆｅ、Ｔｉ）29型結晶構造の回折線のみ観測さ
れた。還元拡散の反応温度、時間、Ｓｍ、Ｆｅ、Ｃｒ、
Ｎの化学分析値、ＥＰＭＡによるＣａ分析値、磁気特性
を表９に示す。
９ｗｔ％、粒度１５０メッシュ以下の電解Ｆｅ粉と、粒
度２００メッシュ以下のフェロクロム粉末と、純度９９
ｗｔ％平均粒度３２５メッシュの酸化Ｓｍ粉末を使用し
た以外は、実施例１と同様にして１００μｍ以下のＳｍ
−Ｆｅ母合金粉末約３ｋｇを得た。ついでこの粉末を管
状炉中に装填し、アンモニア分圧０．３５のアンモニア
−水素混合ガス雰囲気中５００℃で６時間加熱（窒化処
理）し、その後アルゴンガス中５００℃で１時間加熱
（アニール処理）しＳｍ−Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎ系磁石合金粉
末を得た。この合金粉をＸ線解析したところ、単斜晶系
のＲ3（Ｆｅ、Ｔｉ）29型結晶構造の回折線のみ観測さ
れた。還元拡散の反応温度、時間、Ｓｍ、Ｆｅ、Ｃｒ、
Ｎの化学分析値、ＥＰＭＡによるＣａ分析値、磁気特性
を表９に示す。
【００４４】
【表１０】
【００４５】比較例６ 試料３４〜３６ ・・・ 還元
拡散反応を１０００〜１２００℃で７〜１２時間とし窒
化処理時間を６〜１２時間とした以外は、実施例５と同
様にＳｍ−Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎ系磁石合金粉末を得た。還元
拡散の反応温度、時間、窒化時間、Ｓｍ、Ｆｅ、Ｃｒ、
Ｎの化学分析値、ＥＰＭＡによるＣａ分析値、磁気特性
を表１０に示す。試料３４と試料３５からはＣａが０．
００１ｗｔ％未満では十分な磁気特性を得るのに必要な
窒化時間が長いこと、試料３６からは０．１ｗｔ％を超
えるとＢｒが低下していることがわかる。
拡散反応を１０００〜１２００℃で７〜１２時間とし窒
化処理時間を６〜１２時間とした以外は、実施例５と同
様にＳｍ−Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎ系磁石合金粉末を得た。還元
拡散の反応温度、時間、窒化時間、Ｓｍ、Ｆｅ、Ｃｒ、
Ｎの化学分析値、ＥＰＭＡによるＣａ分析値、磁気特性
を表１０に示す。試料３４と試料３５からはＣａが０．
００１ｗｔ％未満では十分な磁気特性を得るのに必要な
窒化時間が長いこと、試料３６からは０．１ｗｔ％を超
えるとＢｒが低下していることがわかる。
【００４６】
【表１１】
【００４７】
【発明の効果】本発明によれば、従来よりも短時間で窒
化処理が可能となるため生産性が向上し、したがってコ
スト的に安価な希土類−鉄−窒素系磁石合金が得られ
た。
化処理が可能となるため生産性が向上し、したがってコ
スト的に安価な希土類−鉄−窒素系磁石合金が得られ
た。
Claims (2)
- 【請求項１】 希土類元素（Ｙを含むランタノイド元素
のいずれか１種または２種以上）と、鉄と、窒素とを主
構成成分とする合金であって、該合金内部にＬｉ、Ｎ
ａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｍｇ、Ｃａ、ＳｒまたはＢａの少
なくとも一種以上を０．００１〜０．１ｗｔ％含有する
ことを特徴とする希土類−鉄−窒素系磁石合金。 - 【請求項２】 希土類元素（Ｙを含むランタノイド元素
のいずれか１種または２種以上）と、鉄と、窒素と、Ｍ
（Ｍは Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍ
ｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｃの少なくとも一種
以上）とを主構成成分とする合金であって、該合金内部
にＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒまた
はＢａの少なくとも一種以上を０．００１〜０．１ｗｔ
％含有することを特徴とする希土類−鉄−窒素系磁石合
金。
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Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005050988A (ja) * | 2003-07-28 | 2005-02-24 | Nichia Chem Ind Ltd | シート状樹脂磁石およびそれを用いた磁石モータ |
| JP2005268718A (ja) * | 2004-03-22 | 2005-09-29 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 希土類−鉄−マンガン−窒素系磁石粉末およびその製造方法 |
| JP2010283359A (ja) * | 2010-07-05 | 2010-12-16 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 希土類−鉄−マンガン−窒素系磁石粉末 |
| JP2013245357A (ja) * | 2012-05-23 | 2013-12-09 | Nichia Corp | 希土類―鉄―窒素系磁性材料およびその製造方法 |
| JP2015120958A (ja) * | 2013-12-24 | 2015-07-02 | 住友金属鉱山株式会社 | 希土類−鉄−窒素系磁性合金とその製造方法 |
| US11865623B2 (en) | 2018-08-10 | 2024-01-09 | Lg Chem, Ltd. | Magnetic powder and method of preparing magnetic powder |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6511552B1 (en) * | 1998-03-23 | 2003-01-28 | Sumitomo Special Metals Co., Ltd. | Permanent magnets and R-TM-B based permanent magnets |
| CN1163914C (zh) * | 1998-05-26 | 2004-08-25 | 日立金属株式会社 | 氮化型稀土类磁铁材料及由其所制的粘结磁铁 |
| TW503409B (en) * | 2000-05-29 | 2002-09-21 | Daido Steel Co Ltd | Isotropic powdery magnet material, process for preparing and resin-bonded magnet |
| CN100500613C (zh) * | 2000-12-19 | 2009-06-17 | 本田技研工业株式会社 | 机加工工具及其制造方法 |
| JP2002270416A (ja) * | 2001-03-14 | 2002-09-20 | Shin Etsu Chem Co Ltd | バルク状異方性希土類永久磁石及びその製造方法 |
| US7465363B2 (en) * | 2003-01-28 | 2008-12-16 | Tdk Corporation | Hard magnetic composition, permanent magnet powder, method for permanent magnet powder, and bonded magnet |
| US7713360B2 (en) * | 2004-02-26 | 2010-05-11 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | Rare earth permanent magnet |
| TW201213557A (en) * | 2010-07-19 | 2012-04-01 | Climax Molybdenum Co | Stainless steel alloy |
| WO2013042721A1 (ja) * | 2011-09-22 | 2013-03-28 | 戸田工業株式会社 | 強磁性窒化鉄粒子粉末の製造方法、異方性磁石、ボンド磁石及び圧粉磁石 |
| CN103785847A (zh) * | 2014-02-26 | 2014-05-14 | 江门市新会区宇宏科技有限责任公司 | 还原扩散法制造1︰12型Nd-Fe(M)-N永磁合金粉末的方法 |
| US10062482B2 (en) * | 2015-08-25 | 2018-08-28 | GM Global Technology Operations LLC | Rapid consolidation method for preparing bulk metastable iron-rich materials |
| WO2017106985A1 (zh) * | 2015-12-21 | 2017-06-29 | 邓克忠 | 具有改良音膜及结构的气动式高音单体 |
| CN105825989B (zh) * | 2016-05-24 | 2017-08-25 | 郑精武 | 一种含n稀土‑过渡金属磁性粉末的制备方法 |
| CN109982791B (zh) * | 2016-11-28 | 2022-02-22 | 国立大学法人东北大学 | 稀土类铁氮系磁性粉末及其制造方法 |
| JP2020080336A (ja) * | 2017-03-22 | 2020-05-28 | 株式会社東芝 | 永久磁石、回転電機、及び車両 |
| US20230144902A1 (en) * | 2020-03-30 | 2023-05-11 | Tdk Corporation | Samarium-iron-nitrogen based magnet and samarium-iron-nitrogen based magnet powder |
| CN112992457B (zh) * | 2021-02-09 | 2022-07-05 | 横店集团东磁股份有限公司 | 一种永磁材料及其制备方法 |
| JP7606193B2 (ja) * | 2021-05-18 | 2024-12-25 | 国立大学法人東北大学 | 希土類鉄窒素系磁性粉末、ボンド磁石用コンパウンド、ボンド磁石及び希土類鉄窒素系磁性粉末の製造方法 |
| CN116031037B (zh) | 2021-10-26 | 2026-06-09 | 横店集团东磁股份有限公司 | 稀土离子掺杂的软磁合金、软磁复合材料及其制备方法 |
| CN115240946B (zh) * | 2022-08-16 | 2025-09-23 | 横店集团东磁股份有限公司 | 一种钐铁氮基各向异性永磁材料及其制备方法与应用 |
| CN119764041A (zh) * | 2024-12-31 | 2025-04-04 | 安徽万磁电子股份有限公司 | 一种柔性钕铁氮磁体及其制备方法 |
Family Cites Families (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60131949A (ja) * | 1983-12-19 | 1985-07-13 | Hitachi Metals Ltd | 鉄−希土類−窒素系永久磁石 |
| US4767450A (en) * | 1984-11-27 | 1988-08-30 | Sumitomo Special Metals Co., Ltd. | Process for producing the rare earth alloy powders |
| JPS61295308A (ja) * | 1985-06-24 | 1986-12-26 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 希土類金属を含む合金粉末の製造方法 |
| JP2703281B2 (ja) * | 1987-09-18 | 1998-01-26 | 旭化成工業株式会社 | 磁気異方性材料およびその製造方法 |
| JP2705985B2 (ja) * | 1988-11-14 | 1998-01-28 | 旭化成工業株式会社 | 磁性材料、それから成る磁石及びそれらの製造方法 |
| EP0369097B1 (en) * | 1988-11-14 | 1994-06-15 | Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha | Magnetic materials containing rare earth element iron nitrogen and hydrogen |
| JP2739860B2 (ja) * | 1989-11-13 | 1998-04-15 | 旭化成工業株式会社 | 磁性材料、それから成る磁石及びそれらの製造方法 |
| JP3312908B2 (ja) * | 1990-08-15 | 2002-08-12 | 日立金属株式会社 | 鉄―希土類―窒素系永久磁石材料 |
| ATE136680T1 (de) * | 1990-09-04 | 1996-04-15 | Trinity College Dublin | Seltenerd-basierte magnetische materialien, herstellungsverfahren und anwendung |
| JP3336028B2 (ja) * | 1991-11-27 | 2002-10-21 | 住友金属鉱山株式会社 | 希土類−遷移金属−窒素系合金粉の製造方法 |
| JP2869966B2 (ja) * | 1992-01-18 | 1999-03-10 | 日亜化学工業株式会社 | 合金粉末の製造方法 |
| JPH05271852A (ja) * | 1992-03-30 | 1993-10-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 希土類系磁石合金の製造方法 |
| JPH05315114A (ja) * | 1992-05-06 | 1993-11-26 | Minebea Co Ltd | 希土類磁石材料の製造方法 |
| CN1035700C (zh) * | 1992-07-07 | 1997-08-20 | 上海跃龙有色金属有限公司 | 稀土磁性合金粉末制造方法及其产品 |
| DE4237346C1 (de) * | 1992-11-05 | 1993-12-02 | Goldschmidt Ag Th | Verfahren zur Herstellung von Legierungen der Seltenen Erden des Typs SE¶2¶Fe¶1¶¶7¶¶-¶¶x¶M¶x¶N¶y¶ |
| DE69307999T2 (de) * | 1992-11-27 | 1997-08-14 | Tsutomu Mashimo | Herstellungsverfahren für einen auf Seltenerd-Eisen-Stickstoff basierter Dauermagnet |
| JPH06279915A (ja) * | 1993-03-29 | 1994-10-04 | Minebea Co Ltd | 希土類磁石材料および希土類ボンド磁石 |
| US5591535A (en) * | 1993-07-01 | 1997-01-07 | Dowa Mining Co., Ltd. | Ferromagnetic metal powder |
| JPH0722224A (ja) * | 1993-07-01 | 1995-01-24 | Dowa Mining Co Ltd | 強磁性金属粉末 |
| JP3109637B2 (ja) * | 1993-12-10 | 2000-11-20 | 日亜化学工業株式会社 | 異方性針状磁性粉末およびそれを用いたボンド磁石 |
-
1995
- 1995-11-28 JP JP30872595A patent/JP3304726B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-11-26 US US08/753,530 patent/US5769969A/en not_active Expired - Lifetime
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- 1996-11-28 CN CN96121700.6A patent/CN1093311C/zh not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005050988A (ja) * | 2003-07-28 | 2005-02-24 | Nichia Chem Ind Ltd | シート状樹脂磁石およびそれを用いた磁石モータ |
| JP2005268718A (ja) * | 2004-03-22 | 2005-09-29 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 希土類−鉄−マンガン−窒素系磁石粉末およびその製造方法 |
| JP2010283359A (ja) * | 2010-07-05 | 2010-12-16 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 希土類−鉄−マンガン−窒素系磁石粉末 |
| JP2013245357A (ja) * | 2012-05-23 | 2013-12-09 | Nichia Corp | 希土類―鉄―窒素系磁性材料およびその製造方法 |
| JP2015120958A (ja) * | 2013-12-24 | 2015-07-02 | 住友金属鉱山株式会社 | 希土類−鉄−窒素系磁性合金とその製造方法 |
| US11865623B2 (en) | 2018-08-10 | 2024-01-09 | Lg Chem, Ltd. | Magnetic powder and method of preparing magnetic powder |
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