JPH09145003A - Ｌｎｇ火力設備 - Google Patents
Ｌｎｇ火力設備Info
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- JPH09145003A JPH09145003A JP7307373A JP30737395A JPH09145003A JP H09145003 A JPH09145003 A JP H09145003A JP 7307373 A JP7307373 A JP 7307373A JP 30737395 A JP30737395 A JP 30737395A JP H09145003 A JPH09145003 A JP H09145003A
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Landscapes
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 発生する二酸化炭素を経済的に回収し得るよ
うにする。 【解決手段】 空気１から酸素２を分離する酸素製造装
置３と、天然ガス４を酸素製造装置３からの酸素２で燃
焼させるボイラ５とを設けると共に、液化天然ガス９の
冷熱を酸素製造装置３の動力源の一部として使用した
後、液化天然ガス９が気化してなる天然ガス４をボイラ
５の燃料として利用するよう構成する。
うにする。 【解決手段】 空気１から酸素２を分離する酸素製造装
置３と、天然ガス４を酸素製造装置３からの酸素２で燃
焼させるボイラ５とを設けると共に、液化天然ガス９の
冷熱を酸素製造装置３の動力源の一部として使用した
後、液化天然ガス９が気化してなる天然ガス４をボイラ
５の燃料として利用するよう構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＬＮＧ火力設備に
関するものである。
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ボイラなどの火力設備では、通常、重油
や石炭などの燃料を空気で燃焼させるようにしている。
や石炭などの燃料を空気で燃焼させるようにしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかるに、ボイラなど
の火力設備で空気を用いて燃料を燃焼させた場合、空気
中に約８０％含まれている窒素が、ボイラからの排ガス
中にもそのまま含まれることとなるので、排ガスの組成
は、窒素が約８０％、二酸化炭素が約１５％、酸素が約
５％となる。
の火力設備で空気を用いて燃料を燃焼させた場合、空気
中に約８０％含まれている窒素が、ボイラからの排ガス
中にもそのまま含まれることとなるので、排ガスの組成
は、窒素が約８０％、二酸化炭素が約１５％、酸素が約
５％となる。
【０００４】一方、地球温暖化の原因物質として、二酸
化炭素が注目されており、多量の二酸化炭素を排出する
ボイラなどの火力設備でも、排ガスから二酸化炭素を分
離・回収する技術の確立が急がれている。
化炭素が注目されており、多量の二酸化炭素を排出する
ボイラなどの火力設備でも、排ガスから二酸化炭素を分
離・回収する技術の確立が急がれている。
【０００５】しかし、排ガス中の二酸化炭素の割合が約
１５％であると、排ガスからの二酸化炭素の分離が困難
であり、多額の回収費用が掛るという問題がある。
１５％であると、排ガスからの二酸化炭素の分離が困難
であり、多額の回収費用が掛るという問題がある。
【０００６】本発明は、上述の実情に鑑み、発生する二
酸化炭素を経済的に回収し得るようにしたＬＮＧ火力設
備を提供することを目的とするものである。
酸化炭素を経済的に回収し得るようにしたＬＮＧ火力設
備を提供することを目的とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、空気から酸素
を分離する酸素製造装置と、天然ガスを酸素製造装置か
らの酸素で燃焼させるボイラとを設けると共に、液化天
然ガスの冷熱を酸素製造装置の動力源の一部として使用
した後、液化天然ガスが気化してなる天然ガスをボイラ
の燃料として利用するよう構成したことを特徴とするＬ
ＮＧ火力設備にかかるものである。
を分離する酸素製造装置と、天然ガスを酸素製造装置か
らの酸素で燃焼させるボイラとを設けると共に、液化天
然ガスの冷熱を酸素製造装置の動力源の一部として使用
した後、液化天然ガスが気化してなる天然ガスをボイラ
の燃料として利用するよう構成したことを特徴とするＬ
ＮＧ火力設備にかかるものである。
【０００８】この場合において、液化天然ガスの冷熱
を、酸素製造装置における複精留塔の上部塔へ直接供給
する空気を断熱膨張させるための膨張タービンの駆動源
として利用するようにしても良い。
を、酸素製造装置における複精留塔の上部塔へ直接供給
する空気を断熱膨張させるための膨張タービンの駆動源
として利用するようにしても良い。
【０００９】上記手段によれば、以下のような作用が得
られる。
られる。
【００１０】先ず、酸素製造装置で空気から酸素を分離
する。
する。
【００１１】この際、酸素製造装置に、液化天然ガスを
送って、液化天然ガスの冷熱で酸素製造装置の膨張ター
ビンを駆動させ、酸素の一部を膨張させる動力として使
用させると共に、膨張タービンの動力に使用された液化
天然ガスが気化されてなる天然ガスを、そのままボイラ
で使用させるようにする。
送って、液化天然ガスの冷熱で酸素製造装置の膨張ター
ビンを駆動させ、酸素の一部を膨張させる動力として使
用させると共に、膨張タービンの動力に使用された液化
天然ガスが気化されてなる天然ガスを、そのままボイラ
で使用させるようにする。
【００１２】ボイラで燃料として使用される天然ガス
は、液化天然ガスを気化させて使用することになるが、
液化天然ガスの冷熱を捨てないで利用するようにしたこ
とにより、電力のみを使用する場合に比べて、酸素製造
装置の動力が３％程度も削減されるようになる。
は、液化天然ガスを気化させて使用することになるが、
液化天然ガスの冷熱を捨てないで利用するようにしたこ
とにより、電力のみを使用する場合に比べて、酸素製造
装置の動力が３％程度も削減されるようになる。
【００１３】次に、ボイラで、酸素製造装置で利用され
た天然ガスを、酸素製造装置で製造された酸素によって
燃焼させる。
た天然ガスを、酸素製造装置で製造された酸素によって
燃焼させる。
【００１４】このように、ボイラにて天然ガスを窒素を
含まない純粋な酸素で燃焼させることにより、排ガス中
の二酸化炭素の割合が約９０％にまで高められ、容易に
回収することができるようになる。
含まない純粋な酸素で燃焼させることにより、排ガス中
の二酸化炭素の割合が約９０％にまで高められ、容易に
回収することができるようになる。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、図
示例と共に説明する。
示例と共に説明する。
【００１６】図１・図２は、本発明の実施の形態の一例
である。
である。
【００１７】図１に示すように、空気１から酸素２を分
離する酸素製造装置３を設け、図示しない液化天然ガス
供給源からの天然ガス４（ＮＧ）を酸素製造装置３から
の酸素２で燃焼させるボイラ５を設けると共に、ボイラ
５で発生した排ガス６から二酸化炭素７を回収する二酸
化炭素回収設備８を設ける。
離する酸素製造装置３を設け、図示しない液化天然ガス
供給源からの天然ガス４（ＮＧ）を酸素製造装置３から
の酸素２で燃焼させるボイラ５を設けると共に、ボイラ
５で発生した排ガス６から二酸化炭素７を回収する二酸
化炭素回収設備８を設ける。
【００１８】この際、酸素製造装置３に、図示しない液
化天然ガス供給源からの液化天然ガス９（ＬＮＧ）を送
って、液化天然ガス９の冷熱で後述する膨張タービン１
０などを駆動させ、酸素２の一部を膨張させる動力とし
て使用させ得るようにする。
化天然ガス供給源からの液化天然ガス９（ＬＮＧ）を送
って、液化天然ガス９の冷熱で後述する膨張タービン１
０などを駆動させ、酸素２の一部を膨張させる動力とし
て使用させ得るようにする。
【００１９】尚、膨張タービン１０の駆動に使用された
液化天然ガス９は、気化されて天然ガス４となり、その
ままボイラ５で使用される。
液化天然ガス９は、気化されて天然ガス４となり、その
ままボイラ５で使用される。
【００２０】又、図中、１１は酸素製造装置３からの酸
素２をボイラ５へ送る酸素供給路、１２は酸素製造装置
３の膨張タービン１０を出た天然ガス４をボイラ５へ送
る天然ガス供給路、１３はボイラ５で発生した排ガス６
を二酸化炭素回収設備８へ送る排ガスダクト、１４は排
ガスダクト１３とボイラ５との間に設けられた排ガス循
環路、１５は排ガス循環路１４の途中に設けられた排ガ
ス循環ファンである。
素２をボイラ５へ送る酸素供給路、１２は酸素製造装置
３の膨張タービン１０を出た天然ガス４をボイラ５へ送
る天然ガス供給路、１３はボイラ５で発生した排ガス６
を二酸化炭素回収設備８へ送る排ガスダクト、１４は排
ガスダクト１３とボイラ５との間に設けられた排ガス循
環路、１５は排ガス循環路１４の途中に設けられた排ガ
ス循環ファンである。
【００２１】上記酸素製造装置３は、図２に示すような
構成を備えている。
構成を備えている。
【００２２】即ち、空気流路１６に、上流側から順に、
原料となる空気１を吸入する吸入塔１７と、空気１を除
塵する空気濾過器１８と、空気１を約５ａｔの圧力に圧
縮するターボ式の空気圧縮機１９と、水ポンプ２０及び
水循環流路２１を介して冷水塔２２との間を循環される
冷水２３により空気１を冷却するようにした水洗冷却塔
２４と、２本１組の蓄冷槽２５を備えて、後述する不純
窒素２６で冷却された蓄冷槽２５内で空気１を約−１７
０℃に冷却して不純物である水分や空気中に含まれるわ
ずかな二酸化炭素を氷結分離させる２組の蓄冷器２７
と、上部塔２８と下部塔２９を備えて約５ａｔの圧力の
もとに冷却された空気１を精留するようにした複精留塔
３０の下部塔２９とを、接続する。
原料となる空気１を吸入する吸入塔１７と、空気１を除
塵する空気濾過器１８と、空気１を約５ａｔの圧力に圧
縮するターボ式の空気圧縮機１９と、水ポンプ２０及び
水循環流路２１を介して冷水塔２２との間を循環される
冷水２３により空気１を冷却するようにした水洗冷却塔
２４と、２本１組の蓄冷槽２５を備えて、後述する不純
窒素２６で冷却された蓄冷槽２５内で空気１を約−１７
０℃に冷却して不純物である水分や空気中に含まれるわ
ずかな二酸化炭素を氷結分離させる２組の蓄冷器２７
と、上部塔２８と下部塔２９を備えて約５ａｔの圧力の
もとに冷却された空気１を精留するようにした複精留塔
３０の下部塔２９とを、接続する。
【００２３】又、前記蓄冷槽２５の中間における−１２
０〜−１３０℃となる位置から空気１の一部を抽気する
抽気流路３１に、上流側から順に、吸着材を充填された
二酸化炭素吸着器３２と、空気流路１６の蓄冷器２７出
側から分岐された分岐空気流路３３と、液化天然ガス９
の冷熱によって駆動され、空気１をほぼ複精留塔３０の
上部塔２８圧力まで断熱膨張して、約−１９０℃とする
前記膨張タービン１０と、前記複精留塔３０の上部塔２
８とを、接続する。尚、３４は海水３５などを使用して
膨張タービン１０へ入れる前に液化天然ガス９を加熱す
る過熱器である。
０〜−１３０℃となる位置から空気１の一部を抽気する
抽気流路３１に、上流側から順に、吸着材を充填された
二酸化炭素吸着器３２と、空気流路１６の蓄冷器２７出
側から分岐された分岐空気流路３３と、液化天然ガス９
の冷熱によって駆動され、空気１をほぼ複精留塔３０の
上部塔２８圧力まで断熱膨張して、約−１９０℃とする
前記膨張タービン１０と、前記複精留塔３０の上部塔２
８とを、接続する。尚、３４は海水３５などを使用して
膨張タービン１０へ入れる前に液化天然ガス９を加熱す
る過熱器である。
【００２４】更に、下部塔２９の上部と上部塔２８との
間に、下部塔２９で分離された純度９８％程度の液体窒
素３６を上部塔２８へ送る流路３７を設け、且つ、下部
塔２９の下端と上部塔２８との間に、アセチレン吸着器
３８を備えて、下部塔２９で分離された酸素２を４０％
程度含む液体空気３９を上部塔２８へ送る流路４０を設
けると共に、複精留塔３０に、液酸循環ポンプ４１と循
環吸着器４２とを備えた液酸循環流路４３を設ける。
間に、下部塔２９で分離された純度９８％程度の液体窒
素３６を上部塔２８へ送る流路３７を設け、且つ、下部
塔２９の下端と上部塔２８との間に、アセチレン吸着器
３８を備えて、下部塔２９で分離された酸素２を４０％
程度含む液体空気３９を上部塔２８へ送る流路４０を設
けると共に、複精留塔３０に、液酸循環ポンプ４１と循
環吸着器４２とを備えた液酸循環流路４３を設ける。
【００２５】更に、複精留塔３０の上部塔２８の下部と
前記蓄冷器２７の内部に設けられた蛇管４４との間に、
複精留塔３０で分離された純度９９．６〜９９．８％の
酸素２を蓄冷器２７へ送る酸素流路４５を接続し、酸素
流路４５に酸素圧縮機４６を介してボイラ５への酸素供
給路１１を接続する。
前記蓄冷器２７の内部に設けられた蛇管４４との間に、
複精留塔３０で分離された純度９９．６〜９９．８％の
酸素２を蓄冷器２７へ送る酸素流路４５を接続し、酸素
流路４５に酸素圧縮機４６を介してボイラ５への酸素供
給路１１を接続する。
【００２６】更に又、複精留塔３０の上部塔２８の上部
と前記蓄冷器２７の下部との間に、複精留塔３０で分離
された純度９６〜９８％の不純窒素２６を蓄冷器２７へ
送る窒素流路４７を接続し、窒素流路４７の途中に過冷
器４８、液化器４９を接続する。更に、蓄冷器２７の上
部と、冷水塔２２との間を窒素流路４７で接続し、冷水
塔２２の出側で窒素流路４７を大気に解放する。
と前記蓄冷器２７の下部との間に、複精留塔３０で分離
された純度９６〜９８％の不純窒素２６を蓄冷器２７へ
送る窒素流路４７を接続し、窒素流路４７の途中に過冷
器４８、液化器４９を接続する。更に、蓄冷器２７の上
部と、冷水塔２２との間を窒素流路４７で接続し、冷水
塔２２の出側で窒素流路４７を大気に解放する。
【００２７】尚、５０，５１は蓄冷槽２５に対して空気
１と不純窒素２６とを切替えるためのバルブである。
１と不純窒素２６とを切替えるためのバルブである。
【００２８】次に、作動について説明する。
【００２９】先ず、図１に示すように、酸素製造装置３
で空気１から酸素２を分離する。
で空気１から酸素２を分離する。
【００３０】この際、酸素製造装置３に、図示しない液
化天然ガス供給源からの液化天然ガス９（ＬＮＧ）を送
って、液化天然ガス９の冷熱で後述する膨張タービン１
０などを駆動させ、酸素２の一部を膨張させる動力とし
て使用させると共に、膨張タービン１０の動力に使用さ
れた液化天然ガス９が気化されてなる天然ガス４を、そ
のままボイラ５で使用させるようにする。
化天然ガス供給源からの液化天然ガス９（ＬＮＧ）を送
って、液化天然ガス９の冷熱で後述する膨張タービン１
０などを駆動させ、酸素２の一部を膨張させる動力とし
て使用させると共に、膨張タービン１０の動力に使用さ
れた液化天然ガス９が気化されてなる天然ガス４を、そ
のままボイラ５で使用させるようにする。
【００３１】ボイラ５で燃料として使用される天然ガス
４は、図示しない液化天然ガス供給源からの液化天然ガ
ス９を気化させて使用することになるが、液化天然ガス
９の冷熱を捨てないで利用するようにしたことにより、
電力のみを使用する場合に比べて、酸素製造装置３の動
力が３％程度も削減されるようになる。
４は、図示しない液化天然ガス供給源からの液化天然ガ
ス９を気化させて使用することになるが、液化天然ガス
９の冷熱を捨てないで利用するようにしたことにより、
電力のみを使用する場合に比べて、酸素製造装置３の動
力が３％程度も削減されるようになる。
【００３２】次に、ボイラ５で、酸素製造装置３で利用
された天然ガス４（ＮＧ）を、酸素製造装置３で製造さ
れた酸素２によって燃焼させる。
された天然ガス４（ＮＧ）を、酸素製造装置３で製造さ
れた酸素２によって燃焼させる。
【００３３】このように、ボイラ５にて天然ガス４を窒
素を含まない純粋な酸素２で燃焼させることにより、排
ガス６中の二酸化炭素７の割合が約９０％にまで高めら
れる。
素を含まない純粋な酸素２で燃焼させることにより、排
ガス６中の二酸化炭素７の割合が約９０％にまで高めら
れる。
【００３４】そして、二酸化炭素回収設備８で、二酸化
炭素７を９０％含むボイラ５の排ガス６から二酸化炭素
７を回収させる。
炭素７を９０％含むボイラ５の排ガス６から二酸化炭素
７を回収させる。
【００３５】すると、ボイラ５の排ガス６中には、上記
したように９０％と高濃度の二酸化炭素７が含まれてい
るので、排ガス６から容易に二酸化炭素７を回収するこ
とができるようになる。
したように９０％と高濃度の二酸化炭素７が含まれてい
るので、排ガス６から容易に二酸化炭素７を回収するこ
とができるようになる。
【００３６】尚、排ガスダクト１３から排出された排ガ
ス６の一部は、排ガス循環ファン１５により、排ガス循
環路１４を介してボイラ５へ送られ、排ガス６で酸素２
を希釈することにより、酸素２による天然ガス４の燃焼
温度が高くなりすぎないようにするのに使用される。
ス６の一部は、排ガス循環ファン１５により、排ガス循
環路１４を介してボイラ５へ送られ、排ガス６で酸素２
を希釈することにより、酸素２による天然ガス４の燃焼
温度が高くなりすぎないようにするのに使用される。
【００３７】上記酸素製造装置３の詳細な作動は、以下
の通りである。
の通りである。
【００３８】先ず、図２に示すように、吸入塔１７から
吸入された原料となる空気１は、空気流路１６を通り、
空気濾過器１８で除塵された後、ターボ式の空気圧縮機
１９で約５ａｔの圧力に圧縮される。圧縮後の空気１は
空気流路１６を介して水洗冷却塔２４へ送られ、水洗冷
却塔２４で、水ポンプ２０及び水循環流路２１を介して
冷水塔２２との間を循環される冷水２３により冷却され
た後、空気流路１６を介して２本１組の蓄冷槽２５を備
えた２組の蓄冷器２７のそれぞれの一方の蓄冷槽２５へ
送入される。このとき、後述する不純窒素２６が、窒素
流路４７を介して、各蓄冷器２７の他方の蓄冷槽２５へ
反対方向から流入される。そして、一定時間が経過する
と、各組の蓄冷器２７における原料となる空気１と不純
窒素２６はバルブ５０，５１により周期的に切替わる。
更に、蓄冷器２７内部に設けられた蛇管４４へ、後述す
る酸素２が酸素流路４５を介して供給される。その後、
酸素２は蓄冷器２７で加温されて常温となり、酸素圧縮
機４６で必要な圧力に調整された後、酸素供給路１１か
らボイラ５へと送られる。
吸入された原料となる空気１は、空気流路１６を通り、
空気濾過器１８で除塵された後、ターボ式の空気圧縮機
１９で約５ａｔの圧力に圧縮される。圧縮後の空気１は
空気流路１６を介して水洗冷却塔２４へ送られ、水洗冷
却塔２４で、水ポンプ２０及び水循環流路２１を介して
冷水塔２２との間を循環される冷水２３により冷却され
た後、空気流路１６を介して２本１組の蓄冷槽２５を備
えた２組の蓄冷器２７のそれぞれの一方の蓄冷槽２５へ
送入される。このとき、後述する不純窒素２６が、窒素
流路４７を介して、各蓄冷器２７の他方の蓄冷槽２５へ
反対方向から流入される。そして、一定時間が経過する
と、各組の蓄冷器２７における原料となる空気１と不純
窒素２６はバルブ５０，５１により周期的に切替わる。
更に、蓄冷器２７内部に設けられた蛇管４４へ、後述す
る酸素２が酸素流路４５を介して供給される。その後、
酸素２は蓄冷器２７で加温されて常温となり、酸素圧縮
機４６で必要な圧力に調整された後、酸素供給路１１か
らボイラ５へと送られる。
【００３９】こうして、常温で約５ａｔの圧力に圧縮さ
れた空気１は、蓄冷器２７を通る間に冷却され、蓄冷槽
２５内で、不純物である水分や空気中に含まれているわ
ずかな二酸化炭素を氷結分離されると共に、約−１７０
℃になって、空気流路１６から複精留塔３０の下部塔２
９へ送られる。
れた空気１は、蓄冷器２７を通る間に冷却され、蓄冷槽
２５内で、不純物である水分や空気中に含まれているわ
ずかな二酸化炭素を氷結分離されると共に、約−１７０
℃になって、空気流路１６から複精留塔３０の下部塔２
９へ送られる。
【００４０】尚、このとき、原料となる空気１の一部は
蓄冷槽２５の中間における空気１が−１２０〜−１３０
℃となる位置から抽気流路３１を介して抽気される。こ
のため、蓄冷器２７下部における原料となる空気１の量
が減少するので、切替えられた次の周期において、不純
窒素２６による空気中に含まれるわずかな二酸化炭素の
除去が完全となる。しかし、抽気された空気１には空気
１の成分量に応じた二酸化炭素がわずかに含まれたまま
なので、吸着材を充填された二酸化炭素吸着器３２で除
去するようにする。二酸化炭素吸着器３２を出た原料と
なる空気１は、蓄冷器２７下部から分岐空気流路３３を
介して分岐される若干の冷却された空気１を混合され、
−１４０〜−１５０℃となって膨張タービン１０へ入
る。膨張タービン１０は、前記したように液化天然ガス
９の冷熱を駆動力に変えて空気１をほぼ複精留塔３０の
上部塔２８圧力まで断熱膨張させ、約−１９０℃とし上
部塔２８へ送入させる。尚、膨張タービン１０へ入れる
前に液化天然ガス９は、過熱器３４で海水３５などによ
って加熱させておく。
蓄冷槽２５の中間における空気１が−１２０〜−１３０
℃となる位置から抽気流路３１を介して抽気される。こ
のため、蓄冷器２７下部における原料となる空気１の量
が減少するので、切替えられた次の周期において、不純
窒素２６による空気中に含まれるわずかな二酸化炭素の
除去が完全となる。しかし、抽気された空気１には空気
１の成分量に応じた二酸化炭素がわずかに含まれたまま
なので、吸着材を充填された二酸化炭素吸着器３２で除
去するようにする。二酸化炭素吸着器３２を出た原料と
なる空気１は、蓄冷器２７下部から分岐空気流路３３を
介して分岐される若干の冷却された空気１を混合され、
−１４０〜−１５０℃となって膨張タービン１０へ入
る。膨張タービン１０は、前記したように液化天然ガス
９の冷熱を駆動力に変えて空気１をほぼ複精留塔３０の
上部塔２８圧力まで断熱膨張させ、約−１９０℃とし上
部塔２８へ送入させる。尚、膨張タービン１０へ入れる
前に液化天然ガス９は、過熱器３４で海水３５などによ
って加熱させておく。
【００４１】複精留塔３０では下部塔２９にて約５ａｔ
の圧力のもとに蓄冷器２７下部からの空気１を精留す
る。これにより、下部塔２９の上部に純度９８％程度の
液体窒素３６が分離され、又、下部塔２９の下端に酸素
２を４０％程度含む液体空気３９が分離される。この液
体窒素３６と液体空気３９は、それぞれ流路３７，４０
を介して上部塔２８へ送られて膨張タービン１０からの
空気１と共に、約０．５ａｔの圧力のもとに精留され
る。このとき、原料となる空気１中に含有されるアセチ
レンなどの炭化水素は、流路４０の途中に設けられたア
セチレン吸着器３８や、液酸循環ポンプ４１を備えた液
酸循環流路４３の途中の循環吸着器４２などで吸着分離
される。
の圧力のもとに蓄冷器２７下部からの空気１を精留す
る。これにより、下部塔２９の上部に純度９８％程度の
液体窒素３６が分離され、又、下部塔２９の下端に酸素
２を４０％程度含む液体空気３９が分離される。この液
体窒素３６と液体空気３９は、それぞれ流路３７，４０
を介して上部塔２８へ送られて膨張タービン１０からの
空気１と共に、約０．５ａｔの圧力のもとに精留され
る。このとき、原料となる空気１中に含有されるアセチ
レンなどの炭化水素は、流路４０の途中に設けられたア
セチレン吸着器３８や、液酸循環ポンプ４１を備えた液
酸循環流路４３の途中の循環吸着器４２などで吸着分離
される。
【００４２】この結果、上部塔２８の下部より純度９
９．６〜９９．８％の酸素２が分離され、該酸素２は酸
素流路４５を介して前記蓄冷器２７へ送られて、蓄冷器
２７内の蛇管４４で加温された後、上記したようにボイ
ラ５へ送られる。
９．６〜９９．８％の酸素２が分離され、該酸素２は酸
素流路４５を介して前記蓄冷器２７へ送られて、蓄冷器
２７内の蛇管４４で加温された後、上記したようにボイ
ラ５へ送られる。
【００４３】一方、不純窒素２６は９６〜９８％の純度
で上部塔２８の上部より分離され、窒素流路４７を通
り、過冷器４８、液化器４９を経て蓄冷器２７に至る。
蓄冷器２７で不純窒素２６は、蓄冷槽２５内に氷結した
二酸化炭素７や水分を昇華吸収すると共に、温度が上昇
されて蓄冷器２７を出る。次に、不純窒素２６は冷水塔
２２に至り、水を冷却して冷水２３とするのに利用され
た後、大気へ放出される。
で上部塔２８の上部より分離され、窒素流路４７を通
り、過冷器４８、液化器４９を経て蓄冷器２７に至る。
蓄冷器２７で不純窒素２６は、蓄冷槽２５内に氷結した
二酸化炭素７や水分を昇華吸収すると共に、温度が上昇
されて蓄冷器２７を出る。次に、不純窒素２６は冷水塔
２２に至り、水を冷却して冷水２３とするのに利用され
た後、大気へ放出される。
【００４４】尚、本発明は、上述の実施の形態にのみ限
定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲
内において種々変更を加え得ることは勿論である。
定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲
内において種々変更を加え得ることは勿論である。
【００４５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のＬＮＧ火
力設備によれば、発生する二酸化炭素を経済的に回収す
ることができるという優れた効果を奏し得る。
力設備によれば、発生する二酸化炭素を経済的に回収す
ることができるという優れた効果を奏し得る。
【図１】本発明の実施の形態の一例の概略系統図であ
る。
る。
【図２】図１の酸素製造装置の系統図である。
１ 空気 ２ 酸素 ３ 酸素製造装置 ４ 天然ガス ５ ボイラ ９ 液化天然ガス １０ 膨張タービン ２８ 上部塔 ３０ 複精留塔
Claims (2)
- 【請求項１】 空気から酸素を分離する酸素製造装置
と、天然ガスを酸素製造装置からの酸素で燃焼させるボ
イラとを設けると共に、液化天然ガスの冷熱を酸素製造
装置の動力源の一部として使用した後、液化天然ガスが
気化してなる天然ガスをボイラの燃料として利用するよ
う構成したことを特徴とするＬＮＧ火力設備。 - 【請求項２】 液化天然ガスの冷熱を、酸素製造装置に
おける複精留塔の上部塔へ直接供給する空気を断熱膨張
させるための膨張タービンの駆動源として利用するよう
にした請求項１記載のＬＮＧ火力設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7307373A JPH09145003A (ja) | 1995-11-27 | 1995-11-27 | Ｌｎｇ火力設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7307373A JPH09145003A (ja) | 1995-11-27 | 1995-11-27 | Ｌｎｇ火力設備 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09145003A true JPH09145003A (ja) | 1997-06-06 |
Family
ID=17968287
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7307373A Pending JPH09145003A (ja) | 1995-11-27 | 1995-11-27 | Ｌｎｇ火力設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09145003A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001221429A (ja) * | 2000-02-09 | 2001-08-17 | Nippon Sanso Corp | 酸素燃焼設備への酸素供給装置及び供給方法 |
| CN101893252A (zh) * | 2010-07-18 | 2010-11-24 | 赵军政 | 高效节能环保的火力发电机组 |
| JP2011169570A (ja) * | 2010-02-22 | 2011-09-01 | Jfe Steel Corp | 焼結機 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0448185A (ja) * | 1990-06-14 | 1992-02-18 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | 液化天然ガス焚き火力発電所から排出される二酸化炭素の回収方法 |
| JPH06123553A (ja) * | 1992-10-08 | 1994-05-06 | Osaka Gas Co Ltd | 液化天然ガス冷熱発電設備を組込んだ空気分離方法および装置 |
-
1995
- 1995-11-27 JP JP7307373A patent/JPH09145003A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0448185A (ja) * | 1990-06-14 | 1992-02-18 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | 液化天然ガス焚き火力発電所から排出される二酸化炭素の回収方法 |
| JPH06123553A (ja) * | 1992-10-08 | 1994-05-06 | Osaka Gas Co Ltd | 液化天然ガス冷熱発電設備を組込んだ空気分離方法および装置 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001221429A (ja) * | 2000-02-09 | 2001-08-17 | Nippon Sanso Corp | 酸素燃焼設備への酸素供給装置及び供給方法 |
| JP2011169570A (ja) * | 2010-02-22 | 2011-09-01 | Jfe Steel Corp | 焼結機 |
| CN101893252A (zh) * | 2010-07-18 | 2010-11-24 | 赵军政 | 高效节能环保的火力发电机组 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050728 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050809 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20051206 |