JPH09145013A - 低ＮＯｘバーナ - Google Patents
低ＮＯｘバーナInfo
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- JPH09145013A JPH09145013A JP7326416A JP32641695A JPH09145013A JP H09145013 A JPH09145013 A JP H09145013A JP 7326416 A JP7326416 A JP 7326416A JP 32641695 A JP32641695 A JP 32641695A JP H09145013 A JPH09145013 A JP H09145013A
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- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 17
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims description 7
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 claims description 5
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 3
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 abstract description 3
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 abstract 5
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- 239000007789 gas Substances 0.000 description 28
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- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 排ガス再循環式の低ＮＯｘバーナにおいて、
低燃焼時には火炎の噴出速度の減少によって、火炎に巻
き込まれる排ガスの割合が低くなりＮＯｘ発生量が増加
するという欠点があったが、これを改善する。 【構成】 ベンチュリ効果によって炉内排ガスを空気供
給管２内へ吸い込むようにした自己排ガス再循環式低Ｎ
Ｏｘバーナにおいて、燃焼量をターンダウンしたときに
空気供給量２に対する排ガス吸い込み量の比率を増加さ
せる手段を設けた。 【効果】 燃料供給量が減少したときに、空気供給量２
に対する排ガス吸い込み量の比率が増加するので、スロ
ート部５全体を通過する空気の運動量はあまり減少せ
ず、従って燃焼量をターンダウンした場合にも低ＮＯｘ
を維持させることができる。
低燃焼時には火炎の噴出速度の減少によって、火炎に巻
き込まれる排ガスの割合が低くなりＮＯｘ発生量が増加
するという欠点があったが、これを改善する。 【構成】 ベンチュリ効果によって炉内排ガスを空気供
給管２内へ吸い込むようにした自己排ガス再循環式低Ｎ
Ｏｘバーナにおいて、燃焼量をターンダウンしたときに
空気供給量２に対する排ガス吸い込み量の比率を増加さ
せる手段を設けた。 【効果】 燃料供給量が減少したときに、空気供給量２
に対する排ガス吸い込み量の比率が増加するので、スロ
ート部５全体を通過する空気の運動量はあまり減少せ
ず、従って燃焼量をターンダウンした場合にも低ＮＯｘ
を維持させることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、主として工業用加熱炉
に用いられる低ＮＯｘ型バーナに関するものである。
に用いられる低ＮＯｘ型バーナに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来よりこの種の低ＮＯｘ型バーナとし
て、いわゆる自己排ガス再循環式バーナが知られてい
る。図３はその構造を示したもので、燃料供給管１の外
周に設けた空気供給管２の更に外周に先端が炉内に開口
した排ガス還流路３を形成し、空気供給管２の後部管壁
に穿設した透孔４と、透孔４の上流側に形成したスロー
ト部５によるベンチュリ効果によって、排ガスを吸引す
るインスピレータを形成したものである。この構成によ
れば、燃焼用空気が炉内の排ガスの一部と混合されて酸
素濃度が低くなるために、燃焼が緩慢になって燃焼温度
を低く保つことができ、それによってＮＯｘの発生を抑
制することができるという利点があり、またその際に新
たな配管や補器類を用いなくても、炉内の排ガスを燃焼
用空気の運動量を利用して再循環させることができるの
で、小型化とコスト低減を図ることができる。
て、いわゆる自己排ガス再循環式バーナが知られてい
る。図３はその構造を示したもので、燃料供給管１の外
周に設けた空気供給管２の更に外周に先端が炉内に開口
した排ガス還流路３を形成し、空気供給管２の後部管壁
に穿設した透孔４と、透孔４の上流側に形成したスロー
ト部５によるベンチュリ効果によって、排ガスを吸引す
るインスピレータを形成したものである。この構成によ
れば、燃焼用空気が炉内の排ガスの一部と混合されて酸
素濃度が低くなるために、燃焼が緩慢になって燃焼温度
を低く保つことができ、それによってＮＯｘの発生を抑
制することができるという利点があり、またその際に新
たな配管や補器類を用いなくても、炉内の排ガスを燃焼
用空気の運動量を利用して再循環させることができるの
で、小型化とコスト低減を図ることができる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上述の排
ガス再循環方式において、燃焼量を増減した場合にも、
排ガス再循環率すなわち空気供給量に対する排ガス再循
環量の割合はほぼ一定に維持することができるが、低燃
焼時には炉内へ噴出する火炎の運動量の減少によって、
火炎に巻き込まれる排ガスの割合が低くなり、そのため
に火炎温度が高くなる。また主炎のリフトを防止するた
めに保炎を行っているが、低燃焼時にはこの保炎も過剰
になって、火炎温度を上昇させるように作用する。従っ
て低燃焼時には、燃焼温度が上昇してＮＯｘ発生量が増
加するという欠点があった。本発明は上述の問題点を解
消し、特に被処理物の種類によっては低燃焼量で長時間
運転する必要のある熱処理炉において、燃焼量の高低に
拘らず低ＮＯｘを維持し得るようなガスバーナを提供す
ることを目的とするものである。
ガス再循環方式において、燃焼量を増減した場合にも、
排ガス再循環率すなわち空気供給量に対する排ガス再循
環量の割合はほぼ一定に維持することができるが、低燃
焼時には炉内へ噴出する火炎の運動量の減少によって、
火炎に巻き込まれる排ガスの割合が低くなり、そのため
に火炎温度が高くなる。また主炎のリフトを防止するた
めに保炎を行っているが、低燃焼時にはこの保炎も過剰
になって、火炎温度を上昇させるように作用する。従っ
て低燃焼時には、燃焼温度が上昇してＮＯｘ発生量が増
加するという欠点があった。本発明は上述の問題点を解
消し、特に被処理物の種類によっては低燃焼量で長時間
運転する必要のある熱処理炉において、燃焼量の高低に
拘らず低ＮＯｘを維持し得るようなガスバーナを提供す
ることを目的とするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明による低ＮＯｘバ
ーナは、燃料供給管１と、この燃料供給管１を囲む空気
供給管２とよりなり、空気供給管２の管壁に透孔４を設
けると共に、透孔４の上流側にスロート部５を設けて、
ベンチュリ効果により炉内排ガスを空気供給管２内へ吸
い込むようにした自己排ガス再循環式低ＮＯｘバーナに
おいて、燃焼量をターンダウンしたときに空気供給量に
対する排ガス吸い込み量の比率を増加させる手段を設け
たものである。排ガス吸い込み量を増加させる手段とし
ては、図１に示すような可動栓体６によってスロート部
５の通気面積を減少させ、空気供給量の低下に伴って透
孔４の内側を通過する空気の流速を大きくするようにし
たもの、あるいは図２に示すように、スロート部５を同
心状の二重ノズル５ａ，５ｂで構成し、両ノズルへの空
気供給路のいずれか一方に流量制御弁７を介装したもの
等が考えられる。
ーナは、燃料供給管１と、この燃料供給管１を囲む空気
供給管２とよりなり、空気供給管２の管壁に透孔４を設
けると共に、透孔４の上流側にスロート部５を設けて、
ベンチュリ効果により炉内排ガスを空気供給管２内へ吸
い込むようにした自己排ガス再循環式低ＮＯｘバーナに
おいて、燃焼量をターンダウンしたときに空気供給量に
対する排ガス吸い込み量の比率を増加させる手段を設け
たものである。排ガス吸い込み量を増加させる手段とし
ては、図１に示すような可動栓体６によってスロート部
５の通気面積を減少させ、空気供給量の低下に伴って透
孔４の内側を通過する空気の流速を大きくするようにし
たもの、あるいは図２に示すように、スロート部５を同
心状の二重ノズル５ａ，５ｂで構成し、両ノズルへの空
気供給路のいずれか一方に流量制御弁７を介装したもの
等が考えられる。
【０００５】
【発明の実施の態様】図１は本発明による工業炉用バー
ナの一実施例を示したもので、燃料ガス供給管１を囲む
ように空気供給管２が設けられ、この空気供給管２が炉
壁８に穿設されたバーナ挿入孔に挿入されて、その内壁
面と空気供給管２の外周面との間に、先端が炉内に開口
した排ガス還流路３が形成されている。空気供給管２の
管壁には環状に複数の排ガス吸引用の透孔４が穿設さ
れ、この透孔４よりも若干上流側において、空気供給管
２の内周壁に突設された環状突部により通気断面積が絞
られてスロート部５が形成されており、このスロート部
５と上記透孔４とによって排ガス還流路３から空気供給
管２内へ排ガスを吸引するインスピレータが形成されて
いる。更にスロート部５のやや後方において、燃料供給
管１の外周に円錐台形の可動栓体６が軸方向に摺動自在
に嵌挿されて、ロッド９及びレバー１０よりなる操作機
構によって前後に操作されるようになっており、この可
動栓体６の前後動によってスロート部５の通気断面積が
増減されるようになっている。
ナの一実施例を示したもので、燃料ガス供給管１を囲む
ように空気供給管２が設けられ、この空気供給管２が炉
壁８に穿設されたバーナ挿入孔に挿入されて、その内壁
面と空気供給管２の外周面との間に、先端が炉内に開口
した排ガス還流路３が形成されている。空気供給管２の
管壁には環状に複数の排ガス吸引用の透孔４が穿設さ
れ、この透孔４よりも若干上流側において、空気供給管
２の内周壁に突設された環状突部により通気断面積が絞
られてスロート部５が形成されており、このスロート部
５と上記透孔４とによって排ガス還流路３から空気供給
管２内へ排ガスを吸引するインスピレータが形成されて
いる。更にスロート部５のやや後方において、燃料供給
管１の外周に円錐台形の可動栓体６が軸方向に摺動自在
に嵌挿されて、ロッド９及びレバー１０よりなる操作機
構によって前後に操作されるようになっており、この可
動栓体６の前後動によってスロート部５の通気断面積が
増減されるようになっている。
【０００６】次に図１の実施例の動作を説明すると、い
ま燃料供給量及び空気供給量が絞られてバーナ燃焼量が
ターンダウンされると、火炎の運動量が減少するために
火炎に巻き込まれる炉内排ガス量が減少して、火炎中の
酸素濃度が高くなり、燃焼温度が上昇する。また一般に
燃料ノズル部に保炎孔を設けて、火炎がリフトしないよ
うに保炎を行っているが、燃料供給量が減少した場合に
は主炎孔の噴出速度の低下が著しいために保炎が相対的
に過剰になり、これが燃焼温度上昇の原因となる。そこ
で低燃焼時には、高燃焼時に比し燃焼空気供給量に対す
る排ガス吸い込み量の比率を高くして、結果的に火炎中
の排ガス混入比率を維持し、高燃焼時と同程度の緩慢燃
焼を行わせるために、本実施例では可動栓体６が燃料供
給量又は空気供給量と連動して操作される。すなわち燃
料供給量が減少すると、レバー１０及びロッド９を介し
て可動栓体６が前方へ移動せられ、スロート部５の通気
面積を減少させることによって、透孔４の内側を通過す
る燃焼空気の流速を大きくし、空気供給管２内への排ガ
ス吸い込み量を増加させるのである。
ま燃料供給量及び空気供給量が絞られてバーナ燃焼量が
ターンダウンされると、火炎の運動量が減少するために
火炎に巻き込まれる炉内排ガス量が減少して、火炎中の
酸素濃度が高くなり、燃焼温度が上昇する。また一般に
燃料ノズル部に保炎孔を設けて、火炎がリフトしないよ
うに保炎を行っているが、燃料供給量が減少した場合に
は主炎孔の噴出速度の低下が著しいために保炎が相対的
に過剰になり、これが燃焼温度上昇の原因となる。そこ
で低燃焼時には、高燃焼時に比し燃焼空気供給量に対す
る排ガス吸い込み量の比率を高くして、結果的に火炎中
の排ガス混入比率を維持し、高燃焼時と同程度の緩慢燃
焼を行わせるために、本実施例では可動栓体６が燃料供
給量又は空気供給量と連動して操作される。すなわち燃
料供給量が減少すると、レバー１０及びロッド９を介し
て可動栓体６が前方へ移動せられ、スロート部５の通気
面積を減少させることによって、透孔４の内側を通過す
る燃焼空気の流速を大きくし、空気供給管２内への排ガ
ス吸い込み量を増加させるのである。
【０００７】図２は本発明の他の実施例を示したもの
で、空気供給量に対する排ガス吸い込み量の比率を制御
する手段として、スロート部５を同心状の二重ノズル５
ａ，５ｂで構成し、両ノズルへの空気供給路１１ａ，１
１ｂのいずれか一方に流量制御弁７を介装したものであ
る。この場合にも、燃料供給量の減少に伴って燃焼空気
供給量の減少させる制御を一方の空気供給路１１ａのみ
で行うために、スロート部５全体を通過する空気の運動
量は燃料供給量ほどには減少せず、従って両ノズル５
ａ，５ｂの面積比を適当に選ぶことによって、燃焼量が
低くなるほど空気供給量に対する排ガス吸い込み量の比
率を増加させることができ、燃焼量をターンダウンした
場合にも低ＮＯｘを維持させることができるのである。
一例として、定格燃焼時のＮＯｘ値が９２ｐｐｍのと
き、従来は１／４の燃焼量で２００ｐｐｍに上昇してい
たのが、本発明によれば逆に６２ｐｐｍに減少させるこ
とができた。
で、空気供給量に対する排ガス吸い込み量の比率を制御
する手段として、スロート部５を同心状の二重ノズル５
ａ，５ｂで構成し、両ノズルへの空気供給路１１ａ，１
１ｂのいずれか一方に流量制御弁７を介装したものであ
る。この場合にも、燃料供給量の減少に伴って燃焼空気
供給量の減少させる制御を一方の空気供給路１１ａのみ
で行うために、スロート部５全体を通過する空気の運動
量は燃料供給量ほどには減少せず、従って両ノズル５
ａ，５ｂの面積比を適当に選ぶことによって、燃焼量が
低くなるほど空気供給量に対する排ガス吸い込み量の比
率を増加させることができ、燃焼量をターンダウンした
場合にも低ＮＯｘを維持させることができるのである。
一例として、定格燃焼時のＮＯｘ値が９２ｐｐｍのと
き、従来は１／４の燃焼量で２００ｐｐｍに上昇してい
たのが、本発明によれば逆に６２ｐｐｍに減少させるこ
とができた。
【０００８】
【発明の効果】本発明の構成によれば上述のように、燃
料供給量が減少しても、スロート部５全体を通過する空
気の運動量があまり減少しないので、燃焼量をターンダ
ウンした場合に、空気供給量２に対する排ガス吸い込み
量の比率が増加し、それによって炉内においても周りの
排ガスが十分に火炎に巻き込まれ、低燃焼時にも高燃焼
時と同様に低ＮＯｘを維持させることができるという利
点がある。
料供給量が減少しても、スロート部５全体を通過する空
気の運動量があまり減少しないので、燃焼量をターンダ
ウンした場合に、空気供給量２に対する排ガス吸い込み
量の比率が増加し、それによって炉内においても周りの
排ガスが十分に火炎に巻き込まれ、低燃焼時にも高燃焼
時と同様に低ＮＯｘを維持させることができるという利
点がある。
【図１】 本発明の一実施例の縦断面図。
【図２】 同上の他の実施例の縦断面図。
【図３】 従来例の縦断面図。
１ 燃料ガス供給管 ２ 空気供給管 ３ 排ガス還流路 ４ 排ガス吸引孔 ５ スロート部 ６ インスピレータ ７ 可動栓体 ８ 炉壁 ９ ロッド １０ レバー
Claims (4)
- 【請求項１】 燃料供給管と、該燃料供給管を囲む空気
供給管とよりなり、空気供給管の管壁に透孔を設けると
共に該透孔の上流側にスロート部を設けて、ベンチュリ
効果により炉内排ガスを空気供給管内へ吸い込むように
した自己排ガス再循環式低ＮＯｘバーナにおいて、燃焼
量をターンダウンしたときに空気供給量に対する排ガス
吸い込み量の比率を増加させる手段を設けたことを特徴
とする低ＮＯｘバーナ。 - 【請求項２】 上記スロート部の通気面積を減少させる
手段により、上記透孔の内側を通過する空気の流速を大
きくして、空気供給量に対する排ガス吸い込み量の比率
を増加させるようにしたことを特徴とする請求項１記載
の低ＮＯｘバーナ。 - 【請求項３】 燃料供給管の外周に前後移動自在に嵌挿
した可動栓体により、上記スロート部の通気面積を増減
させるようにしたことを特徴とする請求項２記載の低Ｎ
Ｏｘバーナ。 - 【請求項４】 上記スロート部を同心状の二重ノズルで
構成し、両ノズルへの空気供給路のいずれか一方に流量
制御弁を介装することにより、空気供給量に対する排ガ
ス吸い込み量の比率を制御するようにしたことを特徴と
する請求項１記載の低ＮＯｘバーナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7326416A JPH09145013A (ja) | 1995-11-20 | 1995-11-20 | 低ＮＯｘバーナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7326416A JPH09145013A (ja) | 1995-11-20 | 1995-11-20 | 低ＮＯｘバーナ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09145013A true JPH09145013A (ja) | 1997-06-06 |
Family
ID=18187553
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7326416A Pending JPH09145013A (ja) | 1995-11-20 | 1995-11-20 | 低ＮＯｘバーナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09145013A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102636037A (zh) * | 2011-02-09 | 2012-08-15 | 中外炉工业株式会社 | 能量回收器 |
| CN102944015A (zh) * | 2012-10-29 | 2013-02-27 | 中国科学技术大学 | 一种引射预燃式无焰燃烧器 |
| JP2015510577A (ja) * | 2013-01-17 | 2015-04-09 | コリア インスティテュート オブ マシーナリィ アンド マテリアルズ | コアンダ効果を用いた高温ＦＧＲ超低ＮＯｘ燃焼装置 |
| JP2015094583A (ja) * | 2013-11-12 | 2015-05-18 | 韓国生産技術研究院Ｋｏｒｅａ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ Ｏｆ Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ | 燃焼ガスの内部再循環による超低窒素酸化物燃焼装置およびその運転方法 |
| WO2015154969A1 (en) * | 2014-04-10 | 2015-10-15 | Sofinter S.P.A. | Burner |
| CN111594834A (zh) * | 2020-05-28 | 2020-08-28 | 浙江斯特利热能设备制造有限公司 | 微调式节能低氮燃烧器 |
-
1995
- 1995-11-20 JP JP7326416A patent/JPH09145013A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20150127764A (ko) * | 2011-02-09 | 2015-11-18 | 쥬가이로 고교 가부시키가이샤 | 리큐퍼레이터 |
| JP2012163303A (ja) * | 2011-02-09 | 2012-08-30 | Chugai Ro Co Ltd | レキュペレータ |
| CN102636037A (zh) * | 2011-02-09 | 2012-08-15 | 中外炉工业株式会社 | 能量回收器 |
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| CN105209825A (zh) * | 2013-01-17 | 2015-12-30 | 韩国机械研究院 | 使用高温FGR和康达效应的超低NOx燃烧装置 |
| CN105209825B (zh) * | 2013-01-17 | 2017-03-29 | 韩国机械研究院 | 使用高温FGR和康达效应的超低NOx燃烧装置 |
| JP2015094583A (ja) * | 2013-11-12 | 2015-05-18 | 韓国生産技術研究院Ｋｏｒｅａ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ Ｏｆ Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ | 燃焼ガスの内部再循環による超低窒素酸化物燃焼装置およびその運転方法 |
| WO2015154969A1 (en) * | 2014-04-10 | 2015-10-15 | Sofinter S.P.A. | Burner |
| CN106415127A (zh) * | 2014-04-10 | 2017-02-15 | 索斐特公司 | 燃烧器 |
| US10612773B2 (en) | 2014-04-10 | 2020-04-07 | Sofinter S.P.A. | Burner |
| CN106415127B (zh) * | 2014-04-10 | 2020-09-15 | 索斐特公司 | 燃烧器 |
| CN111594834A (zh) * | 2020-05-28 | 2020-08-28 | 浙江斯特利热能设备制造有限公司 | 微调式节能低氮燃烧器 |
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