JPH09145029A - 灰溶融システム - Google Patents
灰溶融システムInfo
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- JPH09145029A JPH09145029A JP7301677A JP30167795A JPH09145029A JP H09145029 A JPH09145029 A JP H09145029A JP 7301677 A JP7301677 A JP 7301677A JP 30167795 A JP30167795 A JP 30167795A JP H09145029 A JPH09145029 A JP H09145029A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 灰溶融炉から排出される排ガス中のばいじ
ん、ＨＣｌ、重金属類、ダイオキシン類、ＮＯX の除去
率を良くする。 【解決手段】 灰溶融炉１に空冷ジャケット１２を設
け、灰溶融炉１の冷却で高温になった高温空気を高温空
気供給管１３を介してバグフィルター７から脱硝装置９
に連通する第３ガスダクト８に流入させる構成にする
と、最も効果的にばいじん、ＨＣｌ、重金属類、ダイオ
キシン類を除去し得る温度（１８０℃以下）の排ガスを
バグフィルター７に流入させ、また高温空気の混入によ
り脱硝触媒が最も効果的にＮＯX を除去し得る温度（１
８０℃以上）にした排ガスを脱硝装置９に流入させるこ
とができるので、排ガス中のばいじん、ＨＣｌ、重金属
類、ダイオキシン類、ＮＯX の除去率を良くすることが
できる。
ん、ＨＣｌ、重金属類、ダイオキシン類、ＮＯX の除去
率を良くする。 【解決手段】 灰溶融炉１に空冷ジャケット１２を設
け、灰溶融炉１の冷却で高温になった高温空気を高温空
気供給管１３を介してバグフィルター７から脱硝装置９
に連通する第３ガスダクト８に流入させる構成にする
と、最も効果的にばいじん、ＨＣｌ、重金属類、ダイオ
キシン類を除去し得る温度（１８０℃以下）の排ガスを
バグフィルター７に流入させ、また高温空気の混入によ
り脱硝触媒が最も効果的にＮＯX を除去し得る温度（１
８０℃以上）にした排ガスを脱硝装置９に流入させるこ
とができるので、排ガス中のばいじん、ＨＣｌ、重金属
類、ダイオキシン類、ＮＯX の除去率を良くすることが
できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、特に電気エネルキ
ーによりプラズマを発生させ、プラズマ熱によって都市
ごみ等の焼却灰を溶融させる灰溶融システムの改善に係
り、より詳しくは排ガス中のばいじん、ＨＣｌ、揮散重
金属類、ダイオキシン類等を除去するバグフィルター
と、排ガス中のＮＯX を除去する脱硝装置に装填されて
なる脱硝触媒の機能を共に最大限に発揮させることを可
能ならしめるようにした灰溶融システムに関するもので
ある。
ーによりプラズマを発生させ、プラズマ熱によって都市
ごみ等の焼却灰を溶融させる灰溶融システムの改善に係
り、より詳しくは排ガス中のばいじん、ＨＣｌ、揮散重
金属類、ダイオキシン類等を除去するバグフィルター
と、排ガス中のＮＯX を除去する脱硝装置に装填されて
なる脱硝触媒の機能を共に最大限に発揮させることを可
能ならしめるようにした灰溶融システムに関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】プラズマの熱を利用して都市ごみ等の焼
却灰を溶融する灰溶融システムは、例えば「プラズマト
ーチによる都市ごみ焼却灰溶融」（第４回廃棄物学会研
究発表会講、１９９３年）に記載されている。これは、
灰溶融炉に投入した都市ごみ等の焼却灰をプラズマトー
チから発生する高熱で溶融するもので、プラズマ熱を利
用する灰溶融システムには、下記のような特長があると
している。 高温（１５００℃以上）が容易に得られるため、均
質なスラグと金属の回収が可能である。 電気ノイズ、フリッカ現象がなく、制御性が良いた
め安定した連続運転が可能である。 排ガス量が少なくシステム全体のコンパクト化が可
能になる。 なお、高温のプラズマ熱を利用するため、灰溶融炉が極
めて高温になり、灰溶融炉の耐火物の寿命が短くなると
いう問題が生じる。そこで、冷却水を供給して灰溶融炉
を冷却するようにしている。
却灰を溶融する灰溶融システムは、例えば「プラズマト
ーチによる都市ごみ焼却灰溶融」（第４回廃棄物学会研
究発表会講、１９９３年）に記載されている。これは、
灰溶融炉に投入した都市ごみ等の焼却灰をプラズマトー
チから発生する高熱で溶融するもので、プラズマ熱を利
用する灰溶融システムには、下記のような特長があると
している。 高温（１５００℃以上）が容易に得られるため、均
質なスラグと金属の回収が可能である。 電気ノイズ、フリッカ現象がなく、制御性が良いた
め安定した連続運転が可能である。 排ガス量が少なくシステム全体のコンパクト化が可
能になる。 なお、高温のプラズマ熱を利用するため、灰溶融炉が極
めて高温になり、灰溶融炉の耐火物の寿命が短くなると
いう問題が生じる。そこで、冷却水を供給して灰溶融炉
を冷却するようにしている。
【０００３】このような灰溶融システムの灰溶融炉から
発生する排ガス中に含まれいるばいじん、ＨＣｌ、揮散
重金属類、およびダイオキシン類は、灰溶融炉の下流側
に配設されてなるバグフィルターで除去すると共に、バ
グフィルターから流出する排ガス中に含まれているＮＯ
X は、バグフィルターの下流側に配設されてなる脱硝装
置内に装填されている脱硝触媒により除去している。
発生する排ガス中に含まれいるばいじん、ＨＣｌ、揮散
重金属類、およびダイオキシン類は、灰溶融炉の下流側
に配設されてなるバグフィルターで除去すると共に、バ
グフィルターから流出する排ガス中に含まれているＮＯ
X は、バグフィルターの下流側に配設されてなる脱硝装
置内に装填されている脱硝触媒により除去している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一般に、ＮＯX を除去
する脱硝装置の脱硝触媒は、例えば「都市ごみ焼却炉用
低温脱硝触媒」（第４回廃棄物学会研究発表会講演論文
集，１９９３年）に示されているように、処理ガスの温
度の低下に伴って活性が低下する。勿論、近年では低温
においても比較的高い活性を持つ脱硝触媒が開発されて
いるものの、何れにしても高活性を維持するためには、
脱硝触媒に２００℃以上の温度の処理ガスを供給するこ
とが望ましい。
する脱硝装置の脱硝触媒は、例えば「都市ごみ焼却炉用
低温脱硝触媒」（第４回廃棄物学会研究発表会講演論文
集，１９９３年）に示されているように、処理ガスの温
度の低下に伴って活性が低下する。勿論、近年では低温
においても比較的高い活性を持つ脱硝触媒が開発されて
いるものの、何れにしても高活性を維持するためには、
脱硝触媒に２００℃以上の温度の処理ガスを供給するこ
とが望ましい。
【０００５】一方、バグフィルターは、「都市ごみ焼却
炉用低温脱硝触媒」（第４回廃棄物学会研究発表会講演
論文集，１９９３年）に示されているように、処理ガス
温度の低下に伴って、ＨＣｌ、揮散重金属類、ダイオキ
シン類等の有害物質の除去率が向上するので２００℃以
下における使用が望ましい。
炉用低温脱硝触媒」（第４回廃棄物学会研究発表会講演
論文集，１９９３年）に示されているように、処理ガス
温度の低下に伴って、ＨＣｌ、揮散重金属類、ダイオキ
シン類等の有害物質の除去率が向上するので２００℃以
下における使用が望ましい。
【０００６】即ち、バグフィルターは、脱硝触媒の活性
を維持し、かつ有害物質の除去率を維持するため１８０
℃以上で使用されているが、好ましくは１８０℃以下で
の使用が望まれる。バグフィルターは灰溶融炉の下流側
に設置されるために、バグフィルターにとっては好条件
を確保し易いが、脱硝触媒にとっては好ましくない。勿
論、逆配置構成、つまり脱硝装置の下流側にバグフィル
ターを配設するようにすれば、脱硝触媒やバグフィルタ
ーにとって好ましい温度の排ガスを流入させることがで
きる。しかしながら、ばいじん、ＨＣｌ、揮散重金属類
によって脱硝触媒が早期に劣化し、灰溶融システムの連
続運転ができないので、実用上このような逆配置構成に
することができない。また、上記のとおり、灰溶融炉本
体は水冷されているが、冷却水の保有熱の有効利用がな
されておらず、熱エネルギーの損失が大きい。
を維持し、かつ有害物質の除去率を維持するため１８０
℃以上で使用されているが、好ましくは１８０℃以下で
の使用が望まれる。バグフィルターは灰溶融炉の下流側
に設置されるために、バグフィルターにとっては好条件
を確保し易いが、脱硝触媒にとっては好ましくない。勿
論、逆配置構成、つまり脱硝装置の下流側にバグフィル
ターを配設するようにすれば、脱硝触媒やバグフィルタ
ーにとって好ましい温度の排ガスを流入させることがで
きる。しかしながら、ばいじん、ＨＣｌ、揮散重金属類
によって脱硝触媒が早期に劣化し、灰溶融システムの連
続運転ができないので、実用上このような逆配置構成に
することができない。また、上記のとおり、灰溶融炉本
体は水冷されているが、冷却水の保有熱の有効利用がな
されておらず、熱エネルギーの損失が大きい。
【０００７】従って、本発明の目的とするところは、灰
溶融炉の冷却熱を有効活用することにより、バグフィル
ター、脱硝触媒の好ましい範囲での使用を可能ならしめ
る灰溶融システムの提供を目的とする。
溶融炉の冷却熱を有効活用することにより、バグフィル
ター、脱硝触媒の好ましい範囲での使用を可能ならしめ
る灰溶融システムの提供を目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】従って、本発明の請求項
１に係る灰溶融システムが採用した主たる手段の特徴と
するところは、灰溶融炉の排ガス出口の下流側に、該排
ガス出口から流出する排ガス中に含まれているＨＣｌ、
揮散重金属類、ダイオキシン類等の有害物質を除去する
バグフィルターを備えると共に、該バグフィルター下流
側に該バグフィルターから排出される排ガス中に含まれ
ているＮＯx を除去する脱硝触媒が装填されている脱硝
装置を備えてなる灰溶融システムにおいて、前記灰溶融
炉の少なくとも一部を空冷する空冷装置を設け、該空冷
装置から、空冷により高温になった高温ガスを通す高温
ガスダクトを、前記バグフィルターから脱硝装置に連通
する排ガス流通管に連通させたところにある。
１に係る灰溶融システムが採用した主たる手段の特徴と
するところは、灰溶融炉の排ガス出口の下流側に、該排
ガス出口から流出する排ガス中に含まれているＨＣｌ、
揮散重金属類、ダイオキシン類等の有害物質を除去する
バグフィルターを備えると共に、該バグフィルター下流
側に該バグフィルターから排出される排ガス中に含まれ
ているＮＯx を除去する脱硝触媒が装填されている脱硝
装置を備えてなる灰溶融システムにおいて、前記灰溶融
炉の少なくとも一部を空冷する空冷装置を設け、該空冷
装置から、空冷により高温になった高温ガスを通す高温
ガスダクトを、前記バグフィルターから脱硝装置に連通
する排ガス流通管に連通させたところにある。
【０００９】また、本発明の請求項２に係る灰溶融シス
テムが採用した主たる手段の特徴とするところは、灰溶
融炉の排ガス出口の下流側に、該排ガス出口から流出す
る排ガス中に含まれているＨＣｌ、揮散重金属類、ダイ
オキシン類等の有害物質を除去するバグフィルターを備
えると共に、該バグフィルター下流側に該バグフィルタ
ーから排出される排ガス中に含まれているＮＯx を除去
する脱硝触媒が装填されている脱硝装置を備えてなる灰
溶融システムにおいて、前記灰溶融炉の少なくとも一部
を冷却する流体式冷却装置を設け、前記バグフィルター
から脱硝装置に連通する排ガス流通管に熱交換器を設け
ると共に、前記流体式冷却装置から、冷却により高温に
なった高温熱媒体を通す熱媒体流通ダクトを、前記熱交
換器に連通させたところにある。
テムが採用した主たる手段の特徴とするところは、灰溶
融炉の排ガス出口の下流側に、該排ガス出口から流出す
る排ガス中に含まれているＨＣｌ、揮散重金属類、ダイ
オキシン類等の有害物質を除去するバグフィルターを備
えると共に、該バグフィルター下流側に該バグフィルタ
ーから排出される排ガス中に含まれているＮＯx を除去
する脱硝触媒が装填されている脱硝装置を備えてなる灰
溶融システムにおいて、前記灰溶融炉の少なくとも一部
を冷却する流体式冷却装置を設け、前記バグフィルター
から脱硝装置に連通する排ガス流通管に熱交換器を設け
ると共に、前記流体式冷却装置から、冷却により高温に
なった高温熱媒体を通す熱媒体流通ダクトを、前記熱交
換器に連通させたところにある。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明は、バグフィルターの温度
を、ＨＣｌ、揮散重金属類、ダイオキシン類等の有害物
質の除去率に好ましい１８０℃以下に保持し、そしてバ
グフィルターの下流側に配設される脱硝装置には、この
脱硝装置内に装填されている脱硝触媒にとってＮＯX を
最も高効率で除去し得る１８０℃以上、望ましくは２０
０℃以上の温度の排ガスを流入させるためには、バグフ
ィルターから排出されるＮＯXを含む排ガスを加熱すれ
ば良く、しかも排ガスを加熱するのに灰溶融炉の冷却熱
を活用すれば、熱エネルギーの無駄を少なくすることが
できると考えてなしたものである。
を、ＨＣｌ、揮散重金属類、ダイオキシン類等の有害物
質の除去率に好ましい１８０℃以下に保持し、そしてバ
グフィルターの下流側に配設される脱硝装置には、この
脱硝装置内に装填されている脱硝触媒にとってＮＯX を
最も高効率で除去し得る１８０℃以上、望ましくは２０
０℃以上の温度の排ガスを流入させるためには、バグフ
ィルターから排出されるＮＯXを含む排ガスを加熱すれ
ば良く、しかも排ガスを加熱するのに灰溶融炉の冷却熱
を活用すれば、熱エネルギーの無駄を少なくすることが
できると考えてなしたものである。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の実施例に係る灰溶融システム
を、その模式的構成説明図の図１を参照しながら説明す
ると、同図に示す符号１は、灰溶融炉で、この灰溶融炉
１はプラズマトーチ１ａを有しており、灰投入口１ｂか
ら投入された灰をプラズマトーチ１ａから発生するプラ
ズマの熱で溶融し、溶融した灰のスラグと、灰の溶融に
際して生じる排ガスとを出滓口兼排ガス出口１ｃから排
出するものである。出滓口兼排ガス出口１ｃから排出さ
れたスラグと排ガスは二次燃焼室２に送られ、スラグは
二次燃焼室２内の下側に配設されてなるスラグ排出装置
３により系外へ搬出される一方、排ガス中の未燃分が燃
焼される。
を、その模式的構成説明図の図１を参照しながら説明す
ると、同図に示す符号１は、灰溶融炉で、この灰溶融炉
１はプラズマトーチ１ａを有しており、灰投入口１ｂか
ら投入された灰をプラズマトーチ１ａから発生するプラ
ズマの熱で溶融し、溶融した灰のスラグと、灰の溶融に
際して生じる排ガスとを出滓口兼排ガス出口１ｃから排
出するものである。出滓口兼排ガス出口１ｃから排出さ
れたスラグと排ガスは二次燃焼室２に送られ、スラグは
二次燃焼室２内の下側に配設されてなるスラグ排出装置
３により系外へ搬出される一方、排ガス中の未燃分が燃
焼される。
【００１２】二次燃焼室２の二次燃焼室出口２ａから排
出された排ガスは、二次燃焼室出口２ａからガス冷却室
５のガス冷却室入口５ａに連通する第１ガスダクト４を
とおってガス冷却室５に流入し、このガス冷却室５で所
定内の温度、例えば１４０℃に冷却されてガス冷却室出
口５ｂから流出する。ガス冷却室出口５ｂから流出した
冷却後の排ガスは、ガス冷却室５のガス冷却室出口５ｂ
からバグフィルター７のバグフィルター入口７ａに連通
し、消石灰が投入される第２ガスダクト６を通ってバグ
フィルター７に流入する。
出された排ガスは、二次燃焼室出口２ａからガス冷却室
５のガス冷却室入口５ａに連通する第１ガスダクト４を
とおってガス冷却室５に流入し、このガス冷却室５で所
定内の温度、例えば１４０℃に冷却されてガス冷却室出
口５ｂから流出する。ガス冷却室出口５ｂから流出した
冷却後の排ガスは、ガス冷却室５のガス冷却室出口５ｂ
からバグフィルター７のバグフィルター入口７ａに連通
し、消石灰が投入される第２ガスダクト６を通ってバグ
フィルター７に流入する。
【００１３】バグフィルター７内でばいじん、ＨＣｌ、
揮散重金属類が除去された排ガスは、バグフィルター出
口７ｂから脱硝装置入口９ａに連通し、ＮＨ3 が供給さ
れる第３ガスダクト８をとおって脱硝触媒が装填されて
いる脱硝装置９に流入し、この脱硝装置９内で排ガス中
に含まれているＮＯX が除去される。そして、ＮＯXが
除去された排ガスは、誘引送風機１０の誘引作用により
誘引されて、脱硝装置出口９ｂから流出した排ガスは誘
引送風機１０を経て図示しない煙突から大気中に放出さ
れるように構成されている。
揮散重金属類が除去された排ガスは、バグフィルター出
口７ｂから脱硝装置入口９ａに連通し、ＮＨ3 が供給さ
れる第３ガスダクト８をとおって脱硝触媒が装填されて
いる脱硝装置９に流入し、この脱硝装置９内で排ガス中
に含まれているＮＯX が除去される。そして、ＮＯXが
除去された排ガスは、誘引送風機１０の誘引作用により
誘引されて、脱硝装置出口９ｂから流出した排ガスは誘
引送風機１０を経て図示しない煙突から大気中に放出さ
れるように構成されている。
【００１４】さらに、灰溶融炉１には、この灰溶融炉１
を空冷するための空冷装置である空冷ジャケット１２が
設けられている。この空冷ジャケット１２には送風機１
１から空気入口１２ａに連通する空気供給管１１ａを通
して冷却用の空気が供給され、空冷により高温になった
高温空気は、高温空気出口１２ｂから前記第３ガスダク
ト８に連通する高温空気供給管１３を介して、第３ガス
ダクト８に流入して、バグフィルター７から脱硝装置９
に流入するばいじん、ＨＣｌ、揮散重金属類、ダイオキ
シン類等が除去された排ガスに混入することにより、混
合ガスの温度を、例えば２００℃まで上昇させるように
構成されている。
を空冷するための空冷装置である空冷ジャケット１２が
設けられている。この空冷ジャケット１２には送風機１
１から空気入口１２ａに連通する空気供給管１１ａを通
して冷却用の空気が供給され、空冷により高温になった
高温空気は、高温空気出口１２ｂから前記第３ガスダク
ト８に連通する高温空気供給管１３を介して、第３ガス
ダクト８に流入して、バグフィルター７から脱硝装置９
に流入するばいじん、ＨＣｌ、揮散重金属類、ダイオキ
シン類等が除去された排ガスに混入することにより、混
合ガスの温度を、例えば２００℃まで上昇させるように
構成されている。
【００１５】以下、上記構成になる本発明のプラズマト
ーチによる灰溶融システムの作用態様を説明すると、灰
溶融炉１から出た排ガスは、二次燃焼室２内において未
燃成分が燃焼されてガス冷却室５に流入するが、このガ
ス冷却室５により排ガスの温度は、バグフィルター７の
機能発揮にとって好ましい１４０℃の温度まで冷却され
るので、排ガス中に含まれているばいじん、ＨＣｌ、揮
散重金属類、ダイオキシン類等が効果的に除去される。
一方、バグフィルター７から脱硝装置９に流入する排ガ
スは、流入する前に空冷ジャケット１２で高温になった
高温空気が高温空気供給管１３を介して第３ガスダクト
８に流入し、２００℃の高温にされた後に流入するの
で、脱硝装置９内に装填されている脱硝触媒の機能が最
大限に発揮され、この混合ガス中に含まれているＮＯX
を高効率で除去することができる。
ーチによる灰溶融システムの作用態様を説明すると、灰
溶融炉１から出た排ガスは、二次燃焼室２内において未
燃成分が燃焼されてガス冷却室５に流入するが、このガ
ス冷却室５により排ガスの温度は、バグフィルター７の
機能発揮にとって好ましい１４０℃の温度まで冷却され
るので、排ガス中に含まれているばいじん、ＨＣｌ、揮
散重金属類、ダイオキシン類等が効果的に除去される。
一方、バグフィルター７から脱硝装置９に流入する排ガ
スは、流入する前に空冷ジャケット１２で高温になった
高温空気が高温空気供給管１３を介して第３ガスダクト
８に流入し、２００℃の高温にされた後に流入するの
で、脱硝装置９内に装填されている脱硝触媒の機能が最
大限に発揮され、この混合ガス中に含まれているＮＯX
を高効率で除去することができる。
【００１６】次に、本発明のプラズマトーチによる灰溶
融システムの有用性を詳細に説明する。先ず、冷却空気
を供給しなかった場合における各測定位置、つまり二次
燃焼室出口２ａ、ガス冷却室出口５ｂ、バグフィルター
出口７ｂ、脱硝装置入口９ａにおいて測定した排ガス温
度（℃）と排ガス量（Ｎｍ3 ／ｈ）とを表１に、また空
気ジャケット１２の高温空気出口１２ｂにおける測定値
で、３３０℃、３００Ｎｍ3 ／ｈの高温空気を第３ガス
ダクト８に供給した場合の上記各測定位置において測定
した排ガス温度（℃）と排ガス量（Ｎｍ3 ／ｈ）とを表
２に示す。
融システムの有用性を詳細に説明する。先ず、冷却空気
を供給しなかった場合における各測定位置、つまり二次
燃焼室出口２ａ、ガス冷却室出口５ｂ、バグフィルター
出口７ｂ、脱硝装置入口９ａにおいて測定した排ガス温
度（℃）と排ガス量（Ｎｍ3 ／ｈ）とを表１に、また空
気ジャケット１２の高温空気出口１２ｂにおける測定値
で、３３０℃、３００Ｎｍ3 ／ｈの高温空気を第３ガス
ダクト８に供給した場合の上記各測定位置において測定
した排ガス温度（℃）と排ガス量（Ｎｍ3 ／ｈ）とを表
２に示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】なお、上記表２において脱硝装置入口９ａ
に流入する排ガス量が、バグフィルター出口７ｂｗから
流出する排ガス量に比較して大幅に増加（７１５Ｎｍ3
／ｈ→１０１５Ｎｍ3 ／ｈ）しているのは、空冷ジャケ
ット１２から高温空気供給管１３を介して第３ガスダク
ト８に流入する灰溶融炉１冷却後の高温空気が混合した
ためである。
に流入する排ガス量が、バグフィルター出口７ｂｗから
流出する排ガス量に比較して大幅に増加（７１５Ｎｍ3
／ｈ→１０１５Ｎｍ3 ／ｈ）しているのは、空冷ジャケ
ット１２から高温空気供給管１３を介して第３ガスダク
ト８に流入する灰溶融炉１冷却後の高温空気が混合した
ためである。
【００２０】次に、上記表１と表２とに示す排ガスの温
度条件の相違により、バグフィルター７による排ガスか
らからのばいじん、ＨＣｌや揮散重金属類、ダイオキシ
ン類等の有害物質の除去率（％）を表３に示す。
度条件の相違により、バグフィルター７による排ガスか
らからのばいじん、ＨＣｌや揮散重金属類、ダイオキシ
ン類等の有害物質の除去率（％）を表３に示す。
【００２１】
【表３】
【００２２】上記表３によれば、バグフィルターの除去
性能の発揮にとって好ましいガス冷却室出口２ａの１４
０℃以下の温度の排ガスが流入するので、除去すべき各
有害物質は、２００℃の排ガスが流入する場合に比較し
て、遙かに効果的に除去されている。特に、ＨｇとＰＣ
ＤＤ／ＰＣＤＦS （ダイオキシン類）の除去効率向上効
果が顕著である。
性能の発揮にとって好ましいガス冷却室出口２ａの１４
０℃以下の温度の排ガスが流入するので、除去すべき各
有害物質は、２００℃の排ガスが流入する場合に比較し
て、遙かに効果的に除去されている。特に、ＨｇとＰＣ
ＤＤ／ＰＣＤＦS （ダイオキシン類）の除去効率向上効
果が顕著である。
【００２３】次に、上記表１と表２とに示す条件の相違
により、脱硝装置９による排ガスからのＮＯX の除去率
（％）を表４に示す。
により、脱硝装置９による排ガスからのＮＯX の除去率
（％）を表４に示す。
【００２４】
【表４】
【００２５】上記表４によれば、冷却空気量が３００Ｎ
ｍ3 ／ｈの場合、脱硝装置９内に装填されている脱硝触
媒にとって好ましい２００℃の温度に昇温された混合ガ
スが脱硝装置９に流入するので、脱硝触媒の脱硝機能が
より効果的に発揮され、流入する排ガスの温度が１８０
℃の場合に比較して、より効果的にＮＯX が除去（約２
倍）されており、本発明が優れていることが良く理解さ
れる。
ｍ3 ／ｈの場合、脱硝装置９内に装填されている脱硝触
媒にとって好ましい２００℃の温度に昇温された混合ガ
スが脱硝装置９に流入するので、脱硝触媒の脱硝機能が
より効果的に発揮され、流入する排ガスの温度が１８０
℃の場合に比較して、より効果的にＮＯX が除去（約２
倍）されており、本発明が優れていることが良く理解さ
れる。
【００２６】このように、本発明に係るプラズマトーチ
による灰溶融システムによれば、灰溶融炉１の冷却熱を
有効活用することにより、バグフィルター７、脱硝装置
９の脱硝触媒の好ましい範囲での使用が可能になり、ば
いじんを始めＨＣｌ、揮散重金属類、ダイオキシン類等
の有害物質、あるいはＮＯX を、従来のプラズマトーチ
による灰溶融システムよりも効果的に除去することがで
きる。
による灰溶融システムによれば、灰溶融炉１の冷却熱を
有効活用することにより、バグフィルター７、脱硝装置
９の脱硝触媒の好ましい範囲での使用が可能になり、ば
いじんを始めＨＣｌ、揮散重金属類、ダイオキシン類等
の有害物質、あるいはＮＯX を、従来のプラズマトーチ
による灰溶融システムよりも効果的に除去することがで
きる。
【００２７】なお、空冷の有無による灰溶融炉の耐火物
の寿命も大幅に変わり、空冷すると遙かに耐火物の寿命
が延長されることが判った。耐火物の寿命については表
５に示すとおりである。
の寿命も大幅に変わり、空冷すると遙かに耐火物の寿命
が延長されることが判った。耐火物の寿命については表
５に示すとおりである。
【００２８】
【表５】 この表５によれば、耐火物の寿命は６ヶ月であるから、
十分実用に供し得るものである。
十分実用に供し得るものである。
【００２９】次に、本発明の他の実施例に係るプラズマ
トーチによる灰溶融システムを、その模式的構成説明図
の図２を参照しながら説明する。但し、本実施例が上記
実施例と相違するところは、ばいじん、ＨＣｌ、揮散重
金属類、ダイオキシン類等を除去した後のバグフィルタ
ーから脱硝装置に流入する排ガスの昇温手段が相違する
だけだから、上記実施例と同一のもの並びに同一機能を
有するものを同一符号を以て、その相違する点について
だけ以下に説明する。
トーチによる灰溶融システムを、その模式的構成説明図
の図２を参照しながら説明する。但し、本実施例が上記
実施例と相違するところは、ばいじん、ＨＣｌ、揮散重
金属類、ダイオキシン類等を除去した後のバグフィルタ
ーから脱硝装置に流入する排ガスの昇温手段が相違する
だけだから、上記実施例と同一のもの並びに同一機能を
有するものを同一符号を以て、その相違する点について
だけ以下に説明する。
【００３０】即ち、灰溶融炉１には流体式冷却装置であ
る油冷ジャケット１２が設けられ、またバグフィルター
７から脱硝装置９に連通する第２ガスダクト８には熱交
換器１４が内設されている。上記油冷ジャケット１２
は、油圧ポンプ１１から油入口１２ａに連通する一対の
油給排管１１ａを介して供給される高温熱媒体である油
の温度を上昇させ、高温油出口１２ｂから上記熱交換器
１４に連通する一対の高温油給排管１３を介して熱交換
器１４に高温油を供給し、バグフィルター７から脱硝装
置９に流入しようとするばいじん、ＨＣｌ、揮散重金属
類、ダイオキシン類等が除去された後の排ガスを加熱し
て、この排ガスの温度を１８０℃以上、望ましくは２０
０℃の高温にするものである。油としては、例えば炭化
水素系もしくは芳香族炭化水素系のものが用いられる。
る油冷ジャケット１２が設けられ、またバグフィルター
７から脱硝装置９に連通する第２ガスダクト８には熱交
換器１４が内設されている。上記油冷ジャケット１２
は、油圧ポンプ１１から油入口１２ａに連通する一対の
油給排管１１ａを介して供給される高温熱媒体である油
の温度を上昇させ、高温油出口１２ｂから上記熱交換器
１４に連通する一対の高温油給排管１３を介して熱交換
器１４に高温油を供給し、バグフィルター７から脱硝装
置９に流入しようとするばいじん、ＨＣｌ、揮散重金属
類、ダイオキシン類等が除去された後の排ガスを加熱し
て、この排ガスの温度を１８０℃以上、望ましくは２０
０℃の高温にするものである。油としては、例えば炭化
水素系もしくは芳香族炭化水素系のものが用いられる。
【００３１】従って、高温の油を熱交換器に供給するこ
とにより、排ガスは予め脱硝装置９内に装填されている
脱硝触媒の脱硝機能の発揮にとって好ましい温度にされ
るので、本実施例は上記実施例と同効である。
とにより、排ガスは予め脱硝装置９内に装填されている
脱硝触媒の脱硝機能の発揮にとって好ましい温度にされ
るので、本実施例は上記実施例と同効である。
【００３２】
【発明の効果】以上詳述したように、従来のプラズマト
ーチによる灰溶融システムでは、バグフィルターと脱硝
装置との配置構成に係る特性により、排ガスの温度をバ
グフィルターと脱硝触媒とにとって、そこそこの機能を
発揮する程度の温度にせざるを得ず、ばいじん、ＨＣ
ｌ、揮散重金属類、ダイオキシン類、ＮＯX の除去効率
が必ずしも充分ではなかった。
ーチによる灰溶融システムでは、バグフィルターと脱硝
装置との配置構成に係る特性により、排ガスの温度をバ
グフィルターと脱硝触媒とにとって、そこそこの機能を
発揮する程度の温度にせざるを得ず、ばいじん、ＨＣ
ｌ、揮散重金属類、ダイオキシン類、ＮＯX の除去効率
が必ずしも充分ではなかった。
【００３３】しかしながら、本発明の請求項１または２
に係る灰溶融システムによれば、従来では未利用であっ
た灰溶融炉の冷却熱を活用することによって、排ガスの
温度をバグフィルターと脱硝装置に装填されている脱硝
触媒とのそれぞれが最大機能を発揮し得る温度にするこ
とができる。従って、従来例に比較して、ばいじん、Ｈ
Ｃｌ、揮散重金属類、ダイオキシン類、ＮＯX をより効
果的に除去することができ、環境汚染防止にとって多大
な効果がある。また、本発明によれば、上記のとおり、
従来では未利用の灰溶融炉の冷却熱を活用するので、灰
溶融システムの熱利用が優れている。
に係る灰溶融システムによれば、従来では未利用であっ
た灰溶融炉の冷却熱を活用することによって、排ガスの
温度をバグフィルターと脱硝装置に装填されている脱硝
触媒とのそれぞれが最大機能を発揮し得る温度にするこ
とができる。従って、従来例に比較して、ばいじん、Ｈ
Ｃｌ、揮散重金属類、ダイオキシン類、ＮＯX をより効
果的に除去することができ、環境汚染防止にとって多大
な効果がある。また、本発明によれば、上記のとおり、
従来では未利用の灰溶融炉の冷却熱を活用するので、灰
溶融システムの熱利用が優れている。
【図１】本発明の実施例に係るプラズマトーチによる灰
溶融システムの模式的構成説明図である。
溶融システムの模式的構成説明図である。
【図２】本発明の他の実施例に係るプラズマトーチによ
る灰溶融システムの模式的構成説明図である。
る灰溶融システムの模式的構成説明図である。
１…灰溶融炉，１ａ…プラズマトーチ，１ｂ…灰投入
口，１ｃ…出滓口兼排ガス出口 ２…二次燃焼室，２ａ…二次燃焼室出口 ３…スラグ排出装置 ４…第１ガスダクト ５…ガス冷却室，５ａ…ガス冷却室入口，５ｂ…ガス冷
却室出口 ６…第２ガスダクト ７…バグフィルター，７ａ…バグフィルター入口，７ｂ
…バグフィルター出口 ８…第３ガスダクト ９…脱硝装置，９ａ…ガス冷却室入口，９ｂ…ガス冷却
室出口 １０…誘引ファン １１…送風機または油圧ポンプ，１１ａ…空気供給管ま
たは油給排管 １２…空冷ジャケットまたは油冷ジャケット，１２ａ…
空気または油入口， １２ａ…高温空気出口または高温油出口 １３…高温空気供給管または高温油給排管 １４…熱交換器
口，１ｃ…出滓口兼排ガス出口 ２…二次燃焼室，２ａ…二次燃焼室出口 ３…スラグ排出装置 ４…第１ガスダクト ５…ガス冷却室，５ａ…ガス冷却室入口，５ｂ…ガス冷
却室出口 ６…第２ガスダクト ７…バグフィルター，７ａ…バグフィルター入口，７ｂ
…バグフィルター出口 ８…第３ガスダクト ９…脱硝装置，９ａ…ガス冷却室入口，９ｂ…ガス冷却
室出口 １０…誘引ファン １１…送風機または油圧ポンプ，１１ａ…空気供給管ま
たは油給排管 １２…空冷ジャケットまたは油冷ジャケット，１２ａ…
空気または油入口， １２ａ…高温空気出口または高温油出口 １３…高温空気供給管または高温油給排管 １４…熱交換器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/94 Ｆ２３Ｊ 1/00 Ｂ Ｆ２３Ｊ 1/00 Ｂ０１Ｄ 53/36 １０１Ａ 15/00 Ｆ２３Ｊ 15/00 Ａ
Claims (2)
- 【請求項１】 灰溶融炉の排ガス出口の下流側に、該排
ガス出口から流出する排ガス中に含まれているＨＣｌ、
揮散重金属類、ダイオキシン類等の有害物質を除去する
バグフィルターを備えると共に、該バグフィルター下流
側に該バグフィルターから排出される排ガス中に含まれ
ているＮＯx を除去する脱硝触媒が装填されている脱硝
装置を備えてなる灰溶融システムにおいて、前記灰溶融
炉の少なくとも一部を空冷する空冷装置を設け、該空冷
装置から、空冷により高温になった高温ガスを通す高温
ガスダクトを、前記バグフィルターから脱硝装置に連通
する排ガス流通管に連通させたことを特徴とする灰溶融
システム。 - 【請求項２】 灰溶融炉の排ガス出口の下流側に、該排
ガス出口から流出する排ガス中に含まれているＨＣｌ、
揮散重金属類、ダイオキシン類等の有害物質を除去する
バグフィルターを備えると共に、該バグフィルター下流
側に該バグフィルターから排出される排ガス中に含まれ
ているＮＯx を除去する脱硝触媒が装填されている脱硝
装置を備えてなる灰溶融システムにおいて、前記灰溶融
炉の少なくとも一部を冷却する流体式冷却装置を設け、
前記バグフィルターから脱硝装置に連通する排ガス流通
管に熱交換器を設けると共に、前記流体式冷却装置か
ら、冷却により高温になった高温熱媒体を通す熱媒体流
通ダクトを、前記熱交換器に連通させたことを特徴とす
る灰溶融システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7301677A JPH09145029A (ja) | 1995-11-20 | 1995-11-20 | 灰溶融システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7301677A JPH09145029A (ja) | 1995-11-20 | 1995-11-20 | 灰溶融システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09145029A true JPH09145029A (ja) | 1997-06-06 |
Family
ID=17899810
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7301677A Pending JPH09145029A (ja) | 1995-11-20 | 1995-11-20 | 灰溶融システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09145029A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109340769A (zh) * | 2018-09-21 | 2019-02-15 | 湖南顶立科技有限公司 | 废弃线路板热解的尾气处理方法和系统 |
| CN110115904A (zh) * | 2019-06-18 | 2019-08-13 | 山西安泰控股集团科技有限公司 | 脉冲等离子体烟尘净化装置 |
| CN111841298A (zh) * | 2020-07-06 | 2020-10-30 | 安徽绿能技术研究院有限公司 | 一种漆包线热解废气处理工艺 |
-
1995
- 1995-11-20 JP JP7301677A patent/JPH09145029A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109340769A (zh) * | 2018-09-21 | 2019-02-15 | 湖南顶立科技有限公司 | 废弃线路板热解的尾气处理方法和系统 |
| CN110115904A (zh) * | 2019-06-18 | 2019-08-13 | 山西安泰控股集团科技有限公司 | 脉冲等离子体烟尘净化装置 |
| CN111841298A (zh) * | 2020-07-06 | 2020-10-30 | 安徽绿能技术研究院有限公司 | 一种漆包线热解废气处理工艺 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20000321 |