JPH09150295A - ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤInfo
- Publication number
- JPH09150295A JPH09150295A JP11499096A JP11499096A JPH09150295A JP H09150295 A JPH09150295 A JP H09150295A JP 11499096 A JP11499096 A JP 11499096A JP 11499096 A JP11499096 A JP 11499096A JP H09150295 A JPH09150295 A JP H09150295A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- slag
- wire
- stainless steel
- welding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｎｂ入りステンレス鋼溶接において、溶接作
業性の優れたステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ
を提供する。 【解決手段】 ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイ
ヤにおいて、ステンレス鋼外皮の中空部に、フラックス
をワイヤ全重量に対し１０〜２５％充填し、フラックス
中にスラグ剤成分としてワイヤ全重量に対してＴｉ
Ｏ2 ：２．５〜７．０％，ＳｉＯ2 ：０．２５〜０．７
０％，ＭｇＯ：０．０５〜０．３０％、金属フッ化物：
０．１〜３．０％を含有すると共に、フラックス中の全
スラグ剤成分がワイヤ全重量の５．４〜９．１％であ
り、外皮および／またはフラックスが合計でＮｉ：９．
０〜１４．５％，Ｃｒ：１８．０〜２５．０％，Ｎｂ
（Ｎｂ化合物の場合はＮｂ換算値）：０．５〜１．２％
を含有するステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ。
業性の優れたステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ
を提供する。 【解決手段】 ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイ
ヤにおいて、ステンレス鋼外皮の中空部に、フラックス
をワイヤ全重量に対し１０〜２５％充填し、フラックス
中にスラグ剤成分としてワイヤ全重量に対してＴｉ
Ｏ2 ：２．５〜７．０％，ＳｉＯ2 ：０．２５〜０．７
０％，ＭｇＯ：０．０５〜０．３０％、金属フッ化物：
０．１〜３．０％を含有すると共に、フラックス中の全
スラグ剤成分がワイヤ全重量の５．４〜９．１％であ
り、外皮および／またはフラックスが合計でＮｉ：９．
０〜１４．５％，Ｃｒ：１８．０〜２５．０％，Ｎｂ
（Ｎｂ化合物の場合はＮｂ換算値）：０．５〜１．２％
を含有するステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ステンレス鋼のガ
スシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤの改良に
係り、さらに詳しくは、Ｎｂが１０×Ｃ（炭素）％以上
含有されているステンレス鋼（ＳＵＳ ３４７相当）等
の溶接において、アークが安定で、スパッタ発生量が少
なく、特にスラグの被包性及び剥離性が良好である、溶
接作業性の優れたフラックス入りワイヤに関する。
スシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤの改良に
係り、さらに詳しくは、Ｎｂが１０×Ｃ（炭素）％以上
含有されているステンレス鋼（ＳＵＳ ３４７相当）等
の溶接において、アークが安定で、スパッタ発生量が少
なく、特にスラグの被包性及び剥離性が良好である、溶
接作業性の優れたフラックス入りワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】フラックス入りワイヤを用いるステンレ
ス鋼のガスシールドアーク溶接では、ワイヤに内蔵され
たフラックスによるスラグシールドとシールドガスによ
るガスシールドの両方によって溶接金属を保護し、ビー
ド外観、機械的性能等を確保するというものであるが、
特にＮｂ入りステンレス鋼（ＳＵＳ ３４７相当）の溶
接においては、特公平１−５９０７９号公報において開
示されているような、ＳｉＯ2 −ＺｒＯ2 −ＴｉＯ2 を
主成分にもつスラグ剤系を用いて溶接を行うと、溶接直
後にスラグが飛散したり、スラグの焼き付きを生じる等
の問題が発生し、安全面においても問題であった。この
問題は、同号公報で開示されているような、ＴｉＯ2 ，
ＳｉＯ2 添加量の制限という手段だけでは解決できない
ものであった。従って、Ｎｂ入りステンレス鋼（ＳＵＳ
３４７相当）の溶接において、スラグの飛散が無く、
スラグの焼き付きの生じない溶接作業性の優れたフラッ
クス入りワイヤが強く望まれていた。
ス鋼のガスシールドアーク溶接では、ワイヤに内蔵され
たフラックスによるスラグシールドとシールドガスによ
るガスシールドの両方によって溶接金属を保護し、ビー
ド外観、機械的性能等を確保するというものであるが、
特にＮｂ入りステンレス鋼（ＳＵＳ ３４７相当）の溶
接においては、特公平１−５９０７９号公報において開
示されているような、ＳｉＯ2 −ＺｒＯ2 −ＴｉＯ2 を
主成分にもつスラグ剤系を用いて溶接を行うと、溶接直
後にスラグが飛散したり、スラグの焼き付きを生じる等
の問題が発生し、安全面においても問題であった。この
問題は、同号公報で開示されているような、ＴｉＯ2 ，
ＳｉＯ2 添加量の制限という手段だけでは解決できない
ものであった。従って、Ｎｂ入りステンレス鋼（ＳＵＳ
３４７相当）の溶接において、スラグの飛散が無く、
スラグの焼き付きの生じない溶接作業性の優れたフラッ
クス入りワイヤが強く望まれていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明はＮｂ入りステ
ンレス鋼（ＳＵＳ ３４７相当）の溶接において、スラ
グの飛散が無く、スラグの焼き付きの生じない溶接作業
性の優れたフラックス入りワイヤを提供することを目的
とする。
ンレス鋼（ＳＵＳ ３４７相当）の溶接において、スラ
グの飛散が無く、スラグの焼き付きの生じない溶接作業
性の優れたフラックス入りワイヤを提供することを目的
とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するために、ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ
において、ステンレス鋼外皮の中空部に、フラックスを
ワイヤ全重量に対して１０〜２５％充填し、フラックス
中にスラグ剤成分として、ワイヤ全重量に対してＴｉＯ
2 ：２．５〜７．５％，ＳｉＯ2 ：０．２５〜０．７
％，ＭｇＯ：０．０５〜０．３０％、金属フッ化物：
０．１〜３．０％を含有し、かつフラックス中の全スラ
グ剤成分の合計がワイヤ全重量に対して５．４〜９．１
％であり、更に外皮および／またはフラックスが重量％
として、合計でＮｉ：９．０〜１４．５％，Ｃｒ：１
８．０〜２５．０％，Ｎｂ（Ｎｂ化合物の場合はＮｂ換
算値）：０．５〜１．２％を含有するステンレス鋼溶接
用フラックス入りワイヤを提供する。
するために、ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ
において、ステンレス鋼外皮の中空部に、フラックスを
ワイヤ全重量に対して１０〜２５％充填し、フラックス
中にスラグ剤成分として、ワイヤ全重量に対してＴｉＯ
2 ：２．５〜７．５％，ＳｉＯ2 ：０．２５〜０．７
％，ＭｇＯ：０．０５〜０．３０％、金属フッ化物：
０．１〜３．０％を含有し、かつフラックス中の全スラ
グ剤成分の合計がワイヤ全重量に対して５．４〜９．１
％であり、更に外皮および／またはフラックスが重量％
として、合計でＮｉ：９．０〜１４．５％，Ｃｒ：１
８．０〜２５．０％，Ｎｂ（Ｎｂ化合物の場合はＮｂ換
算値）：０．５〜１．２％を含有するステンレス鋼溶接
用フラックス入りワイヤを提供する。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明のフラックス入りワイヤと
は、図１（ａ）〜（ｄ）にその一例を示すような断面形
状のワイヤで、パイプあるいは帯鋼から成る外皮１によ
って充填フラックス２を被包したものであり、同図
（ｂ）〜（ｄ）の如く継ぎ目３を有するもの、あるいは
同図（ａ）に示すような継ぎ目のないものでもよい。外
皮としては、フェライト系ステンレス鋼及びオーステナ
イト系ステンレス鋼を用いることができる。
は、図１（ａ）〜（ｄ）にその一例を示すような断面形
状のワイヤで、パイプあるいは帯鋼から成る外皮１によ
って充填フラックス２を被包したものであり、同図
（ｂ）〜（ｄ）の如く継ぎ目３を有するもの、あるいは
同図（ａ）に示すような継ぎ目のないものでもよい。外
皮としては、フェライト系ステンレス鋼及びオーステナ
イト系ステンレス鋼を用いることができる。
【０００６】次に、本発明は以下の実験結果に基ずくも
のである。まずオーステナイト系ステンレス鋼のパイプ
及び帯鋼を用いて、図１に示すような断面形状のフラッ
クス組成及び充填率の異なるＪＩＳ Ｚ３３２３ ＹＦ
−３４７Ｃ相当のワイヤ径１．２mmのフラックス入りワ
イヤを製造し、ＳＵＳ ３４７鋼の溶接をＤＣＲＰ２０
０Ａ，３１Ｖ，３５cm／min の溶接条件で炭酸ガスアー
ク溶接を行い、各々のフラックス成分での溶接作業性に
影響を及ぼす要因について検討した。尚、フラックス充
填率の検討範囲は５〜３０％とした。
のである。まずオーステナイト系ステンレス鋼のパイプ
及び帯鋼を用いて、図１に示すような断面形状のフラッ
クス組成及び充填率の異なるＪＩＳ Ｚ３３２３ ＹＦ
−３４７Ｃ相当のワイヤ径１．２mmのフラックス入りワ
イヤを製造し、ＳＵＳ ３４７鋼の溶接をＤＣＲＰ２０
０Ａ，３１Ｖ，３５cm／min の溶接条件で炭酸ガスアー
ク溶接を行い、各々のフラックス成分での溶接作業性に
影響を及ぼす要因について検討した。尚、フラックス充
填率の検討範囲は５〜３０％とした。
【０００７】実験の結果、ＴｉＯ2 −ＳｉＯ2 −ＺｒＯ
2 系のスラグ剤系では、スラグの焼付きや、スラグが飛
散してしまい良好な溶接作業性を得ることはできなかっ
た。そこで本発明者らは、スラグの焼付きやスラグが飛
散しないスラグ系の検討を重ねた結果ＴｉＯ2 −ＳｉＯ
2 系のスラグ剤系を見いだすに到った。まず、外皮の中
空部に充填するフラックスの充填率であるが、１０％未
満では、ワイヤ外皮の肉厚が厚くなり溶滴の移行に影響
を与え、溶滴移行がスムーズに行われなくなりスパッタ
が発生しやすくなる。又、フラックス中の金属成分量が
少なくなるために、溶接電流でフラックス自体が溶融し
にくくなり、アークの集中性が悪くなる。充填率が２５
％超では、生産面において断線が多発し問題が生じてし
まう。
2 系のスラグ剤系では、スラグの焼付きや、スラグが飛
散してしまい良好な溶接作業性を得ることはできなかっ
た。そこで本発明者らは、スラグの焼付きやスラグが飛
散しないスラグ系の検討を重ねた結果ＴｉＯ2 −ＳｉＯ
2 系のスラグ剤系を見いだすに到った。まず、外皮の中
空部に充填するフラックスの充填率であるが、１０％未
満では、ワイヤ外皮の肉厚が厚くなり溶滴の移行に影響
を与え、溶滴移行がスムーズに行われなくなりスパッタ
が発生しやすくなる。又、フラックス中の金属成分量が
少なくなるために、溶接電流でフラックス自体が溶融し
にくくなり、アークの集中性が悪くなる。充填率が２５
％超では、生産面において断線が多発し問題が生じてし
まう。
【０００８】次に、前述したスラグ剤主成分の一つであ
るＴｉＯ2 はスラグ被包性及び剥離性さらには耐飛散性
の良いスラグを形成するが、２．５％未満ではその効果
は発揮されず、７．５％を超えるとスラグの流動性が劣
化すると共に、スラグの被包性を確保するために必要な
スラグ量が増大し、スパッタが発生しやすくなる。原料
としては、ルチール、チタンスラグ、イルミナイト、さ
らにはチタン酸カリ、チタン酸ソーダ等が望ましい。
るＴｉＯ2 はスラグ被包性及び剥離性さらには耐飛散性
の良いスラグを形成するが、２．５％未満ではその効果
は発揮されず、７．５％を超えるとスラグの流動性が劣
化すると共に、スラグの被包性を確保するために必要な
スラグ量が増大し、スパッタが発生しやすくなる。原料
としては、ルチール、チタンスラグ、イルミナイト、さ
らにはチタン酸カリ、チタン酸ソーダ等が望ましい。
【０００９】ＳｉＯ2 は、スラグの流動性調整に必要な
成分であるが、０．２５％未満ではその効果は見られ
ず、０．７％を超えると、スラグが流れやすくなり、被
包性が劣化すると共に、スラグの焼付きを生じ、スラグ
剥離性及び耐飛散性が劣化する。尚、原材料としては、
硅砂、硅石の他、カリ長石等の原料の副成分を利用出来
る。
成分であるが、０．２５％未満ではその効果は見られ
ず、０．７％を超えると、スラグが流れやすくなり、被
包性が劣化すると共に、スラグの焼付きを生じ、スラグ
剥離性及び耐飛散性が劣化する。尚、原材料としては、
硅砂、硅石の他、カリ長石等の原料の副成分を利用出来
る。
【００１０】ＭｇＯは、スラグの流動性及びスラグの凝
固温度調整に必要な成分であるが、０．０５％未満では
その効果は得られず、０．３％を超えると、ビード表面
でスラグの凝固むらが生じビード外観の劣化と共にスラ
グ巻き込みが発生しやすくなる。金属フッ化物は、耐ピ
ット性、スラグの融点を調整し被包性を調整するために
添加するが、０．１％未満では耐ピット性が確保でき
ず、逆に３．０％を超えるとスラグの融点が低くなり過
ぎ、ビード形状が劣化すると共に、弗素ガス発生によ
り、スパッタが発生しやすくなる。金属フッ化物として
は、ＮａＦ，ＬｉＦ，ＭｇＦ2 ，ＡｌＦ2 ，Ｋ2 Ｚ2 Ｆ
6 等を単独もしくは、複合で用いるが、上記範囲内であ
れば、その効果はどの金属フッ化物もほぼ同等である。
なお、前記の％はいずれもワイヤ全重量に対する％であ
る。
固温度調整に必要な成分であるが、０．０５％未満では
その効果は得られず、０．３％を超えると、ビード表面
でスラグの凝固むらが生じビード外観の劣化と共にスラ
グ巻き込みが発生しやすくなる。金属フッ化物は、耐ピ
ット性、スラグの融点を調整し被包性を調整するために
添加するが、０．１％未満では耐ピット性が確保でき
ず、逆に３．０％を超えるとスラグの融点が低くなり過
ぎ、ビード形状が劣化すると共に、弗素ガス発生によ
り、スパッタが発生しやすくなる。金属フッ化物として
は、ＮａＦ，ＬｉＦ，ＭｇＦ2 ，ＡｌＦ2 ，Ｋ2 Ｚ2 Ｆ
6 等を単独もしくは、複合で用いるが、上記範囲内であ
れば、その効果はどの金属フッ化物もほぼ同等である。
なお、前記の％はいずれもワイヤ全重量に対する％であ
る。
【００１１】次に、外皮およびフラックスの少くとも一
方が含有するＮｂ，ＮｉおよびＣｒについて説明する。
Ｎｂは、ＳＵＳ ３４７相当若しくはそれ以上の耐粒界
腐食割れ性を得るために添加するが、０．５％未満では
ＪＩＳ Ｚ３３２３ ＹＦ−３４７Ｃの規格値を下回る
可能性がある。１．２％超ではＪＩＳ Ｚ３３２３ Ｙ
Ｆ−３４７Ｃの規格値を満足できなくなる恐れがある。
方が含有するＮｂ，ＮｉおよびＣｒについて説明する。
Ｎｂは、ＳＵＳ ３４７相当若しくはそれ以上の耐粒界
腐食割れ性を得るために添加するが、０．５％未満では
ＪＩＳ Ｚ３３２３ ＹＦ−３４７Ｃの規格値を下回る
可能性がある。１．２％超ではＪＩＳ Ｚ３３２３ Ｙ
Ｆ−３４７Ｃの規格値を満足できなくなる恐れがある。
【００１２】Ｎｉは、Ｃｒとの共存のもとにオーステナ
イト系ステンレス鋼としての基本特性である耐食性、強
度特性等の性能を得るに必要な成分であり、９．０％以
上必要であるが、１４．５％を超えるとＪＩＳ Ｚ３３
２３ ＹＦ−３４７Ｃの規格値を満足できなくなる恐れ
がある。Ｃｒは、Ｎｉとの共存のもとにオーステナイト
系ステンレス鋼としての基本特性を得るに必要な成分で
あり、１８．０％以上必要であるが、２５．０％を超え
るとＪＩＳ Ｚ３３２３ ＹＦ−３４７Ｃの規格値を満
足できなくなる恐れがある。なお、Ｎｂ，Ｎｉ，Ｃｒの
％はいずれも重量％であり、また外皮およびフラックス
に含有せしめる場合は両者の合計の％とする。
イト系ステンレス鋼としての基本特性である耐食性、強
度特性等の性能を得るに必要な成分であり、９．０％以
上必要であるが、１４．５％を超えるとＪＩＳ Ｚ３３
２３ ＹＦ−３４７Ｃの規格値を満足できなくなる恐れ
がある。Ｃｒは、Ｎｉとの共存のもとにオーステナイト
系ステンレス鋼としての基本特性を得るに必要な成分で
あり、１８．０％以上必要であるが、２５．０％を超え
るとＪＩＳ Ｚ３３２３ ＹＦ−３４７Ｃの規格値を満
足できなくなる恐れがある。なお、Ｎｂ，Ｎｉ，Ｃｒの
％はいずれも重量％であり、また外皮およびフラックス
に含有せしめる場合は両者の合計の％とする。
【００１３】本発明において、スラグ剤成分とは、酸化
物、弗化物等の非金属成分を意味するものであり、上記
の他に、スラグ塩基度の調整や、スラグの融点、流動性
の微調整に用いるＡｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ2 ，アーク状態の
調整に用いるＬｉ2 Ｃａ3 ，Ｋ2 Ｏ等、更にはこれらの
原料からもたらされる不純物としてＰ，Ｓ等も含まれ
る。これらを含めた全スラグ成分がワイヤ全重量に対し
て５．４〜９．１％の範囲とすることが本発明のポイン
トの一つであるが、これはスラグ成分が９．１％を超え
た場合には、スラグ量が過剰となり、スパッタの発生量
が多くなると共に、スラグの巻込みが生じやすくなる。
５．４％未満ではスラグ量が不足し、ビード全体を覆う
ことが不可能となって、ビード形状が劣化してしまう。
物、弗化物等の非金属成分を意味するものであり、上記
の他に、スラグ塩基度の調整や、スラグの融点、流動性
の微調整に用いるＡｌ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ2 ，アーク状態の
調整に用いるＬｉ2 Ｃａ3 ，Ｋ2 Ｏ等、更にはこれらの
原料からもたらされる不純物としてＰ，Ｓ等も含まれ
る。これらを含めた全スラグ成分がワイヤ全重量に対し
て５．４〜９．１％の範囲とすることが本発明のポイン
トの一つであるが、これはスラグ成分が９．１％を超え
た場合には、スラグ量が過剰となり、スパッタの発生量
が多くなると共に、スラグの巻込みが生じやすくなる。
５．４％未満ではスラグ量が不足し、ビード全体を覆う
ことが不可能となって、ビード形状が劣化してしまう。
【００１４】また、フラックスは原材料粒度、フラック
ス成分、充填方法等に応じて固着剤によって造粒して用
いることもあるが、その場合には固着剤からもたらされ
る成分、例えば水ガラスの場合では、ＳｉＯ2 ，Ｎａ2
Ｏ，Ｋ2 Ｏ等が増加することをあらかじめ考慮して原料
配合を行うことが必要である。本発明におけるフラック
ス成分の限定理由は以上であるが、個々の成分は単独で
その効果を発揮するものではなく、それぞれを添加する
ことによりその効果を得るものである。
ス成分、充填方法等に応じて固着剤によって造粒して用
いることもあるが、その場合には固着剤からもたらされ
る成分、例えば水ガラスの場合では、ＳｉＯ2 ，Ｎａ2
Ｏ，Ｋ2 Ｏ等が増加することをあらかじめ考慮して原料
配合を行うことが必要である。本発明におけるフラック
ス成分の限定理由は以上であるが、個々の成分は単独で
その効果を発揮するものではなく、それぞれを添加する
ことによりその効果を得るものである。
【００１５】
【実施例】表１に示すステンレス鋼のパイプ及び帯鋼を
用い表２に示す組成のワイヤ１．２mmφを製造した。
尚、外皮として外皮記号Ａは図１（ｂ）に示すタイプ、
外皮記号Ｂは図１（ｄ）に示すタイプ、外皮記号Ｃ，Ｄ
は図１（ａ）に示すシームレスタイプの断面形状とし
た。
用い表２に示す組成のワイヤ１．２mmφを製造した。
尚、外皮として外皮記号Ａは図１（ｂ）に示すタイプ、
外皮記号Ｂは図１（ｄ）に示すタイプ、外皮記号Ｃ，Ｄ
は図１（ａ）に示すシームレスタイプの断面形状とし
た。
【００１６】
【表１】
【００１７】表２においてワイヤNo. １〜１３が本発明
例のステンレス鋼溶接用ワイヤ、No. １４〜２５が比較
例である。
例のステンレス鋼溶接用ワイヤ、No. １４〜２５が比較
例である。
【００１８】
【表２】
【００１９】
【表３】
【００２０】表２の各ワイヤを用いて図２で示すＳＵＳ
３４７鋼からなる試験片４を突き合せ面５で突き合わ
せ、ＤＣＲＰ２００Ａ，３１Ｖ，３５cm／min の溶接条
件で下向突き合わせ溶接を行い、それぞれの溶接作業性
を比較した。その結果を表３に示す。
３４７鋼からなる試験片４を突き合せ面５で突き合わ
せ、ＤＣＲＰ２００Ａ，３１Ｖ，３５cm／min の溶接条
件で下向突き合わせ溶接を行い、それぞれの溶接作業性
を比較した。その結果を表３に示す。
【００２１】
【表４】
【００２２】
【表５】
【００２３】まず、ＴｉＯ2 量が過剰なNo. １５のワイ
ヤは、スパッタの発生量に問題があった。また、ＴｉＯ
2 量が不足したNo. １４のワイヤは、スラグの被包性及
び剥離性に問題が生じ、さらにはスラグが溶接直後に飛
散した。ＳｉＯ2 量が過剰なNo. １７のワイヤは、スラ
グの焼付きを生じ、スラグ剥離性及び飛散性において問
題が生じた。また、ＳｉＯ2 量が不足したNo. １６のワ
イヤは、スラグの被包性に問題が発生した。
ヤは、スパッタの発生量に問題があった。また、ＴｉＯ
2 量が不足したNo. １４のワイヤは、スラグの被包性及
び剥離性に問題が生じ、さらにはスラグが溶接直後に飛
散した。ＳｉＯ2 量が過剰なNo. １７のワイヤは、スラ
グの焼付きを生じ、スラグ剥離性及び飛散性において問
題が生じた。また、ＳｉＯ2 量が不足したNo. １６のワ
イヤは、スラグの被包性に問題が発生した。
【００２４】金属フッ化物の量が過剰なNo. １９のワイ
ヤは、弗素ガス発生量が過剰となりスパッタの発生量に
問題を生じると共に、スラグの融点が下がりすぎビード
形状に問題が生じた。また、金属フッ化物の量が不足し
たNo. １８のワイヤは、耐ピット性が劣化しピットが発
生した。全スラグ剤成分量が過剰なNo. ２１のワイヤ
は、スラグ量が過剰となり、スパッタの発生量に問題を
生じると共に、スラグの巻込みを生じた。また、全スラ
グ剤成分量が不足したNo. ２０のワイヤは、スラグ量が
不足し、ビード形状が劣化した。
ヤは、弗素ガス発生量が過剰となりスパッタの発生量に
問題を生じると共に、スラグの融点が下がりすぎビード
形状に問題が生じた。また、金属フッ化物の量が不足し
たNo. １８のワイヤは、耐ピット性が劣化しピットが発
生した。全スラグ剤成分量が過剰なNo. ２１のワイヤ
は、スラグ量が過剰となり、スパッタの発生量に問題を
生じると共に、スラグの巻込みを生じた。また、全スラ
グ剤成分量が不足したNo. ２０のワイヤは、スラグ量が
不足し、ビード形状が劣化した。
【００２５】ＭｇＯ量が過剰なNo. ２３のワイヤは、ス
ラグの凝固むらが生じビード外観が劣化した。また、Ｍ
ｇＯ量が不足したNo. ２２のワイヤは、ビード上脚のス
ラグ被包が劣化した。充填率が過剰なNo. ２５のワイヤ
は、生産時に断線が多発した。また、充填率が不足した
No. ２４のワイヤは、ワイヤ外皮の肉厚が厚いために溶
適移行が悪くスパッタの発生量に問題を生じた。
ラグの凝固むらが生じビード外観が劣化した。また、Ｍ
ｇＯ量が不足したNo. ２２のワイヤは、ビード上脚のス
ラグ被包が劣化した。充填率が過剰なNo. ２５のワイヤ
は、生産時に断線が多発した。また、充填率が不足した
No. ２４のワイヤは、ワイヤ外皮の肉厚が厚いために溶
適移行が悪くスパッタの発生量に問題を生じた。
【００２６】これらに対し、ＴｉＯ2 ，ＳｉＯ2 ，Ｍｇ
Ｏ、金属フッ化物をフラックス中に適正量含有し、且つ
フラックス中のスラグ成分の総量およびワイヤに充填す
る充填率が適正な本発明ワイヤ、No. １〜１３のワイヤ
は、溶接作業性、機械的性能のいずれも極めて良好であ
った。尚、表３の溶接作業性評価は、実用上良好な場合
を○、実用上若干問題がある場合を△、実用に供し得な
い場合を×と判定した。
Ｏ、金属フッ化物をフラックス中に適正量含有し、且つ
フラックス中のスラグ成分の総量およびワイヤに充填す
る充填率が適正な本発明ワイヤ、No. １〜１３のワイヤ
は、溶接作業性、機械的性能のいずれも極めて良好であ
った。尚、表３の溶接作業性評価は、実用上良好な場合
を○、実用上若干問題がある場合を△、実用に供し得な
い場合を×と判定した。
【００２７】
【発明の効果】以上のように本発明は、ステンレス鋼の
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ、特に
Ｎｂ入りステンレス鋼（ＳＵＳ ３４７相当）溶接用フ
ラックス入りワイヤにおいて、充填率、スラグ成分量の
範囲を限定することにより、スパッタの発生量を低減
し、フラックス中のＴｉＯ2 ，ＳｉＯ2 ，ＭｇＯ、金属
フッ化物の範囲特定によりアークが安定で、スラグの被
包性、剥離性および飛散性の良好な、溶接作業性に優れ
たフラックス入りワイヤを提供するものであって、作業
能率の向上に大きく貢献するものである。
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ、特に
Ｎｂ入りステンレス鋼（ＳＵＳ ３４７相当）溶接用フ
ラックス入りワイヤにおいて、充填率、スラグ成分量の
範囲を限定することにより、スパッタの発生量を低減
し、フラックス中のＴｉＯ2 ，ＳｉＯ2 ，ＭｇＯ、金属
フッ化物の範囲特定によりアークが安定で、スラグの被
包性、剥離性および飛散性の良好な、溶接作業性に優れ
たフラックス入りワイヤを提供するものであって、作業
能率の向上に大きく貢献するものである。
【図１】本発明の各種フラックス入りワイヤの断面図で
ある。
ある。
【図２】本実施例で用いた試験板を示し、（Ａ）は正面
図、（Ｂ）は側面図である。
図、（Ｂ）は側面図である。
１…外皮 ２…充填フラックス ３…継ぎ目 ４…試験板
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 石坪 紀久雄 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (1)
- 【請求項１】 ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイ
ヤにおいて、ステンレス鋼外皮の中空部に、フラックス
をワイヤ全重量に対して１０〜２５％充填し、該フラッ
クス中にスラグ剤成分として、ワイヤ全重量に対してＴ
ｉＯ2 ：２．５〜７．５％，ＳｉＯ2 ：０．２５〜０．
７％，ＭｇＯ：０．０５〜０．３０％、金属フッ化物：
０．１〜３．０％を含有し、かつフラックス中の全スラ
グ剤成分の合計がワイヤ全重量に対して５．４〜９．１
％であり、更に外皮および／またはフラックスが重量％
として、合計でＮｉ：９．０〜１４．５％，Ｃｒ：１
８．０〜２５．０％，Ｎｂ（Ｎｂ化合物の場合はＮｂ換
算値）：０．５〜１．２％を含有することを特徴とする
ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11499096A JP3540894B2 (ja) | 1995-09-29 | 1996-05-09 | ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25392095 | 1995-09-29 | ||
| JP7-253920 | 1995-09-29 | ||
| JP11499096A JP3540894B2 (ja) | 1995-09-29 | 1996-05-09 | ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09150295A true JPH09150295A (ja) | 1997-06-10 |
| JP3540894B2 JP3540894B2 (ja) | 2004-07-07 |
Family
ID=26453616
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11499096A Expired - Fee Related JP3540894B2 (ja) | 1995-09-29 | 1996-05-09 | ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3540894B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009172679A (ja) * | 2007-12-27 | 2009-08-06 | Nippon Steel Corp | 亜鉛めっき鋼板溶接用ステンレス鋼フラックス入り溶接ワイヤおよびこれを用いた亜鉛めっき鋼板のアーク溶接方法 |
| WO2010073763A1 (ja) * | 2008-12-26 | 2010-07-01 | 新日本製鐵株式会社 | 亜鉛めっき鋼板溶接用ステンレス鋼フラックス入り溶接ワイヤおよびこれを用いた亜鉛めっき鋼板のアーク溶接方法 |
| JP2014034051A (ja) * | 2012-08-09 | 2014-02-24 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ |
| WO2017154725A1 (ja) * | 2016-03-08 | 2017-09-14 | 株式会社神戸製鋼所 | 特殊トーチを用いた溶接方法 |
-
1996
- 1996-05-09 JP JP11499096A patent/JP3540894B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009172679A (ja) * | 2007-12-27 | 2009-08-06 | Nippon Steel Corp | 亜鉛めっき鋼板溶接用ステンレス鋼フラックス入り溶接ワイヤおよびこれを用いた亜鉛めっき鋼板のアーク溶接方法 |
| US8748778B2 (en) | 2007-12-27 | 2014-06-10 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Stainless steel flux-cored welding wire for welding of zinc-coated steel sheet and arc welding method of zinc-coated steel sheet using same |
| WO2010073763A1 (ja) * | 2008-12-26 | 2010-07-01 | 新日本製鐵株式会社 | 亜鉛めっき鋼板溶接用ステンレス鋼フラックス入り溶接ワイヤおよびこれを用いた亜鉛めっき鋼板のアーク溶接方法 |
| JP2014034051A (ja) * | 2012-08-09 | 2014-02-24 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ |
| WO2017154725A1 (ja) * | 2016-03-08 | 2017-09-14 | 株式会社神戸製鋼所 | 特殊トーチを用いた溶接方法 |
| JP2017159307A (ja) * | 2016-03-08 | 2017-09-14 | 株式会社神戸製鋼所 | 特殊トーチを用いた溶接方法 |
| CN108698156A (zh) * | 2016-03-08 | 2018-10-23 | 株式会社神户制钢所 | 使用特殊焊炬的焊接方法 |
| KR20180121936A (ko) * | 2016-03-08 | 2018-11-09 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 특수 토치를 이용한 용접 방법 |
| RU2707763C1 (ru) * | 2016-03-08 | 2019-11-29 | Кабусики Кайся Кобе Сейко Се (Кобе Стил, Лтд.) | Способ сварки с использованием специальной сварочной горелки |
| US11203080B2 (en) | 2016-03-08 | 2021-12-21 | Kobe Steel, Ltd. | Welding method using special torch |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3540894B2 (ja) | 2004-07-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5198481B2 (ja) | Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ | |
| JP5384312B2 (ja) | 耐候性鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| CN111819029A (zh) | 药芯焊丝的制造方法、药芯焊丝以及焊接接头的制造方法 | |
| JP5662086B2 (ja) | Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPS5913955B2 (ja) | ステンレス鋼溶接用複合ワイヤ | |
| JPH08164498A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JP2614969B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接チタニヤ系フラックス入りワイヤ | |
| JP2711077B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2592637B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2001205483A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPH09150295A (ja) | ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPS6268696A (ja) | ステンレス鋼溶接用フラツクス入りワイヤ | |
| JPH06226492A (ja) | ガスシールドアーク溶接メタル系フラックス入りワイヤ | |
| JPS58205696A (ja) | ガスシ−ルドア−ク溶接用ステンレス鋼フラツクス入りワイヤ | |
| JP3540889B2 (ja) | ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPH10230391A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPH0122080B2 (ja) | ||
| KR20010061851A (ko) | 2전극 고속펠렛 가스실드 아크 용접용 메탈계 플럭스 충전와이어 | |
| JP3828088B2 (ja) | すみ肉溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPS61286090A (ja) | ア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ | |
| JPH07276077A (ja) | ガスシールドアーク溶接メタル系フラックス入りワイヤ | |
| JPH06285679A (ja) | 高塩基性溶融型フラックス | |
| JPH01138098A (ja) | ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JPH0632872B2 (ja) | ステンレス鋼溶接用フラツクス入りワイヤ | |
| JPH08118071A (ja) | ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040302 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040326 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080402 Year of fee payment: 4 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090402 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100402 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100402 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110402 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120402 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130402 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140402 Year of fee payment: 10 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |