JPH09155203A - 排ガス浄化用複合担体 - Google Patents
排ガス浄化用複合担体Info
- Publication number
- JPH09155203A JPH09155203A JP7323260A JP32326095A JPH09155203A JP H09155203 A JPH09155203 A JP H09155203A JP 7323260 A JP7323260 A JP 7323260A JP 32326095 A JP32326095 A JP 32326095A JP H09155203 A JPH09155203 A JP H09155203A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- honeycomb body
- metal
- ceramic
- ceramic honeycomb
- exhaust gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明はメタルハニカム体とセラミックハニ
カム体をタンデムに配置することにより、夫々のハニカ
ム体の長所を生かし、排ガスの浄化効率を向上させる複
合担体を提供する。 【解決手段】 耐熱性金属箔よりなる平箔と波箔とを重
ねて巻回し、渦巻き状に形成したメタルハニカム体と、
セラミックハニカム体とを交互に、メタルハニカム体外
周には非膨脹性弾性シール材を、セラミックハニカム体
の外周には膨脹性弾性シール材をそれぞれ介在せしめて
同一ケーシング内に直列装入してなることを特徴とす
る。この際、メタルハニカム体を上流側にし、セラミッ
クハニカム体を下流側にして直列配置し、或いはさらに
これらの配置を交互に実施してもよく、これによりメタ
ル担体の加熱と保温を効率よく行える。更に上記配列
は、セラミックハニカム体の間にメタルハニカム体を配
置する構成にしてもよい。
カム体をタンデムに配置することにより、夫々のハニカ
ム体の長所を生かし、排ガスの浄化効率を向上させる複
合担体を提供する。 【解決手段】 耐熱性金属箔よりなる平箔と波箔とを重
ねて巻回し、渦巻き状に形成したメタルハニカム体と、
セラミックハニカム体とを交互に、メタルハニカム体外
周には非膨脹性弾性シール材を、セラミックハニカム体
の外周には膨脹性弾性シール材をそれぞれ介在せしめて
同一ケーシング内に直列装入してなることを特徴とす
る。この際、メタルハニカム体を上流側にし、セラミッ
クハニカム体を下流側にして直列配置し、或いはさらに
これらの配置を交互に実施してもよく、これによりメタ
ル担体の加熱と保温を効率よく行える。更に上記配列
は、セラミックハニカム体の間にメタルハニカム体を配
置する構成にしてもよい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は自動車排ガスを浄化
する触媒担持用複合担体に関し、特に、エンジン始動
時、あるいは一時停止後の再起動時における初期の反応
性の高い複合担体に係わるものである。
する触媒担持用複合担体に関し、特に、エンジン始動
時、あるいは一時停止後の再起動時における初期の反応
性の高い複合担体に係わるものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車の排ガスを浄化するためにその排
気系に設置される触媒担体は、触媒を担持するハニカム
体がセラミック製に代わってメタル製が次第に用いられ
るようになっている。
気系に設置される触媒担体は、触媒を担持するハニカム
体がセラミック製に代わってメタル製が次第に用いられ
るようになっている。
【０００３】セラミックハニカム体は主としてコーデェ
ライトで構成され、耐熱性が高く、かつ熱膨脹係数が低
いが、機械的強度は高々４０kgf/cm2 であり、また衝撃
に対して弱いため、排ガスを通すセルを形成するハニカ
ム壁の厚さは、ほぼ１７０μｍと厚くなり、従って保温
性はすぐれているが、セル開口率も７０％に過ぎないた
め排気に対する圧力損失も大きく、かつ、エンジン始動
時などの熱エネルギーの低い排気ガスとの接触では触媒
活性温度に達するのに時間がかかる。
ライトで構成され、耐熱性が高く、かつ熱膨脹係数が低
いが、機械的強度は高々４０kgf/cm2 であり、また衝撃
に対して弱いため、排ガスを通すセルを形成するハニカ
ム壁の厚さは、ほぼ１７０μｍと厚くなり、従って保温
性はすぐれているが、セル開口率も７０％に過ぎないた
め排気に対する圧力損失も大きく、かつ、エンジン始動
時などの熱エネルギーの低い排気ガスとの接触では触媒
活性温度に達するのに時間がかかる。
【０００４】一方、メタルハニカム体は、平らな箔と波
加工した波箔を重ね合わせて巻回して形成され、この箔
にはＡｌを含有するフェライト系ステンレス鋼であって
箔の厚さはほぼ５０μｍ以下のものが用いられる。すな
わち、従来のセラミックハニカム体の壁厚に比べて１／
３以下の厚さであるため、セル開口率も大きく従って圧
損も小さくでき、かつ熱容量を小さくできるために急速
加熱が可能であり、触媒の活性化には有利であるが、箔
圧延や加工および接合が難しく、製造コストも安くなら
ない。また熱膨脹係数も大きい。
加工した波箔を重ね合わせて巻回して形成され、この箔
にはＡｌを含有するフェライト系ステンレス鋼であって
箔の厚さはほぼ５０μｍ以下のものが用いられる。すな
わち、従来のセラミックハニカム体の壁厚に比べて１／
３以下の厚さであるため、セル開口率も大きく従って圧
損も小さくでき、かつ熱容量を小さくできるために急速
加熱が可能であり、触媒の活性化には有利であるが、箔
圧延や加工および接合が難しく、製造コストも安くなら
ない。また熱膨脹係数も大きい。
【０００５】この様に両者は一長一短があり、それぞれ
の長所を生かす使用が検討されている。例えば、一排気
系に高温部、すなわちマニホールド直下にメタル担体
を、アンダーフロー側にセラミック担体を用いた例もあ
るが、それぞれの担体についての効用は果すものの、組
合わせによる特別の効果は見られない。
の長所を生かす使用が検討されている。例えば、一排気
系に高温部、すなわちマニホールド直下にメタル担体
を、アンダーフロー側にセラミック担体を用いた例もあ
るが、それぞれの担体についての効用は果すものの、組
合わせによる特別の効果は見られない。
【０００６】特開平４−３４１３４８号公報には、図３
に示すように、メタルハニカム体１１の外周にセラミッ
ク担体１０を配置する担体が浄化性能向上の目的で提案
されているが、それぞれの熱膨張特性に差があるため、
熱膨張しないセラミック担体１０に接している部分のメ
タルハニカム体１１は座屈して、繰り返し使用する内
に、ハニカム体１０，１１間に隙間ができ、振動でのが
たつきや、衝撃でセラミックハニカム体１０が割れるこ
とがある。また、ハニカム体間の隙間により浄化性能も
低下してくる。
に示すように、メタルハニカム体１１の外周にセラミッ
ク担体１０を配置する担体が浄化性能向上の目的で提案
されているが、それぞれの熱膨張特性に差があるため、
熱膨張しないセラミック担体１０に接している部分のメ
タルハニカム体１１は座屈して、繰り返し使用する内
に、ハニカム体１０，１１間に隙間ができ、振動でのが
たつきや、衝撃でセラミックハニカム体１０が割れるこ
とがある。また、ハニカム体間の隙間により浄化性能も
低下してくる。
【０００７】一方、特開平６−２４１０３７号公報に
は、図４に示すようにセラミックハニカム体１０を内側
にし、メタルハニカム体１１をその外側に配置した二重
構造のハニカム体１２が、セラミックハニカム１０を外
部衝撃から保護する目的で提案されているが、セラミッ
クハニカム体１０よりメタルハニカム体１１の熱膨脹係
数が大きいため、繰返し使用の内にハニカム体間に隙間
ができ、振動でのがたつきや、衝撃で割れが起こること
もある。
は、図４に示すようにセラミックハニカム体１０を内側
にし、メタルハニカム体１１をその外側に配置した二重
構造のハニカム体１２が、セラミックハニカム１０を外
部衝撃から保護する目的で提案されているが、セラミッ
クハニカム体１０よりメタルハニカム体１１の熱膨脹係
数が大きいため、繰返し使用の内にハニカム体間に隙間
ができ、振動でのがたつきや、衝撃で割れが起こること
もある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記のような
問題を解消しようとするものであって、メタルハニカム
体とセラミックハニカム体を同一ケーシング内に直列に
配置することにより、それぞれのハニカム体の長所を生
かし、排ガスの浄化効率を向上させる複合担体を提供す
ることを目的をする。
問題を解消しようとするものであって、メタルハニカム
体とセラミックハニカム体を同一ケーシング内に直列に
配置することにより、それぞれのハニカム体の長所を生
かし、排ガスの浄化効率を向上させる複合担体を提供す
ることを目的をする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は、以下の構成を要旨とする。すなわち、耐熱
性金属箔よりなる平箔と波箔とを重ねて巻回し、渦巻き
状に形成したメタルハニカム体と、セラミックハニカム
体とを、メタルハニカム体外周には非膨脹性弾性シール
材を、セラミックハニカム体の外周には膨脹性弾性シー
ル材をそれぞれ介在せしめてケーシング内に直列装入し
てなることを特徴とする排ガス浄化用複合担体である。
この際、メタルハニカム体を上流側にし、セラミックハ
ニカム体を下流側にして直列配置し、或いはさらにこれ
らの配置を交互に実施してもよく、これによりメタル担
体の加熱と保温を効率よく行える。さらに上記配列は、
セラミックハニカム体の間にメタルハニカム体を配置す
る構成にしてもよい。
に本発明は、以下の構成を要旨とする。すなわち、耐熱
性金属箔よりなる平箔と波箔とを重ねて巻回し、渦巻き
状に形成したメタルハニカム体と、セラミックハニカム
体とを、メタルハニカム体外周には非膨脹性弾性シール
材を、セラミックハニカム体の外周には膨脹性弾性シー
ル材をそれぞれ介在せしめてケーシング内に直列装入し
てなることを特徴とする排ガス浄化用複合担体である。
この際、メタルハニカム体を上流側にし、セラミックハ
ニカム体を下流側にして直列配置し、或いはさらにこれ
らの配置を交互に実施してもよく、これによりメタル担
体の加熱と保温を効率よく行える。さらに上記配列は、
セラミックハニカム体の間にメタルハニカム体を配置す
る構成にしてもよい。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下本発明を図に示す実施例に基
づいて詳細に説明する。図１は排ガス系に接続するケー
シング１内にハニカム体を直列に配置した場合の断面説
明図である。すなわち、図において２は平箔と波箔とを
重ね合わせて渦巻状に形成したメタルハニカム体であ
り、排気ガスの入側、すなわち上流側に配置され、か
つ、ケーシング１との間にはシール材４として非膨脹性
弾性断熱材を充填して固定している。３はセラミックハ
ニカム体であり、その外周、すなわちケーシング１との
間にはシール材５として膨脹性弾性緩衝材を充填し、メ
タルハニカム体２の下流側に配置固定される。
づいて詳細に説明する。図１は排ガス系に接続するケー
シング１内にハニカム体を直列に配置した場合の断面説
明図である。すなわち、図において２は平箔と波箔とを
重ね合わせて渦巻状に形成したメタルハニカム体であ
り、排気ガスの入側、すなわち上流側に配置され、か
つ、ケーシング１との間にはシール材４として非膨脹性
弾性断熱材を充填して固定している。３はセラミックハ
ニカム体であり、その外周、すなわちケーシング１との
間にはシール材５として膨脹性弾性緩衝材を充填し、メ
タルハニカム体２の下流側に配置固定される。
【００１１】この様に、本発明においては上流側にシー
ル材に被覆されたメタルハニカム体２を配置することに
より、最初に排ガスと接触し、メタルハニカム体の熱容
量が小さいため、エンジン可動開始時の熱エネルギーの
小さい排ガス流と接触しても昇温が早く、従って温度降
下の少ないガス流がセラミックハニカム体に供給される
ことになる。すなわち、従来のメタル担体のように、ハ
ニカム体と金属製外筒とが直接接合されているため、外
気に晒されている外筒の放熱や抜熱にともなってハニカ
ム体よりも抜熱され、ハニカム体の温度上昇が妨げられ
るようなことはなく、触媒が自己反応する活性温度に達
する時間が短くてすむと共にセラミックハニカム体へ温
度降下の少ないガスが供給される。
ル材に被覆されたメタルハニカム体２を配置することに
より、最初に排ガスと接触し、メタルハニカム体の熱容
量が小さいため、エンジン可動開始時の熱エネルギーの
小さい排ガス流と接触しても昇温が早く、従って温度降
下の少ないガス流がセラミックハニカム体に供給される
ことになる。すなわち、従来のメタル担体のように、ハ
ニカム体と金属製外筒とが直接接合されているため、外
気に晒されている外筒の放熱や抜熱にともなってハニカ
ム体よりも抜熱され、ハニカム体の温度上昇が妨げられ
るようなことはなく、触媒が自己反応する活性温度に達
する時間が短くてすむと共にセラミックハニカム体へ温
度降下の少ないガスが供給される。
【００１２】一方、セラミックハニカム体はメタルハニ
カム体に比べて加熱速度は遅いが、加熱されたメタルハ
ニカム体からの輻射熱や、供給される温度降下の少ない
ガス流により、セラミックハニカム体単体で用いられる
ときより早く昇温する。
カム体に比べて加熱速度は遅いが、加熱されたメタルハ
ニカム体からの輻射熱や、供給される温度降下の少ない
ガス流により、セラミックハニカム体単体で用いられる
ときより早く昇温する。
【００１３】エンジン停止時などの冷却時には、セラミ
ックハニカム体自体の温度降下が遅いため保温効果があ
り、メタルハニカム体自体の冷却速度が早いとしても、
セラミックハニカム体の輻射熱で保温され、再始動する
に際しての、メタルハニカム体の熱効率を向上させる役
割を果たしている。
ックハニカム体自体の温度降下が遅いため保温効果があ
り、メタルハニカム体自体の冷却速度が早いとしても、
セラミックハニカム体の輻射熱で保温され、再始動する
に際しての、メタルハニカム体の熱効率を向上させる役
割を果たしている。
【００１４】この様な効果を奏するためにシール材４，
５は重要な役割を果たしており、本発明ではメタルハニ
カム体に用いるシール材としては、ケーシングとの熱伝
導を遮断する断熱性を有すると共に、メタルハニカム体
が高温で熱膨張するためにその際に加圧（圧縮）力が作
用しないように非膨脹性の弾性材を用いるのがよく、こ
れには例えばアルミナ繊維、セラミック繊維、ムライト
繊維等が挙げられる。
５は重要な役割を果たしており、本発明ではメタルハニ
カム体に用いるシール材としては、ケーシングとの熱伝
導を遮断する断熱性を有すると共に、メタルハニカム体
が高温で熱膨張するためにその際に加圧（圧縮）力が作
用しないように非膨脹性の弾性材を用いるのがよく、こ
れには例えばアルミナ繊維、セラミック繊維、ムライト
繊維等が挙げられる。
【００１５】セラミックハニカム体のシールには、セラ
ミックハニカム体自体は熱膨張性が小さいが、ケーシン
グが熱膨張するためにこれに準じて熱膨張する材質が適
用される。
ミックハニカム体自体は熱膨張性が小さいが、ケーシン
グが熱膨張するためにこれに準じて熱膨張する材質が適
用される。
【００１６】メタルハニカム体とセラミックハニカム体
の間隙は狭い方が良く、２〜２０mm程度とするのが望ま
しい。本発明において上流側をメタルハニカム体、下流
側をセラミックハニカム体配置とする組合わせは一対の
みならず、二対以上設けてもよい。
の間隙は狭い方が良く、２〜２０mm程度とするのが望ま
しい。本発明において上流側をメタルハニカム体、下流
側をセラミックハニカム体配置とする組合わせは一対の
みならず、二対以上設けてもよい。
【００１７】図２は本発明の別な例を示すものであっ
て、ハニカム体Ａ，Ｂ，Ａの３個を組合わせて並列配置
する。すなわちＡはセラミックハニカム体、Ｂはメタル
ハニカム体でありセラミックハニカム体Ａ，Ａ間に挟ま
れている。このような配置にすることにより、前記した
ように、メタルハニカム体Ｂに初期（エンジン始動時）
加熱の昇温効果を持たせ、冷却−昇温時における保温効
果をセラミックハニカム体Ａ，Ａに持たせるものであ
り、特にメタルハニカム体Ｂは上下流両側から加熱され
るためにメタルハニカム体の保温効果は大きく、触媒効
率を向上させる。
て、ハニカム体Ａ，Ｂ，Ａの３個を組合わせて並列配置
する。すなわちＡはセラミックハニカム体、Ｂはメタル
ハニカム体でありセラミックハニカム体Ａ，Ａ間に挟ま
れている。このような配置にすることにより、前記した
ように、メタルハニカム体Ｂに初期（エンジン始動時）
加熱の昇温効果を持たせ、冷却−昇温時における保温効
果をセラミックハニカム体Ａ，Ａに持たせるものであ
り、特にメタルハニカム体Ｂは上下流両側から加熱され
るためにメタルハニカム体の保温効果は大きく、触媒効
率を向上させる。
【００１８】この配置はＡをメタルハニカム体、Ｂをセ
ラミックハニカム体としてもよく、また、各ハニカム体
の長さ（幅）を小さくして、これらを二対以上配置する
こともできる。この際ケーシングとの間に充填するシー
ル材はそれぞれに対応した膨脹、非膨脹弾性材を用いる
ことが必要である。
ラミックハニカム体としてもよく、また、各ハニカム体
の長さ（幅）を小さくして、これらを二対以上配置する
こともできる。この際ケーシングとの間に充填するシー
ル材はそれぞれに対応した膨脹、非膨脹弾性材を用いる
ことが必要である。
【００１９】
［実施例］図１に示すように、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌフェラ
イト系ステンレスの厚み５０μｍの平箔と波箱を重ね巻
き回し、直径８９mm、長さ８０mm、セル密度４００個／
in2 のメタルハニカム体２を形成する。メタルハニカム
体の平箔と波箱は拡散接合で接合した。
イト系ステンレスの厚み５０μｍの平箔と波箱を重ね巻
き回し、直径８９mm、長さ８０mm、セル密度４００個／
in2 のメタルハニカム体２を形成する。メタルハニカム
体の平箔と波箱は拡散接合で接合した。
【００２０】一方、コージェライト製の壁厚１７０μｍ
の４００個／in2 の直径８９mm、長さ８０mmのセラミッ
クハニカム体３を作成した。
の４００個／in2 の直径８９mm、長さ８０mmのセラミッ
クハニカム体３を作成した。
【００２１】メタルハニカム体２には厚み６mm、長さ６
０mmで０．２ｇ／cm3 の嵩密度に圧縮成形されたアルミ
ナ繊維の成形体４を巻き、セラミックハニカム体３に
は、厚み６mm、長さ６０mmの膨脹性成形体５を巻きつけ
た。そして、各々のハニカム体２，３と成形体４，５を
ステンレス製の板厚１．５mmからなる一つのケーシング
１内に、ガス入口側にメタルハニカム体２をセットし、
各ハニカム体２，３間の間隙は１０mmとなるように装着
した。
０mmで０．２ｇ／cm3 の嵩密度に圧縮成形されたアルミ
ナ繊維の成形体４を巻き、セラミックハニカム体３に
は、厚み６mm、長さ６０mmの膨脹性成形体５を巻きつけ
た。そして、各々のハニカム体２，３と成形体４，５を
ステンレス製の板厚１．５mmからなる一つのケーシング
１内に、ガス入口側にメタルハニカム体２をセットし、
各ハニカム体２，３間の間隙は１０mmとなるように装着
した。
【００２２】得られた複合担体を（図５に示すように）
２０００ccのガソリンエンジンの排気系に排気マニホー
ルド１０から９０cmの位置に装着し、常温から入ガス温
Ｔ0５００℃に昇温し、５分間保持した後、常温まで昇
温し、５分間保持し、再び５００℃まで昇温するパター
ンを繰り返して、各ハニカム体の中心部の温度Ｔ1 ，Ｔ
2 を熱電対で測温した。結果を図７に示す。
２０００ccのガソリンエンジンの排気系に排気マニホー
ルド１０から９０cmの位置に装着し、常温から入ガス温
Ｔ0５００℃に昇温し、５分間保持した後、常温まで昇
温し、５分間保持し、再び５００℃まで昇温するパター
ンを繰り返して、各ハニカム体の中心部の温度Ｔ1 ，Ｔ
2 を熱電対で測温した。結果を図７に示す。
【００２３】［比較例］図６に示すように、実施例と同
様にＦｅ−Ｃｒ−Ａｌフェライト系ステンレスの厚み５
０μｍの平箔と波箱を重ね、巻き回し、直径８９mm、長
さ８０mm、セル密度４００個／in2 のメタルハニカム体
２を形成し、ステンレス製の板厚１．５mmからなる内径
８９mmのケーシング６に圧入し、平箔と波箱とを拡散接
合でハニカム体とケーシングをロウ付けで接合し、従来
型のメタル担体７を形成する。
様にＦｅ−Ｃｒ−Ａｌフェライト系ステンレスの厚み５
０μｍの平箔と波箱を重ね、巻き回し、直径８９mm、長
さ８０mm、セル密度４００個／in2 のメタルハニカム体
２を形成し、ステンレス製の板厚１．５mmからなる内径
８９mmのケーシング６に圧入し、平箔と波箱とを拡散接
合でハニカム体とケーシングをロウ付けで接合し、従来
型のメタル担体７を形成する。
【００２４】一方、コージェライト製の壁厚１７０μｍ
の４００個／in2 の直径８９mm、長さ８０mmのセラミッ
クハニカム体３を作成した。セラミックハニカム体３に
は、厚み６mm、長さ６０mmの膨脹性成形体５を巻きつけ
て、ステンレス製の板厚１．５mmからなるケーシング８
に装着し、セラミック担体９を形成した。
の４００個／in2 の直径８９mm、長さ８０mmのセラミッ
クハニカム体３を作成した。セラミックハニカム体３に
は、厚み６mm、長さ６０mmの膨脹性成形体５を巻きつけ
て、ステンレス製の板厚１．５mmからなるケーシング８
に装着し、セラミック担体９を形成した。
【００２５】得られたメタル担体７とセラミック担体９
を実施例と同じく、２０００ccのガソリンエンジンの排
気系に排気マニホールド１０から３０cmの位置にメタル
担体７を、９０cmの位置にセラミック担体９を装着し、
昇温降温を繰り返し、同様に各担体温度Ｔ3 ，Ｔ4 を測
温した。結果を図８に示す。
を実施例と同じく、２０００ccのガソリンエンジンの排
気系に排気マニホールド１０から３０cmの位置にメタル
担体７を、９０cmの位置にセラミック担体９を装着し、
昇温降温を繰り返し、同様に各担体温度Ｔ3 ，Ｔ4 を測
温した。結果を図８に示す。
【００２６】本実施例では図７より降温時、メタルハニ
カムとセラミックハニカムがほぼ同様の降温挙動を示す
ことがわかる。メタルハニカムとセラミックハニカムの
相互作用により、降温速度勾配がゆるやかになる効果が
ある。
カムとセラミックハニカムがほぼ同様の降温挙動を示す
ことがわかる。メタルハニカムとセラミックハニカムの
相互作用により、降温速度勾配がゆるやかになる効果が
ある。
【００２７】従って、次の昇温時には、担体に十分な余
熱が比較例に比べて残っているため、特にメタル担体の
昇温が早くなり、１サイクル運転後の２サイクル目昇温
時において担体温度が触媒活性温度３５０℃に到達する
までの時間を早めることができる。本実施例は比較例に
比べて約３０％触媒不活性時間を短縮することができ
た。
熱が比較例に比べて残っているため、特にメタル担体の
昇温が早くなり、１サイクル運転後の２サイクル目昇温
時において担体温度が触媒活性温度３５０℃に到達する
までの時間を早めることができる。本実施例は比較例に
比べて約３０％触媒不活性時間を短縮することができ
た。
【００２８】
【発明の効果】以上説明した通り、本発明はメタルハニ
カム体とセラミックハニカム体を直列に配置することに
より、それぞれのハニカム体の長所を生かし、排ガスの
浄化効率を向上させる排ガス浄化用複合担体を得ること
ができた。
カム体とセラミックハニカム体を直列に配置することに
より、それぞれのハニカム体の長所を生かし、排ガスの
浄化効率を向上させる排ガス浄化用複合担体を得ること
ができた。
【図１】本発明複合担体の断面説明図。
【図２】本発明複合担体の他の例を示す説明図。
【図３】従来の触媒担体の断面を示す説明図。
【図４】従来の２重構造のハニカム体を示す斜視図。
【図５】本発明複合担体の実施例を示す説明図。
【図６】比較例を示す説明図。
【図７】本発明実施例の温度測定結果を示す図。
【図８】比較例の温度測定結果を示す図。
１ ：ケーシング ２ ：メタルハニカム体 ３ ：セラミックハニカム体 ４ ：シール材 ５ ：シール材 Ａ，Ｂ ：ハニカム体 ６ ：ケーシング ７ ：メタル担体 ８ ：ケーシング ９ ：セラミック担体 １０ ：排気マニホールド Ｔ0 ：入ガス温 Ｔ1 ，Ｔ2 ，Ｔ3 ，Ｔ4 ：ハニカム体温度
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０１Ｎ 3/28 ３１１ Ｆ０１Ｎ 3/28 ３１１Ｍ
Claims (3)
- 【請求項１】 耐熱性金属箔よりなる平箔と波箔とを重
ねて巻回し、渦巻き状に形成したメタルハニカム体とセ
ラミックハニカム体とを、メタルハニカム体外周には非
膨脹性弾性シール材を、セラミックハニカム体の外周に
は膨脹性弾性シール材をそれぞれ介在せしめてケーシン
グ内に直列装入してなることを特徴とする排ガス浄化用
複合担体。 - 【請求項２】 メタルハニカム体を上流側にし、セラミ
ックハニカム体を下流側にして直列配置したことを特徴
とする請求項１記載の排ガス浄化用複合担体。 - 【請求項３】 セラミックハニカム体の間にメタルハニ
カム体を配置して直列したことを特徴とする請求項１記
載の排ガス浄化用複合担体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7323260A JPH09155203A (ja) | 1995-12-12 | 1995-12-12 | 排ガス浄化用複合担体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7323260A JPH09155203A (ja) | 1995-12-12 | 1995-12-12 | 排ガス浄化用複合担体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09155203A true JPH09155203A (ja) | 1997-06-17 |
Family
ID=18152812
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7323260A Pending JPH09155203A (ja) | 1995-12-12 | 1995-12-12 | 排ガス浄化用複合担体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09155203A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999002263A1 (en) * | 1997-07-10 | 1999-01-21 | The University Court Of The University Of Dundee | Monolith |
| WO2002081880A1 (en) * | 2001-04-03 | 2002-10-17 | Ngk Insulators,Ltd. | Honeycomb structure and its assembly |
| EP1524031A1 (en) * | 2003-10-17 | 2005-04-20 | Ngk Insulators, Ltd. | Honeycomb structure and catalytic converter |
| JP2006077591A (ja) * | 2004-09-07 | 2006-03-23 | Hino Motors Ltd | 排気浄化装置 |
| US7487763B2 (en) | 2004-06-09 | 2009-02-10 | Fuji Kihan Co., Ltd. | Fuel reformer |
| JP2011021485A (ja) * | 2009-07-13 | 2011-02-03 | Isuzu Motors Ltd | 自動車用排気浄化装置 |
-
1995
- 1995-12-12 JP JP7323260A patent/JPH09155203A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999002263A1 (en) * | 1997-07-10 | 1999-01-21 | The University Court Of The University Of Dundee | Monolith |
| WO2002081880A1 (en) * | 2001-04-03 | 2002-10-17 | Ngk Insulators,Ltd. | Honeycomb structure and its assembly |
| US7041359B2 (en) | 2001-04-03 | 2006-05-09 | Ngk Insulators, Ltd. | Honeycomb structure and assembly thereof |
| EP1524031A1 (en) * | 2003-10-17 | 2005-04-20 | Ngk Insulators, Ltd. | Honeycomb structure and catalytic converter |
| US7438868B2 (en) | 2003-10-17 | 2008-10-21 | Ngk Insulators, Ltd. | Honeycomb structure and catalytic converter |
| US7487763B2 (en) | 2004-06-09 | 2009-02-10 | Fuji Kihan Co., Ltd. | Fuel reformer |
| JP2006077591A (ja) * | 2004-09-07 | 2006-03-23 | Hino Motors Ltd | 排気浄化装置 |
| JP2011021485A (ja) * | 2009-07-13 | 2011-02-03 | Isuzu Motors Ltd | 自動車用排気浄化装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100414137B1 (ko) | 하나 이상의 금속 시트를 포함하는 중간층을 구비한하니컴 본체 조립체 | |
| JP4511071B2 (ja) | ハニカム構造体及びそのアッセンブリ | |
| JPH05301049A (ja) | 金属製ハニカム担体 | |
| WO2002079617A1 (en) | Honeycomb structure and assembly thereof | |
| JP2001501705A (ja) | 特に排気ガス触媒用の断熱体付きハニカム体 | |
| JPH10507505A (ja) | 触媒反応装置 | |
| JP3281240B2 (ja) | 排ガス浄化触媒用メタル担体 | |
| JPH09155203A (ja) | 排ガス浄化用複合担体 | |
| JPH10508529A (ja) | 内部絶縁を備えた触媒キャリヤボディ | |
| JPH09220480A (ja) | 自動車排ガス浄化用複合担体 | |
| JPH10180043A (ja) | 自動車排ガス浄化装置 | |
| JPH10141052A (ja) | セラミック触媒コンバータの製造方法及びセラミック触媒コンバータ | |
| JP3782596B2 (ja) | 排ガス浄化用断熱型メタル担体 | |
| US6254837B1 (en) | Honeycomb body of reduced thermal conductivity in the intake and outlet regions | |
| JP2578939Y2 (ja) | タンデム型メタル担体 | |
| JPH0634123U (ja) | メタル触媒内蔵型排気マニホールド | |
| JPH06173669A (ja) | 排気ガス浄化触媒用メタル担体 | |
| JPH09192503A (ja) | 低熱容量メタル担体 | |
| JP3281250B2 (ja) | 拡散接合によるハニカム体用金属箔及びメタル担体用ハニカム体の製造方法 | |
| JP2932095B2 (ja) | ディーゼル機関の排気ガス浄化装置 | |
| JP2602391B2 (ja) | 排ガス浄化用メタル担体 | |
| JP3278074B2 (ja) | 金属製ハニカム担体 | |
| JPH1133410A (ja) | 触媒装置用ハイブリッド担体 | |
| JPH11303626A (ja) | 排気ガス浄化用メタル触媒装置 | |
| JPH05195763A (ja) | 一体型タンデム・メタル触媒担体 |