JPH09165653A - 低熱膨張性高力合金 - Google Patents
低熱膨張性高力合金Info
- Publication number
- JPH09165653A JPH09165653A JP22412496A JP22412496A JPH09165653A JP H09165653 A JPH09165653 A JP H09165653A JP 22412496 A JP22412496 A JP 22412496A JP 22412496 A JP22412496 A JP 22412496A JP H09165653 A JPH09165653 A JP H09165653A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- alloy
- thermal expansion
- alloys
- cte
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ２０４℃におけるＣＴＥが約４．９×１０-6
ｍ／ｍ／℃またはそれ未満であって、かつ比較的高い
強度と小さい熱膨張係数とを有する合金の提供。 【解決手段】 ニッケル約４０．５〜し約４８重量％、
ニオブ約２〜約３．７重量％、チタン約０．７５〜２重
量％、アルミニウム約０〜約１重量％を含有し、ニオブ
およびタンタルの合計含有量が約３．７重量％またはそ
れ未満であり、残部が鉄および副次的不純物を含む合
金。 【効果】 本発明の合金は時効化可能であり、これによ
りロックウエルＣ硬度が少なくとも約３０になるまで時
効硬化ができる。
ｍ／ｍ／℃またはそれ未満であって、かつ比較的高い
強度と小さい熱膨張係数とを有する合金の提供。 【解決手段】 ニッケル約４０．５〜し約４８重量％、
ニオブ約２〜約３．７重量％、チタン約０．７５〜２重
量％、アルミニウム約０〜約１重量％を含有し、ニオブ
およびタンタルの合計含有量が約３．７重量％またはそ
れ未満であり、残部が鉄および副次的不純物を含む合
金。 【効果】 本発明の合金は時効化可能であり、これによ
りロックウエルＣ硬度が少なくとも約３０になるまで時
効硬化ができる。
Description
【０００１】発明の分野 本発明は、低膨張性合金に関するものである。詳細に
は、本発明は、約４０．５〜約４８重量％のニッケルを
含有する低膨張性鉄合金に関するものである。
は、本発明は、約４０．５〜約４８重量％のニッケルを
含有する低膨張性鉄合金に関するものである。
【０００２】発明の背景と問題点 黒鉛エポキシ複合体を硬化させるために用いるニッケル
含有合金製工具（tooling ）または設備は、その熱膨張
係数が極めて小さいものでなければならない。樹脂含有
工具を硬化温度まで加熱する間に生起する、熱膨張の食
い違いに起因するストレスを低減させるためには熱膨張
係数が小さいことが要求される。これらの工具用途に
は、３６〜４２重量％のニッケルを含み、残部が本質的
に鉄から成る低膨張性合金系が商業的に使用されてき
た。しかしながら、これらの鉄系合金は生まれながら柔
らかく、大きな切断面の溶接が困難であり、加工熱処理
後の寸法安定性に欠け、かつ切削が難しい。例えば、工
具から黒鉛エポキシ複合体を除去するのに用いるナイフ
が、決まって工具表面中に食い込み、かつ表面擦傷を起
こす。これらの鉄系低膨張性合金に伴う他の一つの問題
点は、黒鉛エポキシ工具の硬化期間中に促進される全面
腐食である。
含有合金製工具（tooling ）または設備は、その熱膨張
係数が極めて小さいものでなければならない。樹脂含有
工具を硬化温度まで加熱する間に生起する、熱膨張の食
い違いに起因するストレスを低減させるためには熱膨張
係数が小さいことが要求される。これらの工具用途に
は、３６〜４２重量％のニッケルを含み、残部が本質的
に鉄から成る低膨張性合金系が商業的に使用されてき
た。しかしながら、これらの鉄系合金は生まれながら柔
らかく、大きな切断面の溶接が困難であり、加工熱処理
後の寸法安定性に欠け、かつ切削が難しい。例えば、工
具から黒鉛エポキシ複合体を除去するのに用いるナイフ
が、決まって工具表面中に食い込み、かつ表面擦傷を起
こす。これらの鉄系低膨張性合金に伴う他の一つの問題
点は、黒鉛エポキシ工具の硬化期間中に促進される全面
腐食である。
【０００３】構造用黒鉛エポキシ複合体類は、配向によ
り著しく変動するＣＴＥ（熱膨張係数）を有している。
典型的な黒鉛エポキシ複合体類のＣＴＥ範囲は１．８〜
９．０×１０-6 ｍ／ｍ／℃（１．０〜５．０×１０-6
ｉｎ／ｉｎ／°Ｆ）の範囲にあり、配向に依存する。
上記複合体の平均ＣＴＥは約５．４×１０-6 ｍ／ｍ／
℃（３．０×１０-6 ｉｎ／ｉｎ／°Ｆ）である。この
工具に用いる合金のＣＴＥは、硬化する複合体のＣＴＥ
よりも小さい。工具のＣＴＥが小さいので、上記複合体
を室温から硬化温度まで加熱する間に、定状で均一な圧
縮力が与えられる。この圧縮力により多孔性が低減し、
許容誤差を極めて小さくすることが可能になり（例え
ば、±０．００５１ｃｍまたは±０．００２ｉｎまたは
それ未満）、高品位の複合体表面が提供される。これら
の目標を達成するための合金のＣＴＥは４．９×１０-6
ｍ／ｍ／℃（２．７×１０-6 ｉｎ／ｉｎ／°Ｆ）ま
たはそれ以下でなければならない。
り著しく変動するＣＴＥ（熱膨張係数）を有している。
典型的な黒鉛エポキシ複合体類のＣＴＥ範囲は１．８〜
９．０×１０-6 ｍ／ｍ／℃（１．０〜５．０×１０-6
ｉｎ／ｉｎ／°Ｆ）の範囲にあり、配向に依存する。
上記複合体の平均ＣＴＥは約５．４×１０-6 ｍ／ｍ／
℃（３．０×１０-6 ｉｎ／ｉｎ／°Ｆ）である。この
工具に用いる合金のＣＴＥは、硬化する複合体のＣＴＥ
よりも小さい。工具のＣＴＥが小さいので、上記複合体
を室温から硬化温度まで加熱する間に、定状で均一な圧
縮力が与えられる。この圧縮力により多孔性が低減し、
許容誤差を極めて小さくすることが可能になり（例え
ば、±０．００５１ｃｍまたは±０．００２ｉｎまたは
それ未満）、高品位の複合体表面が提供される。これら
の目標を達成するための合金のＣＴＥは４．９×１０-6
ｍ／ｍ／℃（２．７×１０-6 ｉｎ／ｉｎ／°Ｆ）ま
たはそれ以下でなければならない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、優れ
た表面摩耗抵抗を有する、低ＣＴＥ合金の提供にある。
本発明のさらなる目的は優れた寸法安定性と、加工熱処
理後の優れた強度とを示す、低ＣＴＥ合金の提供にあ
る。本発明のさらなる目的は、比較的優れた溶接適性と
腐食抵抗性とを示す、低ＣＴＥ合金の提供にある。本発
明のさらなる目的は、黒鉛エポキシ樹脂の硬化用に特に
好適な合金の提供にある。
た表面摩耗抵抗を有する、低ＣＴＥ合金の提供にある。
本発明のさらなる目的は優れた寸法安定性と、加工熱処
理後の優れた強度とを示す、低ＣＴＥ合金の提供にあ
る。本発明のさらなる目的は、比較的優れた溶接適性と
腐食抵抗性とを示す、低ＣＴＥ合金の提供にある。本発
明のさらなる目的は、黒鉛エポキシ樹脂の硬化用に特に
好適な合金の提供にある。
【０００５】発明の要約 本発明の合金は、２０４℃におけるＣＴＥが約４．９×
１０-6 ｍ／ｍ／℃またはそれ未満であり、かつ比較的
高い強度と熱膨張係数の小さいものである。この合金
は、約４０．５〜約４８重量％のニッケル、約２〜約
３．７重量％のニオブ、約０．７５〜約２重量％のチタ
ン、約０〜約１重量％のアルミニウムを含有し、ニオブ
およびタンタルの合計含有量が約３．７重量％またはそ
れ未満であり、かつ残部が鉄および副次的不純物から成
る。本発明の合金は、ロックウエルＣ硬度が少なくとも
約３０になるまで時効化することができる。
１０-6 ｍ／ｍ／℃またはそれ未満であり、かつ比較的
高い強度と熱膨張係数の小さいものである。この合金
は、約４０．５〜約４８重量％のニッケル、約２〜約
３．７重量％のニオブ、約０．７５〜約２重量％のチタ
ン、約０〜約１重量％のアルミニウムを含有し、ニオブ
およびタンタルの合計含有量が約３．７重量％またはそ
れ未満であり、かつ残部が鉄および副次的不純物から成
る。本発明の合金は、ロックウエルＣ硬度が少なくとも
約３０になるまで時効化することができる。
【０００６】好ましい態様の説明 ニオブとチタンを併用することにより時効硬化が可能
な、比較的小さなＣＴＥを有する合金を提供することが
できることが判明した。本発明の合金類は容易に時効化
され、少なくとも３０のロックウエル”Ｃ”（ＲＣ）硬
度が得られる。比較のために、ＮＩＬＯR 合金３６（Ｎ
ＩＬＯはＩｎｃｏ同族会社の登録商標である）の典型的
なロックウエル”Ｂ”硬度（ＲＢ）は７１に過ぎない。
本発明による合金は、優れた表面摩耗抵抗と比較的低い
ＣＴＥとが組み合わさった特異的な特徴を示す。表１に
示す合金は試験のために調製したものである。
な、比較的小さなＣＴＥを有する合金を提供することが
できることが判明した。本発明の合金類は容易に時効化
され、少なくとも３０のロックウエル”Ｃ”（ＲＣ）硬
度が得られる。比較のために、ＮＩＬＯR 合金３６（Ｎ
ＩＬＯはＩｎｃｏ同族会社の登録商標である）の典型的
なロックウエル”Ｂ”硬度（ＲＢ）は７１に過ぎない。
本発明による合金は、優れた表面摩耗抵抗と比較的低い
ＣＴＥとが組み合わさった特異的な特徴を示す。表１に
示す合金は試験のために調製したものである。
【０００７】
【表１】
【０００８】表１のデータは重量％で示したものであ
る。本明細書の目的のために、全ての合金組成を重量％
で表示する。
る。本明細書の目的のために、全ての合金組成を重量％
で表示する。
【０００９】温間加工し、６４９℃において８時間時効
化後、空冷した合金の熱膨張係数および硬度データは次
の表２に示す通りである。
化後、空冷した合金の熱膨張係数および硬度データは次
の表２に示す通りである。
【００１０】
【表２】
【００１１】比較のために、１８２℃における黒鉛エポ
キシ複合体のＣＴＥは５．６×１０-6 ｍ／ｍ／℃
（３．１×１０-6 ｉｎ／ｉｎ／°Ｆ）である。
キシ複合体のＣＴＥは５．６×１０-6 ｍ／ｍ／℃
（３．１×１０-6 ｉｎ／ｉｎ／°Ｆ）である。
【００１２】図１および２は、ニッケルの含有量が約４
２．３重量％以上においてＣＴＥが最少に達することを
示している。有利なことに本発明の合金は十分量のニッ
ケルを含有しているので、これらの合金類は比較的小さ
なＣＴＥ、すなわち２０４℃（４００°Ｆ）において約
４．９×１０-6 ｍ／ｍ／℃（２．５×１０-6 ｉｎ／
ｉｎ°Ｆ）に等しいか、またはそれ未満のＣＴＥ、を有
する。２０４℃（４００°Ｆ）におけるＣＴＥが約４．
５×１０-6 ｍ／ｍ／℃（２．５×１０-6 ｉｎ／ｉｎ
／°Ｆ）に等しいか、またはそれ未満の場合が最も好ま
しい。２０４℃（４００°Ｆ）における熱膨張係数は次
により見積もる。 ＣＴＥ（ｍ／ｍ／℃）＝４４１．５２×１０-6−２０．
２７×１０-6（Ｎｉ）＋０．２３×１０-6（Ｎｉ2 ）＋
６．７９×１０-6（Ａｌ） ＣＴＥ（ｉｎ／ｉｎ／°Ｆ）＝２４５．２９×１０-6−
１１．２６×１０-6（Ｎｉ）＋０．１３×１０-6（Ｎｉ
2 ）＋３．７７×１０-6（Ａｌ）
２．３重量％以上においてＣＴＥが最少に達することを
示している。有利なことに本発明の合金は十分量のニッ
ケルを含有しているので、これらの合金類は比較的小さ
なＣＴＥ、すなわち２０４℃（４００°Ｆ）において約
４．９×１０-6 ｍ／ｍ／℃（２．５×１０-6 ｉｎ／
ｉｎ°Ｆ）に等しいか、またはそれ未満のＣＴＥ、を有
する。２０４℃（４００°Ｆ）におけるＣＴＥが約４．
５×１０-6 ｍ／ｍ／℃（２．５×１０-6 ｉｎ／ｉｎ
／°Ｆ）に等しいか、またはそれ未満の場合が最も好ま
しい。２０４℃（４００°Ｆ）における熱膨張係数は次
により見積もる。 ＣＴＥ（ｍ／ｍ／℃）＝４４１．５２×１０-6−２０．
２７×１０-6（Ｎｉ）＋０．２３×１０-6（Ｎｉ2 ）＋
６．７９×１０-6（Ａｌ） ＣＴＥ（ｉｎ／ｉｎ／°Ｆ）＝２４５．２９×１０-6−
１１．２６×１０-6（Ｎｉ）＋０．１３×１０-6（Ｎｉ
2 ）＋３．７７×１０-6（Ａｌ）
【００１３】図３は、ＣＴＥを４．９×１０-6 ｍ／ｍ
／℃未満に維持するためには、ニオブとタンタルの合計
含有量を約３．７重量％に制限しなければならないこと
を示している。（ニオブ＋タンタル）の全濃度が約３．
５重量％以上の場合には、その合金の２０４℃（４００
°Ｆ）でのＣＴＥが劇的に増加する。
／℃未満に維持するためには、ニオブとタンタルの合計
含有量を約３．７重量％に制限しなければならないこと
を示している。（ニオブ＋タンタル）の全濃度が約３．
５重量％以上の場合には、その合金の２０４℃（４００
°Ｆ）でのＣＴＥが劇的に増加する。
【００１４】タンタル濃度は約０．２５重量％以下に保
つのが最も有利である。約０．２５重量％以上のタンタ
ル濃度は、溶接適性および相の偏析に関して有害である
と信じられる。タンタル含有量が０．２５重量％未満の
合金は、マクロおよびミクロの偏析がない、大きな断面
をもつものに容易に加工ができる。その上、少なくとも
約０．１５重量％のマンガンを任意に添加すると、その
合金の熱間加工が可能になる。さらに、この合金中に約
０．１重量％までの硼素を任意に添加することもでき
る。
つのが最も有利である。約０．２５重量％以上のタンタ
ル濃度は、溶接適性および相の偏析に関して有害である
と信じられる。タンタル含有量が０．２５重量％未満の
合金は、マクロおよびミクロの偏析がない、大きな断面
をもつものに容易に加工ができる。その上、少なくとも
約０．１５重量％のマンガンを任意に添加すると、その
合金の熱間加工が可能になる。さらに、この合金中に約
０．１重量％までの硼素を任意に添加することもでき
る。
【００１５】表３は、１４２℃および３１５℃の温度間
では（ニオブ＋タンタル）成分が約３．４５重量％以上
において、ＣＴＥが劇的に増加することを示すものであ
る。
では（ニオブ＋タンタル）成分が約３．４５重量％以上
において、ＣＴＥが劇的に増加することを示すものであ
る。
【００１６】
【表３】
【００１７】各種のアニール条件下における、合金のロ
ックウエル”Ｂ”硬度は表４に示す通りである。
ックウエル”Ｂ”硬度は表４に示す通りである。
【００１８】
【表４】
【００１９】温間加工の直後に、各種の等温時効化加熱
処理を施した場合の合金のロックウエル”Ｃ”硬度は表
５に示す通りである。
処理を施した場合の合金のロックウエル”Ｃ”硬度は表
５に示す通りである。
【００２０】
【表５】
【００２１】本発明のアニールおよび時効化合金の硬度
データは表６に示す通りである。表６の合金は時効化に
先立って全て９２７℃（１７００°Ｆ）においてアニー
ルした。
データは表６に示す通りである。表６の合金は時効化に
先立って全て９２７℃（１７００°Ｆ）においてアニー
ルした。
【００２２】
【表６】
【００２３】表４〜６は、本発明の合金は容易に時効硬
化が可能であり、これにより少なくともロックウエルＣ
硬度が約３０に至る水準まで硬化できることを示すもの
である。合金はロックウエルＣ硬度表示で少なくとも約
３５まで時効化するのが最も有利である。合金の有利な
時効化温度は５３８および７６０℃（１０００および１
４００°Ｆ）の間である。最適時効硬化温度は約５９３
〜７０４℃（１１００および１３００°Ｆ）の間であ
る。加工熱処理に続いて時効加熱処理を施すと、合金の
硬度をさらに最適化できることがわかった。
化が可能であり、これにより少なくともロックウエルＣ
硬度が約３０に至る水準まで硬化できることを示すもの
である。合金はロックウエルＣ硬度表示で少なくとも約
３５まで時効化するのが最も有利である。合金の有利な
時効化温度は５３８および７６０℃（１０００および１
４００°Ｆ）の間である。最適時効硬化温度は約５９３
〜７０４℃（１１００および１３００°Ｆ）の間であ
る。加工熱処理に続いて時効加熱処理を施すと、合金の
硬度をさらに最適化できることがわかった。
【００２４】表７は、３７１℃において５６０時間、空
気中に曝した後の、本発明の合金の耐酸化性を合金３６
Ｎｉ−Ｆｅと比較したものである。
気中に曝した後の、本発明の合金の耐酸化性を合金３６
Ｎｉ−Ｆｅと比較したものである。
【００２５】
【表７】
【００２６】表７中の合金８〜１３はアニールし、さら
に次のように時効化した。８７１℃において１時間アニ
ールし、室温に空冷。６７７℃において４時間時効化
し、６２１℃まで１時間当り５５℃の速度で炉内冷却、
６２１℃において４時間，次いで室温に冷却。表７中の
合金Ｂ、ＣおよびＤは次のように全てアニールした。８
７１℃において１時間アニールし、室温に冷却−−−こ
れらの合金は時効硬化性ではない。
に次のように時効化した。８７１℃において１時間アニ
ールし、室温に空冷。６７７℃において４時間時効化
し、６２１℃まで１時間当り５５℃の速度で炉内冷却、
６２１℃において４時間，次いで室温に冷却。表７中の
合金Ｂ、ＣおよびＤは次のように全てアニールした。８
７１℃において１時間アニールし、室温に冷却−−−こ
れらの合金は時効硬化性ではない。
【００２７】表７のデータは、本発明の合金に較べて合
金３６は、黒鉛エポキシ複合体の典型的硬化温度におい
て約２倍の速度で酸化されることを示すものである。こ
れらの合金はクロム含有合金程の耐酸化性はないが、本
発明の合金の耐酸化性が向上することは、工具のメイン
テナンスを著しく軽減させる。例えば、フェーシングプ
レートの平滑な金属面を維持するための研削、研磨また
は酸洗いの必要性が低減される。
金３６は、黒鉛エポキシ複合体の典型的硬化温度におい
て約２倍の速度で酸化されることを示すものである。こ
れらの合金はクロム含有合金程の耐酸化性はないが、本
発明の合金の耐酸化性が向上することは、工具のメイン
テナンスを著しく軽減させる。例えば、フェーシングプ
レートの平滑な金属面を維持するための研削、研磨また
は酸洗いの必要性が低減される。
【００２８】３６Ｎｉ−Ｆｅ合金と比較した場合の本発
明の合金の寸法安定性は表８に示す通りである。
明の合金の寸法安定性は表８に示す通りである。
【００２９】
【表８】
【００３０】ＨｅａｔＤは試験に先立ってアニールし
た。Ｈｅａｔ１１および１２はアニール後、上記のよう
に時効化した。本発明の時効硬化合金は、耐クリープ性
が少なくとも１０倍増加する。このような耐クリープ性
の増加は、優れた寸法安定性を提供し、硬化期間中の変
形に対して効果的に抵抗する。これらの合金の寸法安定
性は、耐久工具を製作するのに必要な材料の大きさおよ
び量を著しく低減させる。
た。Ｈｅａｔ１１および１２はアニール後、上記のよう
に時効化した。本発明の時効硬化合金は、耐クリープ性
が少なくとも１０倍増加する。このような耐クリープ性
の増加は、優れた寸法安定性を提供し、硬化期間中の変
形に対して効果的に抵抗する。これらの合金の寸法安定
性は、耐久工具を製作するのに必要な材料の大きさおよ
び量を著しく低減させる。
【００３１】本発明の合金は、次の表９に示す「約」の
組成を有する合金を以て表わされる。
組成を有する合金を以て表わされる。
【００３２】
【表９】
【００３３】本発明の合金により、最少のＲＣ硬度３０
において５．５×１０-6 ｍ／ｍ／℃（２．７×１０-6
ｉｎ／ｉｎ／°Ｆ）またはそれ以下の熱膨張係数を有
する合金が提供される。ＲＣ硬度３０以上では、引っ掻
きおよび表面摩耗に対して優れた抵抗性を示す複合工具
用合金が提供される。さらに、時効硬化によっては、上
記合金の降伏強さが増加し、また上記合金の切削加工性
が向上する。落下試験および曲げ試験により上記合金を
試験したところ、優れた結果が得られた。この合金はＮ
ＩＬＯ（登録商標）フィラー金属３６および４２とは容
易に溶接する。最後に、本発明の合金は、小さな熱膨張
係数を有する、鉄−ニッケル系市販合金よりも改良され
た耐酸化性と寸法安定性とを提供する。
において５．５×１０-6 ｍ／ｍ／℃（２．７×１０-6
ｉｎ／ｉｎ／°Ｆ）またはそれ以下の熱膨張係数を有
する合金が提供される。ＲＣ硬度３０以上では、引っ掻
きおよび表面摩耗に対して優れた抵抗性を示す複合工具
用合金が提供される。さらに、時効硬化によっては、上
記合金の降伏強さが増加し、また上記合金の切削加工性
が向上する。落下試験および曲げ試験により上記合金を
試験したところ、優れた結果が得られた。この合金はＮ
ＩＬＯ（登録商標）フィラー金属３６および４２とは容
易に溶接する。最後に、本発明の合金は、小さな熱膨張
係数を有する、鉄−ニッケル系市販合金よりも改良され
た耐酸化性と寸法安定性とを提供する。
【００３４】本発明の合金は、黒鉛エポキシ複合体また
は低いＣＴＥを有する他の複合体を圧縮下で二次加工す
るための工具用材料として特に有用である。さらに、本
発明の合金は高力電子ストリップ、時効硬化性鉛フレー
ムおよび管用マスク合金として有用であることが期待さ
れる。
は低いＣＴＥを有する他の複合体を圧縮下で二次加工す
るための工具用材料として特に有用である。さらに、本
発明の合金は高力電子ストリップ、時効硬化性鉛フレー
ムおよび管用マスク合金として有用であることが期待さ
れる。
【００３５】法規の規定に従うと同時に、ここでは発明
の特定実施態様について説明した。特許請求の範囲によ
りカバーされる本発明の態様の範囲内において種々の変
形がなしうること、および本発明のある種の特徴を付随
する他の特徴を用いることなく有利に使用できる場合が
あることは、当事者であれば理解しうるところである。
の特定実施態様について説明した。特許請求の範囲によ
りカバーされる本発明の態様の範囲内において種々の変
形がなしうること、および本発明のある種の特徴を付随
する他の特徴を用いることなく有利に使用できる場合が
あることは、当事者であれば理解しうるところである。
【図１】ニッケルおよびアルミニウム含有量に対する熱
膨張係数（２０４℃）の３次元プロットである。
膨張係数（２０４℃）の３次元プロットである。
【図２】ニッケルおよびアルミニウム含有量に対する熱
膨張係数（２０４℃）の２次元プロットである。
膨張係数（２０４℃）の２次元プロットである。
【図３】ニオブおよびタンタルの合計含有量に対する熱
膨張係数のグラフである。
膨張係数のグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ラドンナ、シェリー、ヒリス アメリカ合衆国フロリダ州、オーランド ウ、パイナップル、ドライブ、7922 (72)発明者 メリッサ、アン、ムーア アメリカ合衆国コロラド州、リトルトン、 サウス、ザング、ストリート、5595
Claims (3)
- 【請求項１】２０４℃において４．９×１０-6 ｍ／ｍ
／℃またはそれ未満のＣＴＥを有し、ニッケル４０．５
〜４８重量％、ニオブ２〜３．７重量％、チタン０．７
５〜２重量％、アルミニウム０〜１重量％を含有し、ニ
オブおよびタンタルの合計含有量が３．７重量％または
それ未満であり、かつ残部が鉄およに副次的不純物から
実質的になる、熱膨張係数の小さい高力合金。 - 【請求項２】２０４℃において４．９×１０-6 ｍ／ｍ
／℃またはそれ以下のＣＴＥを有し、ニッケル４１〜４
６重量％、ニオブ２．５〜３．６重量％、チタン０．９
〜１．９重量％、アルミニウム０．０５〜０．８重量
％、炭素０〜０．１重量％、マンガン０〜１重量％、珪
素０〜１重量％、銅０〜１重量％、クロム０〜１重量
％、コバルト０〜５重量％、硼素０〜０．０１重量％、
タングステン０〜２重量％、バナジウム０〜２重量％、
硫黄０〜０．１重量％、燐０〜０．１重量％、窒素０〜
０．１重量％を含有し、イットリウムおよび希土類の合
計含有量が０〜０．５重量％、ニオブおよびタンタルの
合計含有量が３．６またはそれ未満であり、かつ残部が
鉄および副次的不純物から実質的になる、熱膨張係数の
小さい高力合金。 - 【請求項３】２０４℃において４．９×１０-6 ｍ／ｍ
／℃またはそれ以下のＣＴＥを有し、ニッケル４２．３
〜４５重量％、ニオブ３〜３．５重量％、チタン１〜
１．８重量％、アルミニウム０．０５〜０．６重量％、
炭素０〜０．０５重量％、マンガン０〜０．５重量％、
珪素０〜０．５重量％、銅０〜０．５重量％、クロム０
〜０．５重量％、コバルト０〜２重量％、硼素０〜０．
００５重量％、タングステン０〜１重量％、バナジウム
０〜１重量％、硫黄０〜０．０５重量％、燐０〜０．０
５重量％、窒素０〜０．０５重量％、タンタル０〜０．
２５重量％を含有し、イットリウムおよび希土類の合計
含有量が０〜０．１重量％、ニオブおよびタンタルの合
計含有量が３．５重量％またはそれ未満であり、かつ残
部が鉄およに副次的不純物から実質的になる、熱膨張係
数の小さい高力合金。
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US51967895A | 1995-08-25 | 1995-08-25 | |
| US519678 | 1995-08-25 | ||
| US696487 | 1996-08-14 | ||
| US08/696,487 US5688471A (en) | 1995-08-25 | 1996-08-14 | High strength low thermal expansion alloy |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09165653A true JPH09165653A (ja) | 1997-06-24 |
Family
ID=27059930
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22412496A Pending JPH09165653A (ja) | 1995-08-25 | 1996-08-26 | 低熱膨張性高力合金 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0765950B2 (ja) |
| JP (1) | JPH09165653A (ja) |
| DE (1) | DE69615977T3 (ja) |
| ES (1) | ES2161983T3 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102575332A (zh) * | 2009-06-11 | 2012-07-11 | 福特汽车公司 | 具有纹理化表面的低cte搪塑模具及其制造和使用方法 |
| JP2015160983A (ja) * | 2014-02-27 | 2015-09-07 | 新日鐵住金株式会社 | 低熱膨張合金 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3093518A (en) * | 1959-09-11 | 1963-06-11 | Int Nickel Co | Nickel alloy |
| US3514284A (en) * | 1966-06-08 | 1970-05-26 | Int Nickel Co | Age hardenable nickel-iron alloy for cryogenic service |
| US3705827A (en) * | 1971-05-12 | 1972-12-12 | Carpenter Technology Corp | Nickel-iron base alloys and heat treatment therefor |
| US4445943A (en) * | 1981-09-17 | 1984-05-01 | Huntington Alloys, Inc. | Heat treatments of low expansion alloys |
| JP2941504B2 (ja) † | 1990-10-26 | 1999-08-25 | インコ、アロイス、インターナショナル、インコーポレーテッド | 低熱膨張係数合金用溶接材料 |
| JPH04180542A (ja) * | 1990-11-14 | 1992-06-26 | Hitachi Metals Ltd | 低熱膨張高強度材料 |
| JPH0826429B2 (ja) † | 1990-11-30 | 1996-03-13 | 日本鋼管株式会社 | メッキ性，ハンダ性，繰返し曲げ特性に優れた高強度低熱膨脹Ｆｅ―Ｎｉ合金およびその製造方法 |
| JP2669789B2 (ja) * | 1994-08-11 | 1997-10-29 | 株式会社東芝 | 管内部品 |
-
1996
- 1996-08-21 DE DE1996615977 patent/DE69615977T3/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-08-21 EP EP96306099A patent/EP0765950B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-08-21 ES ES96306099T patent/ES2161983T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-08-26 JP JP22412496A patent/JPH09165653A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102575332A (zh) * | 2009-06-11 | 2012-07-11 | 福特汽车公司 | 具有纹理化表面的低cte搪塑模具及其制造和使用方法 |
| JP2012530001A (ja) * | 2009-06-11 | 2012-11-29 | フォード モーター カンパニー | テクスチャ面を具える低熱膨張係数のスラッシュ金型、その製造方法、及びその使用方法 |
| US10435780B2 (en) | 2009-06-11 | 2019-10-08 | Genius Solutions Engineering Company | Low CTE slush molds with textured surface, and method of making and using the same |
| JP2015160983A (ja) * | 2014-02-27 | 2015-09-07 | 新日鐵住金株式会社 | 低熱膨張合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES2161983T3 (es) | 2001-12-16 |
| EP0765950B1 (en) | 2001-10-17 |
| DE69615977T2 (de) | 2002-04-04 |
| DE69615977T3 (de) | 2010-05-06 |
| DE69615977D1 (de) | 2001-11-22 |
| EP0765950B2 (en) | 2010-01-20 |
| EP0765950A1 (en) | 1997-04-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101939512B1 (ko) | 오스테나이트계 스테인리스 강판 | |
| US7842141B2 (en) | Stainless-steel pipe for oil well and process for producing the same | |
| JP4431815B2 (ja) | 超強力析出硬化型ステンレス鋼及び同鋼より作られた長尺なストリップ | |
| CN101495663B (zh) | 铁-镍-合金 | |
| EP3128034A1 (en) | Austenitic stainless-steel sheet for gasket, and gasket | |
| JPH1060610A (ja) | 高強度、耐食性オーステナイトステンレス鋼及び圧密された物品 | |
| JP6793067B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼板およびガスケット | |
| US5688471A (en) | High strength low thermal expansion alloy | |
| JPH09143626A (ja) | 耐食性マルエージング合金 | |
| JPH03166340A (ja) | 高強度リードフレーム材料およびその製造方法 | |
| JPH09165653A (ja) | 低熱膨張性高力合金 | |
| JP2540282B2 (ja) | 超塑性２相ステンレス鋼 | |
| JP3297011B2 (ja) | 冷延性に優れた高強度チタン合金 | |
| JPS59170244A (ja) | 強靭無Ｃｏマルエ−ジング鋼 | |
| EP0695811A1 (en) | High heat-resisting iron-base alloy | |
| JP3384515B2 (ja) | 高熱膨張鋼および高強度高熱膨張ボルト | |
| JP2970432B2 (ja) | 高温用ステンレス鋼とその製造方法 | |
| JP2008179864A (ja) | Ｎｉ基合金の製造方法 | |
| JP2661875B2 (ja) | 変形抵抗が小さくかつ伸び特性に優れる超塑性２相ステンレス鋼 | |
| JP2020169378A (ja) | コンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金およびコンプレッサー摺動部品鍛造品 | |
| JP3114503B2 (ja) | 局部的に耐磨耗性に優れた（α＋β）型チタン合金の製造方法 | |
| JP3378565B2 (ja) | 高強度高減衰能Ｆｅ−Ｃｒ−Ｍｎ合金及びその製造方法 | |
| JP2003201530A (ja) | 熱間加工性に優れた高強度チタン合金 | |
| JPH01119645A (ja) | 粉末高速度鋼 | |
| JP3297012B2 (ja) | 冷延性に優れた高強度チタン合金 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20040831 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20040924 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050304 |