JPH091706A - マット及びその製法 - Google Patents
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Landscapes
- Mattresses And Other Support Structures For Chairs And Beds (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Nonwoven Fabrics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 蒸れ難く、保温性、体型保持性に優れ寝心地
が良好で、耐久性、折り曲げ性にも優れ洗濯が可能で、
常に清潔性を保持できる一般家庭用、病院用及びホテル
用等のベット、敷布団、座蒲団、家具等に最適なマット
及びその製法を提供する。 【構成】 熱可塑性弾性樹脂からなる線径が５mm以下の
連続線条を曲がりくねらせル−プを形成させつつ互いに
接触させて該接触部の大部分が融着した３次元立体構造
体を形成し、両面が実質的にフラット化された見掛けの
密度が０．００５ｇ／cm3 から０．１０ｇ／cm3 、厚み
が５mm以上の網状体からなるクッション層の表面側又
は、及び裏面側に、天然繊維を主たるマトリックスとし
た見掛け密度が０．１ｇ／cm3 以下のウェッブからなる
ワディング層を積層し、全面を側地で被いキルティング
縫製したマットとその製法である。
が良好で、耐久性、折り曲げ性にも優れ洗濯が可能で、
常に清潔性を保持できる一般家庭用、病院用及びホテル
用等のベット、敷布団、座蒲団、家具等に最適なマット
及びその製法を提供する。 【構成】 熱可塑性弾性樹脂からなる線径が５mm以下の
連続線条を曲がりくねらせル−プを形成させつつ互いに
接触させて該接触部の大部分が融着した３次元立体構造
体を形成し、両面が実質的にフラット化された見掛けの
密度が０．００５ｇ／cm3 から０．１０ｇ／cm3 、厚み
が５mm以上の網状体からなるクッション層の表面側又
は、及び裏面側に、天然繊維を主たるマトリックスとし
た見掛け密度が０．１ｇ／cm3 以下のウェッブからなる
ワディング層を積層し、全面を側地で被いキルティング
縫製したマットとその製法である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、蒸れ難く、保温性、体
型保持性に優れ寝心地が良好で、耐久性、折り曲げ性に
も優れ洗濯が可能で、常に清潔性を保持できる一般家庭
用、病院用及びホテル用等のベットに最適なベットマッ
ト及び、敷布団、座蒲団、家具等のクッション材にも適
したマット及びその製法に関する。
型保持性に優れ寝心地が良好で、耐久性、折り曲げ性に
も優れ洗濯が可能で、常に清潔性を保持できる一般家庭
用、病院用及びホテル用等のベットに最適なベットマッ
ト及び、敷布団、座蒲団、家具等のクッション材にも適
したマット及びその製法に関する。
【０００２】
【従来技術】現在、ベッド用のベットマットはクッショ
ン層に硬鋼線スプリング又は発泡スチロール等の発泡体
を用い、ワディング層に発泡ウレタンや非弾性捲縮繊維
を接着した樹脂綿や硬綿などが積層一体化されたもの、
及びクッション体が同一組成のウレタン等の発泡体や非
弾性捲縮繊維を接着した樹脂綿又は硬綿のみで構成され
たものが使用されている。
ン層に硬鋼線スプリング又は発泡スチロール等の発泡体
を用い、ワディング層に発泡ウレタンや非弾性捲縮繊維
を接着した樹脂綿や硬綿などが積層一体化されたもの、
及びクッション体が同一組成のウレタン等の発泡体や非
弾性捲縮繊維を接着した樹脂綿又は硬綿のみで構成され
たものが使用されている。
【０００３】しかしながら、クッション層に硬鋼線スプ
リングを用いたものは、サポ−ト性は著しく優れている
が、折り曲げ性に劣り、又、廃棄時に硬鋼線スプリング
を分離して処理するための煩雑さが大きい問題となって
いる。クッション層又はワディング層又はクッション体
に発泡−架橋型ウレタンを用いたものは、クッション体
としての耐久性は極めて良好だが、透湿透水性に劣り蓄
熱性があるため蒸れやすく、折り曲げ性もやや劣り、か
つ、熱可塑性では無いためリサイクルが困難となり焼却
される場合、焼却炉の損傷が大きく、かつ、有毒ガス除
去に経費が掛かる。このため埋め立てされることが多く
なったが、地盤の安定化が困難なため埋め立て場所が限
定され経費も高くなっていく問題がある。また、加工性
は優れるが製造中に使用される薬品の公害問題などもあ
る。また、最近、病院用ベットがＭＲＳＡ等の温床とな
る問題からベットマットの洗濯が必要だが、透水性に劣
るウレタンは洗濯ができないため社会問題になってい
る。
リングを用いたものは、サポ−ト性は著しく優れている
が、折り曲げ性に劣り、又、廃棄時に硬鋼線スプリング
を分離して処理するための煩雑さが大きい問題となって
いる。クッション層又はワディング層又はクッション体
に発泡−架橋型ウレタンを用いたものは、クッション体
としての耐久性は極めて良好だが、透湿透水性に劣り蓄
熱性があるため蒸れやすく、折り曲げ性もやや劣り、か
つ、熱可塑性では無いためリサイクルが困難となり焼却
される場合、焼却炉の損傷が大きく、かつ、有毒ガス除
去に経費が掛かる。このため埋め立てされることが多く
なったが、地盤の安定化が困難なため埋め立て場所が限
定され経費も高くなっていく問題がある。また、加工性
は優れるが製造中に使用される薬品の公害問題などもあ
る。また、最近、病院用ベットがＭＲＳＡ等の温床とな
る問題からベットマットの洗濯が必要だが、透水性に劣
るウレタンは洗濯ができないため社会問題になってい
る。
【０００４】クッション層又はワディング層又はクッシ
ョン体がポリエステル繊維を接着剤で接着した樹脂綿、
例えば接着剤にゴム系を用いたものとして特開昭６０−
１１３５２号公報、特開昭６１−１４１３８８号公報、
特開昭６１−１４１３９１号公報等がある。又、架橋性
ウレタンを用いたものとして特開昭６１−１３７７３２
号公報等がある。これらをクッション層又はワディング
層に用いたものは、通気性をよくして蒸れを軽減できる
が、耐久性と折り曲げ性に劣り、且つ、熱可塑性でな
く、単一組成でもないためリサイクルも出来ない等の問
題、及び加工性の煩雑さや製造中に使用される薬品の公
害問題などもある。また、洗濯は可能だが、水切り性が
悪い問題がある。
ョン体がポリエステル繊維を接着剤で接着した樹脂綿、
例えば接着剤にゴム系を用いたものとして特開昭６０−
１１３５２号公報、特開昭６１−１４１３８８号公報、
特開昭６１−１４１３９１号公報等がある。又、架橋性
ウレタンを用いたものとして特開昭６１−１３７７３２
号公報等がある。これらをクッション層又はワディング
層に用いたものは、通気性をよくして蒸れを軽減できる
が、耐久性と折り曲げ性に劣り、且つ、熱可塑性でな
く、単一組成でもないためリサイクルも出来ない等の問
題、及び加工性の煩雑さや製造中に使用される薬品の公
害問題などもある。また、洗濯は可能だが、水切り性が
悪い問題がある。
【０００５】クッション層又はワディング層又はクッシ
ョン体にポリエステル硬綿、例えば特開昭５８−３１１
５０号公報、特開平２−１５４０５０号公報、特開平３
−２２０３５４号公報等があるが、用いている熱接着繊
維の接着成分が脆い非晶性のポリマ−を用いるため（例
えば特開昭５８−１３６８２８号公報、特開平３−２４
９２１３号公報等）接着部分が脆く、使用中に接着部分
が簡単に破壊されて形態や弾力性が低下するなどの耐久
性が劣る問題がある。更に折り曲げ性が劣るものであ
る。また、洗濯は可能だが、水切り性が悪い問題があ
る。耐久性の改良法として、交絡処理する方法が特開平
４−２４５９６５号公報等で提案されているが、接着部
分の脆さは解決されず弾力性の低下が大きく、折り曲げ
性も劣る問題がある。また、加工時の煩雑さもある。更
には接着部分が変形しにくくソフトなクッション性を付
与しにくい問題もある。このため、接着部分を柔らか
い、且つある程度変形しても回復するポリエステルエラ
ストマ−を用い、芯成分に非弾性ポリエステルを用いた
熱接着繊維が特開平４−２４０２１９号公報で、同繊維
を用いたクッション体がＷＯ−９１／１９０３２号公
報、特開平５−１５６５６１号公報、特開平５−１６３
６５４号公報等で提案されている。この繊維構造物に使
われる接着成分がポリエステルエラストマ−のソフトセ
グメントとしてはポリアルキレングリコ−ルの含有量が
３０〜５０重量％、ハ−ドセグメントの酸成分にテレフ
タル酸を５０〜８０モル％含有し、他の酸成分組成とし
て特公昭６０−１４０４号公報に記載された繊維と同様
にイソフタル酸を含有して非晶性が増すことになり、融
点も１８０℃以下となり低溶融粘度として熱接着部分の
形成を良くしてアメーバー状の接着部を形成しているが
塑性変形しやいため、及び芯成分が非弾性ポリエステル
のため、特に加熱下での塑性変形が著しくなり、耐熱抗
圧縮性が低下する問題点、及び折り曲げ性が劣り、洗濯
は可能だが、水切り性が悪い問題点がある。耐久性を更
なる改良法として、特開平５−１６３６５４号公報にシ
−ス成分にイソフタル酸を含有するポリエステルエラス
トマ−、コア成分に非弾性ポリエステルを用いた熱接着
複合繊維のみからなる構造体が提案されているが上述の
理由で加熱下での塑性変形が著しくなり、耐熱抗圧縮性
が低下し、クッション体に使用するには問題がある。
又、硬綿の母材にシリコ−ン油剤を付与して繊維の摩擦
係数を下げて耐久性を向上し、風合いを良くする方法が
特開昭６３−１５８０９４号公報で提案されている。
が、熱接着繊維の接着性に問題があり、耐久性が劣るの
でクッション体に使用するには好ましくない。他方、折
り曲げ性の改良法として、折り畳み構造にする方法が特
開昭５５−３６３７３号公報、特開平２−１４２５１３
号公報、特開平５−３８９４号公報等で提案されている
が、折り曲げ性は改良されたが、耐久性や洗濯時の問題
は何ら改良されず、クッション体として用いるには問題
が多いものである。又、折り曲げ部分に空洞を作って折
り曲げ性を改良したものとして、例えば特開平５−２８
５０３１号公報等があるが、ウレタン等の発泡体の問
題、又は硬綿の問題を何ら解決できていない。
ョン体にポリエステル硬綿、例えば特開昭５８−３１１
５０号公報、特開平２−１５４０５０号公報、特開平３
−２２０３５４号公報等があるが、用いている熱接着繊
維の接着成分が脆い非晶性のポリマ−を用いるため（例
えば特開昭５８−１３６８２８号公報、特開平３−２４
９２１３号公報等）接着部分が脆く、使用中に接着部分
が簡単に破壊されて形態や弾力性が低下するなどの耐久
性が劣る問題がある。更に折り曲げ性が劣るものであ
る。また、洗濯は可能だが、水切り性が悪い問題があ
る。耐久性の改良法として、交絡処理する方法が特開平
４−２４５９６５号公報等で提案されているが、接着部
分の脆さは解決されず弾力性の低下が大きく、折り曲げ
性も劣る問題がある。また、加工時の煩雑さもある。更
には接着部分が変形しにくくソフトなクッション性を付
与しにくい問題もある。このため、接着部分を柔らか
い、且つある程度変形しても回復するポリエステルエラ
ストマ−を用い、芯成分に非弾性ポリエステルを用いた
熱接着繊維が特開平４−２４０２１９号公報で、同繊維
を用いたクッション体がＷＯ−９１／１９０３２号公
報、特開平５−１５６５６１号公報、特開平５−１６３
６５４号公報等で提案されている。この繊維構造物に使
われる接着成分がポリエステルエラストマ−のソフトセ
グメントとしてはポリアルキレングリコ−ルの含有量が
３０〜５０重量％、ハ−ドセグメントの酸成分にテレフ
タル酸を５０〜８０モル％含有し、他の酸成分組成とし
て特公昭６０−１４０４号公報に記載された繊維と同様
にイソフタル酸を含有して非晶性が増すことになり、融
点も１８０℃以下となり低溶融粘度として熱接着部分の
形成を良くしてアメーバー状の接着部を形成しているが
塑性変形しやいため、及び芯成分が非弾性ポリエステル
のため、特に加熱下での塑性変形が著しくなり、耐熱抗
圧縮性が低下する問題点、及び折り曲げ性が劣り、洗濯
は可能だが、水切り性が悪い問題点がある。耐久性を更
なる改良法として、特開平５−１６３６５４号公報にシ
−ス成分にイソフタル酸を含有するポリエステルエラス
トマ−、コア成分に非弾性ポリエステルを用いた熱接着
複合繊維のみからなる構造体が提案されているが上述の
理由で加熱下での塑性変形が著しくなり、耐熱抗圧縮性
が低下し、クッション体に使用するには問題がある。
又、硬綿の母材にシリコ−ン油剤を付与して繊維の摩擦
係数を下げて耐久性を向上し、風合いを良くする方法が
特開昭６３−１５８０９４号公報で提案されている。
が、熱接着繊維の接着性に問題があり、耐久性が劣るの
でクッション体に使用するには好ましくない。他方、折
り曲げ性の改良法として、折り畳み構造にする方法が特
開昭５５−３６３７３号公報、特開平２−１４２５１３
号公報、特開平５−３８９４号公報等で提案されている
が、折り曲げ性は改良されたが、耐久性や洗濯時の問題
は何ら改良されず、クッション体として用いるには問題
が多いものである。又、折り曲げ部分に空洞を作って折
り曲げ性を改良したものとして、例えば特開平５−２８
５０３１号公報等があるが、ウレタン等の発泡体の問
題、又は硬綿の問題を何ら解決できていない。
【０００６】土木工事用に使用する熱可塑性のオレフィ
ン網状体が特開昭４７−４４８３９号公報に開示されて
いる。それらを用いたクッション体として、実開昭５８
−９３２７０号公報に硬い構造と柔らかな構造を積層さ
れたものが実開昭５８−９５７６０号公報には、硬い構
造の網状体内部に空調部を有するもの、実開昭５８−１
０５７１４号公報には硬い構造と推測される網状体を用
いたもの記載されているが、耐熱耐久性や寝心地及び軽
量化や洗濯性などの取扱性には何ら配慮されていない。
特開昭５８−１０９６７０号公報には、片面に凹凸を有
する網状体が提案されているが、細い繊維から構成した
クッションとは異なり表面が凸凹でタッチが悪く、耐熱
耐久性や寝心地及び軽量化や洗濯性などの取扱性には何
ら配慮されていない。特開平６−３２７７２３号公報に
は、洗浄パイプや通気管等を装着可能な孔部を有する網
状体が開示されているが、素材がオレフィンのため耐熱
耐久性が著しく劣り、軽量化や洗濯性などの取扱性にも
何ら配慮されておらずワディング層やクッション材には
使用ができないものである。また、特公平３−１７６６
６号公報には繊度の異なる吐出線条を互いに融着してモ
−ル状物を作る方法も開示されているがクッション材に
は適さない網状構造体である。特公平３−５５５８３号
公報には、ごく表面のみ冷却前に回転体等の細化装置で
細くする方法が記載されている。この方法では表面をフ
ラット化できず、厚みのある細い線条層を作ることでき
ない。したがって座り心地の良好なクッション材にはな
らない。特開平１−２０７４６２号公報では、塩化ビニ
−ル製のフロアマットの開示があるが、室温での圧縮回
復性が悪く、耐熱性は著しく悪いので、クッション材と
しては好ましくないものである。なお、上述構造体はベ
ットマットに関する配慮が全くなされていない。
ン網状体が特開昭４７−４４８３９号公報に開示されて
いる。それらを用いたクッション体として、実開昭５８
−９３２７０号公報に硬い構造と柔らかな構造を積層さ
れたものが実開昭５８−９５７６０号公報には、硬い構
造の網状体内部に空調部を有するもの、実開昭５８−１
０５７１４号公報には硬い構造と推測される網状体を用
いたもの記載されているが、耐熱耐久性や寝心地及び軽
量化や洗濯性などの取扱性には何ら配慮されていない。
特開昭５８−１０９６７０号公報には、片面に凹凸を有
する網状体が提案されているが、細い繊維から構成した
クッションとは異なり表面が凸凹でタッチが悪く、耐熱
耐久性や寝心地及び軽量化や洗濯性などの取扱性には何
ら配慮されていない。特開平６−３２７７２３号公報に
は、洗浄パイプや通気管等を装着可能な孔部を有する網
状体が開示されているが、素材がオレフィンのため耐熱
耐久性が著しく劣り、軽量化や洗濯性などの取扱性にも
何ら配慮されておらずワディング層やクッション材には
使用ができないものである。また、特公平３−１７６６
６号公報には繊度の異なる吐出線条を互いに融着してモ
−ル状物を作る方法も開示されているがクッション材に
は適さない網状構造体である。特公平３−５５５８３号
公報には、ごく表面のみ冷却前に回転体等の細化装置で
細くする方法が記載されている。この方法では表面をフ
ラット化できず、厚みのある細い線条層を作ることでき
ない。したがって座り心地の良好なクッション材にはな
らない。特開平１−２０７４６２号公報では、塩化ビニ
−ル製のフロアマットの開示があるが、室温での圧縮回
復性が悪く、耐熱性は著しく悪いので、クッション材と
しては好ましくないものである。なお、上述構造体はベ
ットマットに関する配慮が全くなされていない。
【０００７】特開平６−２６９３４５号公報には、遠赤
外線輻射機能を持つ不織布等の寝具用部材を被う、綿材
をシ−トで挟みキルトした布団用パッドが開示されてい
るが、体型保持機能や蒸れ防止機能等の寝心地改良、耐
熱耐久性、水切り性や乾燥性等の洗濯性、及び折り曲げ
性に関する配慮がなされていない問題がある。実開平６
−４８４５３号公報には、折り目をつけた硬綿をキルテ
ィングを施した詰綿充填包布に包まれた敷布団が開示さ
れている。敷布団としては、折り畳み性と保温性は良い
が、通気性に劣り蒸れ易く、体型保持性が不充分で、耐
熱耐久性、水切り性や乾燥性等の洗濯性の配慮がなされ
ていない問題がある。
外線輻射機能を持つ不織布等の寝具用部材を被う、綿材
をシ−トで挟みキルトした布団用パッドが開示されてい
るが、体型保持機能や蒸れ防止機能等の寝心地改良、耐
熱耐久性、水切り性や乾燥性等の洗濯性、及び折り曲げ
性に関する配慮がなされていない問題がある。実開平６
−４８４５３号公報には、折り目をつけた硬綿をキルテ
ィングを施した詰綿充填包布に包まれた敷布団が開示さ
れている。敷布団としては、折り畳み性と保温性は良い
が、通気性に劣り蒸れ易く、体型保持性が不充分で、耐
熱耐久性、水切り性や乾燥性等の洗濯性の配慮がなされ
ていない問題がある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】上記問題点を解決し、
蒸れ難く、保温性、形態保持性等の寝心地を良くし、耐
熱耐久性、折り曲げ性も良好で使い易く、ＭＲＳＡ等の
雑菌を除去するための洗濯が可能な構造とし、更には、
分別すればリサイクルも可能にしたベット、敷布団、座
蒲団、家具用クッションに最適なマット及びその製法を
提供することを目的とする。
蒸れ難く、保温性、形態保持性等の寝心地を良くし、耐
熱耐久性、折り曲げ性も良好で使い易く、ＭＲＳＡ等の
雑菌を除去するための洗濯が可能な構造とし、更には、
分別すればリサイクルも可能にしたベット、敷布団、座
蒲団、家具用クッションに最適なマット及びその製法を
提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の手段、即ち、本発明はクッション層の少なくとも上面
にワディング層が積層され、且つ、全体面が側地で被わ
れキルティング縫製されたマットであり、クッション層
は、熱可塑性弾性樹脂からなる線径が５mm以下の連続し
た線条を曲がりくねらせランダムループを形成し、それ
ぞれのループの接触部の大部分が融着されてなる三次元
立体構造網状体で形成され、該三次元立体構造網状体は
上、下両面が実質的にフラット化されており、見掛け密
度が０．００５〜０．１０ｇ／cm3 、厚みが５mm以上で
あり、ワディング層は、天然繊維を主たるマトリックス
とした見掛け密度が０．１ｇ／cm3 以下のウェブからな
ることを特徴とするマットである。更には、クッション
層を構成する熱可塑性弾性樹脂が、室温での３００％伸
長後の回復率（室温伸長回復率）が２０％以上、７０℃
での１０％伸長を２４時間保持した後の回復率（７０℃
伸長回復率）が３０％以上であるマットであり、クッシ
ョン層を構成する網状体の線径が０．０１mm以上、見掛
けの密度が０．０１ｇ／cm3 から０．０８ｇ／cm3 、厚
みが１０mm以上１００mm以下であるマットであり、クッ
ション層を構成する網状体の線径が０．１mm以上２mm以
下、見掛けの密度が０．０２ｇ／cm3 から０．０６ｇ／
cm3 、厚みが２０mm以上８０mm以下であるマットであ
り、熱可塑性弾性樹脂からなる成分を示差走査型熱量計
で測定した融解曲線に室温以上融点以下の温度に吸熱ピ
−クを持つ網状体を用いたマットであり、クッション層
を構成する網状体の該線条の断面形状が中空断面又は及
び異形断面であるマットであり、マットの見掛け密度が
０．１ｇ／cm3 以下となるようにキルチィングされたマ
ットであり、側地の通気度が２０cc／cm2 秒以上である
マットであり、天然繊維が絹からなるマットであり、天
然繊維が羊毛からなるマットであり、天然繊維が麻から
なるマットであり、複数のオリフィスを持つ多列ノズル
より熱可塑性弾性樹脂をその融点より２０〜８０℃高い
溶融温度で、該ノズルより下方に向けて吐出させ、溶融
状態で連続線条のループを形成し、それぞれのループを
互いに接触させて融着させ３次元構造を形成しつつ、引
取り装置で挟み込み冷却槽で冷却せしめた後、得られた
３次元構造体の上、下両面又は片面に天然繊維を主たる
マトリックスとしたウェッブを積層し、全面を側地で被
いキルティング縫製することを特徴とするマットの製法
であり、製品化に至る任意の工程で網状体を構成する熱
可塑性弾性樹脂の融点より少なくとも１０℃以下の温度
でアニ−リングよる疑似結晶化処理を行うマットの製法
である。
の手段、即ち、本発明はクッション層の少なくとも上面
にワディング層が積層され、且つ、全体面が側地で被わ
れキルティング縫製されたマットであり、クッション層
は、熱可塑性弾性樹脂からなる線径が５mm以下の連続し
た線条を曲がりくねらせランダムループを形成し、それ
ぞれのループの接触部の大部分が融着されてなる三次元
立体構造網状体で形成され、該三次元立体構造網状体は
上、下両面が実質的にフラット化されており、見掛け密
度が０．００５〜０．１０ｇ／cm3 、厚みが５mm以上で
あり、ワディング層は、天然繊維を主たるマトリックス
とした見掛け密度が０．１ｇ／cm3 以下のウェブからな
ることを特徴とするマットである。更には、クッション
層を構成する熱可塑性弾性樹脂が、室温での３００％伸
長後の回復率（室温伸長回復率）が２０％以上、７０℃
での１０％伸長を２４時間保持した後の回復率（７０℃
伸長回復率）が３０％以上であるマットであり、クッシ
ョン層を構成する網状体の線径が０．０１mm以上、見掛
けの密度が０．０１ｇ／cm3 から０．０８ｇ／cm3 、厚
みが１０mm以上１００mm以下であるマットであり、クッ
ション層を構成する網状体の線径が０．１mm以上２mm以
下、見掛けの密度が０．０２ｇ／cm3 から０．０６ｇ／
cm3 、厚みが２０mm以上８０mm以下であるマットであ
り、熱可塑性弾性樹脂からなる成分を示差走査型熱量計
で測定した融解曲線に室温以上融点以下の温度に吸熱ピ
−クを持つ網状体を用いたマットであり、クッション層
を構成する網状体の該線条の断面形状が中空断面又は及
び異形断面であるマットであり、マットの見掛け密度が
０．１ｇ／cm3 以下となるようにキルチィングされたマ
ットであり、側地の通気度が２０cc／cm2 秒以上である
マットであり、天然繊維が絹からなるマットであり、天
然繊維が羊毛からなるマットであり、天然繊維が麻から
なるマットであり、複数のオリフィスを持つ多列ノズル
より熱可塑性弾性樹脂をその融点より２０〜８０℃高い
溶融温度で、該ノズルより下方に向けて吐出させ、溶融
状態で連続線条のループを形成し、それぞれのループを
互いに接触させて融着させ３次元構造を形成しつつ、引
取り装置で挟み込み冷却槽で冷却せしめた後、得られた
３次元構造体の上、下両面又は片面に天然繊維を主たる
マトリックスとしたウェッブを積層し、全面を側地で被
いキルティング縫製することを特徴とするマットの製法
であり、製品化に至る任意の工程で網状体を構成する熱
可塑性弾性樹脂の融点より少なくとも１０℃以下の温度
でアニ−リングよる疑似結晶化処理を行うマットの製法
である。
【００１０】本発明における熱可塑性弾性樹脂とは、ソ
フトセグメントとして分子量３００〜５０００のポリエ
−テル系グリコ−ル、ポリエステル系グリコ−ル、ポリ
カ−ボネ−ト系グリコ−ルまたは長鎖の炭化水素末端を
カルボン酸または水酸基にしたオレフィン系化合物等を
ブロック共重合したポリエステル系エラストマ−、ポリ
アミド系エラストマ−、ポリウレタン系エラストマ−、
ポリオレフィン系エラストマ−などが挙げられる。熱可
塑性弾性樹脂とすることで、再溶融により再生が可能と
なるため、リサイクルが容易となる。例えば、ポリエス
テル系エラストマ−としては、熱可塑性ポリエステルを
ハ−ドセグメントとし、ポリアルキレンジオ−ルをソフ
トセグメントとするポリエステルエ−テルブロック共重
合体、または、脂肪族ポリエステルをソフトセグメント
とするポリエステルエステルブロック共重合体が例示で
きる。ポリエステルエ−テルブロック共重合体のより具
体的な事例としては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナ
フタレン２・６ジカルボン酸、ナフタレン２・７ジカル
ボン酸、ジフェニル４・４’ジカルボン酸等の芳香８ジ
カルボン酸、１・４シクロヘキサンジカルボン酸等の脂
環族ジカルボン酸、琥珀酸、アジピン酸、セバチン酸ダ
イマ−酸等の脂肪族ジカルボン酸または、これらのエス
テル形成性誘導体などから選ばれたジカルボン酸の少な
くとも１種と、１・４ブタンジオ−ル、エチレングリコ
−ル、トリメチレングリコ−ル、テトレメチレングリコ
−ル、ペンタメチレングリコ−ル、ヘキサメチレングリ
コ−ル等の脂肪族ジオ−ル、１・１シクロヘキサンジメ
タノ−ル、１・４シクロヘキサンジメタノ−ル等の脂環
族ジオ−ル、またはこれらのエステル形成性誘導体など
から選ばれたジオ−ル成分の少なくとも１種、および平
均分子量が約３００〜５０００のポリエチレングリコ−
ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレング
リコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重
合体からなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ−ルの
うち少なくとも１種から構成される三元ブロック共重合
体である。ポリエステルエステルブロック共重合体とし
ては、上記ジカルボン酸とジオ−ル及び平均分子量が約
３００〜５０００のポリラクトン等のポリエステルジオ
−ルのうち少なくとも各１種から構成される三元ブロッ
ク共重合体である。熱接着性、耐加水分解性、伸縮性、
耐熱性等を考慮すると、ジカルボン酸としてはテレフタ
ル酸、または、及びナフタレン２・６ジカルボン酸、ジ
オ−ル成分としては１・４ブタンジオ−ル、ポリアルキ
レンジオ−ルとしてはポリテトラメチレングリコ−ルの
３元ブロック共重合体または、ポリエステルジオ−ルと
してポリラクトンの３元ブロック共重合体が特に好まし
い。特殊な例では、ポリシロキサン系のソフトセグメン
トを導入したものも使うこたができる。また、上記エラ
ストマ−に非エラストマ−成分をブレンドされたもの、
共重合したもの、ポリオレフィン系成分をソフトセグメ
ントにしたもの等も本発明の熱可塑性弾性樹脂に包含さ
れる。ポリアミド系エラストマ−としては、ハ−ドセグ
メントにナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、
ナイロン６１２、ナイロン１１、ナイロン１２等及びそ
れらの共重合ナイロンを骨格とし、ソフトセグメントに
は、平均分子量が約３００〜５０００のポリエチレング
リコ−ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチ
レングリコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシ
ド共重合体からなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ
−ルのうち少なくとも１種から構成されるブロック共重
合体を単独または２種類以上混合して用いてもよい。更
には、非エラストマ−成分をブレンドされたもの、共重
合したもの等も本発明に使用できる。ポリウレタン系エ
ラストマ−としては、通常の溶媒（ジメチルホルムアミ
ド、ジメチルアセトアミド等）の存在または不存在下
に、（Ａ）数平均分子量１０００〜６０００の末端に水
酸基を有するポリエ−テル及び又はポリエステルと
（Ｂ）有機ジイソシアネ−トを主成分とするポリイソシ
アネ−トを反応させた両末端がイソシアネ−ト基である
プレポリマ−に、（Ｃ）ジアミンを主成分とするポリア
ミンにより鎖延長したポリウレタンエラストマ−を代表
例として例示できる。（Ａ）のポリエステル、ポリエ−
テル類としては、平均分子量が約１０００〜６０００、
好ましくは１３００〜５０００のポリブチレンアジペ−
ト共重合ポリエステルやポリエチレングリコ−ル、ポリ
プロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレングリコ−
ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体か
らなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ−ルが好まし
く、（Ｂ）のポリイソシアネ−トとしては、従来公知の
ポリイソシアネ−トを用いることができるが、ジフェニ
ルメタン４・４’ジイソシアネ−トを主体としたイソシ
アネ−トを用い、必要に応じ従来公知のトリイソシアネ
−ト等を微量添加使用してもよい。（Ｃ）のポリアミン
としては、エチレンジアミン、１・２プロピレンジアミ
ン等公知のジアミンを主体とし、必要に応じて微量のト
リアミン、テトラアミンを併用してもよい。これらのポ
リウレタン系エラストマ−は単独又は２種類以上混合し
て用いてもよい。なお、本発明の熱可塑性弾性樹脂の融
点は耐熱耐久性が保持できる１４０℃以上が好ましく、
１６０℃以上のものを用いると耐熱耐久性が向上するの
でより好ましい。なお、本発明のベットマットを構成す
る網状体は好ましい実施形態として難燃性を付与するた
め燐系化合物を含有させるので、熱安定性が難燃剤を含
有しないものよりやや劣るので、必要に応じ、抗酸化剤
等を添加して耐熱性や耐久性を向上させるのが特に好ま
しい。抗酸化剤は、好ましくはヒンダ−ド系抗酸化剤と
しては、ヒンダ−ドフェノ−ル系とヒンダ−ドアミン系
があり、窒素を含有しないヒンダ−ドフェノ−ル系抗酸
化剤を１％〜５％添加して熱分解を抑制すると燃焼時の
致死量が少ない有毒ガスの発生を抑えられるので特に好
ましい。本発明の目的である好ましい耐久性とクッショ
ン性を兼備できるマット類になるクッション層を構成す
る熱可塑性弾性樹脂の後述する方法で測定した伸長回復
性は、室温での３００％伸長後の回復率（室温伸長回復
率）は２０％以上、７０℃での１０％伸長を２４時間保
持した後の回復率（７０℃伸長回復率）は３０％以上で
あり、より好ましくは、室温伸長回復率が３０％以上、
７０℃伸長回復率が４０％以上であり、最も好ましく
は、室温伸長回復率が４０％以上、７０℃伸長回復率が
５０％以上とする。このような伸長回復性を付与する成
分を構成する熱可塑性弾性樹脂のソフトセグメント含有
量は好ましくは１５重量％以上、より好ましくは３０重
量％以上であり、耐熱耐へたり性からは８０重量％以下
が好ましく、より好ましくは７０重量％以下である。即
ち、本発明の弾性網状体の振動や応力の吸収機能をもた
せる成分のソフトセグメント含有量は好ましくは１５重
量％以上８０重量％以下であり、より好ましくは３０重
量％以上７０重量％以下である。
フトセグメントとして分子量３００〜５０００のポリエ
−テル系グリコ−ル、ポリエステル系グリコ−ル、ポリ
カ−ボネ−ト系グリコ−ルまたは長鎖の炭化水素末端を
カルボン酸または水酸基にしたオレフィン系化合物等を
ブロック共重合したポリエステル系エラストマ−、ポリ
アミド系エラストマ−、ポリウレタン系エラストマ−、
ポリオレフィン系エラストマ−などが挙げられる。熱可
塑性弾性樹脂とすることで、再溶融により再生が可能と
なるため、リサイクルが容易となる。例えば、ポリエス
テル系エラストマ−としては、熱可塑性ポリエステルを
ハ−ドセグメントとし、ポリアルキレンジオ−ルをソフ
トセグメントとするポリエステルエ−テルブロック共重
合体、または、脂肪族ポリエステルをソフトセグメント
とするポリエステルエステルブロック共重合体が例示で
きる。ポリエステルエ−テルブロック共重合体のより具
体的な事例としては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナ
フタレン２・６ジカルボン酸、ナフタレン２・７ジカル
ボン酸、ジフェニル４・４’ジカルボン酸等の芳香８ジ
カルボン酸、１・４シクロヘキサンジカルボン酸等の脂
環族ジカルボン酸、琥珀酸、アジピン酸、セバチン酸ダ
イマ−酸等の脂肪族ジカルボン酸または、これらのエス
テル形成性誘導体などから選ばれたジカルボン酸の少な
くとも１種と、１・４ブタンジオ−ル、エチレングリコ
−ル、トリメチレングリコ−ル、テトレメチレングリコ
−ル、ペンタメチレングリコ−ル、ヘキサメチレングリ
コ−ル等の脂肪族ジオ−ル、１・１シクロヘキサンジメ
タノ−ル、１・４シクロヘキサンジメタノ−ル等の脂環
族ジオ−ル、またはこれらのエステル形成性誘導体など
から選ばれたジオ−ル成分の少なくとも１種、および平
均分子量が約３００〜５０００のポリエチレングリコ−
ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレング
リコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重
合体からなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ−ルの
うち少なくとも１種から構成される三元ブロック共重合
体である。ポリエステルエステルブロック共重合体とし
ては、上記ジカルボン酸とジオ−ル及び平均分子量が約
３００〜５０００のポリラクトン等のポリエステルジオ
−ルのうち少なくとも各１種から構成される三元ブロッ
ク共重合体である。熱接着性、耐加水分解性、伸縮性、
耐熱性等を考慮すると、ジカルボン酸としてはテレフタ
ル酸、または、及びナフタレン２・６ジカルボン酸、ジ
オ−ル成分としては１・４ブタンジオ−ル、ポリアルキ
レンジオ−ルとしてはポリテトラメチレングリコ−ルの
３元ブロック共重合体または、ポリエステルジオ−ルと
してポリラクトンの３元ブロック共重合体が特に好まし
い。特殊な例では、ポリシロキサン系のソフトセグメン
トを導入したものも使うこたができる。また、上記エラ
ストマ−に非エラストマ−成分をブレンドされたもの、
共重合したもの、ポリオレフィン系成分をソフトセグメ
ントにしたもの等も本発明の熱可塑性弾性樹脂に包含さ
れる。ポリアミド系エラストマ−としては、ハ−ドセグ
メントにナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、
ナイロン６１２、ナイロン１１、ナイロン１２等及びそ
れらの共重合ナイロンを骨格とし、ソフトセグメントに
は、平均分子量が約３００〜５０００のポリエチレング
リコ−ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチ
レングリコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシ
ド共重合体からなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ
−ルのうち少なくとも１種から構成されるブロック共重
合体を単独または２種類以上混合して用いてもよい。更
には、非エラストマ−成分をブレンドされたもの、共重
合したもの等も本発明に使用できる。ポリウレタン系エ
ラストマ−としては、通常の溶媒（ジメチルホルムアミ
ド、ジメチルアセトアミド等）の存在または不存在下
に、（Ａ）数平均分子量１０００〜６０００の末端に水
酸基を有するポリエ−テル及び又はポリエステルと
（Ｂ）有機ジイソシアネ−トを主成分とするポリイソシ
アネ−トを反応させた両末端がイソシアネ−ト基である
プレポリマ−に、（Ｃ）ジアミンを主成分とするポリア
ミンにより鎖延長したポリウレタンエラストマ−を代表
例として例示できる。（Ａ）のポリエステル、ポリエ−
テル類としては、平均分子量が約１０００〜６０００、
好ましくは１３００〜５０００のポリブチレンアジペ−
ト共重合ポリエステルやポリエチレングリコ−ル、ポリ
プロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレングリコ−
ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体か
らなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ−ルが好まし
く、（Ｂ）のポリイソシアネ−トとしては、従来公知の
ポリイソシアネ−トを用いることができるが、ジフェニ
ルメタン４・４’ジイソシアネ−トを主体としたイソシ
アネ−トを用い、必要に応じ従来公知のトリイソシアネ
−ト等を微量添加使用してもよい。（Ｃ）のポリアミン
としては、エチレンジアミン、１・２プロピレンジアミ
ン等公知のジアミンを主体とし、必要に応じて微量のト
リアミン、テトラアミンを併用してもよい。これらのポ
リウレタン系エラストマ−は単独又は２種類以上混合し
て用いてもよい。なお、本発明の熱可塑性弾性樹脂の融
点は耐熱耐久性が保持できる１４０℃以上が好ましく、
１６０℃以上のものを用いると耐熱耐久性が向上するの
でより好ましい。なお、本発明のベットマットを構成す
る網状体は好ましい実施形態として難燃性を付与するた
め燐系化合物を含有させるので、熱安定性が難燃剤を含
有しないものよりやや劣るので、必要に応じ、抗酸化剤
等を添加して耐熱性や耐久性を向上させるのが特に好ま
しい。抗酸化剤は、好ましくはヒンダ−ド系抗酸化剤と
しては、ヒンダ−ドフェノ−ル系とヒンダ−ドアミン系
があり、窒素を含有しないヒンダ−ドフェノ−ル系抗酸
化剤を１％〜５％添加して熱分解を抑制すると燃焼時の
致死量が少ない有毒ガスの発生を抑えられるので特に好
ましい。本発明の目的である好ましい耐久性とクッショ
ン性を兼備できるマット類になるクッション層を構成す
る熱可塑性弾性樹脂の後述する方法で測定した伸長回復
性は、室温での３００％伸長後の回復率（室温伸長回復
率）は２０％以上、７０℃での１０％伸長を２４時間保
持した後の回復率（７０℃伸長回復率）は３０％以上で
あり、より好ましくは、室温伸長回復率が３０％以上、
７０℃伸長回復率が４０％以上であり、最も好ましく
は、室温伸長回復率が４０％以上、７０℃伸長回復率が
５０％以上とする。このような伸長回復性を付与する成
分を構成する熱可塑性弾性樹脂のソフトセグメント含有
量は好ましくは１５重量％以上、より好ましくは３０重
量％以上であり、耐熱耐へたり性からは８０重量％以下
が好ましく、より好ましくは７０重量％以下である。即
ち、本発明の弾性網状体の振動や応力の吸収機能をもた
せる成分のソフトセグメント含有量は好ましくは１５重
量％以上８０重量％以下であり、より好ましくは３０重
量％以上７０重量％以下である。
【００１１】本発明マットの好ましい実施形態として難
燃性を付与する必要から、熱可塑性弾性樹脂中に燐含有
量（Ｂｐｐｍ）がソフトセグメント含有量（Ａ重量％）
に対し、６０Ａ＋２００≦Ｂ≦１０００００の関係を満
足するのが良い。満足しない場合は難燃性が劣る場合が
ある。１０００００ｐｐｍを越えると可塑化効果による
塑性変形が大きくなり熱可塑性弾性樹脂の耐熱性が劣る
ので好ましくない。好ましい燐含有量（Ｂｐｐｍ）はソ
フトセグメント含有量（Ａ重量％）に対して、３０Ａ＋
１８００≦Ｂ≦１０００００であり、より好ましい燐含
有量（Ｂｐｐｍ）はソフトセグメント含有量（Ａ重量
％）に対し、１６Ａ＋２６００≦Ｂ≦５００００であ
る。難燃性は多量のハロゲン化物と無機物を添加して高
度の難燃性を付与する方法があるが、燃焼時に致死量の
少ない有毒なハロゲンガスを多量に発生し、火災時の中
毒の問題があり、焼却時には、焼却炉の損傷が大きくな
るので、本発明では、好ましいハロゲン化物の含有量は
１０重量％以下、より好ましいハロゲン化物の含有量は
５重量％以下、最も好ましくはハロゲン化物を含有しな
いものである。本発明の燐系難燃剤としては、例えば、
ポリエステル系熱可塑性弾性樹脂の場合、樹脂重合時
に、ハ−ドセグメント部分に難燃剤として、例えば特開
昭５１−８２３９２号公報等に記載された１０〔２・３
・ジ（２・ヒドロキシエトキシ）−カルボニルプロピ
ル〕９・１０・ジヒドロ・９・オキサ・１０ホスファフ
ェナレンス・１０オキシロ等のカルボン酸をハ−ドセグ
メントの酸成分の一部として共重合したポリエステル系
熱可塑性弾性樹脂とする方法や、熱可塑性弾性樹脂に後
工程で、例えば、トリス（２・４−ジ−ｔ−ブチルフェ
ニル）フスファイト等の燐系化合物を添加して難燃性を
付与することができる。その他、難燃性を付与できる難
燃剤としては、各種燐酸エステル、亜燐酸エステル、ホ
スホン酸エステル（必要に応じハロゲン元素を含有する
上記燐酸エステル類）、もしくはこれら燐化合物から誘
導される重合物が例示できる。本発明は、熱可塑性弾性
樹脂中に各種改質剤、添加剤、着色剤等を必要に応じて
添加できる。本発明ベットマットを構成するクッション
層の網状体やワディング層の接着成分に難燃性を付与す
るために燐を含有させており、この理由は、上記してい
る如く、安全性の観点から、火災時に発生するシアンガ
ス、ハロゲンガス等の致死量の少ない有毒ガスをできる
だけ少なくすることにある。このため、本発明マット類
を構成する網状体の燃焼ガスの毒性指数は、好ましくは
６以下、より好ましくは５．５以下である。ワディング
層の燃焼ガスの毒性指数は好ましくは１２以下、より好
ましくは１０以下、最も好ましくは７以下である。毒性
指数を低減化できる天然繊維としてはセルロ−ズ系が最
も好ましく、蛋白質系繊維の絹、羊毛、羽毛等を用いる
場合は、熱接着繊維やマトリックスに混合される繊維に
毒性指数の低いポリエステル系繊維の混率を出来るだけ
高くするのが望ましい。また、側地にもポリエステル繊
維の混率が高いものを使用するのが好ましい。クッショ
ン層の網状体を構成する熱可塑性弾性樹脂は、同一種類
に統一するのが好ましい。例えばポリエステル系熱可塑
性弾性樹脂とすることで、クッション層は個々に分別せ
ずに再生リサイクルができる。
燃性を付与する必要から、熱可塑性弾性樹脂中に燐含有
量（Ｂｐｐｍ）がソフトセグメント含有量（Ａ重量％）
に対し、６０Ａ＋２００≦Ｂ≦１０００００の関係を満
足するのが良い。満足しない場合は難燃性が劣る場合が
ある。１０００００ｐｐｍを越えると可塑化効果による
塑性変形が大きくなり熱可塑性弾性樹脂の耐熱性が劣る
ので好ましくない。好ましい燐含有量（Ｂｐｐｍ）はソ
フトセグメント含有量（Ａ重量％）に対して、３０Ａ＋
１８００≦Ｂ≦１０００００であり、より好ましい燐含
有量（Ｂｐｐｍ）はソフトセグメント含有量（Ａ重量
％）に対し、１６Ａ＋２６００≦Ｂ≦５００００であ
る。難燃性は多量のハロゲン化物と無機物を添加して高
度の難燃性を付与する方法があるが、燃焼時に致死量の
少ない有毒なハロゲンガスを多量に発生し、火災時の中
毒の問題があり、焼却時には、焼却炉の損傷が大きくな
るので、本発明では、好ましいハロゲン化物の含有量は
１０重量％以下、より好ましいハロゲン化物の含有量は
５重量％以下、最も好ましくはハロゲン化物を含有しな
いものである。本発明の燐系難燃剤としては、例えば、
ポリエステル系熱可塑性弾性樹脂の場合、樹脂重合時
に、ハ−ドセグメント部分に難燃剤として、例えば特開
昭５１−８２３９２号公報等に記載された１０〔２・３
・ジ（２・ヒドロキシエトキシ）−カルボニルプロピ
ル〕９・１０・ジヒドロ・９・オキサ・１０ホスファフ
ェナレンス・１０オキシロ等のカルボン酸をハ−ドセグ
メントの酸成分の一部として共重合したポリエステル系
熱可塑性弾性樹脂とする方法や、熱可塑性弾性樹脂に後
工程で、例えば、トリス（２・４−ジ−ｔ−ブチルフェ
ニル）フスファイト等の燐系化合物を添加して難燃性を
付与することができる。その他、難燃性を付与できる難
燃剤としては、各種燐酸エステル、亜燐酸エステル、ホ
スホン酸エステル（必要に応じハロゲン元素を含有する
上記燐酸エステル類）、もしくはこれら燐化合物から誘
導される重合物が例示できる。本発明は、熱可塑性弾性
樹脂中に各種改質剤、添加剤、着色剤等を必要に応じて
添加できる。本発明ベットマットを構成するクッション
層の網状体やワディング層の接着成分に難燃性を付与す
るために燐を含有させており、この理由は、上記してい
る如く、安全性の観点から、火災時に発生するシアンガ
ス、ハロゲンガス等の致死量の少ない有毒ガスをできる
だけ少なくすることにある。このため、本発明マット類
を構成する網状体の燃焼ガスの毒性指数は、好ましくは
６以下、より好ましくは５．５以下である。ワディング
層の燃焼ガスの毒性指数は好ましくは１２以下、より好
ましくは１０以下、最も好ましくは７以下である。毒性
指数を低減化できる天然繊維としてはセルロ−ズ系が最
も好ましく、蛋白質系繊維の絹、羊毛、羽毛等を用いる
場合は、熱接着繊維やマトリックスに混合される繊維に
毒性指数の低いポリエステル系繊維の混率を出来るだけ
高くするのが望ましい。また、側地にもポリエステル繊
維の混率が高いものを使用するのが好ましい。クッショ
ン層の網状体を構成する熱可塑性弾性樹脂は、同一種類
に統一するのが好ましい。例えばポリエステル系熱可塑
性弾性樹脂とすることで、クッション層は個々に分別せ
ずに再生リサイクルができる。
【００１２】本発明のマットを構成する熱可塑性弾性樹
脂からなる成分は、示差走査型熱量計にて測定した融解
曲線において、融点以下に吸熱ピ−クを有するのが好ま
しい。融点以下に吸熱ピ−クを有するものは、耐熱耐へ
たり性が吸熱ピ−クを有しないものより著しく向上す
る。例えば、本発明の好ましいポリエステル系熱可塑性
樹脂として、ハ−ドセグメントの酸成分に剛直性のある
テレフタル酸やナフタレン２・６ジカルボン酸などを９
０モル％以上含有するもの、より好ましくはテレフタル
酸やナフタレン２・６ジカルボン酸の含有量は９５モル
％以上、特に好ましくは１００モル％とグリコ−ル成分
をエステル交換後、必要な重合度まで重合し、次いで、
ポリアルキレンジオ−ルとして、好ましくは平均分子量
が５００以上５０００以下、特に好ましくは１０００以
上３０００以下のポリテトラメチレングリコ−ルを１５
重量％以上７０重量％以下、より好ましくは３０重量％
以上６０重量％以下共重合量させた場合、ハ−ドセグメ
ントの酸成分に剛直性のあるテレフタル酸やナフタレン
２・６ジカルボン酸の含有量が多いとハ−ドセグメント
の結晶性が向上し、塑性変形しにくく、かつ、耐熱抗へ
たり性が向上するが、溶融熱接着後更に融点より少なく
とも１０℃以上低い温度でアニ−リング処理するとより
耐熱抗へたり性が向上する。圧縮歪みを付与してからア
ニ−リングすると更に耐熱抗へたり性が向上する。この
ような処理をした網状体を示差走査型熱量計で測定した
融解曲線に室温以上融点以下の温度で吸熱ピークをより
明確に発現する。なおアニ−リングしない場合は融解曲
線に室温以上融点以下に吸熱ピ−クを発現しない。この
ことから類推するに、アニ−リングにより、ハ−ドセグ
メントが再配列され、疑似結晶化様の架橋点が形成さ
れ、耐熱抗へたり性が向上しているのではないかとも考
えられる。（この処理を疑似結晶化処理と定義する）こ
の疑似結晶化処理効果は、ポリアミド系弾性樹脂やポリ
ウレタン系弾性樹脂にも有効である。
脂からなる成分は、示差走査型熱量計にて測定した融解
曲線において、融点以下に吸熱ピ−クを有するのが好ま
しい。融点以下に吸熱ピ−クを有するものは、耐熱耐へ
たり性が吸熱ピ−クを有しないものより著しく向上す
る。例えば、本発明の好ましいポリエステル系熱可塑性
樹脂として、ハ−ドセグメントの酸成分に剛直性のある
テレフタル酸やナフタレン２・６ジカルボン酸などを９
０モル％以上含有するもの、より好ましくはテレフタル
酸やナフタレン２・６ジカルボン酸の含有量は９５モル
％以上、特に好ましくは１００モル％とグリコ−ル成分
をエステル交換後、必要な重合度まで重合し、次いで、
ポリアルキレンジオ−ルとして、好ましくは平均分子量
が５００以上５０００以下、特に好ましくは１０００以
上３０００以下のポリテトラメチレングリコ−ルを１５
重量％以上７０重量％以下、より好ましくは３０重量％
以上６０重量％以下共重合量させた場合、ハ−ドセグメ
ントの酸成分に剛直性のあるテレフタル酸やナフタレン
２・６ジカルボン酸の含有量が多いとハ−ドセグメント
の結晶性が向上し、塑性変形しにくく、かつ、耐熱抗へ
たり性が向上するが、溶融熱接着後更に融点より少なく
とも１０℃以上低い温度でアニ−リング処理するとより
耐熱抗へたり性が向上する。圧縮歪みを付与してからア
ニ−リングすると更に耐熱抗へたり性が向上する。この
ような処理をした網状体を示差走査型熱量計で測定した
融解曲線に室温以上融点以下の温度で吸熱ピークをより
明確に発現する。なおアニ−リングしない場合は融解曲
線に室温以上融点以下に吸熱ピ−クを発現しない。この
ことから類推するに、アニ−リングにより、ハ−ドセグ
メントが再配列され、疑似結晶化様の架橋点が形成さ
れ、耐熱抗へたり性が向上しているのではないかとも考
えられる。（この処理を疑似結晶化処理と定義する）こ
の疑似結晶化処理効果は、ポリアミド系弾性樹脂やポリ
ウレタン系弾性樹脂にも有効である。
【００１３】本発明に於ける天然繊維とは、綿、麻、椰
子殻繊維、ジュ−ト等セルロ−ス系繊維や、羊毛、絹、
羽毛等の蛋白質系繊維などの天然に産する有機繊維を言
う。本発明で言う、天然繊維を主たるマトリックスとす
るとは、マトリックス繊維の少なくとも５０重量％以上
が天然繊維からなる系を言う。天然繊維の吸湿性や吸水
性を充分発揮させるには本発明では、マトリックス繊維
中に占める天然繊維の混率は５０％以上、好ましくは６
５％以上、より好ましくは１００％である。しかして、
本発明では、洗濯を可能とすることに配慮するため、洗
濯後の水切り性と乾燥速度を配慮して、平衡水分率の少
ない合成繊維を混合して乾燥速度を高める必要から、平
衡水分率の少ない合成繊維の混率は、好ましくは少なく
とも１５重量％以上、より好ましくは３０重量％以上５
０重量％未満である。他方、火災時の安全性に燃焼ガス
の毒性があり、燃焼ガスの毒性を低減させるには、セル
ロ−ズ系繊維が好ましく、蛋白質系繊維を用いる場合
は、前述の如く、毒性指数の低い合成樹脂の繊維を混合
して毒性指数を低減させるのが望ましい。本発明では、
ワディング層の毒性指数は、少なくとも１５以下、好ま
しくは１０以下、より好ましくは７以下である。しかし
て、蛋白質系繊維は難燃性も有するので、本発明では、
ワディング層中の天然繊維は少なくとも５０％以上含有
させる。本発明の好ましい実施形態では、天然繊維を所
望に応じ、難燃化処理、低収縮化処理等各種の処理によ
り、所望の機能を付加した天然繊維を用いることが望ま
しい。
子殻繊維、ジュ−ト等セルロ−ス系繊維や、羊毛、絹、
羽毛等の蛋白質系繊維などの天然に産する有機繊維を言
う。本発明で言う、天然繊維を主たるマトリックスとす
るとは、マトリックス繊維の少なくとも５０重量％以上
が天然繊維からなる系を言う。天然繊維の吸湿性や吸水
性を充分発揮させるには本発明では、マトリックス繊維
中に占める天然繊維の混率は５０％以上、好ましくは６
５％以上、より好ましくは１００％である。しかして、
本発明では、洗濯を可能とすることに配慮するため、洗
濯後の水切り性と乾燥速度を配慮して、平衡水分率の少
ない合成繊維を混合して乾燥速度を高める必要から、平
衡水分率の少ない合成繊維の混率は、好ましくは少なく
とも１５重量％以上、より好ましくは３０重量％以上５
０重量％未満である。他方、火災時の安全性に燃焼ガス
の毒性があり、燃焼ガスの毒性を低減させるには、セル
ロ−ズ系繊維が好ましく、蛋白質系繊維を用いる場合
は、前述の如く、毒性指数の低い合成樹脂の繊維を混合
して毒性指数を低減させるのが望ましい。本発明では、
ワディング層の毒性指数は、少なくとも１５以下、好ま
しくは１０以下、より好ましくは７以下である。しかし
て、蛋白質系繊維は難燃性も有するので、本発明では、
ワディング層中の天然繊維は少なくとも５０％以上含有
させる。本発明の好ましい実施形態では、天然繊維を所
望に応じ、難燃化処理、低収縮化処理等各種の処理によ
り、所望の機能を付加した天然繊維を用いることが望ま
しい。
【００１４】本発明における合成樹脂は熱可塑性樹脂を
言う。熱可塑性樹脂とは、ポリエステル、ポリアミド、
ポリオレフィン等が例示できる。なお、本発明ではガラ
ス転移点温度が少なくとも４０℃以上のものを使用する
のが好ましい。例えば、ポリエステルでは、ポリエチレ
ンテレフタレ−ト（ＰＥＴ）、ポリエチレンナフタレ−
ト（ＰＥＮ）、ポリシクロヘキシレンジメチレンテレフ
タレ−ト（ＰＣＨＤＴ）、ポリシクロヘキシレンジメチ
レンナフタレ−ト（ＰＣＨＤＮ）、ポリブチレンテレフ
タレ−ト（ＰＢＴ）、ポリブチレンナフタレ−ト（ＰＢ
Ｎ）、ポリアリレ−ト等、及びそれらの共重合ポリエス
テル等が例示できる。ポリアミドでは、ポリカプロラク
タム（ＮＹ６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ＮＹ
６６）、ポリヘキサメチレンセバカミド（ＮＹ６−１
０）等が例示できる。ポリオレフィンとしては、ポリプ
ロピレン（ＰＰ）、ポリブテン・１（ＰＢ・１）等が例
示できる。本発明に用いる熱可塑性樹脂としては、クッ
ション層及び側地にポリエステルを用いる場合は、廃棄
する場合に分離すればリサイクルが可能で、耐熱性も良
好なＰＥＴ、ＰＥＮ、ＰＢＮ、ＰＣＨＤＴ等のポリエス
テルが特に好ましい。更には、ＰＥＴ、ＰＥＮ、ＰＢ
Ｎ、ＰＣＨＤＴ等と重縮合して燐含有エステル形成性化
合物を共重合または燐含有難燃剤を含有してなる難燃性
ポリエステル（以下難燃性ポリエステルと略す）が好ま
しく、例えば、特開昭５１−８２３９２号公報、特開昭
５５−７８８８号公報、特公昭５５−４１６１０号公報
等に例示されたものが挙げられる。なお、塩化ビニ−ル
は自己消火性を有するが燃焼すると有毒ガスを多く発生
すること、及び耐熱耐久性が劣るので本発明に用いるの
は好ましくない。
言う。熱可塑性樹脂とは、ポリエステル、ポリアミド、
ポリオレフィン等が例示できる。なお、本発明ではガラ
ス転移点温度が少なくとも４０℃以上のものを使用する
のが好ましい。例えば、ポリエステルでは、ポリエチレ
ンテレフタレ−ト（ＰＥＴ）、ポリエチレンナフタレ−
ト（ＰＥＮ）、ポリシクロヘキシレンジメチレンテレフ
タレ−ト（ＰＣＨＤＴ）、ポリシクロヘキシレンジメチ
レンナフタレ−ト（ＰＣＨＤＮ）、ポリブチレンテレフ
タレ−ト（ＰＢＴ）、ポリブチレンナフタレ−ト（ＰＢ
Ｎ）、ポリアリレ−ト等、及びそれらの共重合ポリエス
テル等が例示できる。ポリアミドでは、ポリカプロラク
タム（ＮＹ６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ＮＹ
６６）、ポリヘキサメチレンセバカミド（ＮＹ６−１
０）等が例示できる。ポリオレフィンとしては、ポリプ
ロピレン（ＰＰ）、ポリブテン・１（ＰＢ・１）等が例
示できる。本発明に用いる熱可塑性樹脂としては、クッ
ション層及び側地にポリエステルを用いる場合は、廃棄
する場合に分離すればリサイクルが可能で、耐熱性も良
好なＰＥＴ、ＰＥＮ、ＰＢＮ、ＰＣＨＤＴ等のポリエス
テルが特に好ましい。更には、ＰＥＴ、ＰＥＮ、ＰＢ
Ｎ、ＰＣＨＤＴ等と重縮合して燐含有エステル形成性化
合物を共重合または燐含有難燃剤を含有してなる難燃性
ポリエステル（以下難燃性ポリエステルと略す）が好ま
しく、例えば、特開昭５１−８２３９２号公報、特開昭
５５−７８８８号公報、特公昭５５−４１６１０号公報
等に例示されたものが挙げられる。なお、塩化ビニ−ル
は自己消火性を有するが燃焼すると有毒ガスを多く発生
すること、及び耐熱耐久性が劣るので本発明に用いるの
は好ましくない。
【００１５】本発明マットの基本のクッション層は、繊
径が５mm以下の熱可塑性弾性樹脂からなる連続した線条
を曲がりくねらせ互いに接触させて該接触部の大部分が
融着一体化された３次元立体構造体を形成し、両面が実
質的にフラット化された網状体のため、ワディング層を
介して外部から与えられた変形、特には局部的に大きい
変形応力が与えられた場合でも、フラット化された網状
体の面で変形応力を受け止め変形応力を分散させ、熱可
塑性弾性樹脂からなる線条が３次元立体構造体を形成し
融着一体化されているので、構造体全体が変形してエネ
ルギ−変換により変形応力を吸収させることによりゴム
弾性による低い反発力で変形応力を受け止めるので、極
端な局部的沈み込みを防止し、人体に対し柔らかな把持
力で体型を支えることができる好ましい体型保持機能を
発現する。ベット用マットでは振動吸収機能も要求され
る。本発明の網状体からなるクッション層は、ベットイ
ン時や寝返り時に外部から与えられた振動を熱可塑性弾
性樹脂の振動吸収機能で大部分の振動を吸収減衰し、好
ましい振動吸収機能も発現する。変形応力が解除される
と熱可塑性弾性樹脂のゴム弾性で容易に元の形態に回復
する機能があるので耐へたり性も良好である。更に、空
隙率が高く、通気孔径が著しく大きいので通気抵抗が低
く通気性が著しく良好であり、寝返り等による変形応力
の変化を受けると熱可塑性弾性樹脂のゴム弾性を有する
線条が３次元立体構造体を形成し融着一体化されている
ので、構造体全体が変形により圧縮回復してワディング
層を介して透過したクッション層中に溜まった蒸気や熱
を含む空気を圧縮時排出し、回復時新鮮な外気と入替え
るポンプ機能を有するため、ワディング層とクッション
層間の熱及び蒸気の移動が容易となり蒸れ難くい快適な
寝心地を提供できるマットである。この目的から、本発
明の網状体を形成する振動吸収性と弾性回復性の良い熱
可塑性弾性樹脂からなる線条の線径は５mm以下である。
見掛け密度を０．２ｇ／cm2 以下にした場合、５mmを越
えると構成本数が少なくなり、密度斑を生じて部分的に
耐久性の悪い構造ができ、応力集中による疲労が大きく
なり耐久性が低下するので好ましくない。本発明の熱可
塑性弾性樹脂からなる線条の線径が細すぎると抗圧縮性
が低くなり過ぎて変形による応力吸収性が低下するので
０．０１mm以上であり、構成本数の低下による構造面の
緻密性を損なわない３mm以下である。より好ましくは
０．０５mm以上、２mm以下である。本発明の網状体を形
成する連続線条のランダムループの平均直径は好ましく
は、５０mm以下、特に２〜２５mmとするのが目的を達成
するためには好ましい。本発明の網状体の見掛け密度
は、０．００５ｇ／cm3 では反発力が失われ、変形応力
吸収能力や振動吸収能力が不充分となりクッション機能
を発現させにくくなる場合があり、０．２５ｇ／cm3 以
上では反発力が高すぎて座り心地が悪くなる場合があ
る。本発明では、網状体を含めてマット全体をキルティ
ングするので、見掛け密度を０．１０ｇ／cm3 以上高く
すると針折れが発生する場合がある。この為、キルティ
ング性と軽量化して取扱性を向上させる目的で、本発明
の網状体の見掛け密度は０．１０ｇ／cm3 以下である。
振動吸収能力や変形応力吸収機能が生かせてクッション
体としての機能が発現されやすい０．０１ｇ／cm3 以上
０．０８ｇ／cm3 以下が好ましく、より好ましくは０．
０２ｇ／cm3 以上０．０６ｇ／cm3 以下である。本発明
における網状体は線径の異なる線状を見掛け密度との組
合せで最適な構成とする異繊度積層構造とする方法も好
ましい実施形態として選択できる。本発明の網状体の厚
みは５mm以上が必要である。厚みが５mm未満では応力吸
収機能と応力分散機能が低下するので好ましくない。厚
みが２００mmを越えるとキルティングが困難となるので
好ましくない。好ましい厚みは力の分散をする面機能と
振動や変形応力吸収機能が発現でき、キルティングが容
易な厚みとして１０mm以上１００mm以下であり、より好
ましくは２０mm以上８０mm以下である。単板で厚みが５
００mm以上になると後述する折り曲げ性が低下する。よ
り厚いクッション層を所望する場合は、所望に応じて２
００mm以下の薄い厚みのクッション層の片面に側地とワ
ディング層をキルティングした層間に単板の厚みが５０
０mm以下、好ましくは２００mm以下の網状体を非接合の
状態で積層することで折り曲げ性を損なうことを抑え、
厚みのあるクッション層のマットを得ることもできる。
厚みが５００mm以下となるように積層する場合、界面を
接合しても良く、非接合でも面がフラットなので応力の
伝達が面で伝達されるので変形対応性に支障はない。網
状体の表面が実質的にフラット化されてない場合、側地
を介してワディング層から伝達される局部的な外力は、
変形応力を面で受けることが出来ず、表面の線条及び接
着点部分までに選択的に伝達され、変形応力を分散させ
る機能が低下するので、応力集中が発生する場合があ
り、このような外力に対しては応力集中による疲労が発
生して耐へたり性が低下する場合がある。なお、該線条
が熱可塑性弾性樹脂からなる場合は３次元構造部分で構
造全体が変形するので応力集中は緩和されるが、へたり
が進行するに伴い体型保持機能も低下する。非弾性樹脂
では、そのまま応力が接着点に集中して構造破壊を生じ
回復しなくなる。又、キルティングの際、著しい針折れ
がおこりキルティングできないクッション層である。更
には、表面が実質的にフラット化されてなく凸凹がある
と、キルティングすると側地の表面まで凸凹になり、寝
た時背部や臀部等に異物感を与えるため寝心地が悪くな
り好ましくない。なお、線状が連続していない場合は、
線条の接着点が応力の伝達点となるため接着点に著しい
応力集中が起こり構造破壊を生じ耐熱耐久性が劣り好ま
しくない。構造破壊しない段階でも抗圧縮性が劣り、体
型保持性が劣る問題があり、この問題を解決するため密
度を高くすると、空隙率の低下と共に通気性も低下して
快適性が低下し、重量も重くなり取扱性が著しく劣ると
共に、キルティングが困難となる。融着していない場合
は、形態保持が出来ず、構造体が一体で変形しないた
め、応力集中による疲労現象が起こり耐久性が劣ると同
時に、形態が変形して体型保持ができなくなるので好ま
しくない。本発明クッション層のより好ましい融着の程
度は、線条が接触している部分の大半が融着した状態で
あり、もっとも好ましくは接触部分が全て融着した状態
である。公知の非弾性樹脂のみからなる線条で構成した
網状体では、表面層で吸収できない大きい変形応力を受
けるとゴム弾性を持たないので変形しにくく大きい反発
力を示すため、適度の沈み込みが起こらず、強い反発力
を示すので不快な体型支持感を与え好ましくない体型保
持機能を発現すると共に圧縮回復によるポンプ機能が殆
ど有しないので蒸れ低減化機能が劣る。又、圧縮変形に
より塑性変形を生じて回復しなくなり耐久性も劣る。更
に、キルティングができなきなるのでワディング層の安
定性が劣るマットとなる。架橋性発泡ポリウレタンで
は、振動吸収機能や耐へたり性は弾性樹脂のため良好で
ありキルティングも可能だが、応力伝達が容易な構造の
ため、局部的な変形に容易に追随して極端な局部的沈み
込みを発生し、体型保持機能が劣る。又、発泡ポリウレ
タンは通気性が極めて劣るため蒸れ易く、快適な寝心地
が得られないマットとなるクッション層である。本発明
のマットは汗や湿気をできるだけ早く皮膚面からワディ
ング層を介して移動させ蒸れ感を与えず、適正な保温性
と好ましいフィット感で体型を保持して快適な眠りを永
続的に提供するため、天然繊維を主たるマトリックスと
した見掛け密度が０．１ｇ／cm3以下のウエッブからな
るワディング層をクッション層の表面側又は、及び裏面
側に積層し、全面を編織物からなる側地で被いキルティ
ング縫製したマットである。ウエッブからなるワディン
グ層をクッション層の表面側又は、及び裏面側に積層
し、全面を側地で被いキルティング縫製することで、側
地とワディング層がクッション層と一体化されたマット
となっているので、変形を側地とクッション層に挟まれ
てマット全体が変形し、ワディング層単独での変形が起
こり難いのでワディング層の耐久性が向上する。又、ワ
ディング層が天然繊維を主たるマトリックスとすること
で、天然繊維の優れた吸湿性及び吸水性が、皮膚面で体
温まで温度が上昇した汗や水蒸気は、側地を介して皮膚
面からワディング層へ移動し、次いでクッション層が新
鮮な空気と入れ換えるポンプ機能を持つので、ワディン
グ層に移動した熱と水分はクッション層を介して外部に
放出される相乗効果で皮膚面が乾燥すると、水分蒸発に
よる皮膚面の温度低下も伴い蒸れ感を低減させる。しか
して、天然繊維が吸水又は吸湿する際には発熱し、熱移
動が低下して冷えすぎを防止できる。又、天然繊維は一
旦吸水又は吸湿すると一定の蒸気圧を保つので、熱と水
分の移動速度が抑制されて、適度の水蒸気圧が皮膚面で
も保たれて保温効果を維持させることができる。ワディ
ング層とクッション層間に水蒸気圧差が著しくなり、天
然繊維が吸水又は吸湿した水分を効率よくクッション層
に排出するのでワディング層の水蒸気圧が極端に高くな
ることを防止できる。見掛け密度が０．１ｇ／cm3 を越
えるとワディング層は通気性が低下し水分の移動が極端
に低下するので、水分の移動からの見掛け密度は、好ま
しくは０．０６ｇ／cm3以下、より好ましくは０．０４
ｇ／cm3 以下である。かくして、ワディング層とクッシ
ョン層の相乗効果で蒸れにくく、且つ保温性も優れたマ
ット機能を発現できる。ワディング層の他の機能とし
て、天然繊維間をキルティングにより側地とクッション
層間で接合一体化した構造体を形成しているので、キル
ティング部分は固定されているが、キルティングされて
いない部分の個々の繊維は変形応力に対する自由度が大
きく、局部的な変形応力を受けると繊維の移動が起こ
り、構造体全体が変形して側地に伝達された応力が、熱
可塑性弾性樹脂からなるクッション層でエネルギ−変換
により変形応力を吸収されることによりゴム弾性による
低い反発力で変形応力を受け止められるので、人体に対
し柔らかな把持力で体型を支えられる相乗効果で人体と
接する局所的な高圧縮応力点が形成されにくくなり、よ
り鬱血しにくいワディング機能を発現できる。この機能
は側地を介して新鮮な空気を皮膚面に送ることにより、
更なる相乗効果として床擦れ防止にも有効に作用する。
特に顕著なこの様な効果を付与するには、側地を介して
ワディング層からクッション層側面へ排気される空気の
通気度を１０cc／cm2 秒以上となる構成にするのが望ま
しい。なお、本発明のマットを被う側地の通気度は特に
は制限されないが、床擦れ防止効果を付与するには、ワ
ディング層とクッション層を隔てる編織物の通気度は、
好ましくは３０cc／cm2 秒以上である。本発明のマット
を構成する側地は、マットの側面を、編織物のみで構成
し、クッション層と外気間の通気性を向上させること
で、クッション層のポンプ機能をより効果的に活用でき
るので好ましい。本発明のワディング層を構成するウエ
ッブの見掛け密度は高過ぎると高圧縮応力支持面積の増
加による鬱血防止機能の低下と通気性が劣り蒸れ防止効
果も低下するので見掛け密度が０．１ｇ／cm3 以下が必
要である。見掛け密度が低すぎると抗圧縮性が低下して
ワディング層の機能が低下するので、好ましい見掛け密
度は０．０１ｇ／cm3 以上０．０６ｇ／cm3 以下、より
好ましくは見掛け密度は０．０３ｇ／cm3 以上０．０５
ｇ／cm3 以下である。ワディング層の厚みは、２mm未満
ではワディング層機能が低下する。３０mm以上ではクッ
ション層との相乗効果の有用な前記機能や適度の沈み込
みと柔らかい把持力で体を支える体型保持機能や振動吸
収機能を低下させる。好ましい厚みは３mm以上１５mm以
下、より好ましくは５mm以上１０mm以下である。本発明
のベット類のワディング層に用いるマトリックス繊維中
の天然繊維は、前記した如く、洗濯時の乾燥性、難燃性
や燃焼ガス毒性以外に、保温性や蒸れにくさを好みに応
じてその種類や混率を変えることができる。例えば、比
較的冷え性の人が温か目を所望する場合は、マトリック
ス繊維中の羊毛や真綿（絹）等の蛋白繊維の混率が６０
％以上が好ましく、８０％以上１００％がより好まし
い。また、柔らかなタッチで且つ保温性の良いものを所
望する場合、マトリックス繊維中の真綿（絹）や羽毛の
混率が７０％以上が好ましく、８０％以上１００％がよ
り好ましい。他方、やや涼しい寝心地を所望する場合
は、マトリックス繊維中の麻や綿等のセルロ−ズ系繊維
の混率を高くするのが好ましく、特には埃が少なく、繊
維径が太い麻の混率を８０％以上とするのがより好まし
い。好みに応じて所望の異なるワディング層をクッショ
ン層面に積層して夏冬使い分ける等の使用形態もとれ
る。又、本発明の基本機能を失わない範囲において、ク
ッション層及び、又はワディング層に他の素材が積層さ
れてもかまわない。また、マトリックス繊維中の天然繊
維と混繊する繊維は、天然繊維と混繊できる繊維であれ
ば特には制限されない。マトリックス繊維中の天然繊維
と混繊する繊維は、ワディング層の天然繊維にない特性
を付加するために、例えば、防ダニ剤、抗菌剤、消臭
剤、難燃剤、芳香剤等を含有する繊維を混繊して機能を
高めたり、撥水性、疎水性等の特性を利用して水切り乾
燥性を改善したり、極細繊維や極太繊維を混繊して天然
繊維の欠点のかバ−や特徴を倍加する等の機能付与でき
る繊維を混繊するのが望ましい。該繊維の繊度は所望に
応じて選択されるが、通常のカ−ド開繊で使用できる繊
度としては、０．５デニ−ルから１００デニ−ルであ
る。特別な場合は５００デニ−ルまでの繊度が選択でき
る。素材も必要に応じ選択するが、通常はポリエステル
繊維でよい。本発明マットは公知のマット類に較べて洗
濯性が良い。即ち、通常の繊維からなるクッション層の
繊維径０．００１mm以下のもの較べ、本発明のクッショ
ン体の大部分を構成するクッション層の線径が０．０１
mm以上であり、ワディング層のウェッブは繊維の表面せ
きは大きいが、クッション体全体での平均の構成本数が
少ないため、線条の表面積が著しく少ないため線条表面
の付着水分が少なくできるので、水切り性に優れる。水
切り性が良いので乾燥時間を短縮できる。また、本発明
のワディング層を構成するウェッブが、側地とクッショ
ン層に挟まれてキルティングされているので、丸洗い洗
濯でもウェッブの偏りや絡みつきによるフェルト化が生
じにくい。キルティングの細かさは特には限定されない
が、好ましくは３cm以上１５cm以下のピッチ、より好ま
しくは５cm以上１０cm以下のキルトピッチである。この
為、本発明のマットは頻繁に洗濯でき、結果として、清
潔なマットを常に使用できる。また、本発明のマット
は、クッション層の熱可塑性弾性樹脂の伸縮性と、クッ
ション層と変形自由度の高いウェッブからなるワディン
グ層がキルティングされているので、折り曲げ性をより
向上させている。即ち、キルティング部分が折り曲げ点
になる機能をはたし、折り曲げ性が向上している。この
機能は、頭部や上半身を起こす必要がある介護用等のベ
ットに使用することができる。厚みが薄い敷布団として
使用する場合は、折り畳んで収納することも可能であ
る。クッション層が非弾性樹脂で構成されるものは折り
曲げが困難である。硬い素材で構成されたものは無理に
折り曲げると折り曲げ部が破壊する場合があり、柔らか
い素材で構成されたものは塑性変形してクッションが折
り曲げ部付近が凹み、繰り返し折り曲げると屈曲疲労で
破断するが、変形に対する自由度の高いウェッブからな
るワディング層が熱可塑性弾性樹脂からなる本発明のク
ッション層とキルティングされ接合した積層構造のた
め、ワディング層が面剛性機能を持てず、折り曲げが可
能で、繰り返し折り曲げに対しても、側地とクッション
層に挟まれてマットがキルティング点で接合一体化した
変形をするので、塑性変形しにくく耐久性に優れる点が
本発明と硬綿類と大きく異なる点である。硬綿の折り曲
げ性を改良するために、折り曲げ構造とするものが提案
されているが、本発明のクッション層と異なりクッショ
ン層に非弾性樹脂が使用されているため耐久性が劣るも
のである。業務用ベットでは、必要に応じて殺菌する場
合がある。殺菌は１００℃未満のエチレンオキサイドガ
ス又は１３０℃の蒸気を用いるのが一般的である。本発
明マットの好ましい実施形態、例えば、ワディング層の
天然繊維を低収縮化処理や形態保持処理や脱スケ−ル処
理されたものでは、圧縮応力を付与しないで１５分未満
で殺菌することで変形させずに殺菌することが可能であ
るが、公知のオレフィン系や塩化ビニ−ル系素材を用い
た場合は、耐熱性が劣り殺菌時の加熱で塑性変形し嵩減
りを生じる点が本発明と異なる点である。なお、網状体
形成段階から製品化される任意の段階で上述の疑似結晶
化処理を施すことにより、網状体中の熱可塑性弾性樹脂
からなる成分を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に
室温以上融点以下の温度に吸熱ピークを持つようにする
と熱可塑性弾性樹脂の伸縮性と耐熱性が著しく向上し、
製品の耐熱耐久性も格段に向上するのでより好ましい。
径が５mm以下の熱可塑性弾性樹脂からなる連続した線条
を曲がりくねらせ互いに接触させて該接触部の大部分が
融着一体化された３次元立体構造体を形成し、両面が実
質的にフラット化された網状体のため、ワディング層を
介して外部から与えられた変形、特には局部的に大きい
変形応力が与えられた場合でも、フラット化された網状
体の面で変形応力を受け止め変形応力を分散させ、熱可
塑性弾性樹脂からなる線条が３次元立体構造体を形成し
融着一体化されているので、構造体全体が変形してエネ
ルギ−変換により変形応力を吸収させることによりゴム
弾性による低い反発力で変形応力を受け止めるので、極
端な局部的沈み込みを防止し、人体に対し柔らかな把持
力で体型を支えることができる好ましい体型保持機能を
発現する。ベット用マットでは振動吸収機能も要求され
る。本発明の網状体からなるクッション層は、ベットイ
ン時や寝返り時に外部から与えられた振動を熱可塑性弾
性樹脂の振動吸収機能で大部分の振動を吸収減衰し、好
ましい振動吸収機能も発現する。変形応力が解除される
と熱可塑性弾性樹脂のゴム弾性で容易に元の形態に回復
する機能があるので耐へたり性も良好である。更に、空
隙率が高く、通気孔径が著しく大きいので通気抵抗が低
く通気性が著しく良好であり、寝返り等による変形応力
の変化を受けると熱可塑性弾性樹脂のゴム弾性を有する
線条が３次元立体構造体を形成し融着一体化されている
ので、構造体全体が変形により圧縮回復してワディング
層を介して透過したクッション層中に溜まった蒸気や熱
を含む空気を圧縮時排出し、回復時新鮮な外気と入替え
るポンプ機能を有するため、ワディング層とクッション
層間の熱及び蒸気の移動が容易となり蒸れ難くい快適な
寝心地を提供できるマットである。この目的から、本発
明の網状体を形成する振動吸収性と弾性回復性の良い熱
可塑性弾性樹脂からなる線条の線径は５mm以下である。
見掛け密度を０．２ｇ／cm2 以下にした場合、５mmを越
えると構成本数が少なくなり、密度斑を生じて部分的に
耐久性の悪い構造ができ、応力集中による疲労が大きく
なり耐久性が低下するので好ましくない。本発明の熱可
塑性弾性樹脂からなる線条の線径が細すぎると抗圧縮性
が低くなり過ぎて変形による応力吸収性が低下するので
０．０１mm以上であり、構成本数の低下による構造面の
緻密性を損なわない３mm以下である。より好ましくは
０．０５mm以上、２mm以下である。本発明の網状体を形
成する連続線条のランダムループの平均直径は好ましく
は、５０mm以下、特に２〜２５mmとするのが目的を達成
するためには好ましい。本発明の網状体の見掛け密度
は、０．００５ｇ／cm3 では反発力が失われ、変形応力
吸収能力や振動吸収能力が不充分となりクッション機能
を発現させにくくなる場合があり、０．２５ｇ／cm3 以
上では反発力が高すぎて座り心地が悪くなる場合があ
る。本発明では、網状体を含めてマット全体をキルティ
ングするので、見掛け密度を０．１０ｇ／cm3 以上高く
すると針折れが発生する場合がある。この為、キルティ
ング性と軽量化して取扱性を向上させる目的で、本発明
の網状体の見掛け密度は０．１０ｇ／cm3 以下である。
振動吸収能力や変形応力吸収機能が生かせてクッション
体としての機能が発現されやすい０．０１ｇ／cm3 以上
０．０８ｇ／cm3 以下が好ましく、より好ましくは０．
０２ｇ／cm3 以上０．０６ｇ／cm3 以下である。本発明
における網状体は線径の異なる線状を見掛け密度との組
合せで最適な構成とする異繊度積層構造とする方法も好
ましい実施形態として選択できる。本発明の網状体の厚
みは５mm以上が必要である。厚みが５mm未満では応力吸
収機能と応力分散機能が低下するので好ましくない。厚
みが２００mmを越えるとキルティングが困難となるので
好ましくない。好ましい厚みは力の分散をする面機能と
振動や変形応力吸収機能が発現でき、キルティングが容
易な厚みとして１０mm以上１００mm以下であり、より好
ましくは２０mm以上８０mm以下である。単板で厚みが５
００mm以上になると後述する折り曲げ性が低下する。よ
り厚いクッション層を所望する場合は、所望に応じて２
００mm以下の薄い厚みのクッション層の片面に側地とワ
ディング層をキルティングした層間に単板の厚みが５０
０mm以下、好ましくは２００mm以下の網状体を非接合の
状態で積層することで折り曲げ性を損なうことを抑え、
厚みのあるクッション層のマットを得ることもできる。
厚みが５００mm以下となるように積層する場合、界面を
接合しても良く、非接合でも面がフラットなので応力の
伝達が面で伝達されるので変形対応性に支障はない。網
状体の表面が実質的にフラット化されてない場合、側地
を介してワディング層から伝達される局部的な外力は、
変形応力を面で受けることが出来ず、表面の線条及び接
着点部分までに選択的に伝達され、変形応力を分散させ
る機能が低下するので、応力集中が発生する場合があ
り、このような外力に対しては応力集中による疲労が発
生して耐へたり性が低下する場合がある。なお、該線条
が熱可塑性弾性樹脂からなる場合は３次元構造部分で構
造全体が変形するので応力集中は緩和されるが、へたり
が進行するに伴い体型保持機能も低下する。非弾性樹脂
では、そのまま応力が接着点に集中して構造破壊を生じ
回復しなくなる。又、キルティングの際、著しい針折れ
がおこりキルティングできないクッション層である。更
には、表面が実質的にフラット化されてなく凸凹がある
と、キルティングすると側地の表面まで凸凹になり、寝
た時背部や臀部等に異物感を与えるため寝心地が悪くな
り好ましくない。なお、線状が連続していない場合は、
線条の接着点が応力の伝達点となるため接着点に著しい
応力集中が起こり構造破壊を生じ耐熱耐久性が劣り好ま
しくない。構造破壊しない段階でも抗圧縮性が劣り、体
型保持性が劣る問題があり、この問題を解決するため密
度を高くすると、空隙率の低下と共に通気性も低下して
快適性が低下し、重量も重くなり取扱性が著しく劣ると
共に、キルティングが困難となる。融着していない場合
は、形態保持が出来ず、構造体が一体で変形しないた
め、応力集中による疲労現象が起こり耐久性が劣ると同
時に、形態が変形して体型保持ができなくなるので好ま
しくない。本発明クッション層のより好ましい融着の程
度は、線条が接触している部分の大半が融着した状態で
あり、もっとも好ましくは接触部分が全て融着した状態
である。公知の非弾性樹脂のみからなる線条で構成した
網状体では、表面層で吸収できない大きい変形応力を受
けるとゴム弾性を持たないので変形しにくく大きい反発
力を示すため、適度の沈み込みが起こらず、強い反発力
を示すので不快な体型支持感を与え好ましくない体型保
持機能を発現すると共に圧縮回復によるポンプ機能が殆
ど有しないので蒸れ低減化機能が劣る。又、圧縮変形に
より塑性変形を生じて回復しなくなり耐久性も劣る。更
に、キルティングができなきなるのでワディング層の安
定性が劣るマットとなる。架橋性発泡ポリウレタンで
は、振動吸収機能や耐へたり性は弾性樹脂のため良好で
ありキルティングも可能だが、応力伝達が容易な構造の
ため、局部的な変形に容易に追随して極端な局部的沈み
込みを発生し、体型保持機能が劣る。又、発泡ポリウレ
タンは通気性が極めて劣るため蒸れ易く、快適な寝心地
が得られないマットとなるクッション層である。本発明
のマットは汗や湿気をできるだけ早く皮膚面からワディ
ング層を介して移動させ蒸れ感を与えず、適正な保温性
と好ましいフィット感で体型を保持して快適な眠りを永
続的に提供するため、天然繊維を主たるマトリックスと
した見掛け密度が０．１ｇ／cm3以下のウエッブからな
るワディング層をクッション層の表面側又は、及び裏面
側に積層し、全面を編織物からなる側地で被いキルティ
ング縫製したマットである。ウエッブからなるワディン
グ層をクッション層の表面側又は、及び裏面側に積層
し、全面を側地で被いキルティング縫製することで、側
地とワディング層がクッション層と一体化されたマット
となっているので、変形を側地とクッション層に挟まれ
てマット全体が変形し、ワディング層単独での変形が起
こり難いのでワディング層の耐久性が向上する。又、ワ
ディング層が天然繊維を主たるマトリックスとすること
で、天然繊維の優れた吸湿性及び吸水性が、皮膚面で体
温まで温度が上昇した汗や水蒸気は、側地を介して皮膚
面からワディング層へ移動し、次いでクッション層が新
鮮な空気と入れ換えるポンプ機能を持つので、ワディン
グ層に移動した熱と水分はクッション層を介して外部に
放出される相乗効果で皮膚面が乾燥すると、水分蒸発に
よる皮膚面の温度低下も伴い蒸れ感を低減させる。しか
して、天然繊維が吸水又は吸湿する際には発熱し、熱移
動が低下して冷えすぎを防止できる。又、天然繊維は一
旦吸水又は吸湿すると一定の蒸気圧を保つので、熱と水
分の移動速度が抑制されて、適度の水蒸気圧が皮膚面で
も保たれて保温効果を維持させることができる。ワディ
ング層とクッション層間に水蒸気圧差が著しくなり、天
然繊維が吸水又は吸湿した水分を効率よくクッション層
に排出するのでワディング層の水蒸気圧が極端に高くな
ることを防止できる。見掛け密度が０．１ｇ／cm3 を越
えるとワディング層は通気性が低下し水分の移動が極端
に低下するので、水分の移動からの見掛け密度は、好ま
しくは０．０６ｇ／cm3以下、より好ましくは０．０４
ｇ／cm3 以下である。かくして、ワディング層とクッシ
ョン層の相乗効果で蒸れにくく、且つ保温性も優れたマ
ット機能を発現できる。ワディング層の他の機能とし
て、天然繊維間をキルティングにより側地とクッション
層間で接合一体化した構造体を形成しているので、キル
ティング部分は固定されているが、キルティングされて
いない部分の個々の繊維は変形応力に対する自由度が大
きく、局部的な変形応力を受けると繊維の移動が起こ
り、構造体全体が変形して側地に伝達された応力が、熱
可塑性弾性樹脂からなるクッション層でエネルギ−変換
により変形応力を吸収されることによりゴム弾性による
低い反発力で変形応力を受け止められるので、人体に対
し柔らかな把持力で体型を支えられる相乗効果で人体と
接する局所的な高圧縮応力点が形成されにくくなり、よ
り鬱血しにくいワディング機能を発現できる。この機能
は側地を介して新鮮な空気を皮膚面に送ることにより、
更なる相乗効果として床擦れ防止にも有効に作用する。
特に顕著なこの様な効果を付与するには、側地を介して
ワディング層からクッション層側面へ排気される空気の
通気度を１０cc／cm2 秒以上となる構成にするのが望ま
しい。なお、本発明のマットを被う側地の通気度は特に
は制限されないが、床擦れ防止効果を付与するには、ワ
ディング層とクッション層を隔てる編織物の通気度は、
好ましくは３０cc／cm2 秒以上である。本発明のマット
を構成する側地は、マットの側面を、編織物のみで構成
し、クッション層と外気間の通気性を向上させること
で、クッション層のポンプ機能をより効果的に活用でき
るので好ましい。本発明のワディング層を構成するウエ
ッブの見掛け密度は高過ぎると高圧縮応力支持面積の増
加による鬱血防止機能の低下と通気性が劣り蒸れ防止効
果も低下するので見掛け密度が０．１ｇ／cm3 以下が必
要である。見掛け密度が低すぎると抗圧縮性が低下して
ワディング層の機能が低下するので、好ましい見掛け密
度は０．０１ｇ／cm3 以上０．０６ｇ／cm3 以下、より
好ましくは見掛け密度は０．０３ｇ／cm3 以上０．０５
ｇ／cm3 以下である。ワディング層の厚みは、２mm未満
ではワディング層機能が低下する。３０mm以上ではクッ
ション層との相乗効果の有用な前記機能や適度の沈み込
みと柔らかい把持力で体を支える体型保持機能や振動吸
収機能を低下させる。好ましい厚みは３mm以上１５mm以
下、より好ましくは５mm以上１０mm以下である。本発明
のベット類のワディング層に用いるマトリックス繊維中
の天然繊維は、前記した如く、洗濯時の乾燥性、難燃性
や燃焼ガス毒性以外に、保温性や蒸れにくさを好みに応
じてその種類や混率を変えることができる。例えば、比
較的冷え性の人が温か目を所望する場合は、マトリック
ス繊維中の羊毛や真綿（絹）等の蛋白繊維の混率が６０
％以上が好ましく、８０％以上１００％がより好まし
い。また、柔らかなタッチで且つ保温性の良いものを所
望する場合、マトリックス繊維中の真綿（絹）や羽毛の
混率が７０％以上が好ましく、８０％以上１００％がよ
り好ましい。他方、やや涼しい寝心地を所望する場合
は、マトリックス繊維中の麻や綿等のセルロ−ズ系繊維
の混率を高くするのが好ましく、特には埃が少なく、繊
維径が太い麻の混率を８０％以上とするのがより好まし
い。好みに応じて所望の異なるワディング層をクッショ
ン層面に積層して夏冬使い分ける等の使用形態もとれ
る。又、本発明の基本機能を失わない範囲において、ク
ッション層及び、又はワディング層に他の素材が積層さ
れてもかまわない。また、マトリックス繊維中の天然繊
維と混繊する繊維は、天然繊維と混繊できる繊維であれ
ば特には制限されない。マトリックス繊維中の天然繊維
と混繊する繊維は、ワディング層の天然繊維にない特性
を付加するために、例えば、防ダニ剤、抗菌剤、消臭
剤、難燃剤、芳香剤等を含有する繊維を混繊して機能を
高めたり、撥水性、疎水性等の特性を利用して水切り乾
燥性を改善したり、極細繊維や極太繊維を混繊して天然
繊維の欠点のかバ−や特徴を倍加する等の機能付与でき
る繊維を混繊するのが望ましい。該繊維の繊度は所望に
応じて選択されるが、通常のカ−ド開繊で使用できる繊
度としては、０．５デニ−ルから１００デニ−ルであ
る。特別な場合は５００デニ−ルまでの繊度が選択でき
る。素材も必要に応じ選択するが、通常はポリエステル
繊維でよい。本発明マットは公知のマット類に較べて洗
濯性が良い。即ち、通常の繊維からなるクッション層の
繊維径０．００１mm以下のもの較べ、本発明のクッショ
ン体の大部分を構成するクッション層の線径が０．０１
mm以上であり、ワディング層のウェッブは繊維の表面せ
きは大きいが、クッション体全体での平均の構成本数が
少ないため、線条の表面積が著しく少ないため線条表面
の付着水分が少なくできるので、水切り性に優れる。水
切り性が良いので乾燥時間を短縮できる。また、本発明
のワディング層を構成するウェッブが、側地とクッショ
ン層に挟まれてキルティングされているので、丸洗い洗
濯でもウェッブの偏りや絡みつきによるフェルト化が生
じにくい。キルティングの細かさは特には限定されない
が、好ましくは３cm以上１５cm以下のピッチ、より好ま
しくは５cm以上１０cm以下のキルトピッチである。この
為、本発明のマットは頻繁に洗濯でき、結果として、清
潔なマットを常に使用できる。また、本発明のマット
は、クッション層の熱可塑性弾性樹脂の伸縮性と、クッ
ション層と変形自由度の高いウェッブからなるワディン
グ層がキルティングされているので、折り曲げ性をより
向上させている。即ち、キルティング部分が折り曲げ点
になる機能をはたし、折り曲げ性が向上している。この
機能は、頭部や上半身を起こす必要がある介護用等のベ
ットに使用することができる。厚みが薄い敷布団として
使用する場合は、折り畳んで収納することも可能であ
る。クッション層が非弾性樹脂で構成されるものは折り
曲げが困難である。硬い素材で構成されたものは無理に
折り曲げると折り曲げ部が破壊する場合があり、柔らか
い素材で構成されたものは塑性変形してクッションが折
り曲げ部付近が凹み、繰り返し折り曲げると屈曲疲労で
破断するが、変形に対する自由度の高いウェッブからな
るワディング層が熱可塑性弾性樹脂からなる本発明のク
ッション層とキルティングされ接合した積層構造のた
め、ワディング層が面剛性機能を持てず、折り曲げが可
能で、繰り返し折り曲げに対しても、側地とクッション
層に挟まれてマットがキルティング点で接合一体化した
変形をするので、塑性変形しにくく耐久性に優れる点が
本発明と硬綿類と大きく異なる点である。硬綿の折り曲
げ性を改良するために、折り曲げ構造とするものが提案
されているが、本発明のクッション層と異なりクッショ
ン層に非弾性樹脂が使用されているため耐久性が劣るも
のである。業務用ベットでは、必要に応じて殺菌する場
合がある。殺菌は１００℃未満のエチレンオキサイドガ
ス又は１３０℃の蒸気を用いるのが一般的である。本発
明マットの好ましい実施形態、例えば、ワディング層の
天然繊維を低収縮化処理や形態保持処理や脱スケ−ル処
理されたものでは、圧縮応力を付与しないで１５分未満
で殺菌することで変形させずに殺菌することが可能であ
るが、公知のオレフィン系や塩化ビニ−ル系素材を用い
た場合は、耐熱性が劣り殺菌時の加熱で塑性変形し嵩減
りを生じる点が本発明と異なる点である。なお、網状体
形成段階から製品化される任意の段階で上述の疑似結晶
化処理を施すことにより、網状体中の熱可塑性弾性樹脂
からなる成分を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に
室温以上融点以下の温度に吸熱ピークを持つようにする
と熱可塑性弾性樹脂の伸縮性と耐熱性が著しく向上し、
製品の耐熱耐久性も格段に向上するのでより好ましい。
【００１６】本発明のクッション層を構成する網状体の
線条の断面形状は特には限定されないが、中空断面や異
形断面にすることで好ましい抗圧縮性（反発力）やタッ
チを付与することができるので特に好ましい。抗圧縮性
は繊径や用いる素材のモジュラスにより調整して、線径
を細くしたり、柔らかい素材では中空率や異形度を高く
し初期圧縮応力の勾配を調整できるし、線径をやや太く
したり、ややモジュラスの高い素材では中空率や異形度
を低くして寝心地が良好な抗圧縮性を付与する。中空断
面や異形断面の他の効果として中空率や異形度を高くす
ることで、同一の抗圧縮性を付与した場合、より軽量化
が可能となり、ベット用マットの交換や布団、座布団な
どの場合は、上げ下ろし時の取扱性が向上する。好まし
い抗圧縮性（反発力）やタッチを付与することができる
他の好ましい方法として、本発明の網状体の線条を複合
構造とする方法がある。複合構造としては、シ−スコア
構造またはサイドバイサイド構造及びそれらの組合せ構
造などが挙げられる。が、特にはクッション層が大変形
してもエネルギ−変換できない振動や変形応力をエネル
ギ−変換して回復できる立体３次元構造とするために線
状の表面の５０％以上を柔らかい熱可塑性弾性樹脂が占
めるシ−スコア構造またはサイドバイサイド構造及びそ
れらの組合せ構造などが挙げられる。シ−スコア構造で
はシ−ス成分は振動や変形応力をエネルギ−変換が容易
なソフトセグメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂と
し、コア成分は抗圧縮性を示すソフトセグメント含有量
が少ない熱可塑性弾性樹脂で構成し適度の沈み込みによ
る背部や臀部等の接触部への快適なタッチを与えること
ができる。サイドバイサイド構造では振動や変形応力を
エネルギ−変換が容易なソフトセグメント含有量が多い
熱可塑性弾性樹脂の溶融粘度をソフトセグメント含有量
が少ない抗圧縮性を示す熱可塑性弾性樹脂の溶融粘度よ
り低くして線状の表面を占めるソフトセグメント含有量
が多い熱可塑性弾性樹脂の割合を多くした構造（比喩的
には偏芯シ−ス・コア構造のシ−スに熱可塑性弾性樹脂
を配した様な構造）として線状の表面を占めるソフトセ
グメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の割合を８０％
以上としたものが特に好ましく、最も好ましくは線状の
表面を占めるソフトセグメント含有量が多い熱可塑性弾
性樹脂の割合が１００％のシ−スコアである。ソフトセ
グメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の線状の表面を
占める割合が多くなると、溶融して融着するときの流動
性が高いので接着が強固になる効果があり、構造が一体
で変形する場合、接着点の応力集中に対する耐疲労性が
向上し、耐熱性や耐久性がより向上する。本発明のマッ
トは、クッション層の片面に天然繊維を主たるマトリッ
クスとしたウェッブを積層し、他面に硬綿、合成繊維ウ
エッブ、不織布、編み物、布帛類等を設置し、編織物か
らなる側地で被いキルティングにより一体化することも
できる。本発明マットは、船舶用座席、車両用、船舶
用、病院用等の業務用及び家庭用ベット、布団、座蒲
団、家具用マット類等に特に有用であるが、車両用座
席、家具用椅子、事務用椅子等のクッション体としても
有用である。
線条の断面形状は特には限定されないが、中空断面や異
形断面にすることで好ましい抗圧縮性（反発力）やタッ
チを付与することができるので特に好ましい。抗圧縮性
は繊径や用いる素材のモジュラスにより調整して、線径
を細くしたり、柔らかい素材では中空率や異形度を高く
し初期圧縮応力の勾配を調整できるし、線径をやや太く
したり、ややモジュラスの高い素材では中空率や異形度
を低くして寝心地が良好な抗圧縮性を付与する。中空断
面や異形断面の他の効果として中空率や異形度を高くす
ることで、同一の抗圧縮性を付与した場合、より軽量化
が可能となり、ベット用マットの交換や布団、座布団な
どの場合は、上げ下ろし時の取扱性が向上する。好まし
い抗圧縮性（反発力）やタッチを付与することができる
他の好ましい方法として、本発明の網状体の線条を複合
構造とする方法がある。複合構造としては、シ−スコア
構造またはサイドバイサイド構造及びそれらの組合せ構
造などが挙げられる。が、特にはクッション層が大変形
してもエネルギ−変換できない振動や変形応力をエネル
ギ−変換して回復できる立体３次元構造とするために線
状の表面の５０％以上を柔らかい熱可塑性弾性樹脂が占
めるシ−スコア構造またはサイドバイサイド構造及びそ
れらの組合せ構造などが挙げられる。シ−スコア構造で
はシ−ス成分は振動や変形応力をエネルギ−変換が容易
なソフトセグメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂と
し、コア成分は抗圧縮性を示すソフトセグメント含有量
が少ない熱可塑性弾性樹脂で構成し適度の沈み込みによ
る背部や臀部等の接触部への快適なタッチを与えること
ができる。サイドバイサイド構造では振動や変形応力を
エネルギ−変換が容易なソフトセグメント含有量が多い
熱可塑性弾性樹脂の溶融粘度をソフトセグメント含有量
が少ない抗圧縮性を示す熱可塑性弾性樹脂の溶融粘度よ
り低くして線状の表面を占めるソフトセグメント含有量
が多い熱可塑性弾性樹脂の割合を多くした構造（比喩的
には偏芯シ−ス・コア構造のシ−スに熱可塑性弾性樹脂
を配した様な構造）として線状の表面を占めるソフトセ
グメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の割合を８０％
以上としたものが特に好ましく、最も好ましくは線状の
表面を占めるソフトセグメント含有量が多い熱可塑性弾
性樹脂の割合が１００％のシ−スコアである。ソフトセ
グメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の線状の表面を
占める割合が多くなると、溶融して融着するときの流動
性が高いので接着が強固になる効果があり、構造が一体
で変形する場合、接着点の応力集中に対する耐疲労性が
向上し、耐熱性や耐久性がより向上する。本発明のマッ
トは、クッション層の片面に天然繊維を主たるマトリッ
クスとしたウェッブを積層し、他面に硬綿、合成繊維ウ
エッブ、不織布、編み物、布帛類等を設置し、編織物か
らなる側地で被いキルティングにより一体化することも
できる。本発明マットは、船舶用座席、車両用、船舶
用、病院用等の業務用及び家庭用ベット、布団、座蒲
団、家具用マット類等に特に有用であるが、車両用座
席、家具用椅子、事務用椅子等のクッション体としても
有用である。
【００１７】次に本発明の製法を述べる。複数のオリフ
ィスを持つ多列ノズルより熱可塑性弾性樹脂をその融点
より２０℃から８０℃高い溶融温度で、該ノズルより下
方に向けて吐出させ、溶融状態で互いに接触させて融着
させ３次元構造を形成しつつ、引取り装置で挟み込み冷
却槽で冷却せしめた後、両面又は片面に天然繊維をマト
リックスとしたウェッブを積層し、全面を編織物からな
る側地で被いキルチィング縫製するマットの製法であ
り、製品化に至る任意の工程で網状体を構成する熱可塑
性弾性樹脂の融点より少なくとも１０℃以下の温度でア
ニ−リングよる疑似結晶化処理を行うマットの製法であ
る。網状体は、熱可塑性弾性樹脂を一般的な溶融押出機
を用いて溶融し、複数のオリフィスを持つ多列ノズルに
供給し、オリフィスより下方へ吐出する。この時の溶融
温度は、熱可塑性弾性樹脂の融点より２０℃〜８０℃高
い温度である。熱可塑性弾性樹脂の融点より８０℃を越
える高い溶融温度にすると熱分解が著しくなり熱可塑性
弾性樹脂のゴム弾性特性が低下するので好ましくない。
他方、熱可塑性弾性樹脂の融点より１０℃以上高くしな
いとメルトフラクチャ−を発生し正常な線条形成が出来
なくなり、また、吐出後ル−プ形成しつつ接触させ融着
させる際、線条の温度が低下して線条同士が融着しなく
なり接着が不充分な網状体となる場合があり好ましくな
い。好ましい溶融温度は融点より２０℃から６０℃高い
温度、より好ましくは融点より２５℃から４０℃高い温
度である。オリフィスの形状は特に限定されないが、中
空断面（例えば三角中空、丸型中空、突起つきの中空等
となるよう形状）及び、又は異形断面（例えば三角形、
Ｙ型、星型等の断面二次モ−メントが高くなる形状）と
することで前記効果以外に溶融状態の吐出線条が形成す
る３次元構造が流動緩和し難くし、逆に接触点での流動
時間を長く保持して接着点を強固にできるので特に好ま
しい。特開平１−２０７５号公報に記載の接着のための
加熱をする場合、３次元構造が緩和し易くなり平面的構
造化し、３次元立体構造化が困難となるので好ましくな
い。網状体の特性向上効果としては、見掛けの嵩を高く
でき軽量化になり、また抗圧縮性が向上し、弾発性も改
良できへたり難くなる。中空断面では中空率が８０％を
越えると断面が潰れ易くなるので、好ましくは軽量化の
効果が発現できる１０％以上７０％以下、より好ましく
は２０％以上６０％以下である。オリフィスの孔間ピッ
チは線状が形成するル−プが充分接触できるピッチとす
る必要がある。緻密な構造にするには孔間ピッチを短く
し、粗密な構造にするには孔間ピッチを長くする。本発
明の孔間ピッチは好ましくは３mm〜２０mm、より好まし
くは５mm〜１０mmである。本発明では所望に応じ異密度
化や異繊度化もできる。列間のピッチ又は孔間のピッチ
も変えた構成、及び列間と孔間の両方のピッチも変える
方法などで異密度層を形成できる。また、オリフィスの
断面積を変えて吐出時の圧力損失差を付与すると、溶融
した熱可塑性弾性樹脂を同一ノズルから一定の圧力で押
し出される吐出量が圧力損失の大きいオリフィスほど少
なくなる原理を使って長手方向の区間でオリフィスの断
面積が異なる列を少なくとも複数有するノズルを用い異
繊度線条からなる網状構造体を製造することができる。
次いで、該ノズルより下方に向けて吐出させ、ル−プを
形成させつつ溶融状態で互いに接触させて融着させ３次
元構造を形成しつつ、引取りネットで挟み込み、網状体
の表面の溶融状態の曲がりくねった吐出線条を４５°以
上折り曲げて変形させて表面をフラット化すると同時に
曲げられていない吐出線条との接触点を接着して構造を
形成後、連続して冷却媒体（通常は室温の水を用いるの
が冷却速度を早くでき、コスト面でも安くなるので好ま
しい）で急冷して本発明の３次元立体網状構造体化した
網状体を得る。ノズル面と引取り点の距離は少なくとも
４０cm以下にすることで吐出線条が冷却され接触部が融
着しなくなることを防ぐのが好ましい。吐出線条の吐出
量５ｇ／分孔以上と多い場合は１０cm〜４０cmが好まし
く、吐出線条の吐出量５ｇ／分孔未満と少ない場合は５
cm〜２０cmが好ましい。網状体の厚みは溶融状態の３次
元立体構造体両面を挟み込む引取りネットの開口幅（引
取りネット間の間隔）で決まる。本発明では上述の理由
から引取りネットの開口幅は５mm以上とする。次いで水
切り乾燥するが冷却媒体中に界面活性剤等を添加する
と、水切りや乾燥がしにくくなったり、熱可塑性弾性樹
脂が膨潤することもあり好ましくない。尚、ノズル面と
樹脂を固化させる冷却媒体上に設置した引取りコンベア
との距離、樹脂の溶融粘度（網状体形成時の溶融粘度は
好ましくは５００ポイズから１００００ポイズであり、
２００００ポイズを越えるとル−プ形成速度が遅くな
り、緻密な網状構造を形成しにくくなるので好ましくな
い。）、オリフィスの孔径と吐出量などにより所望のル
ープ径や線径をきめられる。冷却媒体上に設置した間隔
が調整可能な一対の引取りコンベアで溶融状態の吐出線
条を挟み込み停留させることで互いに接触した部分を融
着させつつ、連続して冷却媒体中に引込み固化させ網状
体を形成する時、上記コンベアの間隔を調整すること
で、融着した網状体が溶融状態でいる間で厚み調節が可
能となり、所望の厚みのものが得られる。コンベア速度
も速すぎると、接触点の形成が不充分になったり、融着
点が充分に形成されるまでに冷却され、接触部の融着が
不充分になる場合がある。また、速度が遅過ぎると溶融
物が滞留し過ぎ、密度が高くなるので、所望の見掛け密
度に適したコンベア速度を設定する必要がある。次いで
本発明では、該網状体を一旦冷却後、連続して、又は、
非連続に疑似結晶化処理を行い所定の大きさに切断し
て、又は、切断後疑似結晶化処理される。他方、ワディ
ング層のマトリックスに混綿する天然繊維以外の合成樹
脂からなるマトリックス繊維（合成繊維）は公知の方法
で得られるステープルなら良いが、好ましくは、熱可塑
性非弾性樹脂を非対象冷却法又は複合紡糸法により潜在
捲縮能を付与し、延伸後熱処理により立体捲縮を発現さ
せて切断または、切断後熱処理して立体捲縮を発現させ
て得るのが好ましい。合成繊維は耐へたり性と耐熱性も
要求されるので、初期引張り抵抗度が少なくとも３５ｇ
／デニ−ル以上で、７０℃での初期引張り抵抗度が少な
くとも１０ｇ／デニ−ル以上にしたものが好ましい。嵩
高性と抗圧縮性からの立体捲縮の捲縮度は１５％以上、
捲縮数は１０〜２５個／インチが好ましい。かくして得
られた合成繊維はワディング層の主たるマトリックスで
ある天然繊維と所望の配合量にて混合開繊する。天然繊
維と合成繊維は混合比率を１００／０〜５０／５０重量
比として、オ−プナ−等で予備開繊混合した後カ−ド等
で開繊し、３次元化構造とした開繊ウエッブを形成し、
厚みが３mmから１０mmとした時、見掛け密度が０．１ｇ
／cm3 以下、好ましくは、見掛け密度が０．０１ｇ／cm
3 から０．０６ｇ／cm3 となるように積層したウェッブ
をワディング層として、該網状体の表面及び、又は裏面
に積層し、次いで、全面を側地となる編織物で被い、見
掛け密度が０．１ｇ／cm3 以下、好ましくは、見掛け密
度が０．０１ｇ／cm3 から０．０６ｇ／cm3 となるよう
に圧縮しながらキルティング縫製され、本発明のマット
を得る。本発明マットは、マットの側面が編織物のみが
設置されるように構成することで、側面の通気性を高め
て新鮮な外気を入替えるクッション層のポンプ機能をよ
り高められるので好ましい。側地は、先にマットの所定
の形状に縫製されたものを、クッション層とワディング
層を積層したクッション体に被せて挿入口を綴じ、次い
でキルティングを施してもよい。キルティングは、クッ
ション体の厚みが７〜８cmまでは通常のミシンでキルテ
ィングできるが、押さえながらキルティングしても厚み
が１０cm以上では、ストロークの１０cm以上取れるミシ
ンを用い、縫い針も１２cm以上の特殊なものを使かって
キルティングする必要がある。キルティングのピッチは
所望に応じて設定する。通常、５cm以上２０cm未満の間
隔でクロスするようにキルトする。側面の側地の処理は
角部を他の布帛を被せてパイピング縫いにしてもよい。
なお、本発明における結晶化処理は、製品化に至る任意
の工程で熱可塑性弾性樹脂の少なくとも融点（Ｔｍ）よ
り１０℃以上低く、Ｔａｎδのα分散立ち上がり温度
（Ｔαｃｒ）以上で行う。この処理で、融点以下に吸熱
ピ−クを持ち、疑似結晶化処理しないもの（吸熱ピ−ク
を有しないもの）より耐熱耐へたり性が著しく向上す
る。本発明の好ましい疑似結晶化処理温度は（Ｔαｃｒ
＋１０℃）から（Ｔｍ−２０℃）である。単なる熱処理
により疑似結晶化させると耐熱耐へたり性が向上する。
が更には、１０％以上の圧縮変形を付与してアニ−リン
グすることで耐熱耐へたり性が著しく向上するのでより
好ましい。また、該網状体を一旦冷却後、乾燥工程を経
する場合、乾燥温度をアニ−リング温度とすることで同
時に疑似結晶化処理を行うができる。また、製品化する
工程で別途疑似結晶化処理を行うができる。
ィスを持つ多列ノズルより熱可塑性弾性樹脂をその融点
より２０℃から８０℃高い溶融温度で、該ノズルより下
方に向けて吐出させ、溶融状態で互いに接触させて融着
させ３次元構造を形成しつつ、引取り装置で挟み込み冷
却槽で冷却せしめた後、両面又は片面に天然繊維をマト
リックスとしたウェッブを積層し、全面を編織物からな
る側地で被いキルチィング縫製するマットの製法であ
り、製品化に至る任意の工程で網状体を構成する熱可塑
性弾性樹脂の融点より少なくとも１０℃以下の温度でア
ニ−リングよる疑似結晶化処理を行うマットの製法であ
る。網状体は、熱可塑性弾性樹脂を一般的な溶融押出機
を用いて溶融し、複数のオリフィスを持つ多列ノズルに
供給し、オリフィスより下方へ吐出する。この時の溶融
温度は、熱可塑性弾性樹脂の融点より２０℃〜８０℃高
い温度である。熱可塑性弾性樹脂の融点より８０℃を越
える高い溶融温度にすると熱分解が著しくなり熱可塑性
弾性樹脂のゴム弾性特性が低下するので好ましくない。
他方、熱可塑性弾性樹脂の融点より１０℃以上高くしな
いとメルトフラクチャ−を発生し正常な線条形成が出来
なくなり、また、吐出後ル−プ形成しつつ接触させ融着
させる際、線条の温度が低下して線条同士が融着しなく
なり接着が不充分な網状体となる場合があり好ましくな
い。好ましい溶融温度は融点より２０℃から６０℃高い
温度、より好ましくは融点より２５℃から４０℃高い温
度である。オリフィスの形状は特に限定されないが、中
空断面（例えば三角中空、丸型中空、突起つきの中空等
となるよう形状）及び、又は異形断面（例えば三角形、
Ｙ型、星型等の断面二次モ−メントが高くなる形状）と
することで前記効果以外に溶融状態の吐出線条が形成す
る３次元構造が流動緩和し難くし、逆に接触点での流動
時間を長く保持して接着点を強固にできるので特に好ま
しい。特開平１−２０７５号公報に記載の接着のための
加熱をする場合、３次元構造が緩和し易くなり平面的構
造化し、３次元立体構造化が困難となるので好ましくな
い。網状体の特性向上効果としては、見掛けの嵩を高く
でき軽量化になり、また抗圧縮性が向上し、弾発性も改
良できへたり難くなる。中空断面では中空率が８０％を
越えると断面が潰れ易くなるので、好ましくは軽量化の
効果が発現できる１０％以上７０％以下、より好ましく
は２０％以上６０％以下である。オリフィスの孔間ピッ
チは線状が形成するル−プが充分接触できるピッチとす
る必要がある。緻密な構造にするには孔間ピッチを短く
し、粗密な構造にするには孔間ピッチを長くする。本発
明の孔間ピッチは好ましくは３mm〜２０mm、より好まし
くは５mm〜１０mmである。本発明では所望に応じ異密度
化や異繊度化もできる。列間のピッチ又は孔間のピッチ
も変えた構成、及び列間と孔間の両方のピッチも変える
方法などで異密度層を形成できる。また、オリフィスの
断面積を変えて吐出時の圧力損失差を付与すると、溶融
した熱可塑性弾性樹脂を同一ノズルから一定の圧力で押
し出される吐出量が圧力損失の大きいオリフィスほど少
なくなる原理を使って長手方向の区間でオリフィスの断
面積が異なる列を少なくとも複数有するノズルを用い異
繊度線条からなる網状構造体を製造することができる。
次いで、該ノズルより下方に向けて吐出させ、ル−プを
形成させつつ溶融状態で互いに接触させて融着させ３次
元構造を形成しつつ、引取りネットで挟み込み、網状体
の表面の溶融状態の曲がりくねった吐出線条を４５°以
上折り曲げて変形させて表面をフラット化すると同時に
曲げられていない吐出線条との接触点を接着して構造を
形成後、連続して冷却媒体（通常は室温の水を用いるの
が冷却速度を早くでき、コスト面でも安くなるので好ま
しい）で急冷して本発明の３次元立体網状構造体化した
網状体を得る。ノズル面と引取り点の距離は少なくとも
４０cm以下にすることで吐出線条が冷却され接触部が融
着しなくなることを防ぐのが好ましい。吐出線条の吐出
量５ｇ／分孔以上と多い場合は１０cm〜４０cmが好まし
く、吐出線条の吐出量５ｇ／分孔未満と少ない場合は５
cm〜２０cmが好ましい。網状体の厚みは溶融状態の３次
元立体構造体両面を挟み込む引取りネットの開口幅（引
取りネット間の間隔）で決まる。本発明では上述の理由
から引取りネットの開口幅は５mm以上とする。次いで水
切り乾燥するが冷却媒体中に界面活性剤等を添加する
と、水切りや乾燥がしにくくなったり、熱可塑性弾性樹
脂が膨潤することもあり好ましくない。尚、ノズル面と
樹脂を固化させる冷却媒体上に設置した引取りコンベア
との距離、樹脂の溶融粘度（網状体形成時の溶融粘度は
好ましくは５００ポイズから１００００ポイズであり、
２００００ポイズを越えるとル−プ形成速度が遅くな
り、緻密な網状構造を形成しにくくなるので好ましくな
い。）、オリフィスの孔径と吐出量などにより所望のル
ープ径や線径をきめられる。冷却媒体上に設置した間隔
が調整可能な一対の引取りコンベアで溶融状態の吐出線
条を挟み込み停留させることで互いに接触した部分を融
着させつつ、連続して冷却媒体中に引込み固化させ網状
体を形成する時、上記コンベアの間隔を調整すること
で、融着した網状体が溶融状態でいる間で厚み調節が可
能となり、所望の厚みのものが得られる。コンベア速度
も速すぎると、接触点の形成が不充分になったり、融着
点が充分に形成されるまでに冷却され、接触部の融着が
不充分になる場合がある。また、速度が遅過ぎると溶融
物が滞留し過ぎ、密度が高くなるので、所望の見掛け密
度に適したコンベア速度を設定する必要がある。次いで
本発明では、該網状体を一旦冷却後、連続して、又は、
非連続に疑似結晶化処理を行い所定の大きさに切断し
て、又は、切断後疑似結晶化処理される。他方、ワディ
ング層のマトリックスに混綿する天然繊維以外の合成樹
脂からなるマトリックス繊維（合成繊維）は公知の方法
で得られるステープルなら良いが、好ましくは、熱可塑
性非弾性樹脂を非対象冷却法又は複合紡糸法により潜在
捲縮能を付与し、延伸後熱処理により立体捲縮を発現さ
せて切断または、切断後熱処理して立体捲縮を発現させ
て得るのが好ましい。合成繊維は耐へたり性と耐熱性も
要求されるので、初期引張り抵抗度が少なくとも３５ｇ
／デニ−ル以上で、７０℃での初期引張り抵抗度が少な
くとも１０ｇ／デニ−ル以上にしたものが好ましい。嵩
高性と抗圧縮性からの立体捲縮の捲縮度は１５％以上、
捲縮数は１０〜２５個／インチが好ましい。かくして得
られた合成繊維はワディング層の主たるマトリックスで
ある天然繊維と所望の配合量にて混合開繊する。天然繊
維と合成繊維は混合比率を１００／０〜５０／５０重量
比として、オ−プナ−等で予備開繊混合した後カ−ド等
で開繊し、３次元化構造とした開繊ウエッブを形成し、
厚みが３mmから１０mmとした時、見掛け密度が０．１ｇ
／cm3 以下、好ましくは、見掛け密度が０．０１ｇ／cm
3 から０．０６ｇ／cm3 となるように積層したウェッブ
をワディング層として、該網状体の表面及び、又は裏面
に積層し、次いで、全面を側地となる編織物で被い、見
掛け密度が０．１ｇ／cm3 以下、好ましくは、見掛け密
度が０．０１ｇ／cm3 から０．０６ｇ／cm3 となるよう
に圧縮しながらキルティング縫製され、本発明のマット
を得る。本発明マットは、マットの側面が編織物のみが
設置されるように構成することで、側面の通気性を高め
て新鮮な外気を入替えるクッション層のポンプ機能をよ
り高められるので好ましい。側地は、先にマットの所定
の形状に縫製されたものを、クッション層とワディング
層を積層したクッション体に被せて挿入口を綴じ、次い
でキルティングを施してもよい。キルティングは、クッ
ション体の厚みが７〜８cmまでは通常のミシンでキルテ
ィングできるが、押さえながらキルティングしても厚み
が１０cm以上では、ストロークの１０cm以上取れるミシ
ンを用い、縫い針も１２cm以上の特殊なものを使かって
キルティングする必要がある。キルティングのピッチは
所望に応じて設定する。通常、５cm以上２０cm未満の間
隔でクロスするようにキルトする。側面の側地の処理は
角部を他の布帛を被せてパイピング縫いにしてもよい。
なお、本発明における結晶化処理は、製品化に至る任意
の工程で熱可塑性弾性樹脂の少なくとも融点（Ｔｍ）よ
り１０℃以上低く、Ｔａｎδのα分散立ち上がり温度
（Ｔαｃｒ）以上で行う。この処理で、融点以下に吸熱
ピ−クを持ち、疑似結晶化処理しないもの（吸熱ピ−ク
を有しないもの）より耐熱耐へたり性が著しく向上す
る。本発明の好ましい疑似結晶化処理温度は（Ｔαｃｒ
＋１０℃）から（Ｔｍ−２０℃）である。単なる熱処理
により疑似結晶化させると耐熱耐へたり性が向上する。
が更には、１０％以上の圧縮変形を付与してアニ−リン
グすることで耐熱耐へたり性が著しく向上するのでより
好ましい。また、該網状体を一旦冷却後、乾燥工程を経
する場合、乾燥温度をアニ−リング温度とすることで同
時に疑似結晶化処理を行うができる。また、製品化する
工程で別途疑似結晶化処理を行うができる。
【００１８】本発明のマットは、ベット、敷布団、座蒲
団、家具用マット等以外に、クッション体のみ、又はク
ッション層をその機能を利用して用いることが出来る。
例えば、３次元構造を損なわない程度に成形型等を用い
て使用目的にあった形状に成形して側地を被せるのみで
車両用座席、船舶用座席、椅子、家具等に用いることが
できる。勿論、用途との関係で要求性能に合うべき他の
素材、例えば、異なる網状体、短繊維集合体からなる硬
綿クッション材、不織布等と組合せて用いることも可能
である。また、樹脂製造過程以外でも性能を低下させな
い範囲で製造過程から成形体に加工し、製品化する任意
の段階で難燃化、防虫抗菌化、耐熱化、撥水撥油化、着
色、芳香等の機能付与を薬剤添加等の処理加工ができ
る。
団、家具用マット等以外に、クッション体のみ、又はク
ッション層をその機能を利用して用いることが出来る。
例えば、３次元構造を損なわない程度に成形型等を用い
て使用目的にあった形状に成形して側地を被せるのみで
車両用座席、船舶用座席、椅子、家具等に用いることが
できる。勿論、用途との関係で要求性能に合うべき他の
素材、例えば、異なる網状体、短繊維集合体からなる硬
綿クッション材、不織布等と組合せて用いることも可能
である。また、樹脂製造過程以外でも性能を低下させな
い範囲で製造過程から成形体に加工し、製品化する任意
の段階で難燃化、防虫抗菌化、耐熱化、撥水撥油化、着
色、芳香等の機能付与を薬剤添加等の処理加工ができ
る。
【００１９】
【実施例】以下に実施例で本発明を詳述する。
【００２０】なお、実施例中の評価は以下の方法で行っ
た。 1. 融点（Ｔｍ）および融点以下の吸熱ピ−ク 島津製作所製ＴＡ５０，ＤＳＣ５０型示差熱分析計を使
用し、昇温速度２０℃／分で測定した吸発熱曲線から吸
熱ピ−ク（融解ピ−ク）温度を求めた。 2. Ｔαｃｒ ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製バイブロン
ＤＤＶII型を用い、１１０Ｈｚ、昇温速度１℃／分で測
定したＴａｎδ（虚数弾性率Ｍ”と弾性率の実数部分
Ｍ’との比Ｍ”／Ｍ’）のゴム弾性領域から融解領域へ
の転移点温度に相当するα分散の立ち上がり温度。 3. 室温伸長回復率 ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製テンシロン
ＵＴＭ４型を用い、伸長速度１００％にて３００％伸長
後歪みを０％に戻し、２分間放置後再度破断まで伸長さ
せた時の、再度伸長時に応力が発現する伸長率を３００
％から差し引いた伸長率を３００％で除した値を％で示
す。（ｎ＝３） 4. ７０℃伸長回復率 ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製テンシロン
ＵＴＭ４型を用い、７０℃雰囲気にした加熱オーブン中
で伸長速度１００％にて１０％伸長歪みを付与して２４
時間保持した後、歪みを０％に戻し、５分間放置後再度
破断まで伸長させた時の、再度伸長時に応力が発現する
伸長率を１０％から差し引いた伸長率を１０％で除した
値を％で示す。（ｎ＝３） 5. 見掛け密度 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、４か所の高さ
を測定し、体積を求め試料の重さを体積で徐した値で示
す。（ｎ＝４の平均値） 6. 線条の繊径 試料を１０箇所から各線条部分を切り出し、アクリル樹
脂で包埋して断面を削り出し切片を作成して断面写真を
得る。拡大した断面写真より線径を求め、拡大倍率で叙
した値（ｎ＝１０の平均値） 7. 融着 試料を目視判断で融着しているか否かを接着している繊
維同士を手で引っ張って外れないか否かで外れないもの
を融着していると判断する。 8. 耐熱耐久性（７０℃残留歪） 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、５０％圧縮し
て７０℃乾熱中２２時間放置後冷却して圧縮歪みを除き
１日放置後の厚みと処理前の厚みの差と処理前の厚みと
の比を％で示す（ｎ＝３の平均値） 9. 繰返し圧縮歪 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、島津製作所製
サ−ボパルサ−にて、２５℃６５％ＲＨ室内にて５０％
の厚みまで１Ｈｚのサイクルで圧縮回復を繰り返し２万
回後の試料を１日放置後の厚みと処理前の厚みの差と処
理前の厚みとの比を％で示す。（ｎ＝３の平均値） 10.通気度 側地は、直接側地を株式会社テクノワ−ルド社製（コス
モ計器設計品）通気量測定器、高圧タイプを用い測定し
た通気量（cc／cm2 秒）を通気度として示す。側地から
ワディング層を介して網状体に排出できる通気量は、ワ
ディング層の片面を編織物で被われた試料を直径１０cm
の円筒状に打ち抜き、側面をシ−ルできる試料厚みに相
当する高さの内径１０cmの金属筒に５％圧縮した状態で
入れ、上下を５％圧縮厚み分のパッキンでシ−ルして横
漏れしないようにしたサンプルを作成し、株式会社テク
ノワ−ルド社製（コスモ計器設計品）通気量測定器、高
圧タイプを用い測定した通気量（cc／cm2 秒）を通気度
として示す。 11.折り曲げ性 作成したマットを水平面から片端を抑えて押し出し、４
５°に切り欠いた勾配面に接するまでの長さを以下の基
準で示す。１００cm未満：◎、１３０cm未満：○、１５
０cm未満：△、１５０cm以上：× 12.水切り性 作成したマットの重量を測定後に水槽に浸して１０分後
に取り出し、できるだけ水切りして、３０℃ＲＨ６５％
の雰囲気の室内で壁に立てかけ２４時間放置後の重量を
測定して残留水分の量を求め、以下の基準で評価した。
残留水分が５％以下：◎、残留水分が７％以下：○、残
留水分が１０％以下：△、残留水分が１０％以上：× 13.寝心地 作成したマットをベットフレ−ムにセットして、２８℃
ＲＨ７５％室内でパネラ−を寝かせて以下の評価をおこ
なった。（ｎ＝５）なお、ベットマット上にはシ−ツを
敷き、掛け布団にはダウン／フェザ−：９０／１０混合
羽毛１．８kg入り、枕は自宅で使用中のものを使用させ
た。 (1) 違和感：寝たときの「背中に感じる違和感」の程度
を感覚的に定性評価した。感じない；◎、殆ど感じな
い；○、やや感じる；△、感じる；× (2) 沈み込み：寝たときの体型保持状況の程度を感覚的
に定性評価した。適度の沈み込みで非常に心地よい；
◎、沈み込みやや少又はやや大で心地良い；○、沈み込
み小又は大で心地よさにやや欠ける；△、沈み込み過ぎ
又は沈み込まないで心地よさを感じない；× (3) 蒸れ感：２時間寝ていて、臀部や背中等のベットマ
ットと接する部分に感じる蒸れ感を感覚的に定性評価し
た。殆ど感じない：◎、僅かに蒸れを感じる；○、やや
蒸れを感じる；△、蒸れを著しく感じる；× (4) 体圧の圧迫感：寝てから動かないでどの程度我慢し
ていられるか：３０分以内；×、１時間以内；△、２時
間以内；○、２時間以上；◎ (5) 総合評価： (1)から(5) までの評価の◎を４点、○
を３点、△を２点、×を１点として１２点以上で△を含
まないもの；非常に良い（◎）、１２点以上で△を含む
もの；良い（○）、１０点以上で×を含まないもの；や
や悪い（△）、×を含むもの；悪い（×）として評価し
た。
た。 1. 融点（Ｔｍ）および融点以下の吸熱ピ−ク 島津製作所製ＴＡ５０，ＤＳＣ５０型示差熱分析計を使
用し、昇温速度２０℃／分で測定した吸発熱曲線から吸
熱ピ−ク（融解ピ−ク）温度を求めた。 2. Ｔαｃｒ ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製バイブロン
ＤＤＶII型を用い、１１０Ｈｚ、昇温速度１℃／分で測
定したＴａｎδ（虚数弾性率Ｍ”と弾性率の実数部分
Ｍ’との比Ｍ”／Ｍ’）のゴム弾性領域から融解領域へ
の転移点温度に相当するα分散の立ち上がり温度。 3. 室温伸長回復率 ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製テンシロン
ＵＴＭ４型を用い、伸長速度１００％にて３００％伸長
後歪みを０％に戻し、２分間放置後再度破断まで伸長さ
せた時の、再度伸長時に応力が発現する伸長率を３００
％から差し引いた伸長率を３００％で除した値を％で示
す。（ｎ＝３） 4. ７０℃伸長回復率 ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製テンシロン
ＵＴＭ４型を用い、７０℃雰囲気にした加熱オーブン中
で伸長速度１００％にて１０％伸長歪みを付与して２４
時間保持した後、歪みを０％に戻し、５分間放置後再度
破断まで伸長させた時の、再度伸長時に応力が発現する
伸長率を１０％から差し引いた伸長率を１０％で除した
値を％で示す。（ｎ＝３） 5. 見掛け密度 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、４か所の高さ
を測定し、体積を求め試料の重さを体積で徐した値で示
す。（ｎ＝４の平均値） 6. 線条の繊径 試料を１０箇所から各線条部分を切り出し、アクリル樹
脂で包埋して断面を削り出し切片を作成して断面写真を
得る。拡大した断面写真より線径を求め、拡大倍率で叙
した値（ｎ＝１０の平均値） 7. 融着 試料を目視判断で融着しているか否かを接着している繊
維同士を手で引っ張って外れないか否かで外れないもの
を融着していると判断する。 8. 耐熱耐久性（７０℃残留歪） 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、５０％圧縮し
て７０℃乾熱中２２時間放置後冷却して圧縮歪みを除き
１日放置後の厚みと処理前の厚みの差と処理前の厚みと
の比を％で示す（ｎ＝３の平均値） 9. 繰返し圧縮歪 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、島津製作所製
サ−ボパルサ−にて、２５℃６５％ＲＨ室内にて５０％
の厚みまで１Ｈｚのサイクルで圧縮回復を繰り返し２万
回後の試料を１日放置後の厚みと処理前の厚みの差と処
理前の厚みとの比を％で示す。（ｎ＝３の平均値） 10.通気度 側地は、直接側地を株式会社テクノワ−ルド社製（コス
モ計器設計品）通気量測定器、高圧タイプを用い測定し
た通気量（cc／cm2 秒）を通気度として示す。側地から
ワディング層を介して網状体に排出できる通気量は、ワ
ディング層の片面を編織物で被われた試料を直径１０cm
の円筒状に打ち抜き、側面をシ−ルできる試料厚みに相
当する高さの内径１０cmの金属筒に５％圧縮した状態で
入れ、上下を５％圧縮厚み分のパッキンでシ−ルして横
漏れしないようにしたサンプルを作成し、株式会社テク
ノワ−ルド社製（コスモ計器設計品）通気量測定器、高
圧タイプを用い測定した通気量（cc／cm2 秒）を通気度
として示す。 11.折り曲げ性 作成したマットを水平面から片端を抑えて押し出し、４
５°に切り欠いた勾配面に接するまでの長さを以下の基
準で示す。１００cm未満：◎、１３０cm未満：○、１５
０cm未満：△、１５０cm以上：× 12.水切り性 作成したマットの重量を測定後に水槽に浸して１０分後
に取り出し、できるだけ水切りして、３０℃ＲＨ６５％
の雰囲気の室内で壁に立てかけ２４時間放置後の重量を
測定して残留水分の量を求め、以下の基準で評価した。
残留水分が５％以下：◎、残留水分が７％以下：○、残
留水分が１０％以下：△、残留水分が１０％以上：× 13.寝心地 作成したマットをベットフレ−ムにセットして、２８℃
ＲＨ７５％室内でパネラ−を寝かせて以下の評価をおこ
なった。（ｎ＝５）なお、ベットマット上にはシ−ツを
敷き、掛け布団にはダウン／フェザ−：９０／１０混合
羽毛１．８kg入り、枕は自宅で使用中のものを使用させ
た。 (1) 違和感：寝たときの「背中に感じる違和感」の程度
を感覚的に定性評価した。感じない；◎、殆ど感じな
い；○、やや感じる；△、感じる；× (2) 沈み込み：寝たときの体型保持状況の程度を感覚的
に定性評価した。適度の沈み込みで非常に心地よい；
◎、沈み込みやや少又はやや大で心地良い；○、沈み込
み小又は大で心地よさにやや欠ける；△、沈み込み過ぎ
又は沈み込まないで心地よさを感じない；× (3) 蒸れ感：２時間寝ていて、臀部や背中等のベットマ
ットと接する部分に感じる蒸れ感を感覚的に定性評価し
た。殆ど感じない：◎、僅かに蒸れを感じる；○、やや
蒸れを感じる；△、蒸れを著しく感じる；× (4) 体圧の圧迫感：寝てから動かないでどの程度我慢し
ていられるか：３０分以内；×、１時間以内；△、２時
間以内；○、２時間以上；◎ (5) 総合評価： (1)から(5) までの評価の◎を４点、○
を３点、△を２点、×を１点として１２点以上で△を含
まないもの；非常に良い（◎）、１２点以上で△を含む
もの；良い（○）、１０点以上で×を含まないもの；や
や悪い（△）、×を含むもの；悪い（×）として評価し
た。
【００２１】実施例１ ポリエステル系エラストマ−として、ジメチルテレフタ
レ−ト（ＤＭＴ）又は、ジメチルナフタレ−ト（ＤＭ
Ｎ）と１・４ブタンジオ−ル（１・４ＢＤ）を少量の触
媒と仕込み、常法によりエステル交換後、ポリテトラメ
チレングリコ−ル（ＰＴＭＧ）を添加して昇温減圧しつ
つ重縮合せしめポリエ−テルエステルブロック共重合エ
ラストマ−を生成させ、次いで抗酸化剤１％及び難燃剤
１０％（燐含有量５０００〜１００００ｐｐｍ）を添加
混合後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥して得ら
れた熱可塑性弾性樹脂原料の処方を表−１に示す。
レ−ト（ＤＭＴ）又は、ジメチルナフタレ−ト（ＤＭ
Ｎ）と１・４ブタンジオ−ル（１・４ＢＤ）を少量の触
媒と仕込み、常法によりエステル交換後、ポリテトラメ
チレングリコ−ル（ＰＴＭＧ）を添加して昇温減圧しつ
つ重縮合せしめポリエ−テルエステルブロック共重合エ
ラストマ−を生成させ、次いで抗酸化剤１％及び難燃剤
１０％（燐含有量５０００〜１００００ｐｐｍ）を添加
混合後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥して得ら
れた熱可塑性弾性樹脂原料の処方を表−１に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】幅１２０cm、長さ１０cmのノズル有効面に
幅方向の孔間ピッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mm
の千鳥配列としたオリフィス形状は外径２mm、内径１．
６mmでトリプルブリッジの中空形成性断面としたノズル
に、得られた熱可塑性弾性樹脂原料を別々の押出機にて
溶融し、Ａ−１をシ−ス成分に、Ａ−２をコア成分とな
るようにオリフィス直前で分配し、溶融温度２４５℃に
て単孔当たりの吐出量２．０ｇ／分（Ａ−１：１ｇ／
分、Ａ−２：１ｇ／分）にてノズル下方に吐出させ、ノ
ズル面１２cm下に冷却水を配し、幅１４０cmのステンレ
ス製エンドレスネットを平行に１０cm間隔で一対の引取
りコンベアを水面上に一部出るように配して、該溶融状
態の吐出線状を曲がりくねらせル−プを形成して接触部
分を融着させつつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態
の網状体の両面を引取りコンベア−で挟み込みつつ毎分
１ｍの速度で２５℃の冷却水中へ引込み固化させ両面を
フラット化した後引取り、水切り後、連続して１２０℃
の加熱空気を循環させたセッタ−中を１５分間通過させ
冷却後、所定の大きさに切断して得た網状体は断面形状
がシ−スコア構造の三角おむすび型の中空断面で中空率
が４０％、線径が１．２mmの融点以外に１２６℃に吸熱
ピープをもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は
殆ど融着により接合され、両面は実質的にフラット化さ
れ、平均の見掛け密度が０．０４６ｇ／cm2 、厚み９．
５cm、繰返し圧縮歪み２．８％、耐熱耐久性１１．２％
であった。別途、合成繊維は、常法により、極限粘度
０．６３と０．５６のＰＥＴを重量比５０／５０に分配
して単孔当たり３．０ｇ／分孔（１ｇ／分：１ｇ／分）
として紡糸温度２６５℃にて紡糸速度１３００ｍ／分で
複合紡糸し、次いで、７０℃及び１８０℃にて２段延伸
して得た延伸糸を６４mmに切断し１７０℃にてフリ−熱
処理して立体捲縮を発現させ、中空断面で中空率３２％
のシ−スコア構造の繊度６デニ−ル、初期引張り抵抗度
３８ｇ／デニ−ル、捲縮度２０％、捲縮数１８個／イン
チの合成繊維を得た。次いで、マトリックス繊維とし
て、クチクル層表面のエピ層を除去し、難燃加工したメ
リノ羊毛と合成繊維を８５／１５重量比で混合し、オ−
プナ−にて予備開繊した後カ−ドで開繊して得たウエッ
ブを厚みが８mmとなったときの見掛け密度が０．０５ｇ
／cm2 となるように該網状体の表裏に積層したクッショ
ン体を、東洋紡績製ハイムのポリエステル繊維からなる
通気度３０cc/cm2秒のブロードを所定の大きさに縫製し
た側地に挿入し、ウェッブの平均見掛け密度が０．０５
ｇ／cm2 となるようにやや圧縮しながら１０cm間隔の菱
形格子状にキルトし、圧縮による弛み分をコ−ナ−部分
でパイピング縫製して本発明のベット用マットを得た。
得られたベット用マットの評価結果を表２に示す。表２
で明らかごとく、耐熱性、耐久性、折り曲げ性、水切り
性に優れ、側地の通気性も良く、寝心地の良好なベット
用マットである。なお、このベット用マットは難燃性を
示し、燃焼ガスの毒性指数は６．０であった。このこと
から、火災時の安全性も高いベット用マットであること
が判る。
幅方向の孔間ピッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mm
の千鳥配列としたオリフィス形状は外径２mm、内径１．
６mmでトリプルブリッジの中空形成性断面としたノズル
に、得られた熱可塑性弾性樹脂原料を別々の押出機にて
溶融し、Ａ−１をシ−ス成分に、Ａ−２をコア成分とな
るようにオリフィス直前で分配し、溶融温度２４５℃に
て単孔当たりの吐出量２．０ｇ／分（Ａ−１：１ｇ／
分、Ａ−２：１ｇ／分）にてノズル下方に吐出させ、ノ
ズル面１２cm下に冷却水を配し、幅１４０cmのステンレ
ス製エンドレスネットを平行に１０cm間隔で一対の引取
りコンベアを水面上に一部出るように配して、該溶融状
態の吐出線状を曲がりくねらせル−プを形成して接触部
分を融着させつつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態
の網状体の両面を引取りコンベア−で挟み込みつつ毎分
１ｍの速度で２５℃の冷却水中へ引込み固化させ両面を
フラット化した後引取り、水切り後、連続して１２０℃
の加熱空気を循環させたセッタ−中を１５分間通過させ
冷却後、所定の大きさに切断して得た網状体は断面形状
がシ−スコア構造の三角おむすび型の中空断面で中空率
が４０％、線径が１．２mmの融点以外に１２６℃に吸熱
ピープをもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は
殆ど融着により接合され、両面は実質的にフラット化さ
れ、平均の見掛け密度が０．０４６ｇ／cm2 、厚み９．
５cm、繰返し圧縮歪み２．８％、耐熱耐久性１１．２％
であった。別途、合成繊維は、常法により、極限粘度
０．６３と０．５６のＰＥＴを重量比５０／５０に分配
して単孔当たり３．０ｇ／分孔（１ｇ／分：１ｇ／分）
として紡糸温度２６５℃にて紡糸速度１３００ｍ／分で
複合紡糸し、次いで、７０℃及び１８０℃にて２段延伸
して得た延伸糸を６４mmに切断し１７０℃にてフリ−熱
処理して立体捲縮を発現させ、中空断面で中空率３２％
のシ−スコア構造の繊度６デニ−ル、初期引張り抵抗度
３８ｇ／デニ−ル、捲縮度２０％、捲縮数１８個／イン
チの合成繊維を得た。次いで、マトリックス繊維とし
て、クチクル層表面のエピ層を除去し、難燃加工したメ
リノ羊毛と合成繊維を８５／１５重量比で混合し、オ−
プナ−にて予備開繊した後カ−ドで開繊して得たウエッ
ブを厚みが８mmとなったときの見掛け密度が０．０５ｇ
／cm2 となるように該網状体の表裏に積層したクッショ
ン体を、東洋紡績製ハイムのポリエステル繊維からなる
通気度３０cc/cm2秒のブロードを所定の大きさに縫製し
た側地に挿入し、ウェッブの平均見掛け密度が０．０５
ｇ／cm2 となるようにやや圧縮しながら１０cm間隔の菱
形格子状にキルトし、圧縮による弛み分をコ−ナ−部分
でパイピング縫製して本発明のベット用マットを得た。
得られたベット用マットの評価結果を表２に示す。表２
で明らかごとく、耐熱性、耐久性、折り曲げ性、水切り
性に優れ、側地の通気性も良く、寝心地の良好なベット
用マットである。なお、このベット用マットは難燃性を
示し、燃焼ガスの毒性指数は６．０であった。このこと
から、火災時の安全性も高いベット用マットであること
が判る。
【００２４】
【表２】
【００２５】実施例２ 幅１２０cm、長さ５cmのノズル有効面に幅方向の孔間ピ
ッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mmの千鳥配列とし
たオリフィス形状は外径１mm丸断面としたノズルに、得
られた熱可塑性弾性樹脂原料Ａ−５を押出機にて溶融
し、溶融温度２４５℃にて単孔当たりの吐出量２．０ｇ
／分にてノズル下方に吐出させ、ノズル面１５cm下に冷
却水を配し、幅１４０cmのステンレス製エンドレスネッ
トを平行に平行に４．５cm間隔で一対の引取りコンベア
を水面上に一部出るように配して、該溶融状態の吐出線
状を曲がりくねらせル−プを形成して接触部分を融着さ
せつつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状体の
両面を引取りコンベア−で挟み込みつつ毎分１ｍの速度
で２５℃の冷却水中へ引込み固化させ両面をフラット化
した後引取り、水切り後、連続して１２０℃の加熱空気
を循環させたセッタ−中を１５分間通過させ冷却後、所
定の大きさに切断して得た網状体は、断面形状が丸断面
で、線径が０．９mmの融点以外に１２６℃に吸熱ピーク
をもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど融
着により接合され、両面が実質的にフラット化され、平
均の見掛け密度が０．０４８ｇ／cm2 、厚み４．５cm、
繰返し圧縮歪み７．５％、耐熱耐久性１８．４％であっ
た。次いで、開繊綿でホルマリン加工したラミ−綿と実
施例１で使用した合成繊維を８５／１５重量比で混合
し、オ−プナ−にて予備開繊した後カ−ドで開繊して得
たウエッブを見掛け密度が０．０５ｇ／cm2 となるよう
に該網状体の表面と裏面に積層したクッション体を、東
洋紡績製ハイムのポリエステル繊維からなる通気度３０
cc/cm2秒のブロードを用いて所定の形状に縫製された側
地に挿入し、次いで、ウエッブを見掛け密度が０．０５
ｇ／cm2 となるように圧縮しつつ８cm間隔の菱形格子状
にキルティングして得たベット用マットの評価結果を表
２に示す。表２で明らかごとく、耐熱性、耐久性、折り
曲げ性、水切り性に優れ、側地の通気性も良く寝心地の
良好なベットマットである。なお、このマットは燃焼ガ
スの毒性指数は５．０であった。このことから、火災時
の安全性が良いマットであることが分かる。
ッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mmの千鳥配列とし
たオリフィス形状は外径１mm丸断面としたノズルに、得
られた熱可塑性弾性樹脂原料Ａ−５を押出機にて溶融
し、溶融温度２４５℃にて単孔当たりの吐出量２．０ｇ
／分にてノズル下方に吐出させ、ノズル面１５cm下に冷
却水を配し、幅１４０cmのステンレス製エンドレスネッ
トを平行に平行に４．５cm間隔で一対の引取りコンベア
を水面上に一部出るように配して、該溶融状態の吐出線
状を曲がりくねらせル−プを形成して接触部分を融着さ
せつつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状体の
両面を引取りコンベア−で挟み込みつつ毎分１ｍの速度
で２５℃の冷却水中へ引込み固化させ両面をフラット化
した後引取り、水切り後、連続して１２０℃の加熱空気
を循環させたセッタ−中を１５分間通過させ冷却後、所
定の大きさに切断して得た網状体は、断面形状が丸断面
で、線径が０．９mmの融点以外に１２６℃に吸熱ピーク
をもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど融
着により接合され、両面が実質的にフラット化され、平
均の見掛け密度が０．０４８ｇ／cm2 、厚み４．５cm、
繰返し圧縮歪み７．５％、耐熱耐久性１８．４％であっ
た。次いで、開繊綿でホルマリン加工したラミ−綿と実
施例１で使用した合成繊維を８５／１５重量比で混合
し、オ−プナ−にて予備開繊した後カ−ドで開繊して得
たウエッブを見掛け密度が０．０５ｇ／cm2 となるよう
に該網状体の表面と裏面に積層したクッション体を、東
洋紡績製ハイムのポリエステル繊維からなる通気度３０
cc/cm2秒のブロードを用いて所定の形状に縫製された側
地に挿入し、次いで、ウエッブを見掛け密度が０．０５
ｇ／cm2 となるように圧縮しつつ８cm間隔の菱形格子状
にキルティングして得たベット用マットの評価結果を表
２に示す。表２で明らかごとく、耐熱性、耐久性、折り
曲げ性、水切り性に優れ、側地の通気性も良く寝心地の
良好なベットマットである。なお、このマットは燃焼ガ
スの毒性指数は５．０であった。このことから、火災時
の安全性が良いマットであることが分かる。
【００２６】実施例３ 幅１２０cm、長さ５cmのノズル有効面に幅方向の孔間ピ
ッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mmの千鳥配列とし
たオリフィス形状は外径２mm、内径１．６mmでトリプル
ブリッジの中空形成性断面としたノズルに、得られた熱
可塑性弾性樹脂Ａ−３を押出機にて溶融し、溶融温度２
３５℃にて単孔当たりの吐出量２．０ｇ／分にてノズル
下方に吐出させ、ノズル面１２cm下に冷却水を配し、幅
１４０cmのステンレス製エンドレスネットを平行に４．
５cm間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るよ
うに配して、該溶融状態の吐出線状を曲がりくねらせル
−プを形成して接触部分を融着させつつ３次元網状構造
を形成し、毎分１ｍの速度で２５℃の冷却水中へ引込み
固化させた後引取り、水切り後、連続して１２０℃の加
熱空気を循環させたセッタ−中を１５分間通過させ冷却
後、所定の大きさに切断して得た両面が実質的にフラッ
ト化された網状体は、断面形状は中空おむすび型断面
で、線径が１．２mmの融点以外に１２６℃に吸熱ピーク
をもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど融
着により接合され、平均の見掛け密度が０．０４８ｇ／
cm2 、厚み４．５cm、繰返し圧縮歪み５．８％、耐熱耐
久性１０．８％であった。次いで、カット長６５mmに切
断した真綿と実施例１で得た合成繊維を７０／３０重量
比で混合し、実施例１と同様にして得たワディング層と
なるウェッブをクッション層となる網状体の表面及び裏
面に積層し、東洋紡績製ハイムのポリエステル繊維から
なる通気度３０cc/cm2秒のブロードを用いて所定の形状
に縫製された側地に挿入し、次いで、ウエッブを見掛け
密度が０．０５ｇ／cm2 となるように圧縮しつつ８cm間
隔の菱形格子状にキルティングして得たベット用マット
の評価結果を表２に示す。表２で明らかごとく、耐熱
性、耐久性、折り曲げ性、水切り性に優れ、側地の通気
性も良く寝心地の良好なベットマットである。なお、こ
のベット用マットは燃焼ガスの毒性指数は５．６であっ
た。このことから、火災時の安全性も良いベット用マッ
トであることが分かる。
ッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mmの千鳥配列とし
たオリフィス形状は外径２mm、内径１．６mmでトリプル
ブリッジの中空形成性断面としたノズルに、得られた熱
可塑性弾性樹脂Ａ−３を押出機にて溶融し、溶融温度２
３５℃にて単孔当たりの吐出量２．０ｇ／分にてノズル
下方に吐出させ、ノズル面１２cm下に冷却水を配し、幅
１４０cmのステンレス製エンドレスネットを平行に４．
５cm間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るよ
うに配して、該溶融状態の吐出線状を曲がりくねらせル
−プを形成して接触部分を融着させつつ３次元網状構造
を形成し、毎分１ｍの速度で２５℃の冷却水中へ引込み
固化させた後引取り、水切り後、連続して１２０℃の加
熱空気を循環させたセッタ−中を１５分間通過させ冷却
後、所定の大きさに切断して得た両面が実質的にフラッ
ト化された網状体は、断面形状は中空おむすび型断面
で、線径が１．２mmの融点以外に１２６℃に吸熱ピーク
をもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど融
着により接合され、平均の見掛け密度が０．０４８ｇ／
cm2 、厚み４．５cm、繰返し圧縮歪み５．８％、耐熱耐
久性１０．８％であった。次いで、カット長６５mmに切
断した真綿と実施例１で得た合成繊維を７０／３０重量
比で混合し、実施例１と同様にして得たワディング層と
なるウェッブをクッション層となる網状体の表面及び裏
面に積層し、東洋紡績製ハイムのポリエステル繊維から
なる通気度３０cc/cm2秒のブロードを用いて所定の形状
に縫製された側地に挿入し、次いで、ウエッブを見掛け
密度が０．０５ｇ／cm2 となるように圧縮しつつ８cm間
隔の菱形格子状にキルティングして得たベット用マット
の評価結果を表２に示す。表２で明らかごとく、耐熱
性、耐久性、折り曲げ性、水切り性に優れ、側地の通気
性も良く寝心地の良好なベットマットである。なお、こ
のベット用マットは燃焼ガスの毒性指数は５．６であっ
た。このことから、火災時の安全性も良いベット用マッ
トであることが分かる。
【００２７】実施例４ ポリウレタン系エラストマ−として、４・４’ジフェニ
ルメタンジイソシアネ−ト（ＭＤＩ）とＰＴＭＧ及び鎖
延長剤として１・４ＢＤを添加して重合し次いで抗酸化
剤２％を添加混合練込み後ペレット化し真空乾燥してポ
リエ−テル系ウレタンポリマ−の処方を表３に示す。
ルメタンジイソシアネ−ト（ＭＤＩ）とＰＴＭＧ及び鎖
延長剤として１・４ＢＤを添加して重合し次いで抗酸化
剤２％を添加混合練込み後ペレット化し真空乾燥してポ
リエ−テル系ウレタンポリマ−の処方を表３に示す。
【００２８】
【表３】
【００２９】得られた熱可塑性弾性樹脂（シ−ス成分：
Ｂ−１、コア成分：Ｂ−２）を溶融温度２２０℃とした
以外実施例１と同様にして得た網状体の線条のシ−スコ
ア構造の断面形状が三角おむすび型の中空断面で中空率
４０％、線径が１．１mmの融点以外に１２６℃に吸熱ピ
ークをもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆
ど融着により接合され、両面が実質的にフラット化さ
れ、平均の見掛け密度が０．０４７ｇ／cm2 、厚み９．
５cm、繰返し圧縮歪み３．６％、耐熱耐久性７．５％で
あった。次いで、実施例２で使用したウェッブを該クッ
ション層に積層したクッション体を、東洋紡績製ハイム
のポリエステル繊維からなる通気度３０cc/cm2秒のブロ
ードを用いて所定の形状に縫製された側地に挿入し、次
いで、ウエッブを見掛け密度が０．０５ｇ／cm2 となる
ように圧縮しつつ８cm間隔の菱形格子状にキルティング
して得たベット用マットの評価結果を表２に示す。表２
で明らかごとく、耐熱性、耐久性、折り曲げ性、水切り
性に優れ、側地の通気性も良く寝心地の良好なベット用
マットである。
Ｂ−１、コア成分：Ｂ−２）を溶融温度２２０℃とした
以外実施例１と同様にして得た網状体の線条のシ−スコ
ア構造の断面形状が三角おむすび型の中空断面で中空率
４０％、線径が１．１mmの融点以外に１２６℃に吸熱ピ
ークをもつ線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆
ど融着により接合され、両面が実質的にフラット化さ
れ、平均の見掛け密度が０．０４７ｇ／cm2 、厚み９．
５cm、繰返し圧縮歪み３．６％、耐熱耐久性７．５％で
あった。次いで、実施例２で使用したウェッブを該クッ
ション層に積層したクッション体を、東洋紡績製ハイム
のポリエステル繊維からなる通気度３０cc/cm2秒のブロ
ードを用いて所定の形状に縫製された側地に挿入し、次
いで、ウエッブを見掛け密度が０．０５ｇ／cm2 となる
ように圧縮しつつ８cm間隔の菱形格子状にキルティング
して得たベット用マットの評価結果を表２に示す。表２
で明らかごとく、耐熱性、耐久性、折り曲げ性、水切り
性に優れ、側地の通気性も良く寝心地の良好なベット用
マットである。
【００３０】比較例１ メルトインデックス１２のポリエチレン（ＰＥ）単成分
のみを溶融温度を１９０℃とした以外、実施例２と同様
にして得た網状体は、中実丸断面で、線径が１．８mm、
の融点以外に吸熱ピークをもたない線条が、形成するル
−プの互いの接触点は殆ど融着により接合され、両面が
実質的にフラット化され、平均の見掛け密度が０．０４
７ｇ／cm2 、厚み４．５cm、繰返し圧縮歪み３９．６
％、耐熱耐久性４９．８％であった。次いで、精練した
インド綿と実施例１で使用した合成繊維を７０／３０重
量比で混合し、オ−プナ−にて予備開繊した後カ−ドで
開繊して得たウエッブを厚み６mmとなるときの見掛け密
度が０．０５ｇ／cm2 となるように積層したワディング
層をクッション層の表面及び裏面に積層して得たクッシ
ョン体を東洋紡績製ハイムのポリエステル繊維からなる
通気度３０cc/cm2秒のブロードを用いて所定の形状に縫
製された側地に挿入し、次いで、ウエッブを見掛け密度
が０．０５ｇ／cm2 となるように圧縮しつつ８cm間隔の
菱形格子状にキルティングして得たベット用マットの評
価結果を表２に示す。表２で明らかごとく、非弾性オレ
フィンからなる網状体のため、水切り性には優れるが、
耐熱性、耐久性、折り曲げ性、側地の通気性は良いが蒸
れ感以外の寝心地が著しく劣るベットマットであり、難
燃性も不合格になり火災時には問題がでるベットマット
である。
のみを溶融温度を１９０℃とした以外、実施例２と同様
にして得た網状体は、中実丸断面で、線径が１．８mm、
の融点以外に吸熱ピークをもたない線条が、形成するル
−プの互いの接触点は殆ど融着により接合され、両面が
実質的にフラット化され、平均の見掛け密度が０．０４
７ｇ／cm2 、厚み４．５cm、繰返し圧縮歪み３９．６
％、耐熱耐久性４９．８％であった。次いで、精練した
インド綿と実施例１で使用した合成繊維を７０／３０重
量比で混合し、オ−プナ−にて予備開繊した後カ−ドで
開繊して得たウエッブを厚み６mmとなるときの見掛け密
度が０．０５ｇ／cm2 となるように積層したワディング
層をクッション層の表面及び裏面に積層して得たクッシ
ョン体を東洋紡績製ハイムのポリエステル繊維からなる
通気度３０cc/cm2秒のブロードを用いて所定の形状に縫
製された側地に挿入し、次いで、ウエッブを見掛け密度
が０．０５ｇ／cm2 となるように圧縮しつつ８cm間隔の
菱形格子状にキルティングして得たベット用マットの評
価結果を表２に示す。表２で明らかごとく、非弾性オレ
フィンからなる網状体のため、水切り性には優れるが、
耐熱性、耐久性、折り曲げ性、側地の通気性は良いが蒸
れ感以外の寝心地が著しく劣るベットマットであり、難
燃性も不合格になり火災時には問題がでるベットマット
である。
【００３１】比較例２ 幅１２０cm、長さ１０cmのノズル有効面に幅方向の孔間
ピッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mmの千鳥配列と
したオリフィス形状は外径１mm丸断面としたノズルに、
得られた熱可塑性弾性樹脂原料Ａ−５を押出機にて溶融
し、溶融温度２３５℃にて単孔当たりの吐出量３．０ｇ
／分にてノズル下方に吐出させ、ノズル面５cm下に冷却
水を配し、幅１４０cmのステンレス製エンドレスネット
を平行に平行に９．５cm間隔で一対の引取りコンベアを
水面上に一部出るように配して、該溶融状態の吐出線状
を曲がりくねらせル−プを形成して接触部分を融着させ
つつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状体の両
面を引取りコンベア−で挟み込みつつ毎分１ｍの速度で
２５℃の冷却水中へ引込み固化させ両面をフラット化し
た後引取り、水切り後、所定の大きさに切断して得た網
状体は、断面形状が丸断面で、線径が５．９mmの融点以
外に吸熱ピークをもたない線条が、形成するル−プの互
いの接触点は殆ど融着により接合され、両面が実質的に
フラット化され、平均の見掛け密度が０．０７４ｇ／cm
2 、厚み９．５cm、繰返し圧縮歪み１８．３％、耐熱耐
久性２８．４％であった。次いで、比較例１と同様にし
て得たベット用マットの評価結果を表２に示す。表２で
明らかごとく、水切り性、蒸れ感の少ない点に優れる
が、耐熱性、耐久性、折り曲げ性、蒸れ感以外の寝心地
が劣るベット用マットである。なお、このベット用マッ
トの燃焼ガスの毒性指数は５．１であった。
ピッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ１０mmの千鳥配列と
したオリフィス形状は外径１mm丸断面としたノズルに、
得られた熱可塑性弾性樹脂原料Ａ−５を押出機にて溶融
し、溶融温度２３５℃にて単孔当たりの吐出量３．０ｇ
／分にてノズル下方に吐出させ、ノズル面５cm下に冷却
水を配し、幅１４０cmのステンレス製エンドレスネット
を平行に平行に９．５cm間隔で一対の引取りコンベアを
水面上に一部出るように配して、該溶融状態の吐出線状
を曲がりくねらせル−プを形成して接触部分を融着させ
つつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状体の両
面を引取りコンベア−で挟み込みつつ毎分１ｍの速度で
２５℃の冷却水中へ引込み固化させ両面をフラット化し
た後引取り、水切り後、所定の大きさに切断して得た網
状体は、断面形状が丸断面で、線径が５．９mmの融点以
外に吸熱ピークをもたない線条が、形成するル−プの互
いの接触点は殆ど融着により接合され、両面が実質的に
フラット化され、平均の見掛け密度が０．０７４ｇ／cm
2 、厚み９．５cm、繰返し圧縮歪み１８．３％、耐熱耐
久性２８．４％であった。次いで、比較例１と同様にし
て得たベット用マットの評価結果を表２に示す。表２で
明らかごとく、水切り性、蒸れ感の少ない点に優れる
が、耐熱性、耐久性、折り曲げ性、蒸れ感以外の寝心地
が劣るベット用マットである。なお、このベット用マッ
トの燃焼ガスの毒性指数は５．１であった。
【００３２】比較例３ 溶融温度２４５℃にて、ノズル面３０cm下に引取りコン
ベアネットを配し、引き取り速度を０．３ｍ／分とした
以外、比較例２と同様の方法で得た網状体は、断面形状
が丸断面で、線径が１．９mmの融点以外に吸熱ピークを
もたない線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど
融着により接合され、両面が実質的にフラット化され、
平均の見掛け密度が０．２４ｇ／cm2 、厚み９．５cm、
繰返し圧縮歪み１９．８％、耐熱耐久性２９．４％であ
った。次いで、比較例２と同様にして得たベット用マッ
トの評価結果を表２に示す。表２で明らかごとく、水切
り性、蒸れ感の少ない点に優れるが、耐熱性、耐久性、
折り曲げ性、蒸れ感以外の寝心地が劣るベット用マット
である。なお、このベット用マットは燃焼ガスの毒性指
数は５．１であった。
ベアネットを配し、引き取り速度を０．３ｍ／分とした
以外、比較例２と同様の方法で得た網状体は、断面形状
が丸断面で、線径が１．９mmの融点以外に吸熱ピークを
もたない線条が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど
融着により接合され、両面が実質的にフラット化され、
平均の見掛け密度が０．２４ｇ／cm2 、厚み９．５cm、
繰返し圧縮歪み１９．８％、耐熱耐久性２９．４％であ
った。次いで、比較例２と同様にして得たベット用マッ
トの評価結果を表２に示す。表２で明らかごとく、水切
り性、蒸れ感の少ない点に優れるが、耐熱性、耐久性、
折り曲げ性、蒸れ感以外の寝心地が劣るベット用マット
である。なお、このベット用マットは燃焼ガスの毒性指
数は５．１であった。
【００３３】比較例４ 単孔当たりの吐出量０．３ｇ／分とし、ノズル面５cm下
に引取りコンベアネットを配し、引き取り速度を１．９
ｍ／分とした以外、比較例３と同様の方法で得た網状体
は、断面形状が丸断面で、線径が０．４mmの融点以外に
吸熱ピークをもたない線条が、形成するル−プの互いの
接触点は殆ど融着により接合され、両面が実質的にフラ
ット化され、平均の見掛け密度が０．００４ｇ／cm2 、
厚み９．５cm、繰返し圧縮歪み１３．６％、耐熱耐久性
２２．４％であった。次いで、比較例２と同様にして得
たベット用マットの評価結果を表２に示す。表２で明ら
かごとく、通気性、折り曲げ性、水切り性に優れるが、
耐熱性、耐久性、寝心地が劣るベット用マットである。
に引取りコンベアネットを配し、引き取り速度を１．９
ｍ／分とした以外、比較例３と同様の方法で得た網状体
は、断面形状が丸断面で、線径が０．４mmの融点以外に
吸熱ピークをもたない線条が、形成するル−プの互いの
接触点は殆ど融着により接合され、両面が実質的にフラ
ット化され、平均の見掛け密度が０．００４ｇ／cm2 、
厚み９．５cm、繰返し圧縮歪み１３．６％、耐熱耐久性
２２．４％であった。次いで、比較例２と同様にして得
たベット用マットの評価結果を表２に示す。表２で明ら
かごとく、通気性、折り曲げ性、水切り性に優れるが、
耐熱性、耐久性、寝心地が劣るベット用マットである。
【００３４】比較例５ 溶融温度２３０℃にて、単孔当たりの吐出量１．５ｇ／
分とし、ノズル面６０cm下に引取りコンベアネットを配
し、引き取り速度を１ｍ／分とした以外、比較例２と同
様の方法で得た網状体は、断面形状が丸断面で、線径が
１．９mmの融点以外に吸熱ピークをもたない線条となる
が、線条がル−プを形成しないで接触点が殆どできず、
網状体を形成しなかった。この線条を無理に見掛け密度
が０．０５ｇ／cm2 、厚み９．５cmのウエッブ状とし、
次いで、比較例２と同様にして得たベット用マットの評
価結果を表２に示す。表２で明らかごとく、接触点が接
合されない場合は、寝心地が劣るベットマットになる。
なお、このベットマットは寝心地が劣悪なため他の評価
をしていない。
分とし、ノズル面６０cm下に引取りコンベアネットを配
し、引き取り速度を１ｍ／分とした以外、比較例２と同
様の方法で得た網状体は、断面形状が丸断面で、線径が
１．９mmの融点以外に吸熱ピークをもたない線条となる
が、線条がル−プを形成しないで接触点が殆どできず、
網状体を形成しなかった。この線条を無理に見掛け密度
が０．０５ｇ／cm2 、厚み９．５cmのウエッブ状とし、
次いで、比較例２と同様にして得たベット用マットの評
価結果を表２に示す。表２で明らかごとく、接触点が接
合されない場合は、寝心地が劣るベットマットになる。
なお、このベットマットは寝心地が劣悪なため他の評価
をしていない。
【００３５】比較例６ 溶融温度２４５℃にて、単孔当たりの吐出量１．５ｇ／
分とし、ノズル面２０cm下に引取りコンベアネットを配
し、片側のコンベアネットの表面に５mmの凹凸を付けた
ものとし、引き取り速度を１ｍ／分とした以外、比較例
２と同様の方法で得た網状体は、断面形状が丸断面で、
線径が０．９mmの融点以外に吸熱ピークをもたない線条
が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど融着により接
合され、片面は実質的にフラット化されているが、他面
は凹凸を有する、平均の見掛け密度が０．０３５ｇ／cm
2 、最も厚い場所の厚み９．５cm、繰返し圧縮歪み１
９．５％、耐熱耐久性２９．２％であった。次いで、比
較例２と同様にして得たベット用マットの評価結果を表
２に示す。このマットは縫製時に縫い針が凸凹面に追随
しにくく針折れが多かった。また、側地の表面も凸凹と
なり見栄えの悪いマットになった。表２で明らかごと
く、折り曲げ性、水切り性、蒸れ感、圧迫感の少ない点
に優れるが、耐熱性、耐久性がやや劣り、凸凹側を使っ
た寝心地では違和感があり、寝心地がやや劣るベット用
マットである。なお、このベット用マットの燃焼ガスの
毒性指数は５．１であった。
分とし、ノズル面２０cm下に引取りコンベアネットを配
し、片側のコンベアネットの表面に５mmの凹凸を付けた
ものとし、引き取り速度を１ｍ／分とした以外、比較例
２と同様の方法で得た網状体は、断面形状が丸断面で、
線径が０．９mmの融点以外に吸熱ピークをもたない線条
が、形成するル−プの互いの接触点は殆ど融着により接
合され、片面は実質的にフラット化されているが、他面
は凹凸を有する、平均の見掛け密度が０．０３５ｇ／cm
2 、最も厚い場所の厚み９．５cm、繰返し圧縮歪み１
９．５％、耐熱耐久性２９．２％であった。次いで、比
較例２と同様にして得たベット用マットの評価結果を表
２に示す。このマットは縫製時に縫い針が凸凹面に追随
しにくく針折れが多かった。また、側地の表面も凸凹と
なり見栄えの悪いマットになった。表２で明らかごと
く、折り曲げ性、水切り性、蒸れ感、圧迫感の少ない点
に優れるが、耐熱性、耐久性がやや劣り、凸凹側を使っ
た寝心地では違和感があり、寝心地がやや劣るベット用
マットである。なお、このベット用マットの燃焼ガスの
毒性指数は５．１であった。
【００３６】比較例７ 幅１２０cm、長さ１cmのノズル有効面に幅方向の孔間ピ
ッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ５mmの千鳥配列とした
オリフィス形状は外径１mm丸断面としたノズルを用い、
単孔当たりの吐出量０．３ｇ／分とし、ノズル面５cm下
に引取りコンベアネットを配し、０．４cm間隔で一対の
引取りコンベアを水面上に一部出るように配して、引き
取り速度を１．０ｍ／分とした以外、比較例３と同様の
方法で得た網状体は、断面形状が丸断面で、線径が０．
４mmの融点以外に吸熱ピークをもたない線条が、形成す
るル−プの互いの接触点は殆ど融着により接合され、両
面が実質的にフラット化され、平均の見掛け密度が０．
０６４ｇ／cm2 、厚み０．４cm、繰返し圧縮歪み１８．
６％、耐熱耐久性２９．８％であった。次いで、比較例
２と同様にして得たベット用マットの評価結果を表２に
示す。表２で明らかごとく、折り曲げ性、水切り性に優
れるが、耐熱性、耐久性が劣り、クッション層が薄すぎ
て寝心地が著しく劣るベットマットである。
ッチ５mm、長さ方向の孔間ピッチ５mmの千鳥配列とした
オリフィス形状は外径１mm丸断面としたノズルを用い、
単孔当たりの吐出量０．３ｇ／分とし、ノズル面５cm下
に引取りコンベアネットを配し、０．４cm間隔で一対の
引取りコンベアを水面上に一部出るように配して、引き
取り速度を１．０ｍ／分とした以外、比較例３と同様の
方法で得た網状体は、断面形状が丸断面で、線径が０．
４mmの融点以外に吸熱ピークをもたない線条が、形成す
るル−プの互いの接触点は殆ど融着により接合され、両
面が実質的にフラット化され、平均の見掛け密度が０．
０６４ｇ／cm2 、厚み０．４cm、繰返し圧縮歪み１８．
６％、耐熱耐久性２９．８％であった。次いで、比較例
２と同様にして得たベット用マットの評価結果を表２に
示す。表２で明らかごとく、折り曲げ性、水切り性に優
れるが、耐熱性、耐久性が劣り、クッション層が薄すぎ
て寝心地が著しく劣るベットマットである。
【００３７】比較例８ 疑似結晶化処理しなかった以外実施例２と同様にして得
た網状体の特性は断面形状が丸断面で、線径が０．９mm
の融点以外に１２６℃に吸熱ピークをもたない線条が、
形成するル−プの互いの接触点は殆ど融着により接合さ
れ、両面が実質的にフラット化され、平均の見掛け密度
が０．０４８ｇ／cm2 、厚み４．５cm、繰返し圧縮歪み
１６．５％、耐熱耐久性２６．４％であった。別途、精
練したインド綿と実施例１で使用した合成繊維を７０／
３０重量比で混合し、オ−プナ−にて予備開繊した後カ
−ドで開繊して得たウエッブを見掛け密度が０．１２ｇ
／cm2 となるように積層した以外、比較例１と同様にし
て得た側地に該クッション層を挿入して得たベット用マ
ットの評価結果を表２に示す。表２より明らかなごと
く、ワディング層の密度が高すぎるため、側地の通気
性、折り曲げ性が悪く、寝心地も劣るベット用マットで
あった。
た網状体の特性は断面形状が丸断面で、線径が０．９mm
の融点以外に１２６℃に吸熱ピークをもたない線条が、
形成するル−プの互いの接触点は殆ど融着により接合さ
れ、両面が実質的にフラット化され、平均の見掛け密度
が０．０４８ｇ／cm2 、厚み４．５cm、繰返し圧縮歪み
１６．５％、耐熱耐久性２６．４％であった。別途、精
練したインド綿と実施例１で使用した合成繊維を７０／
３０重量比で混合し、オ−プナ−にて予備開繊した後カ
−ドで開繊して得たウエッブを見掛け密度が０．１２ｇ
／cm2 となるように積層した以外、比較例１と同様にし
て得た側地に該クッション層を挿入して得たベット用マ
ットの評価結果を表２に示す。表２より明らかなごと
く、ワディング層の密度が高すぎるため、側地の通気
性、折り曲げ性が悪く、寝心地も劣るベット用マットで
あった。
【００３８】比較例９ 精練したインド綿と実施例１で使用した合成繊維を７０
／３０重量比で混合し、オ−プナ−にて予備開繊した後
カ−ドで開繊して得たウエッブを見掛け密度が０．０５
ｇ／cm2 となるように積層したウェッブからなるワディ
ング層を比較例８で得た網状体に積層し、次いで、東洋
紡績製ハイムのポリエステル繊維からなる通気度３０cc
/cm2秒のブロードを用いて所定の形状に縫製された側地
に挿入し、キルチィングせずに挿入口を縫製して得たベ
ット用マットの評価結果を表２に示す。表２より明らか
なごとく、折り曲げ性と寝心地は良いが、耐熱耐久性が
劣り、キルトされていないので洗濯後のワディング層が
フェルト化する問題点もあるベット用マットであった。
／３０重量比で混合し、オ−プナ−にて予備開繊した後
カ−ドで開繊して得たウエッブを見掛け密度が０．０５
ｇ／cm2 となるように積層したウェッブからなるワディ
ング層を比較例８で得た網状体に積層し、次いで、東洋
紡績製ハイムのポリエステル繊維からなる通気度３０cc
/cm2秒のブロードを用いて所定の形状に縫製された側地
に挿入し、キルチィングせずに挿入口を縫製して得たベ
ット用マットの評価結果を表２に示す。表２より明らか
なごとく、折り曲げ性と寝心地は良いが、耐熱耐久性が
劣り、キルトされていないので洗濯後のワディング層が
フェルト化する問題点もあるベット用マットであった。
【００３９】比較例１０ 見掛け密度が０．０５ｇ／cm3 の市販のポリエステル硬
綿を厚み５mmにスライスし、所定の大きさに切断したも
のをワディング層にし、比較例８で得た該網状体に積層
したクッション体を用い、比較例２と同様にして得たベ
ット用マットの評価結果を表２に示す。表２で明らかご
とく、寝心地はやや良いが、耐熱性、耐久性、折り曲げ
性、水切り性が劣るベット用マットである。
綿を厚み５mmにスライスし、所定の大きさに切断したも
のをワディング層にし、比較例８で得た該網状体に積層
したクッション体を用い、比較例２と同様にして得たベ
ット用マットの評価結果を表２に示す。表２で明らかご
とく、寝心地はやや良いが、耐熱性、耐久性、折り曲げ
性、水切り性が劣るベット用マットである。
【００４０】比較例１１ 見掛け密度が０．０５ｇ／cm3 の市販のポリエステル硬
綿を厚み５mmにスライスし、所定の大きさに切断して、
比較例８で用いた２枚の該網状体の両面に市販のゴム系
接着接着剤を塗布して硬綿を網状体と接着し、所定の大
きさに縫製されたポリエステル繊維からなる側地に挿入
して得られたベット用マットの評価結果を表２に示す。
表２で明らかごとく、寝心地はやや良いが、耐熱性、耐
久性、折り曲げ性、水切り性が劣るベット用マットであ
る。
綿を厚み５mmにスライスし、所定の大きさに切断して、
比較例８で用いた２枚の該網状体の両面に市販のゴム系
接着接着剤を塗布して硬綿を網状体と接着し、所定の大
きさに縫製されたポリエステル繊維からなる側地に挿入
して得られたベット用マットの評価結果を表２に示す。
表２で明らかごとく、寝心地はやや良いが、耐熱性、耐
久性、折り曲げ性、水切り性が劣るベット用マットであ
る。
【００４１】比較例１２ 厚み１０cm、見掛け密度０．０５ｇ／cm3 の市販のポリ
エステル硬綿をクッション材とし、所定の大きさに縫製
されたポリエステル繊維からなる側地に挿入して、キル
ティングせずに得られたベット用マットの評価結果を表
２に示す。表２で明らかごとく、寝心地はやや良いが沈
み込みが少なく、耐熱性、耐久性、折り曲げ性、水切り
性は劣るベット用マットである。
エステル硬綿をクッション材とし、所定の大きさに縫製
されたポリエステル繊維からなる側地に挿入して、キル
ティングせずに得られたベット用マットの評価結果を表
２に示す。表２で明らかごとく、寝心地はやや良いが沈
み込みが少なく、耐熱性、耐久性、折り曲げ性、水切り
性は劣るベット用マットである。
【００４２】比較例１３ 厚み１０cm、見掛け密度０．０５ｇ／cm3 の市販の発泡
ポリウレタンをクッション材とし、比較例２と同様にし
て得られたベット用マットの評価結果を表２に示す。表
２で明らかごとく、耐熱性、耐久性は優れているが、折
り曲げ性、水切り性、側地の通気性は良いが寝心地が劣
るベットマットである。
ポリウレタンをクッション材とし、比較例２と同様にし
て得られたベット用マットの評価結果を表２に示す。表
２で明らかごとく、耐熱性、耐久性は優れているが、折
り曲げ性、水切り性、側地の通気性は良いが寝心地が劣
るベットマットである。
【００４３】実施例５ 実施例２で得た網状体を厚みを変えた以外実施例１と同
様にして得た敷布団の評価結果では、耐熱性、耐久性、
折り曲げ性、水切り性、寝心地が共に優れた敷布団であ
った。
様にして得た敷布団の評価結果では、耐熱性、耐久性、
折り曲げ性、水切り性、寝心地が共に優れた敷布団であ
った。
【００４４】実施例６ 実施例２で得た網状体を厚みを変えた以外実施例１と同
様にして得た座蒲団のの評価結果では、耐熱性、耐久
性、水切り性、座り心地共に優れた座蒲団であった。
様にして得た座蒲団のの評価結果では、耐熱性、耐久
性、水切り性、座り心地共に優れた座蒲団であった。
【００４５】
【発明の効果】天然繊維の特性を生かしたウェッブから
なるワディング層を伸長回復性の良い熱可塑性弾性樹脂
からなる線条が融着一体化され表面をフラット化した網
状体からなるクッション層に積層して、側地と共にキル
ティングにより全体を一体化したマット及び、製法であ
るので、蒸れ難く寝心地が良好で、耐熱耐久性、形態保
持性、クッション性に優れ、折り曲げ性も良好で、火災
時に有毒ガスの発生が少なく、ＭＲＳＡ等の雑菌を除去
するための洗濯が可能な一般家庭用、病院用及びホテル
用等のベット、敷布団、座蒲団及び、家具用に最適なマ
ット、及び、製造法を提供できる。
なるワディング層を伸長回復性の良い熱可塑性弾性樹脂
からなる線条が融着一体化され表面をフラット化した網
状体からなるクッション層に積層して、側地と共にキル
ティングにより全体を一体化したマット及び、製法であ
るので、蒸れ難く寝心地が良好で、耐熱耐久性、形態保
持性、クッション性に優れ、折り曲げ性も良好で、火災
時に有毒ガスの発生が少なく、ＭＲＳＡ等の雑菌を除去
するための洗濯が可能な一般家庭用、病院用及びホテル
用等のベット、敷布団、座蒲団及び、家具用に最適なマ
ット、及び、製造法を提供できる。
Claims (13)
- 【請求項１】 クッション層の少なくとも上面にワディ
ング層が積層され、且つ、全体面が側地で被われキルテ
ィング縫製されたマットであり、クッション層は、熱可
塑性弾性樹脂からなる線径が５mm以下の連続した線条を
曲がりくねらせランダムループを形成し、それぞれのル
ープの接触部の大部分が融着されてなる三次元立体構造
網状体で形成され、該三次元立体構造網状体は上、下両
面が実質的にフラット化されており、見掛け密度が０．
００５〜０．１０ｇ／cm3 、厚みが５mm以上であり、ワ
ディング層は、天然繊維を主たるマトリックスとした見
掛け密度が０．１ｇ／cm3 以下のウェブからなることを
特徴とするマット。 - 【請求項２】 クッション層を構成する熱可塑性弾性樹
脂が、室温での３００％伸長後の回復率（室温伸長回復
率）が２０％以上、７０℃での１０％伸長を２４時間保
持した後の回復率（７０℃伸長回復率）が３０％以上で
ある請求項１記載のマット。 - 【請求項３】 クッション層を構成する網状体の線径が
０．０１mm以上、見掛けの密度が０．０１ｇ／cm3 から
０．０８ｇ／cm3 、厚みが１０mm以上１００mm以下であ
る請求項１記載のマット。 - 【請求項４】 クッション層を構成する網状体の線径が
０．１mm以上２mm以下、見掛けの密度が０．０２ｇ／cm
3 から０．０６ｇ／cm3 、厚みが２０mm以上８０mm以下
である請求項１記載のマット。 - 【請求項５】 クッション層に熱可塑性弾性樹脂からな
る成分を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温以
上融点以下の温度に吸熱ピ−クを持つ網状体を用いた請
求項１記載のマット。 - 【請求項６】 クッション層を構成する網状体の該線条
の断面形状が中空断面又は及び異形断面である請求項１
記載のマット。 - 【請求項７】 マットの見掛け密度が０．１ｇ／cm3 以
下となるようにキルチィングされた請求項１記載のマッ
ト。 - 【請求項８】 側地の通気度が２０cc／cm2 秒以上であ
る請求項１記載のマット。 - 【請求項９】 天然繊維が絹からなる請求項１記載のマ
ット。 - 【請求項１０】 天然繊維が羊毛からなる請求項１記載
のマット。 - 【請求項１１】 天然繊維が麻からなる請求項１記載の
マット。 - 【請求項１２】 複数のオリフィスを持つ多列ノズルよ
り熱可塑性弾性樹脂をその融点より２０〜８０℃高い溶
融温度で、該ノズルより下方に向けて吐出させ、溶融状
態で連続線条のループを形成し、それぞれのループを互
いに接触させて融着させ３次元構造を形成しつつ、引取
り装置で挟み込み冷却槽で冷却せしめた後、得られた３
次元構造体の上、下両面又は片面に天然繊維を主たるマ
トリックスとしたウェッブを積層し、全面を側地で被い
キルティング縫製することを特徴とするマットの製法。 - 【請求項１３】 製品化に至る任意の工程で網状体を構
成する熱可塑性弾性樹脂の融点より少なくとも１０℃以
下の温度でアニ−リングよる疑似結晶化処理を行う請求
項１２記載のマットの製法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15045595A JP3627826B2 (ja) | 1995-06-16 | 1995-06-16 | マット及びその製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15045595A JP3627826B2 (ja) | 1995-06-16 | 1995-06-16 | マット及びその製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH091706A true JPH091706A (ja) | 1997-01-07 |
| JP3627826B2 JP3627826B2 (ja) | 2005-03-09 |
Family
ID=15497308
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15045595A Expired - Lifetime JP3627826B2 (ja) | 1995-06-16 | 1995-06-16 | マット及びその製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3627826B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007105403A (ja) * | 2005-10-17 | 2007-04-26 | Kaneka Corp | 難燃性不織布およびそれを用いた難燃性マットレス |
| JP2014064767A (ja) * | 2012-09-26 | 2014-04-17 | Toyobo Co Ltd | クッション |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0648453U (ja) * | 1992-09-29 | 1994-07-05 | 東洋興業株式会社 | 折畳み容易な敷きぶとん |
| JPH0716975A (ja) * | 1993-07-06 | 1995-01-20 | Toyobo Co Ltd | 積層構造体 |
| JPH0768061A (ja) * | 1993-02-26 | 1995-03-14 | Toyobo Co Ltd | クッション用網状構造体及び製法 |
-
1995
- 1995-06-16 JP JP15045595A patent/JP3627826B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0648453U (ja) * | 1992-09-29 | 1994-07-05 | 東洋興業株式会社 | 折畳み容易な敷きぶとん |
| JPH0768061A (ja) * | 1993-02-26 | 1995-03-14 | Toyobo Co Ltd | クッション用網状構造体及び製法 |
| JPH0716975A (ja) * | 1993-07-06 | 1995-01-20 | Toyobo Co Ltd | 積層構造体 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007105403A (ja) * | 2005-10-17 | 2007-04-26 | Kaneka Corp | 難燃性不織布およびそれを用いた難燃性マットレス |
| JP2014064767A (ja) * | 2012-09-26 | 2014-04-17 | Toyobo Co Ltd | クッション |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3627826B2 (ja) | 2005-03-09 |
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