JPH09178125A - 面燃焼バーナによる誘導加熱代替加熱炉 - Google Patents
面燃焼バーナによる誘導加熱代替加熱炉Info
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- JPH09178125A JPH09178125A JP33524295A JP33524295A JPH09178125A JP H09178125 A JPH09178125 A JP H09178125A JP 33524295 A JP33524295 A JP 33524295A JP 33524295 A JP33524295 A JP 33524295A JP H09178125 A JPH09178125 A JP H09178125A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 金属材料の熱加工用加熱炉や熱処理炉等にお
いて、従来、誘導加熱炉が採用されていた分野の加熱手
段を、面燃焼バーナを使用したガス加熱炉に代替して均
熱可能とすることにより、電力使用量の制限、設備費や
ランニングコストといった問題を解決する。 【解決手段】 外面が外側に凸に形成された多孔質パネ
ルを有する面燃焼バーナを配設したことを特徴とする。
また、該燃焼バーナを配設したゾーンと誘導加熱手段を
配設したゾーンとが併設されていることを特徴とする。 【効果】 ガス加熱炉による誘導加熱の代替が実現さ
れ、電力需要高騰の解消が可能。
いて、従来、誘導加熱炉が採用されていた分野の加熱手
段を、面燃焼バーナを使用したガス加熱炉に代替して均
熱可能とすることにより、電力使用量の制限、設備費や
ランニングコストといった問題を解決する。 【解決手段】 外面が外側に凸に形成された多孔質パネ
ルを有する面燃焼バーナを配設したことを特徴とする。
また、該燃焼バーナを配設したゾーンと誘導加熱手段を
配設したゾーンとが併設されていることを特徴とする。 【効果】 ガス加熱炉による誘導加熱の代替が実現さ
れ、電力需要高騰の解消が可能。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、金属材料の熱加工
用加熱炉や熱処理炉として使用される、面燃焼バーナを
利用した誘導加熱代替加熱炉に関するものである。
用加熱炉や熱処理炉として使用される、面燃焼バーナを
利用した誘導加熱代替加熱炉に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】金属材料の熱加工のための加熱炉とし
て、また熱処理炉として、誘導加熱炉が広く一般的に利
用されている。熱加工では、圧延、鍛造、押出し、焼き
ばめ等へ、熱処理では、焼入れ、焼鈍、焼ならし、焼戻
し、焼付け乾燥等へ、被加熱物の一部もしくは全体を加
熱するために使用されている。
て、また熱処理炉として、誘導加熱炉が広く一般的に利
用されている。熱加工では、圧延、鍛造、押出し、焼き
ばめ等へ、熱処理では、焼入れ、焼鈍、焼ならし、焼戻
し、焼付け乾燥等へ、被加熱物の一部もしくは全体を加
熱するために使用されている。
【０００３】誘導加熱炉は、高い電力密度で加熱でき急
速加熱が容易、被加熱物に直接熱を発生させるため加熱
効率が高い、加熱温度の制御が容易で温度の均一性が良
好、全体加熱はもとより局部加熱にも適する、任意の雰
囲気加熱ができる、等の特徴を有している。
速加熱が容易、被加熱物に直接熱を発生させるため加熱
効率が高い、加熱温度の制御が容易で温度の均一性が良
好、全体加熱はもとより局部加熱にも適する、任意の雰
囲気加熱ができる、等の特徴を有している。
【０００４】誘導加熱による部分加熱において、たとえ
ば表面焼入れの場合は、周波数を高くして、電流浸透深
さを浅くし、さらに加熱時間を短くすることにより、表
面に発熱部を集中させてから、すぐに冷却する必要があ
る。表面の電力密度は、一般的に１〜３ｋＷ／cm2 の表
面負荷密度が取られる。これに対し全体加熱の場合にお
いては、周波数を低くして、電流浸透深さを被加熱物の
直径の１／３〜１／７程度とし、加熱時間も比較的長く
取られる。この場合の電力密度は０．１〜１ｋＷ／cm2
が一般的に取られている。
ば表面焼入れの場合は、周波数を高くして、電流浸透深
さを浅くし、さらに加熱時間を短くすることにより、表
面に発熱部を集中させてから、すぐに冷却する必要があ
る。表面の電力密度は、一般的に１〜３ｋＷ／cm2 の表
面負荷密度が取られる。これに対し全体加熱の場合にお
いては、周波数を低くして、電流浸透深さを被加熱物の
直径の１／３〜１／７程度とし、加熱時間も比較的長く
取られる。この場合の電力密度は０．１〜１ｋＷ／cm2
が一般的に取られている。
【０００５】一方、ガス燃焼加熱炉として、面燃焼バー
ナを採用したものが一部で使用されている。このバーナ
は、本発明者らの考案になる実公平２−３０７１８号公
報等に開示されているように、燃料と空気の混合体を多
孔質パネルを通し噴出させて燃焼させることで、該パネ
ルからの輻射熱と燃焼フレームとによって被加熱物を加
熱するものであり、通常のバーナより均一な加熱を行う
ことができる。多孔質パネルとしては、セラミックス製
や金属製のものが使用される。
ナを採用したものが一部で使用されている。このバーナ
は、本発明者らの考案になる実公平２−３０７１８号公
報等に開示されているように、燃料と空気の混合体を多
孔質パネルを通し噴出させて燃焼させることで、該パネ
ルからの輻射熱と燃焼フレームとによって被加熱物を加
熱するものであり、通常のバーナより均一な加熱を行う
ことができる。多孔質パネルとしては、セラミックス製
や金属製のものが使用される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従来の電気加熱炉は、
抵抗加熱炉にしろ、誘導加熱炉にしろ、電源設備等の設
備費およびランニングコストがかかるうえ、電力使用量
に関し、同時稼働可能な加熱炉数に限界がある。一方、
従来の面燃焼バーナを使用したガス燃焼加熱炉において
は、多孔質パネルの寸法に製造上の制約があるため、複
数個の面燃焼バーナを並べて炉体を構成する場合、金属
製にしろセラミックス製にしろ、多孔質パネルの接続部
が生じ、この接続部では、シール性確保のためガス噴出
面積が減少することとなる。
抵抗加熱炉にしろ、誘導加熱炉にしろ、電源設備等の設
備費およびランニングコストがかかるうえ、電力使用量
に関し、同時稼働可能な加熱炉数に限界がある。一方、
従来の面燃焼バーナを使用したガス燃焼加熱炉において
は、多孔質パネルの寸法に製造上の制約があるため、複
数個の面燃焼バーナを並べて炉体を構成する場合、金属
製にしろセラミックス製にしろ、多孔質パネルの接続部
が生じ、この接続部では、シール性確保のためガス噴出
面積が減少することとなる。
【０００７】したがって、従来の誘導加熱炉を、面燃焼
バーナを使用したガス燃焼加熱炉に代替する場合、投入
負荷密度を両者一定にすると、面燃焼バーナにおいて
は、パネルの接続部で投入熱量の少ない部分が生じ、温
度偏差が助長され、被加熱物の均熱が困難であった。こ
のため、誘導加熱炉が採用されている分野での面燃焼バ
ーナの採用は、実現できなかった。
バーナを使用したガス燃焼加熱炉に代替する場合、投入
負荷密度を両者一定にすると、面燃焼バーナにおいて
は、パネルの接続部で投入熱量の少ない部分が生じ、温
度偏差が助長され、被加熱物の均熱が困難であった。こ
のため、誘導加熱炉が採用されている分野での面燃焼バ
ーナの採用は、実現できなかった。
【０００８】本発明は、金属材料の熱加工用加熱炉や熱
処理炉等において、従来、誘導加熱炉が採用されていた
分野の加熱手段を、面燃焼バーナに代替して均熱可能と
することにより、電力使用量の制限、設備費やランニン
グコスト、発熱体の寿命といった問題を解決し、さらに
誘導加熱炉の利点をも有する加熱炉を提供することを目
的とする。
処理炉等において、従来、誘導加熱炉が採用されていた
分野の加熱手段を、面燃焼バーナに代替して均熱可能と
することにより、電力使用量の制限、設備費やランニン
グコスト、発熱体の寿命といった問題を解決し、さらに
誘導加熱炉の利点をも有する加熱炉を提供することを目
的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明の第１発明は、外面が外側に凸に形成された多
孔質パネルを有する面燃焼バーナを配設したことを特徴
とする面燃焼バーナによる誘導加熱代替加熱炉である。
の本発明の第１発明は、外面が外側に凸に形成された多
孔質パネルを有する面燃焼バーナを配設したことを特徴
とする面燃焼バーナによる誘導加熱代替加熱炉である。
【００１０】また、第２発明は、外面が外側に凸に形成
された多孔質パネルを有する面燃焼バーナを配設したゾ
ーンと誘導加熱手段を配設したゾーンとが併設されてい
ることを特徴とする面燃焼バーナによる誘導加熱代替加
熱炉である。
された多孔質パネルを有する面燃焼バーナを配設したゾ
ーンと誘導加熱手段を配設したゾーンとが併設されてい
ることを特徴とする面燃焼バーナによる誘導加熱代替加
熱炉である。
【００１１】
【発明の実施の形態】第１発明の加熱炉の例を図１〜図
４に示す。図１〜図４は加熱炉の炉長方向縦断面図であ
り、炉の天井に面燃焼バーナ１が配設され、パレット等
に収容された被加熱物（図示せず）が、炉内を移動する
間に上方から加熱され、例えば焼付け乾燥が行われる。
４に示す。図１〜図４は加熱炉の炉長方向縦断面図であ
り、炉の天井に面燃焼バーナ１が配設され、パレット等
に収容された被加熱物（図示せず）が、炉内を移動する
間に上方から加熱され、例えば焼付け乾燥が行われる。
【００１２】面燃焼バーナ１は、多孔質パネル２と吹込
ヘッダー３とバーナタイル４からなり、燃料と空気が図
示しない配管から導入され、混合されて、吹込ヘッダー
３から多孔質パネル２を通して噴出し、燃焼フレームと
なる。多孔質パネル２の輻射熱と燃焼フレームにより被
加熱物が加熱される。
ヘッダー３とバーナタイル４からなり、燃料と空気が図
示しない配管から導入され、混合されて、吹込ヘッダー
３から多孔質パネル２を通して噴出し、燃焼フレームと
なる。多孔質パネル２の輻射熱と燃焼フレームにより被
加熱物が加熱される。
【００１３】図１は、一様な厚さの多孔質体を曲面成形
した多孔質パネル２を有する面燃焼バーナ１が、炉長方
向に４個配設された例であり、多孔質パネル２は４個と
も、外面が外側に凸に形成されている。図２は、外面が
外側に凸に形成され、内面は平面の多孔質パネル２を有
する面燃焼バーナ１が、炉長方向に４個配設された例で
ある。
した多孔質パネル２を有する面燃焼バーナ１が、炉長方
向に４個配設された例であり、多孔質パネル２は４個と
も、外面が外側に凸に形成されている。図２は、外面が
外側に凸に形成され、内面は平面の多孔質パネル２を有
する面燃焼バーナ１が、炉長方向に４個配設された例で
ある。
【００１４】図３は、炉長方向の両端に、図１と同様の
外面が外側に凸に形成された多孔質パネル２を有する面
燃焼バーナ１を配設し、中間は、外面が平面に形成され
た多孔質パネル２を有する面燃焼バーナ１を配設した例
である。図４は、図２と同様の、外面が外側に凸に形成
された多孔質パネル２を有する面燃焼バーナ１を配設
し、中間は、外面が平面に形成された多孔質パネル２を
有する面燃焼バーナ１を配設した例である。
外面が外側に凸に形成された多孔質パネル２を有する面
燃焼バーナ１を配設し、中間は、外面が平面に形成され
た多孔質パネル２を有する面燃焼バーナ１を配設した例
である。図４は、図２と同様の、外面が外側に凸に形成
された多孔質パネル２を有する面燃焼バーナ１を配設
し、中間は、外面が平面に形成された多孔質パネル２を
有する面燃焼バーナ１を配設した例である。
【００１５】本発明において、外面が外側に凸に形成さ
れた多孔質パネル２としては、図１の例のような厚さ一
様なもの、および図２の例のようなパネル中央部が厚く
端部が薄いものが採用でき、外面の形状としては、球
面、楕円面、円柱面等とすることができる。また、加熱
炉としては、図１〜図４のような例のほか、面燃焼バー
ナを上下に配設し、被加熱物を上下から加熱するタイプ
のものとすることもできる。
れた多孔質パネル２としては、図１の例のような厚さ一
様なもの、および図２の例のようなパネル中央部が厚く
端部が薄いものが採用でき、外面の形状としては、球
面、楕円面、円柱面等とすることができる。また、加熱
炉としては、図１〜図４のような例のほか、面燃焼バー
ナを上下に配設し、被加熱物を上下から加熱するタイプ
のものとすることもできる。
【００１６】外面が外側に凸に形成された多孔質パネル
２は、外面の表面積が増大するので、面燃焼バーナ１か
らの投入熱量が増大する。そして、面燃焼バーナ１の直
下のみならず、その周囲も輻射熱と燃焼炎で加熱される
ので、このような面燃焼バーナ１を配設した第１発明の
加熱炉では、隣接バーナとの境界をなす仕切壁５の直下
でも、温度低下をきたすことがなく、均一加熱を行うこ
とができる。
２は、外面の表面積が増大するので、面燃焼バーナ１か
らの投入熱量が増大する。そして、面燃焼バーナ１の直
下のみならず、その周囲も輻射熱と燃焼炎で加熱される
ので、このような面燃焼バーナ１を配設した第１発明の
加熱炉では、隣接バーナとの境界をなす仕切壁５の直下
でも、温度低下をきたすことがなく、均一加熱を行うこ
とができる。
【００１７】図２のように、多孔質パネル２の中央部が
厚く周辺部が薄い面燃焼バーナ１を配設した加熱炉で
は、パネル２入側の混合ガス圧が一定でも、厚さの薄い
パネル周辺部での圧力損失が少ないので、仕切壁５近傍
の投入熱量が増大し、均一加熱を行うことができる。図
３および図４の加熱炉では、炉の装入側、抽出側および
仕切壁５直下において、高負荷燃焼となり、均一加熱を
行うことができる。
厚く周辺部が薄い面燃焼バーナ１を配設した加熱炉で
は、パネル２入側の混合ガス圧が一定でも、厚さの薄い
パネル周辺部での圧力損失が少ないので、仕切壁５近傍
の投入熱量が増大し、均一加熱を行うことができる。図
３および図４の加熱炉では、炉の装入側、抽出側および
仕切壁５直下において、高負荷燃焼となり、均一加熱を
行うことができる。
【００１８】そして、外面が外側に凸に形成された多孔
質パネル２を有する面燃焼バーナ１を配設した本発明加
熱炉は、後述のように、安定燃焼範囲が広範囲にわた
り、従来の誘導加熱に代替可能な投入負荷を採用するこ
とができる。さらに、投入負荷を適宜適正値とすること
により、誘導加熱炉が有する前記各利点を有する加熱炉
とすることができる。なお、雰囲気加熱を行う場合は、
被加熱物を炉内筒で覆い、該筒の外側で燃焼させる。
質パネル２を有する面燃焼バーナ１を配設した本発明加
熱炉は、後述のように、安定燃焼範囲が広範囲にわた
り、従来の誘導加熱に代替可能な投入負荷を採用するこ
とができる。さらに、投入負荷を適宜適正値とすること
により、誘導加熱炉が有する前記各利点を有する加熱炉
とすることができる。なお、雰囲気加熱を行う場合は、
被加熱物を炉内筒で覆い、該筒の外側で燃焼させる。
【００１９】面燃焼バーナによるガス加熱では、燃焼範
囲は３００×１０4 kcal/m2 hr〜３０００×１０4 kcal
/m2 hrが取れる。これは、１ｋＷ＝８６０kcal/hr なの
で、ｋＷ換算では０．３５〜３．５ｋＷ／cm2 となり、
ほぼ誘導加熱による加熱使用範囲の全体をカバーでき
る。
囲は３００×１０4 kcal/m2 hr〜３０００×１０4 kcal
/m2 hrが取れる。これは、１ｋＷ＝８６０kcal/hr なの
で、ｋＷ換算では０．３５〜３．５ｋＷ／cm2 となり、
ほぼ誘導加熱による加熱使用範囲の全体をカバーでき
る。
【００２０】次に、第２発明の加熱炉の例を図５および
図６に示す。図５は、従来の誘導加熱炉の前段に、外面
が外側に凸に形成された多孔質パネル２を有する面燃焼
バーナ１を配設して、面燃焼ゾーン１１としたものであ
る。加熱炉の後段は、誘導コイル７を配設した誘導加熱
ゾーン１２となっている。図６は、前段の面燃焼ゾーン
１１を低炉高のコンパクト型としたものである。
図６に示す。図５は、従来の誘導加熱炉の前段に、外面
が外側に凸に形成された多孔質パネル２を有する面燃焼
バーナ１を配設して、面燃焼ゾーン１１としたものであ
る。加熱炉の後段は、誘導コイル７を配設した誘導加熱
ゾーン１２となっている。図６は、前段の面燃焼ゾーン
１１を低炉高のコンパクト型としたものである。
【００２１】図５および図６において、被加熱物は、一
点鎖線上を矢印の方向に搬送される。装入ドア８および
シールロール１０を通って面燃焼ゾーン１１に導入さ
れ、上下に配設された面燃焼バーナ１で加熱された後、
仕切ドア１３およびシールロール１０を通って誘導加熱
ゾーン１２に導入され、上下に配設された誘導コイル７
により加熱される。面燃焼ゾーン１１では、多孔質パネ
ル２に均一な輻射加熱面が構成され、発熱温度分布が均
一なため、誘導コイル７よりも被加熱材に近接させて
も、該加熱材表面での温度分布の均一性が保持される。
点鎖線上を矢印の方向に搬送される。装入ドア８および
シールロール１０を通って面燃焼ゾーン１１に導入さ
れ、上下に配設された面燃焼バーナ１で加熱された後、
仕切ドア１３およびシールロール１０を通って誘導加熱
ゾーン１２に導入され、上下に配設された誘導コイル７
により加熱される。面燃焼ゾーン１１では、多孔質パネ
ル２に均一な輻射加熱面が構成され、発熱温度分布が均
一なため、誘導コイル７よりも被加熱材に近接させて
も、該加熱材表面での温度分布の均一性が保持される。
【００２２】また、第２発明において雰囲気加熱を行う
場合の例を図７に示す。一点鎖線で示す搬送ラインを挟
んで炉内筒１４を設けてあり、該筒１４内に非酸化性雰
囲気等からなる雰囲気加熱ゾーン１５が形成されてい
る。なお、第１および第２発明において、面燃焼バーナ
１の多孔質パネル２の形状によって、加熱炉の幅方向温
度分布を種々変えることができる。その例を、図８の炉
幅方向断面図に示す。（ａ）は、両端軽加熱燃焼の例、
（ｂ）は、傾斜加熱燃焼の例である。
場合の例を図７に示す。一点鎖線で示す搬送ラインを挟
んで炉内筒１４を設けてあり、該筒１４内に非酸化性雰
囲気等からなる雰囲気加熱ゾーン１５が形成されてい
る。なお、第１および第２発明において、面燃焼バーナ
１の多孔質パネル２の形状によって、加熱炉の幅方向温
度分布を種々変えることができる。その例を、図８の炉
幅方向断面図に示す。（ａ）は、両端軽加熱燃焼の例、
（ｂ）は、傾斜加熱燃焼の例である。
【００２３】本発明の面燃焼バーナによる誘導加熱代替
加熱炉では、炉内温度が十分高温でも、多孔質パネル２
の表面温度が低く維持でき、バーナタイル４としてのパ
ネル支持構造が、耐熱材料の選択で低級品の利用が可能
であり、構造が簡単なものとなり、面燃焼バーナ全体が
コンパクトで経済的な炉構造となる。実験によれば、炉
内１４００℃の炉温到達時に、多孔質パネル２の表面は
５８０℃であった。
加熱炉では、炉内温度が十分高温でも、多孔質パネル２
の表面温度が低く維持でき、バーナタイル４としてのパ
ネル支持構造が、耐熱材料の選択で低級品の利用が可能
であり、構造が簡単なものとなり、面燃焼バーナ全体が
コンパクトで経済的な炉構造となる。実験によれば、炉
内１４００℃の炉温到達時に、多孔質パネル２の表面は
５８０℃であった。
【００２４】
（１）面燃焼バーナの安定燃焼範囲を実験により求め
た。結果を図９に示す。実験条件は、図２のようなパネ
ル形状のものを使用し、燃料をＬＰＧ、空気比を１．０
にし、ＬＰＧにＮ2 を混入してガスカロリーを３０００
〜２７５００kcal／Nm3 に変化させて、燃焼したもので
ある。誘導加熱においては、例えば表面焼入れのよう
に、被加熱物の表面に発熱部を集中させて、短時間の加
熱を行う場合は、周波数を高め、電流浸透深さを浅くす
る。この場合の電力密度は、一般的に、１〜３ｋＷ／cm
2 （８６０×１０4 〜２５８０×１０4 kcal／ｍ2 hr）
が採用される。
た。結果を図９に示す。実験条件は、図２のようなパネ
ル形状のものを使用し、燃料をＬＰＧ、空気比を１．０
にし、ＬＰＧにＮ2 を混入してガスカロリーを３０００
〜２７５００kcal／Nm3 に変化させて、燃焼したもので
ある。誘導加熱においては、例えば表面焼入れのよう
に、被加熱物の表面に発熱部を集中させて、短時間の加
熱を行う場合は、周波数を高め、電流浸透深さを浅くす
る。この場合の電力密度は、一般的に、１〜３ｋＷ／cm
2 （８６０×１０4 〜２５８０×１０4 kcal／ｍ2 hr）
が採用される。
【００２５】また、被加熱物全体を加熱する場合は、周
波数を低め、電流浸透深さを被加熱物の厚さの１／３〜
１／７程度とし、加熱時間を比較的長くする。この場合
の電力密度は、一般的に、０．１〜１ｋＷ／cm2 （８６
×１０4 〜８６０×１０4 kcal／ｍ2 hr）が採用され
る。面燃焼バーナの面積当たりの投入負荷は３００×１
０4 〜３０００×１０4 kcal／ｍ2 hr（０．３５〜３．
５ｋＷ／cm2 ）となり、ほぼ誘導加熱による加熱使用範
囲の全体をカバーできる。
波数を低め、電流浸透深さを被加熱物の厚さの１／３〜
１／７程度とし、加熱時間を比較的長くする。この場合
の電力密度は、一般的に、０．１〜１ｋＷ／cm2 （８６
×１０4 〜８６０×１０4 kcal／ｍ2 hr）が採用され
る。面燃焼バーナの面積当たりの投入負荷は３００×１
０4 〜３０００×１０4 kcal／ｍ2 hr（０．３５〜３．
５ｋＷ／cm2 ）となり、ほぼ誘導加熱による加熱使用範
囲の全体をカバーできる。
【００２６】（２）幅１ｍ、高さ１ｍ、長さ２ｍの炉容
の実験炉の両サイドに、図２に示すような形状の多孔質
パネルを有する面燃焼バーナを配設し、炉内温度、炉
長、炉幅、炉高中心点が９００℃に維持され安定したと
ころで、炉幅中心の炉高１／２と炉高３／４位置の各点
の温度分布を測定した。
の実験炉の両サイドに、図２に示すような形状の多孔質
パネルを有する面燃焼バーナを配設し、炉内温度、炉
長、炉幅、炉高中心点が９００℃に維持され安定したと
ころで、炉幅中心の炉高１／２と炉高３／４位置の各点
の温度分布を測定した。
【００２７】燃料はＬＰＧ、投入負荷は、安定燃焼域の
１５００×１０4 kcal／ｍ2 hr、空気比１．０とし、炉
中心部の温度が９００℃に達した定常状態で、炉幅中心
の炉高１／２と炉高３／４の位置で長さ方向温度分布を
測定した。また、同様の実験炉に貫通型コイルを設置
し、炉中心部の温度が９００℃になるように制御したと
ころで、同様の温度分布を測定した。
１５００×１０4 kcal／ｍ2 hr、空気比１．０とし、炉
中心部の温度が９００℃に達した定常状態で、炉幅中心
の炉高１／２と炉高３／４の位置で長さ方向温度分布を
測定した。また、同様の実験炉に貫通型コイルを設置
し、炉中心部の温度が９００℃になるように制御したと
ころで、同様の温度分布を測定した。
【００２８】結果を図１０に示す。炉装入側および抽出
側のシールが完全でないため、両者とも、扉から１００
mmの位置では３〜４℃低いが、それ以外は、ほぼ±４℃
以内に収まっている。したがって、本発明の加熱炉は、
従来の誘導加熱炉と、ほぼ同様の投入負荷で、ほぼ同様
の均温性が得られることがわかる。
側のシールが完全でないため、両者とも、扉から１００
mmの位置では３〜４℃低いが、それ以外は、ほぼ±４℃
以内に収まっている。したがって、本発明の加熱炉は、
従来の誘導加熱炉と、ほぼ同様の投入負荷で、ほぼ同様
の均温性が得られることがわかる。
【００２９】
【発明の効果】本発明の加熱炉は、外面が外側に凸に形
成された多孔質パネルを有する面燃焼バーナを配設して
いるので、該バーナを複数並べて配設した実用炉におい
て、隣接バーナとの境界部の温度低下が解消され、従来
の誘導加熱と同等の均熱性が得られる。また、バーナの
安定燃焼範囲が広範囲にわたり、従来の誘導加熱と同等
の投入負荷で加熱を行うことができる。
成された多孔質パネルを有する面燃焼バーナを配設して
いるので、該バーナを複数並べて配設した実用炉におい
て、隣接バーナとの境界部の温度低下が解消され、従来
の誘導加熱と同等の均熱性が得られる。また、バーナの
安定燃焼範囲が広範囲にわたり、従来の誘導加熱と同等
の投入負荷で加熱を行うことができる。
【００３０】したがって、金属材料の熱加工用加熱炉や
熱処理炉等において、従来一般的に採用されていた誘導
加熱炉に対する代替使用が実現され、電力使用量の制
限、設備費やランニングコストの高騰といった問題を解
消することができる。
熱処理炉等において、従来一般的に採用されていた誘導
加熱炉に対する代替使用が実現され、電力使用量の制
限、設備費やランニングコストの高騰といった問題を解
消することができる。
【図１】本発明の第１発明の例を示す炉長方向断面図で
ある。
ある。
【図２】本発明の第１発明の別の例を示す炉長方向断面
図である。
図である。
【図３】本発明の第１発明の別の例を示す炉長方向断面
図である。
図である。
【図４】本発明の第１発明の別の例を示す炉長方向断面
図である。
図である。
【図５】本発明の第２発明の例を示す炉長方向断面図で
ある。
ある。
【図６】本発明の第２発明の別の例を示す炉長方向断面
図である。
図である。
【図７】本発明の第２発明の別の例を示す炉長方向断面
図である。
図である。
【図８】本発明例を示す炉幅方向断面図である。
【図９】本発明例における安定燃焼域を示す説明図であ
る。
る。
【図１０】本発明例および従来例の温度分布を示すグラ
フである。
フである。
１…面燃焼バーナ ２…多孔質パネル ３…吹込ヘッダー ４…バーナタイル ５…仕切壁 ６…炉壁 ７…誘導コイル ８…装入ドア ９…抽出ドア １０…シールロール １１…面燃焼ゾーン １２…誘導加熱ゾー
ン １３…仕切ドア １４…炉内筒 １５…雰囲気加熱ゾーン
ン １３…仕切ドア １４…炉内筒 １５…雰囲気加熱ゾーン
Claims (2)
- 【請求項１】 外面が外側に凸に形成された多孔質パネ
ルを有する面燃焼バーナを配設したことを特徴とする面
燃焼バーナによる誘導加熱代替加熱炉。 - 【請求項２】 外面が外側に凸に形成された多孔質パネ
ルを有する面燃焼バーナを配設したゾーンと誘導加熱手
段を配設したゾーンとが併設されていることを特徴とす
る面燃焼バーナによる誘導加熱代替加熱炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33524295A JPH09178125A (ja) | 1995-12-22 | 1995-12-22 | 面燃焼バーナによる誘導加熱代替加熱炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33524295A JPH09178125A (ja) | 1995-12-22 | 1995-12-22 | 面燃焼バーナによる誘導加熱代替加熱炉 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09178125A true JPH09178125A (ja) | 1997-07-11 |
Family
ID=18286340
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33524295A Withdrawn JPH09178125A (ja) | 1995-12-22 | 1995-12-22 | 面燃焼バーナによる誘導加熱代替加熱炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09178125A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116428589A (zh) * | 2023-05-31 | 2023-07-14 | 广东顺德西安交通大学研究院 | 一种燃烧器 |
-
1995
- 1995-12-22 JP JP33524295A patent/JPH09178125A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116428589A (zh) * | 2023-05-31 | 2023-07-14 | 广东顺德西安交通大学研究院 | 一种燃烧器 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030304 |