JPH09184606A - 熱発生器のためのバーナー - Google Patents
熱発生器のためのバーナーInfo
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- JPH09184606A JPH09184606A JP8343827A JP34382796A JPH09184606A JP H09184606 A JPH09184606 A JP H09184606A JP 8343827 A JP8343827 A JP 8343827A JP 34382796 A JP34382796 A JP 34382796A JP H09184606 A JPH09184606 A JP H09184606A
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- burner
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D17/00—Burners for combustion simultaneously or alternately of gaseous or liquid or pulverulent fuel
- F23D17/002—Burners for combustion simultaneously or alternately of gaseous or liquid or pulverulent fuel gaseous or liquid fuel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
- F23C7/002—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply the air being submitted to a rotary or spinning motion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
- F23D11/36—Details
- F23D11/40—Mixing tubes; Burner heads
- F23D11/402—Mixing chambers downstream of the nozzle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2900/00—Special features of, or arrangements for combustion apparatus using fluid fuels or solid fuels suspended in air; Combustion processes therefor
- F23C2900/07002—Premix burners with air inlet slots obtained between offset curved wall surfaces, e.g. double cone burners
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Combustion & Propulsion (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
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- Pressure-Spray And Ultrasonic-Wave- Spray Burners (AREA)
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
- Gas Burners (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 燃焼空気流のための渦流形成装置及び燃焼空
気流内への燃料の噴射のための手段から成る形式のバー
ナーを改善して、異なる燃料の完全な混合を行って、運
転確実及び最適な火炎位置決めを達成する。 【解決手段】 渦流形成装置１００の下流側に混合区域
２２０を配置してあり、混合区域が、渦流形成装置内に
形成された流れ４０を下流側に接続された管２０へ移送
するために第１の区域部分２００内を流れ方向に延びる
移行部通路２０１を有しており、管の、燃焼室３０に対
する出口平面が下流に生じる逆流区域５０の安定化及び
拡大のための分離縁部を用いて形成されている。
気流内への燃料の噴射のための手段から成る形式のバー
ナーを改善して、異なる燃料の完全な混合を行って、運
転確実及び最適な火炎位置決めを達成する。 【解決手段】 渦流形成装置１００の下流側に混合区域
２２０を配置してあり、混合区域が、渦流形成装置内に
形成された流れ４０を下流側に接続された管２０へ移送
するために第１の区域部分２００内を流れ方向に延びる
移行部通路２０１を有しており、管の、燃焼室３０に対
する出口平面が下流に生じる逆流区域５０の安定化及び
拡大のための分離縁部を用いて形成されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱発生器のための
バーナーであって、燃焼空気流のための渦流形成装置及
び燃焼空気流内への燃料の噴射のための手段からほぼ成
っている形式のものに関する。
バーナーであって、燃焼空気流のための渦流形成装置及
び燃焼空気流内への燃料の噴射のための手段からほぼ成
っている形式のものに関する。
【０００２】
【従来の技術】ヨーロッパ特許第Ｂ１３２１８０９号明
細書により、円錐ヘッド内に閉じられた渦流を生ぜしめ
るために複数のシェル(Schale)から成る円錐形のバーナ
ーが公知であり、渦流が増大する渦に基づき円錐先端に
沿って不安定になり、中心部に逆流を伴った環状の渦流
に移行する。燃料、例えばガス状の燃料は隣接の個別の
シェルによって形成された通路（空気流入スリットとも
呼ばれる）に沿って噴射され、均質に空気と混合され
て、逆流区域若しくはバックフローバブル(Rueck-stroe
mblase;backflow bubble)の淀み点(Staupunkt)における
点火による燃焼が行われ、逆流区域若しくはバックフロ
ーバブルは火炎ホルダとして役立てられる。液状の燃料
は有利にはバーナーヘッドの中央のノズルを介して噴射
され、次いで円錐中空室内で気化される。ガスタービン
に典型的な条件下で液状の燃料の点火は早期に燃料ノズ
ルの近傍で生じ、従ってＮＯｘ値がちょうど不十分な混
合に基づき著しく増大することは避けられず、その結
果、例えば水の噴射が必要になる。さらに、天然ガスの
ような水素を含むガスの燃焼においてはガス孔における
早点火の問題が生じ、バーナーの過熱をもたらすことが
実験によりわかった。これに対して、バーナー出口にガ
ス状の燃料のための噴射手段を設ける補助構成において
も十分な結果は得られない。
細書により、円錐ヘッド内に閉じられた渦流を生ぜしめ
るために複数のシェル(Schale)から成る円錐形のバーナ
ーが公知であり、渦流が増大する渦に基づき円錐先端に
沿って不安定になり、中心部に逆流を伴った環状の渦流
に移行する。燃料、例えばガス状の燃料は隣接の個別の
シェルによって形成された通路（空気流入スリットとも
呼ばれる）に沿って噴射され、均質に空気と混合され
て、逆流区域若しくはバックフローバブル(Rueck-stroe
mblase;backflow bubble)の淀み点(Staupunkt)における
点火による燃焼が行われ、逆流区域若しくはバックフロ
ーバブルは火炎ホルダとして役立てられる。液状の燃料
は有利にはバーナーヘッドの中央のノズルを介して噴射
され、次いで円錐中空室内で気化される。ガスタービン
に典型的な条件下で液状の燃料の点火は早期に燃料ノズ
ルの近傍で生じ、従ってＮＯｘ値がちょうど不十分な混
合に基づき著しく増大することは避けられず、その結
果、例えば水の噴射が必要になる。さらに、天然ガスの
ような水素を含むガスの燃焼においてはガス孔における
早点火の問題が生じ、バーナーの過熱をもたらすことが
実験によりわかった。これに対して、バーナー出口にガ
ス状の燃料のための噴射手段を設ける補助構成において
も十分な結果は得られない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、冒頭
に述べた形式のバーナーを改善して、異なる燃料の完全
な混合を行って、運転確実及び最適な火炎位置決めを達
成することである。
に述べた形式のバーナーを改善して、異なる燃料の完全
な混合を行って、運転確実及び最適な火炎位置決めを達
成することである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明に基づくバーナー
は混合区域のヘッド側及び上流側に渦流形成装置を有し
ており、渦流形成装置が有利には、ヨーロッパ特許Ａ１
−０３２１８０９号明細書に記載のいわゆるダブル円錐
バーナー(Doppelkegelbrenner)のエアーダイナミック的
な基本原理を活用できるように構成されている。原理的
には、軸線方向若しくは半径方向の渦流形成装置の使用
も可能である。混合区域自体は有利には管状の混合エレ
メント、以下、混合管と呼ぶ、から成っており、該管状
の混合エレメントは異なる燃料の完全な混合を可能にす
る。
は混合区域のヘッド側及び上流側に渦流形成装置を有し
ており、渦流形成装置が有利には、ヨーロッパ特許Ａ１
−０３２１８０９号明細書に記載のいわゆるダブル円錐
バーナー(Doppelkegelbrenner)のエアーダイナミック的
な基本原理を活用できるように構成されている。原理的
には、軸線方向若しくは半径方向の渦流形成装置の使用
も可能である。混合区域自体は有利には管状の混合エレ
メント、以下、混合管と呼ぶ、から成っており、該管状
の混合エレメントは異なる燃料の完全な混合を可能にす
る。
【０００５】渦流形成装置からの流れが継ぎ目なしに混
合管内に導入され：このことは、移行部通路から成る移
行部幾何学形状によって行われ、移行部通路が混合管の
初期位相(Anfangsphase)に受容されていて、流れを混合
管の続いて効果的な流過横断面に移送する。渦流形成装
置と混合管との間のこのような損失の少ない流れ案内に
よって、渦流形成装置の出口における逆流区域の直接的
な形成がまず防止される。
合管内に導入され：このことは、移行部通路から成る移
行部幾何学形状によって行われ、移行部通路が混合管の
初期位相(Anfangsphase)に受容されていて、流れを混合
管の続いて効果的な流過横断面に移送する。渦流形成装
置と混合管との間のこのような損失の少ない流れ案内に
よって、渦流形成装置の出口における逆流区域の直接的
な形成がまず防止される。
【０００６】次に渦流形成装置内の渦流強さ(Drallstra
eke)が渦流形成装置の幾何学形状によって選ばれ、渦流
の崩壊が混合管内だけではなく、さらに下流で燃焼室入
口においても行われないようになっており、この場合に
は混合管の長さが、あらゆる種類の燃料にとって十分な
混合作用を得られるように規定されている。例えば使用
された渦流形成装置がダブル円錐バーナーの基本原理に
基づき構成されていると、渦流強さは円錐角、空気流入
スリット及びスリットの数によって規定される。
eke)が渦流形成装置の幾何学形状によって選ばれ、渦流
の崩壊が混合管内だけではなく、さらに下流で燃焼室入
口においても行われないようになっており、この場合に
は混合管の長さが、あらゆる種類の燃料にとって十分な
混合作用を得られるように規定されている。例えば使用
された渦流形成装置がダブル円錐バーナーの基本原理に
基づき構成されていると、渦流強さは円錐角、空気流入
スリット及びスリットの数によって規定される。
【０００７】混合管内では、軸線方向速度プロフィール
が軸線上に著しい最大値を有していて、これによってこ
の領域のさか火を防止する。軸線方向速度は壁に向かっ
て低下する。この領域でのさか火を阻止するために、異
なる手段が設けられており：例えば速度レベルが十分に
小さい直径の混合管を用いることによって高められる。
別の可能性が速度を混合管の外側領域で高めることにあ
り、このために燃焼空気の少ない部分がリング間隙を介
して若しくは移行部通路の下流側のフイルム形成孔を通
して混合管内に流入する。
が軸線上に著しい最大値を有していて、これによってこ
の領域のさか火を防止する。軸線方向速度は壁に向かっ
て低下する。この領域でのさか火を阻止するために、異
なる手段が設けられており：例えば速度レベルが十分に
小さい直径の混合管を用いることによって高められる。
別の可能性が速度を混合管の外側領域で高めることにあ
り、このために燃焼空気の少ない部分がリング間隙を介
して若しくは移行部通路の下流側のフイルム形成孔を通
して混合管内に流入する。
【０００８】流れを渦流形成装置から混合管内に導入す
る移行部通路の経過は、混合管の接続する効果的な流過
横断面に相応してスパイラル状に狭まるように若しくは
拡大するように構成されていてよい。
る移行部通路の経過は、混合管の接続する効果的な流過
横断面に相応してスパイラル状に狭まるように若しくは
拡大するように構成されていてよい。
【０００９】場合によって生じる圧力損失の一部分は、
混合管の端部にディフューザを設けることによって取り
返される。この領域若しくは上流にベンチュリー区域が
設けられてもよい。
混合管の端部にディフューザを設けることによって取り
返される。この領域若しくは上流にベンチュリー区域が
設けられてもよい。
【００１０】混合管の端部に燃焼室が横断面ジャンプ部
で接続している。ここに逆流区域が形成されている。安
定的な逆流区域の形成のためには混合管内の十分に高い
渦流回転数が必要である。このような渦流回転数がまず
望まれない場合には、安定的な逆流区域は管端部に全空
気量の５〜２０％の小さな強く渦巻かれた空気量を供給
することによって形成される。
で接続している。ここに逆流区域が形成されている。安
定的な逆流区域の形成のためには混合管内の十分に高い
渦流回転数が必要である。このような渦流回転数がまず
望まれない場合には、安定的な逆流区域は管端部に全空
気量の５〜２０％の小さな強く渦巻かれた空気量を供給
することによって形成される。
【００１１】前述の横断面ジャンプ部に関連して、混合
管の端部が分離縁部で構成され、分離縁部が逆流区域に
空間的な高い安定性を与える。
管の端部が分離縁部で構成され、分離縁部が逆流区域に
空間的な高い安定性を与える。
【００１２】
【発明の効果】一般的に前述の手段によって次の利点が
得られる： ａ） 安定的な火炎位置 ｂ） 低い有害物質エミッション（Ｃｏ，ＵＨＣ，ＮＯ
Ｘ） ｃ） 脈動の最小化 ｄ） 完全な燃焼 ｅ） 大きな運転範囲のカバー ｆ） 特にバーナーを互いに相互に依存して運転する際
の段階的に負荷調節した状態での異なるバーナー間での
良好な点火 ｇ） 燃焼室幾何学形状への火炎の適合 ｈ） コンパクトな構造 ｉ） 流動媒体の改善された混合 ｊ）燃焼室内の温度分布の改善されたパターンファクタ
ー[Patternfaktor](=燃焼室内の流れの平均化された温
度プロフィール）
得られる： ａ） 安定的な火炎位置 ｂ） 低い有害物質エミッション（Ｃｏ，ＵＨＣ，ＮＯ
Ｘ） ｃ） 脈動の最小化 ｄ） 完全な燃焼 ｅ） 大きな運転範囲のカバー ｆ） 特にバーナーを互いに相互に依存して運転する際
の段階的に負荷調節した状態での異なるバーナー間での
良好な点火 ｇ） 燃焼室幾何学形状への火炎の適合 ｈ） コンパクトな構造 ｉ） 流動媒体の改善された混合 ｊ）燃焼室内の温度分布の改善されたパターンファクタ
ー[Patternfaktor](=燃焼室内の流れの平均化された温
度プロフィール）
【００１３】
【発明の実施の形態】図１はバーナーの全体構造を示し
ている。始めに渦流形成装置（Ｄｒａｌｌｅｒｚｅｕｇ
ｅｒ）１００が有効であり、渦流形成装置の構造は後続
の図２乃至５にさらに詳細に示して、説明してある。図
示の渦流形成装置１００は円錐形の形状を成していて、
接線方向に流入する燃焼空気流１１５によって複数箇所
で接線方向に負荷されるようになっている。ここで形成
された流れは、渦流形成装置１００の下流に設けられた
移行部幾何学形状(Uebergangsgeometrie)に基づき移行
部片(Uebergangs-stueck)２００内に滑らかに導かれ、
そこで分離区域が生じるようなことはない。移行部の形
状は図６に詳細に示してある。移行部片２００は流出側
で管２０によって延長されており、この場合、両方の構
成部分がバーナーの本来の混合管（混合区域とも呼ぶ）
２２０を形成している。もちろん、混合管２２０は唯一
の部材から成っていてよく、例えば移行部片２００と管
２０とがつながった唯一の構造に溶解接合されており、
各構成部分の特性は維持されたままである。移行部片２
００と管２０とが２つの構成部分から成っている場合に
は、これらの構成部分はスリーブリング１０によって結
合されており、この場合、同じスリーブリング１０がヘ
ッド側で渦流形成装置１００のための固定面として役立
っている。このようなスリーブリング１０はさらに次の
ような利点を有しており、即ち異なる混合管が使用でき
る。管２０の流出側に本来の燃焼室３０を配置してあ
り、燃焼室はもっぱら炎管によって概略的に示してあ
る。混合管２２０によって、渦流形成装置１００の下流
側に規定された混合区域を形成して、混合区域内で異な
る種類の燃料の完全な混合を達成するという条件が満た
される。混合区域、即ち混合管２２０はさらに損失のな
い流動案内を可能にし、その結果、移行部との作用結合
部においても逆流区域が生じるようなことはなく、混合
管２２０の長さにわたってあらゆる種類の燃料のための
混合特性に影響が及ぼされる。混合管２２０はさらに別
の特性を有しており、該特性は混合管２２０内で軸線方
向速度・プロフィール(Axialgeschwindigkeits-Profil)
が軸線上に顕著な最大値を有していることにあり、その
結果、燃焼室からの火炎のさか火(Rueckzuendung)は起
こり得ない。このような構造においては軸線方向速度は
壁に向かって低下する。この領域においてもさか火を防
止するために、混合管２２０が流れ方向及び周方向で規
則的若しくは不規則的に分配された異なる横断面及び方
向の複数の孔２１を備えており、該孔を介して空気量が
混合管２２０の内部に流入して、壁に沿ってフイルム製
造のように速度を増大させる。同じ作用を得る別の構成
においては、混合管２２０の流過横断面が移行部幾何学
形状を成す移行部通路２０１の流出側で狭まっており、
これによって混合管２２０内の全体の速度レベルが高め
られる。図面では、孔２１はバーナー軸線６０に対して
鋭角を成して延びている。さらに、移行部通路２０１の
経過は混合管２２０の流過横断面に相応している。従っ
て、該移行部通路２０１はそれぞれの横断面差を橋絡
し、この場合、形成される流れがネガチブな影響を受け
ることはない。管流４０を混合管２２０に沿って案内す
る際の選ばれた構成が、許容できない圧力損失を生ぜし
める場合には、別の手段が設けられ、即ち混合管の端部
に図面には示してないディフューザが設けられる。混合
管２２０の端部に燃焼室３０が接続してあり、両方の流
過横断面間に横断面ジャンプ部(Querschnittssprung)が
存在している。ここで始めて、火炎ホルダー(Flam-menh
alter)の特性を有する中央の逆流区域(Rueckstroemzon
e)５０が形成される。流過横断面ジャンプ部内に運転中
に流れの縁区域が形成され、該縁区域内でそこに作用す
る負圧によって渦流分離(Wirbelabloesung)が生じる場
合、このことは逆流区域５０の強化されたリング安定化
(Ringstabilisation)をもたらす。燃焼室３０は端面に
多数の開口３１を有しており、該開口を介して空気量が
直接に横断面ジャンプ部内に流入して、そこで特に逆流
区域５０のリング安定化を強化するために寄与する。安
定的な逆流区域５０を形成することは管内の十分に高い
渦巻き回転数を必要とする。高い渦巻き回転数がまず望
まれない場合には、安定的な逆流区域は管端部で例えば
接線方向の開口を通して強く渦巻かれた小さい空気流を
供給することによって形成され得る。このために必要な
空気量は全空気量のほぼ５％〜２０％である。混合管２
２０の端部の分離縁部(Abrisskante)の構造が図７に示
してある。
ている。始めに渦流形成装置（Ｄｒａｌｌｅｒｚｅｕｇ
ｅｒ）１００が有効であり、渦流形成装置の構造は後続
の図２乃至５にさらに詳細に示して、説明してある。図
示の渦流形成装置１００は円錐形の形状を成していて、
接線方向に流入する燃焼空気流１１５によって複数箇所
で接線方向に負荷されるようになっている。ここで形成
された流れは、渦流形成装置１００の下流に設けられた
移行部幾何学形状(Uebergangsgeometrie)に基づき移行
部片(Uebergangs-stueck)２００内に滑らかに導かれ、
そこで分離区域が生じるようなことはない。移行部の形
状は図６に詳細に示してある。移行部片２００は流出側
で管２０によって延長されており、この場合、両方の構
成部分がバーナーの本来の混合管（混合区域とも呼ぶ）
２２０を形成している。もちろん、混合管２２０は唯一
の部材から成っていてよく、例えば移行部片２００と管
２０とがつながった唯一の構造に溶解接合されており、
各構成部分の特性は維持されたままである。移行部片２
００と管２０とが２つの構成部分から成っている場合に
は、これらの構成部分はスリーブリング１０によって結
合されており、この場合、同じスリーブリング１０がヘ
ッド側で渦流形成装置１００のための固定面として役立
っている。このようなスリーブリング１０はさらに次の
ような利点を有しており、即ち異なる混合管が使用でき
る。管２０の流出側に本来の燃焼室３０を配置してあ
り、燃焼室はもっぱら炎管によって概略的に示してあ
る。混合管２２０によって、渦流形成装置１００の下流
側に規定された混合区域を形成して、混合区域内で異な
る種類の燃料の完全な混合を達成するという条件が満た
される。混合区域、即ち混合管２２０はさらに損失のな
い流動案内を可能にし、その結果、移行部との作用結合
部においても逆流区域が生じるようなことはなく、混合
管２２０の長さにわたってあらゆる種類の燃料のための
混合特性に影響が及ぼされる。混合管２２０はさらに別
の特性を有しており、該特性は混合管２２０内で軸線方
向速度・プロフィール(Axialgeschwindigkeits-Profil)
が軸線上に顕著な最大値を有していることにあり、その
結果、燃焼室からの火炎のさか火(Rueckzuendung)は起
こり得ない。このような構造においては軸線方向速度は
壁に向かって低下する。この領域においてもさか火を防
止するために、混合管２２０が流れ方向及び周方向で規
則的若しくは不規則的に分配された異なる横断面及び方
向の複数の孔２１を備えており、該孔を介して空気量が
混合管２２０の内部に流入して、壁に沿ってフイルム製
造のように速度を増大させる。同じ作用を得る別の構成
においては、混合管２２０の流過横断面が移行部幾何学
形状を成す移行部通路２０１の流出側で狭まっており、
これによって混合管２２０内の全体の速度レベルが高め
られる。図面では、孔２１はバーナー軸線６０に対して
鋭角を成して延びている。さらに、移行部通路２０１の
経過は混合管２２０の流過横断面に相応している。従っ
て、該移行部通路２０１はそれぞれの横断面差を橋絡
し、この場合、形成される流れがネガチブな影響を受け
ることはない。管流４０を混合管２２０に沿って案内す
る際の選ばれた構成が、許容できない圧力損失を生ぜし
める場合には、別の手段が設けられ、即ち混合管の端部
に図面には示してないディフューザが設けられる。混合
管２２０の端部に燃焼室３０が接続してあり、両方の流
過横断面間に横断面ジャンプ部(Querschnittssprung)が
存在している。ここで始めて、火炎ホルダー(Flam-menh
alter)の特性を有する中央の逆流区域(Rueckstroemzon
e)５０が形成される。流過横断面ジャンプ部内に運転中
に流れの縁区域が形成され、該縁区域内でそこに作用す
る負圧によって渦流分離(Wirbelabloesung)が生じる場
合、このことは逆流区域５０の強化されたリング安定化
(Ringstabilisation)をもたらす。燃焼室３０は端面に
多数の開口３１を有しており、該開口を介して空気量が
直接に横断面ジャンプ部内に流入して、そこで特に逆流
区域５０のリング安定化を強化するために寄与する。安
定的な逆流区域５０を形成することは管内の十分に高い
渦巻き回転数を必要とする。高い渦巻き回転数がまず望
まれない場合には、安定的な逆流区域は管端部で例えば
接線方向の開口を通して強く渦巻かれた小さい空気流を
供給することによって形成され得る。このために必要な
空気量は全空気量のほぼ５％〜２０％である。混合管２
２０の端部の分離縁部(Abrisskante)の構造が図７に示
してある。
【００１４】渦流形成装置１００の構造が特に図２及び
図３に示してある。図３には案内薄板(Leitblech)１２
１ａ，１２１ｂが概略的に示してある。
図３に示してある。図３には案内薄板(Leitblech)１２
１ａ，１２１ｂが概略的に示してある。
【００１５】図１に示すバーナーの第１の部分が、図２
に示す渦流形成装置１００を成している。渦流形成装置
は円錐形の中空の２つの部分本体(Teilkoerper)１０
１，１０２から成っており、部分本体は互いにずらして
内外に接合されている。円錐形の部分本体の数は、図４
及び図５に示すように、２つよりも多くてよく、このこ
とは後で詳細に述べるものの、バーナー全体の運転形式
に関連している。唯一のスパイラルから成る渦流形成装
置を設けることも可能である。円錐形の部分本体１０
１，１０２のそれぞれの中心軸線若しくは縦対称軸線２
０１ｂ，２０２ｂを互いにすらずことによって、隣接の
壁において接線方向の通路、即ち空気流入スリット１１
９，１２０（図３）が形成され、該通路若しくは空気流
入スリットを介して燃焼空気流１１５が渦流形成装置１
００の内室、即ち円錐中空室１１４内に流入する。図示
の部分本体１０１，１０２の円錐形は流れ方向で所定の
不変の角度を有している。もちろん運転形式に応じて、
部分本体１０１，１０２は流れ方向で、トランペット若
しくはチューリップのような増大若しくは減少する円錐
傾斜を有していてよい。このような形状は図示してない
ものの、当業者にとって容易に理解され得るものであ
る。円錐形の両方の部分本体１０１，１０２は円筒形の
始端部分１０１ａ，１０２ａを有しており、該始端部分
は円錐形の部分本体１０１，１０２に類似して互いにず
らされた状態で延びており、従って接線方向の空気流入
スリット１１９，１２０が渦流形成装置１００の全長に
わたって存在している。円筒形の始端部分の領域に有利
には流体燃料のためのノズル１０３が設けられており、
ノズルの噴射開口１０４が円錐形の部分本体１０１，１
０２によって形成された円錐中空室１１４の最も狭い横
断面部分とほぼ合致している。ノズル１０３の噴射容量
及び形式はそれぞれのバーナーのあらかじめ与えられた
パラメータに関連する。もちろん、渦流形成装置１００
は純然たる円錐に、即ち円筒形の始端部分１０１ａ，１
０２ａなしに構成されていてよい。
に示す渦流形成装置１００を成している。渦流形成装置
は円錐形の中空の２つの部分本体(Teilkoerper)１０
１，１０２から成っており、部分本体は互いにずらして
内外に接合されている。円錐形の部分本体の数は、図４
及び図５に示すように、２つよりも多くてよく、このこ
とは後で詳細に述べるものの、バーナー全体の運転形式
に関連している。唯一のスパイラルから成る渦流形成装
置を設けることも可能である。円錐形の部分本体１０
１，１０２のそれぞれの中心軸線若しくは縦対称軸線２
０１ｂ，２０２ｂを互いにすらずことによって、隣接の
壁において接線方向の通路、即ち空気流入スリット１１
９，１２０（図３）が形成され、該通路若しくは空気流
入スリットを介して燃焼空気流１１５が渦流形成装置１
００の内室、即ち円錐中空室１１４内に流入する。図示
の部分本体１０１，１０２の円錐形は流れ方向で所定の
不変の角度を有している。もちろん運転形式に応じて、
部分本体１０１，１０２は流れ方向で、トランペット若
しくはチューリップのような増大若しくは減少する円錐
傾斜を有していてよい。このような形状は図示してない
ものの、当業者にとって容易に理解され得るものであ
る。円錐形の両方の部分本体１０１，１０２は円筒形の
始端部分１０１ａ，１０２ａを有しており、該始端部分
は円錐形の部分本体１０１，１０２に類似して互いにず
らされた状態で延びており、従って接線方向の空気流入
スリット１１９，１２０が渦流形成装置１００の全長に
わたって存在している。円筒形の始端部分の領域に有利
には流体燃料のためのノズル１０３が設けられており、
ノズルの噴射開口１０４が円錐形の部分本体１０１，１
０２によって形成された円錐中空室１１４の最も狭い横
断面部分とほぼ合致している。ノズル１０３の噴射容量
及び形式はそれぞれのバーナーのあらかじめ与えられた
パラメータに関連する。もちろん、渦流形成装置１００
は純然たる円錐に、即ち円筒形の始端部分１０１ａ，１
０２ａなしに構成されていてよい。
【００１６】円錐形の部分本体１０１，１０２は燃料導
管１０８，１０９を有しており、燃料導管が接線方向の
空気流入スリット１１９，１２０に沿って配置されてい
て、噴射開口１１７を備えており、該噴射開口を介して
有利にはガス状の燃料１１３がそこを流過する燃焼空気
１１５内に矢印１１６で示すように噴射される。燃料導
管１０８，１０９は有利には遅くとも接線方向の流れ込
み流の端部で、円錐中空室１１４の入口の前に配置され
ていて、最適な空気・燃料混合気を達成するようになっ
ている。ノズル１０３を介して導入された燃料１１２は
通常は液状の燃料である。別の媒体との混合気形成も容
易に可能である。燃料１１２は鋭角を成して円錐中空室
１１４内に噴射される。それによって、ノズル１０３か
ら円錐形の燃料噴霧１０５が形成される。燃料噴霧は接
線方向に流入して回転する燃焼空気１１５によって取り
囲まれる。噴射された燃料１１２の濃度が軸線方向で連
続的に、流入する燃焼空気１１５によって減少させられ
て混合される。ガス状の燃料１１３が噴射開口（開口ノ
ズル）１１７を通して導入されると、燃料・空気混合物
の形成が直接に空気流入スリット１１９，１２０の端部
で行われる。燃焼空気１１５が付加的に加熱され、若し
くは例えば戻された燃焼ガス若しくは排ガスを添加され
ている場合には、このことは混合気が後置の段内に流入
する前に持続的に液状の燃料１１２の気化を助成する。
同様のことが、燃料導管１０８，１０９を介して液状の
燃料を供給する場合にも当てはまる。円錐角度及び接線
方向の空気流入スリット１１９，１２０の幅に関連して
円錐形の部分本体１０１，１０２の構成においては狭い
限界が維持され、これによって渦流形成装置１００の出
口において燃焼空気１１５の所望の流れ状態が調節され
る。一般的に言って、接線方向の空気流入スリット１１
９，１２０を小さくすることによって逆流区域の迅速な
形成がすでに渦流形成装置の領域で助成される。
管１０８，１０９を有しており、燃料導管が接線方向の
空気流入スリット１１９，１２０に沿って配置されてい
て、噴射開口１１７を備えており、該噴射開口を介して
有利にはガス状の燃料１１３がそこを流過する燃焼空気
１１５内に矢印１１６で示すように噴射される。燃料導
管１０８，１０９は有利には遅くとも接線方向の流れ込
み流の端部で、円錐中空室１１４の入口の前に配置され
ていて、最適な空気・燃料混合気を達成するようになっ
ている。ノズル１０３を介して導入された燃料１１２は
通常は液状の燃料である。別の媒体との混合気形成も容
易に可能である。燃料１１２は鋭角を成して円錐中空室
１１４内に噴射される。それによって、ノズル１０３か
ら円錐形の燃料噴霧１０５が形成される。燃料噴霧は接
線方向に流入して回転する燃焼空気１１５によって取り
囲まれる。噴射された燃料１１２の濃度が軸線方向で連
続的に、流入する燃焼空気１１５によって減少させられ
て混合される。ガス状の燃料１１３が噴射開口（開口ノ
ズル）１１７を通して導入されると、燃料・空気混合物
の形成が直接に空気流入スリット１１９，１２０の端部
で行われる。燃焼空気１１５が付加的に加熱され、若し
くは例えば戻された燃焼ガス若しくは排ガスを添加され
ている場合には、このことは混合気が後置の段内に流入
する前に持続的に液状の燃料１１２の気化を助成する。
同様のことが、燃料導管１０８，１０９を介して液状の
燃料を供給する場合にも当てはまる。円錐角度及び接線
方向の空気流入スリット１１９，１２０の幅に関連して
円錐形の部分本体１０１，１０２の構成においては狭い
限界が維持され、これによって渦流形成装置１００の出
口において燃焼空気１１５の所望の流れ状態が調節され
る。一般的に言って、接線方向の空気流入スリット１１
９，１２０を小さくすることによって逆流区域の迅速な
形成がすでに渦流形成装置の領域で助成される。
【００１７】渦流形成装置１００内の軸線方向速度が軸
線方向の燃焼空気の適当な案内（図示せず）によって変
えられる。相応の渦流形成によって、渦流形成装置１０
０の後方に配置された混合管内の流れの分離が防止され
る。渦流形成装置１００の構造は特に、接線方向の空気
流入スリット１１９，１２０の大きさを変えて、これに
よって渦流形成装置１００の構成長さの変化なしに比較
的大きな運転範囲をカバーするのに適している。もちろ
ん、部分本体１０１，１０２は別の平面内でも互いに移
動可能であり、これによってオーバーラップも可能であ
る。さらに、部分本体１０１，１０２を逆向きに回転す
る運動によってスパイラル状に互いに内外に係合させる
ことも可能である。従って、接線方向の空気流入スリッ
ト１１９，１２０の形、大きさ及び構造を任意に変化さ
せて、渦流形成装置１００をその構成長さの変化なしに
自在に使用するも可能である。
線方向の燃焼空気の適当な案内（図示せず）によって変
えられる。相応の渦流形成によって、渦流形成装置１０
０の後方に配置された混合管内の流れの分離が防止され
る。渦流形成装置１００の構造は特に、接線方向の空気
流入スリット１１９，１２０の大きさを変えて、これに
よって渦流形成装置１００の構成長さの変化なしに比較
的大きな運転範囲をカバーするのに適している。もちろ
ん、部分本体１０１，１０２は別の平面内でも互いに移
動可能であり、これによってオーバーラップも可能であ
る。さらに、部分本体１０１，１０２を逆向きに回転す
る運動によってスパイラル状に互いに内外に係合させる
ことも可能である。従って、接線方向の空気流入スリッ
ト１１９，１２０の形、大きさ及び構造を任意に変化さ
せて、渦流形成装置１００をその構成長さの変化なしに
自在に使用するも可能である。
【００１８】図３には、案内薄板１２１ａ，１２１ｂの
幾何学形状が示してある。案内薄板は流れ案内機能を有
していて、円錐形の部分本体１０１，１０２のそれぞれ
の端部を燃焼空気１１５に対して流入方向で延長してい
る。円錐中空室１１４内への燃焼空気１１５の供給が、
円錐中空室１１４内への通路の入口の範囲に位置する旋
回点１２３を中心として案内薄板１２１ａ，１２１ｂの
開放若しくは閉鎖によって最適にでき、このことは接線
方向の空気流入スリット１１９，１２０のもとの間隙大
きさをダイナミックに変える場合に必要である。もちろ
んこのようなダイナミックな手段は、必要な案内薄板が
円錐形の部分本体１０１，１０２との定置の構成部分を
形成することによってスタティックにも設けられ得る。
渦流形成装置１００は案内薄板なしにも運転でき、若し
くはこのために別の補助手段が設けられる。
幾何学形状が示してある。案内薄板は流れ案内機能を有
していて、円錐形の部分本体１０１，１０２のそれぞれ
の端部を燃焼空気１１５に対して流入方向で延長してい
る。円錐中空室１１４内への燃焼空気１１５の供給が、
円錐中空室１１４内への通路の入口の範囲に位置する旋
回点１２３を中心として案内薄板１２１ａ，１２１ｂの
開放若しくは閉鎖によって最適にでき、このことは接線
方向の空気流入スリット１１９，１２０のもとの間隙大
きさをダイナミックに変える場合に必要である。もちろ
んこのようなダイナミックな手段は、必要な案内薄板が
円錐形の部分本体１０１，１０２との定置の構成部分を
形成することによってスタティックにも設けられ得る。
渦流形成装置１００は案内薄板なしにも運転でき、若し
くはこのために別の補助手段が設けられる。
【００１９】図４においては、渦流形成装置１００が４
つの部分本体１３０，１３１，１３２，１３３から構成
されている。各部分本体の縦対称軸線は符号ａで示して
ある。該流過形成装置の構造は、形成される渦流の強さ
の小さいことに基づきかつ相応に増大されたスリット幅
の作用によって、渦流形成装置の下流側の混合管内での
渦流の崩壊を防止するために適しており、これによって
混合管が混合管に課せられた課題を著しく満たし得る。
つの部分本体１３０，１３１，１３２，１３３から構成
されている。各部分本体の縦対称軸線は符号ａで示して
ある。該流過形成装置の構造は、形成される渦流の強さ
の小さいことに基づきかつ相応に増大されたスリット幅
の作用によって、渦流形成装置の下流側の混合管内での
渦流の崩壊を防止するために適しており、これによって
混合管が混合管に課せられた課題を著しく満たし得る。
【００２０】図５に示す部分本体１４０，１４１，１４
２，１４３は図４と異なる羽根プロフィール形状(Schau
felprofilform)を有しており、該羽根プロフィール形状
はある程度の流れを生ぜしめるようになっている。その
他の点では、渦流形成装置の運転形式は同じである。燃
焼空気流１１５内への燃料１１６の混合は、羽根プロフ
ィールの内部から行われ、即ち燃料導管１０８が個別の
羽根内に組み込まれている。この場合にも個別の部分本
体の縦対称軸線が符号ａで示されている。
２，１４３は図４と異なる羽根プロフィール形状(Schau
felprofilform)を有しており、該羽根プロフィール形状
はある程度の流れを生ぜしめるようになっている。その
他の点では、渦流形成装置の運転形式は同じである。燃
焼空気流１１５内への燃料１１６の混合は、羽根プロフ
ィールの内部から行われ、即ち燃料導管１０８が個別の
羽根内に組み込まれている。この場合にも個別の部分本
体の縦対称軸線が符号ａで示されている。
【００２１】図６は移行部片２００を三次元的に示して
いる。移行部幾何学形状は、図４及び図５に対応して４
つの部分本体を備えた渦流形成装置１００のために構成
されている。それに対応して、移行部幾何学形状は上流
側で作用する部分本体の自然な延長部として４つの移行
部通路２０１を有しており、これによって部分本体の円
錐四分の一面(Kegelviertelflaeche)が延長されて、管
２０若しくは混合管２２０の壁と交差している。同じ構
成が、渦流形成装置を図２に示すものと異なる原理で形
成してある場合にも当てはまる。個別の移行部通路２０
１の下方へ流れ方向に延びる面が、流れ方向でスパイラ
ル状に延びる形を有しており、該形は鎌状の経過を描
き、実質的に移行部片２００の流過横断面が流れ方向で
円錐形に拡大している。流れ方向で移行部通路２０１の
渦流角は、管流れに続いて燃焼室入口の横断面ジャンプ
部まで十分に大きな距離があり、従って噴射された燃料
の完全な混合が行われるように選ばれている。さらに、
前述の処置によって渦流形成装置の下流側の混合管壁に
おける軸線方向速度も高められる。混合管の領域の前記
処置及び移行部幾何学形状により、混合管の中心点まで
の軸線方向速度プロフィールの明確な増大が行われ、そ
の結果、早点火(Fruehzuendung)のおそれが確実に避け
られる。
いる。移行部幾何学形状は、図４及び図５に対応して４
つの部分本体を備えた渦流形成装置１００のために構成
されている。それに対応して、移行部幾何学形状は上流
側で作用する部分本体の自然な延長部として４つの移行
部通路２０１を有しており、これによって部分本体の円
錐四分の一面(Kegelviertelflaeche)が延長されて、管
２０若しくは混合管２２０の壁と交差している。同じ構
成が、渦流形成装置を図２に示すものと異なる原理で形
成してある場合にも当てはまる。個別の移行部通路２０
１の下方へ流れ方向に延びる面が、流れ方向でスパイラ
ル状に延びる形を有しており、該形は鎌状の経過を描
き、実質的に移行部片２００の流過横断面が流れ方向で
円錐形に拡大している。流れ方向で移行部通路２０１の
渦流角は、管流れに続いて燃焼室入口の横断面ジャンプ
部まで十分に大きな距離があり、従って噴射された燃料
の完全な混合が行われるように選ばれている。さらに、
前述の処置によって渦流形成装置の下流側の混合管壁に
おける軸線方向速度も高められる。混合管の領域の前記
処置及び移行部幾何学形状により、混合管の中心点まで
の軸線方向速度プロフィールの明確な増大が行われ、そ
の結果、早点火(Fruehzuendung)のおそれが確実に避け
られる。
【００２２】図７に示す既に述べた分離縁部は、バーナ
ー出口に形成されている。この部分で管２０の流過横断
面は、原理的に管２０内の流れに関連した大きさの移行
部半径Ｒを有している。該移行部半径Ｒは、流れが壁に
接近していて、従って渦流回転数が著しく増大されるよ
うに選ばれている。数量的に移行部半径Ｒの大きさは、
管２０の内径ｄの＞１０％であるように規定されてい
る。半径のない流れ(Stroemung ohne Radius)に対し
て、逆流区域（逆流バブル[Rueckstroemblase])５０が
著しく拡大される。このような移行部半径Ｒは管２０の
出口平面まで延びており、この場合に湾曲部の始端部と
終端部との間の角度βは９０゜よりも小さくなってい
る。角度βの１つの辺に沿って分離縁部Ａが管２０の内
部へ延びていて、従って分離縁部Ａの前方の点に対して
分離段Ｓを形成しており、分離段の深さは＞３ｍｍであ
る。もちろん、管２０の出口平面に対して平行に延びる
縁部は、湾曲された経過に基づき再び出口平面の段にも
たらされてよい。分離縁部Ａの接線と管２０の出口平面
に対する垂線との間の角度β′は角度βと同じ大きさで
ある。
ー出口に形成されている。この部分で管２０の流過横断
面は、原理的に管２０内の流れに関連した大きさの移行
部半径Ｒを有している。該移行部半径Ｒは、流れが壁に
接近していて、従って渦流回転数が著しく増大されるよ
うに選ばれている。数量的に移行部半径Ｒの大きさは、
管２０の内径ｄの＞１０％であるように規定されてい
る。半径のない流れ(Stroemung ohne Radius)に対し
て、逆流区域（逆流バブル[Rueckstroemblase])５０が
著しく拡大される。このような移行部半径Ｒは管２０の
出口平面まで延びており、この場合に湾曲部の始端部と
終端部との間の角度βは９０゜よりも小さくなってい
る。角度βの１つの辺に沿って分離縁部Ａが管２０の内
部へ延びていて、従って分離縁部Ａの前方の点に対して
分離段Ｓを形成しており、分離段の深さは＞３ｍｍであ
る。もちろん、管２０の出口平面に対して平行に延びる
縁部は、湾曲された経過に基づき再び出口平面の段にも
たらされてよい。分離縁部Ａの接線と管２０の出口平面
に対する垂線との間の角度β′は角度βと同じ大きさで
ある。
【図１】接続する燃焼室を備えたバーナーの縦断面図
【図２】渦流形成装置の部分破断した斜視図
【図３】図２の２シェル式渦流形成装置の概略断面図
【図４】４シェル式渦流形成装置の概略断面図
【図５】羽根状に形成されたシェルから成る渦流形成装
置の概略断面図
置の概略断面図
【図６】渦流形成装置と混合管との間の移行部幾何学形
状の斜視図
状の斜視図
【図７】逆流区域の空間的な安定化のための分離縁部の
断面図
断面図
１０ スリーブリング、 ２０ 管、 ２１ 孔、
３０ 燃焼室、４０ 管流、 ５０ 逆流区域、
６０ バーナー軸線、 １００ 渦流形成装置、
１０１，１０２ 部分本体、 １０１ａ，１０２
ａ 始端部分、 １０３ ノズル、 １０４ 噴射
開口、 １０５ 燃料噴霧、１０８，１０９ 燃料導
管、 １１２，１１３ 燃料、 １１４ 円錐中空
室、 １１５ 燃焼空気、 １１６ 矢印、 １
１７ 噴射開口、 １１９，１２０ 空気流入スリッ
ト、 ２００ 移行部片、 ２０１ 移行部通路、
２０１ｂ，２０２ｂ 縦対称軸線、 １２１ａ，
１２１ｂ 案内薄板、 ２２０ 混合管、 １４
０，１４１，１４２，１４３ 部分本体
３０ 燃焼室、４０ 管流、 ５０ 逆流区域、
６０ バーナー軸線、 １００ 渦流形成装置、
１０１，１０２ 部分本体、 １０１ａ，１０２
ａ 始端部分、 １０３ ノズル、 １０４ 噴射
開口、 １０５ 燃料噴霧、１０８，１０９ 燃料導
管、 １１２，１１３ 燃料、 １１４ 円錐中空
室、 １１５ 燃焼空気、 １１６ 矢印、 １
１７ 噴射開口、 １１９，１２０ 空気流入スリッ
ト、 ２００ 移行部片、 ２０１ 移行部通路、
２０１ｂ，２０２ｂ 縦対称軸線、 １２１ａ，
１２１ｂ 案内薄板、 ２２０ 混合管、 １４
０，１４１，１４２，１４３ 部分本体
Claims (14)
- 【請求項１】 熱発生器のためのバーナーであって、燃
焼空気流のための渦流形成装置及び燃焼空気流内への燃
料の噴射のための手段からほぼ成っている形式のものに
おいて、渦流形成装置（１００）の下流側に混合区域
（２２０）を配置してあり、混合区域が、渦流形成装置
（１００）内に形成された流れ（４０）を下流側に接続
された管（２０）へ移送するために第１の区域部分（２
００）内を流れ方向に延びる移行部通路（２０１）を有
しており、管（２０）の、燃焼室（３０）に対する出口
平面が下流に生じる逆流区域（５０）の安定化及び拡大
のための分離縁部（Ａ）を用いて形成されていることを
特徴とする、熱発生器のためのバーナー。 - 【請求項２】 混合区域（２２０）内の移行部通路（２
０１）の数が渦流形成装置（１００）によって形成され
る部分流の数に相応している請求項１記載のバーナー。 - 【請求項３】 移行部通路（２０１）の下流に接続され
た管（２０）が、流れ方向及び周方向で管（２０）の内
部へ空気流を噴射させるための開口（２１）を備えてい
る請求項１記載のバーナー。 - 【請求項４】 開口（２１）が管（２０）のバーナー軸
線（６０）に対して鋭角を成して延びている請求項３記
載のバーナー。 - 【請求項５】 分離縁部（Ａ）が管（２０）の出口平面
の領域の移行部半径（Ｒ）及び管（２０）の出口平面か
らずらされた分離段（Ｓ）から成っている請求項１記載
のバーナー。 - 【請求項６】 移行部半径（Ｒ）が管（２０）の内径の
＞１０％であり、分離段（Ｓ）が＞３ｍｍの深さを有し
ている請求項５記載のバーナー。 - 【請求項７】 管（２０）の流過横断面が移行部通路
（２０１）の下流で、渦流形成装置（１００）内に生じ
る流れ（４０）の横断面に対して小さく、同じ大きさ
に、若しくは大きくなっている請求項１記載のバーナ
ー。 - 【請求項８】 混合区域（２２０）の下流側に燃焼室
（３０）が配置されており、混合区域（２２０）と燃焼
室（３０）との間に横断面ジャンプ部を設けてあり、該
横断面ジャンプ部が燃焼室（３０）の最初の流過横断面
を形成しており、前記横断面ジャンプ部の領域に逆流区
域（５０）が形成されるようになっている請求項１記載
のバーナー。 - 【請求項９】 分離縁部（Ａ）の上流に ディフューザ
及び／又はベンチュリ区域が設けられている請求項１記
載のバーナー。 - 【請求項１０】 渦流形成装置（１００）が流れ方向で
内外に接続された円錐形の中空の少なくとも２つの部分
本体（１０１，１０２；１３０，１３１，１３２，１３
３；１４０，１４１，１４２，１４３）から成ってお
り、部分本体のそれぞれの縦対称軸線（１０１ｂ，１０
２ｂ；１３０ａ，１３２ａ，１３３ａ；１４０ａ，１４
１ａ，１４２ａ，１４３ａ）が互いにずれて延びてお
り、部分本体の隣接の壁が部分本体の長手方向で燃焼空
気流（１１５）のための接線方向の通路（１１９，１２
０）を形成しており、部分本体によって形成された円錐
中空室（１１４）内に少なくとも１つの燃料ノズル（１
０３）が配置されている請求項１記載のバーナー。 - 【請求項１１】 接線方向の通路(１１９，１２０)の領
域で該通路の長手方向に別の燃料ノズル（１１７）が配
置されている請求項１０記載のバーナー。 - 【請求項１２】 部分本体（１４０，１４１，１４２，
１４３）が横断面で羽根形のプロフィールを有している
請求項１０記載のバーナー。 - 【請求項１３】 部分本体が流れ方向で不変の円錐角、
増大する円錐傾斜若しくは減少する円錐傾斜を有してい
る請求項１０記載のバーナー。 - 【請求項１４】 部分本体がスパイラル状に内外に接続
されている請求項１０記載のバーナー。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19547913.0 | 1995-12-21 | ||
| DE19547913A DE19547913A1 (de) | 1995-12-21 | 1995-12-21 | Brenner für einen Wärmeerzeuger |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09184606A true JPH09184606A (ja) | 1997-07-15 |
Family
ID=7780868
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8343827A Pending JPH09184606A (ja) | 1995-12-21 | 1996-12-24 | 熱発生器のためのバーナー |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5735687A (ja) |
| EP (1) | EP0780629B1 (ja) |
| JP (1) | JPH09184606A (ja) |
| KR (1) | KR970046984A (ja) |
| AT (1) | ATE203101T1 (ja) |
| CA (1) | CA2190805A1 (ja) |
| DE (2) | DE19547913A1 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002130676A (ja) * | 2000-08-21 | 2002-05-09 | Alstom Power Nv | 予混合バーナの流体力学的な安定性を高めるための方法並びにこの方法を実施するための予混合バーナ |
| JP2004507701A (ja) * | 2000-06-15 | 2004-03-11 | アルストム（スイッツァーランド）リミテッド | バーナーの運転方法と段階的予混合ガス噴射バーナー |
| JP2009121806A (ja) * | 2007-11-09 | 2009-06-04 | Alstom Technology Ltd | バーナー操作方法 |
| JP2011515642A (ja) * | 2008-03-07 | 2011-05-19 | アルストム テクノロジー リミテッド | バーナ装置並びにバーナ装置の使用 |
Families Citing this family (68)
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|---|---|---|---|---|
| US5954496A (en) * | 1996-09-25 | 1999-09-21 | Abb Research Ltd. | Burner for operating a combustion chamber |
| DE19736902A1 (de) * | 1997-08-25 | 1999-03-04 | Abb Research Ltd | Brenner für einen Wärmeerzeuger |
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