JPH09185836A - 光情報記録媒体の記録再生用光学系 - Google Patents
光情報記録媒体の記録再生用光学系Info
- Publication number
- JPH09185836A JPH09185836A JP7352208A JP35220895A JPH09185836A JP H09185836 A JPH09185836 A JP H09185836A JP 7352208 A JP7352208 A JP 7352208A JP 35220895 A JP35220895 A JP 35220895A JP H09185836 A JPH09185836 A JP H09185836A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- objective lens
- reproducing
- recording medium
- optical system
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 title claims abstract description 283
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims abstract description 175
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims abstract description 175
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims abstract description 175
- 230000004075 alteration Effects 0.000 claims abstract description 143
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims abstract description 81
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims abstract description 81
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 12
- 230000005499 meniscus Effects 0.000 claims description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 5
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 abstract description 88
- 239000000758 substrate Substances 0.000 abstract description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 84
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 10
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 6
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 201000009310 astigmatism Diseases 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 2
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 230000010485 coping Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000003384 imaging method Methods 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Lenses (AREA)
- Optical Head (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高ＮＡ化の下で、樹脂製の対物レンズを用い
た場合でも、温度変化による波面収差の変化をレンズの
許容誤差を確保できる程度に抑えた光学系を得、波長４
５０ｎｍまでの使用光の短波長化、ＮＡ０．７５程度ま
でのレンズの高ＮＡ化を可能とする。 【解決手段】 光源、カップリング手段、対物レンズ、
透明基板を有する光情報記録媒体からなる光学系におい
て、上記カップリング手段は光源から射出される発散光
を収束光に変換し、上記対物レンズはこの収束光をさら
に収束させて光情報媒体上に結像する。この対物レンズ
はＭを対物レンズ単体の横倍率としたとき ０．０５ ≦ Ｍ の範囲で波面収差が最小となり、かつ波面収差がマレシ
ャル限界内となるように収差補正されていることを特徴
とする。
た場合でも、温度変化による波面収差の変化をレンズの
許容誤差を確保できる程度に抑えた光学系を得、波長４
５０ｎｍまでの使用光の短波長化、ＮＡ０．７５程度ま
でのレンズの高ＮＡ化を可能とする。 【解決手段】 光源、カップリング手段、対物レンズ、
透明基板を有する光情報記録媒体からなる光学系におい
て、上記カップリング手段は光源から射出される発散光
を収束光に変換し、上記対物レンズはこの収束光をさら
に収束させて光情報媒体上に結像する。この対物レンズ
はＭを対物レンズ単体の横倍率としたとき ０．０５ ≦ Ｍ の範囲で波面収差が最小となり、かつ波面収差がマレシ
ャル限界内となるように収差補正されていることを特徴
とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、光源からの光ビームを
光情報記録媒体上に集光し、光情報を記録再生する光学
系、特に温度変化の影響を抑えた光学系に関する。
光情報記録媒体上に集光し、光情報を記録再生する光学
系、特に温度変化の影響を抑えた光学系に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のＣＤ対応で要求される程度の精度
の光情報記録媒体の記録再生用光学系（本発明で云う記
録再生用光学系とは、記録用光学系、再生用光学系、記
録と再生との両用の光学系を含む。）としては、無限共
役型の特開昭５７−７６５１２号公報、有限共役型の特
開昭６１−５６３１４号公報等が見られる。また、樹脂
製レンズを用いた場合の温度変化による収差の発生を防
ぐため、カップリングレンズを用いるものが特開平６−
２５８５７３号公報に開示されている。しかし近年、光
ディスク等の情報記録媒体への記録の高密度化がさらに
進んできており、これに伴い光学系や対物レンズの高Ｎ
Ａ化が進められている。また、これに加えて、波面収差
（球面収差）等の性能面に対する要求もさらに厳しくな
ってきている。
の光情報記録媒体の記録再生用光学系（本発明で云う記
録再生用光学系とは、記録用光学系、再生用光学系、記
録と再生との両用の光学系を含む。）としては、無限共
役型の特開昭５７−７６５１２号公報、有限共役型の特
開昭６１−５６３１４号公報等が見られる。また、樹脂
製レンズを用いた場合の温度変化による収差の発生を防
ぐため、カップリングレンズを用いるものが特開平６−
２５８５７３号公報に開示されている。しかし近年、光
ディスク等の情報記録媒体への記録の高密度化がさらに
進んできており、これに伴い光学系や対物レンズの高Ｎ
Ａ化が進められている。また、これに加えて、波面収差
（球面収差）等の性能面に対する要求もさらに厳しくな
ってきている。
【０００３】光源からの発散光を、球面収差、正弦条件
が補正された両面非球面対物レンズで光情報媒体の記録
面上に結像させる有限共役型の対物レンズが用いられる
光学系は周知であるが、この場合、それぞれの面の屈折
力が大きくなるため、ＮＡが大となった場合、 高ＮＡ化に限界がある。 対物レンズを光軸方向に動かしてフォーカシングす
る場合の球面収差発生量が大きい。 対物レンズの屈折率変化による球面収差の発生が大き
い。 という問題がある。このような高ＮＡ化、高精度化の要
求に対応しようとしたとき、ディスクのぶれ等に伴う物
像間距離の変化、また、対物レンズが樹脂製の場合は、
温度変化等の環境変化による屈折率の変化、などの原因
による波面収差変化が大きくなる。さらに、性能面での
要求が厳しくなることもあり、対物レンズに対する許容
誤差が従来に比して厳しくなり、場合によっては誤差が
許されなくなる可能性も出てくる。特に、対物レンズが
樹脂製の場合、有限共役型の場合は、従来のＣＤ対応で
要求される精度のレベルでは、特開平６−２５８５７３
号に開示されたカップリングレンズを用いる方法によっ
て対応することが出来たが、最近の記録の高密度化に対
応するために要求される性能には対応出来なくなる。
が補正された両面非球面対物レンズで光情報媒体の記録
面上に結像させる有限共役型の対物レンズが用いられる
光学系は周知であるが、この場合、それぞれの面の屈折
力が大きくなるため、ＮＡが大となった場合、 高ＮＡ化に限界がある。 対物レンズを光軸方向に動かしてフォーカシングす
る場合の球面収差発生量が大きい。 対物レンズの屈折率変化による球面収差の発生が大き
い。 という問題がある。このような高ＮＡ化、高精度化の要
求に対応しようとしたとき、ディスクのぶれ等に伴う物
像間距離の変化、また、対物レンズが樹脂製の場合は、
温度変化等の環境変化による屈折率の変化、などの原因
による波面収差変化が大きくなる。さらに、性能面での
要求が厳しくなることもあり、対物レンズに対する許容
誤差が従来に比して厳しくなり、場合によっては誤差が
許されなくなる可能性も出てくる。特に、対物レンズが
樹脂製の場合、有限共役型の場合は、従来のＣＤ対応で
要求される精度のレベルでは、特開平６−２５８５７３
号に開示されたカップリングレンズを用いる方法によっ
て対応することが出来たが、最近の記録の高密度化に対
応するために要求される性能には対応出来なくなる。
【０００４】また、無限共役型の場合は、物像間距離の
変化による波面収差変化は無くなるが、ＮＡ０．６０程
度まで高ＮＡ化すると、その温度変化による波面収差変
化でも記録の高密度化に対応するために要求される性能
では、許容誤差が厳しくなる。例として、焦点距離Ｆ＝
３．３６ｍｍ、ＮＡ０．６の樹脂製のレンズで、無限共
役型レンズ（光源側から平行光が入射）の場合、３０度
の温度変化に対して０．０４３λ（λ＝６３５ｎｍ）程
度、波面収差が変化する。実際、現在発表されているＤ
ＶＤ対応等の要求精度では、この変化でもかなりの制約
となる。
変化による波面収差変化は無くなるが、ＮＡ０．６０程
度まで高ＮＡ化すると、その温度変化による波面収差変
化でも記録の高密度化に対応するために要求される性能
では、許容誤差が厳しくなる。例として、焦点距離Ｆ＝
３．３６ｍｍ、ＮＡ０．６の樹脂製のレンズで、無限共
役型レンズ（光源側から平行光が入射）の場合、３０度
の温度変化に対して０．０４３λ（λ＝６３５ｎｍ）程
度、波面収差が変化する。実際、現在発表されているＤ
ＶＤ対応等の要求精度では、この変化でもかなりの制約
となる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、これらの高
ＮＡ化の下で、樹脂製の対物レンズを用いた場合でも、
温度変化による波面収差の変化をレンズの許容誤差を確
保できる程度に抑えた光学系を得ようとするものであ
る。その上、今後さらに記録を高密度化した規格も出て
来る見通しであり、さらに波長４５０ｎｍまでの使用光
の短波長化、ＮＡ０．７５程度までのレンズの高ＮＡ化
が求められることが予想される。ＮＡ０．６５以上の対
物レンズとなると、無限共役型のガラスレンズでも、レ
ンズ軸上厚を大きくしなければ性能を維持することが難
しくなるが、このような要求にも応えられる光学系を得
ようとするものである。
ＮＡ化の下で、樹脂製の対物レンズを用いた場合でも、
温度変化による波面収差の変化をレンズの許容誤差を確
保できる程度に抑えた光学系を得ようとするものであ
る。その上、今後さらに記録を高密度化した規格も出て
来る見通しであり、さらに波長４５０ｎｍまでの使用光
の短波長化、ＮＡ０．７５程度までのレンズの高ＮＡ化
が求められることが予想される。ＮＡ０．６５以上の対
物レンズとなると、無限共役型のガラスレンズでも、レ
ンズ軸上厚を大きくしなければ性能を維持することが難
しくなるが、このような要求にも応えられる光学系を得
ようとするものである。
【０００６】
【問題を解決するための手段】本発明の光情報記録媒体
の記録再生用光学系は、少なくとも光源、カップリング
手段、対物レンズを備え、光情報記録媒体への情報の記
録および／または情報の再生を行うための光学系におい
て、上記カップリング手段は光源から射出される発散光
を収束光に変換し、該収束光をさらに収束させて光情報
媒体上に結像する上記対物レンズは、収束光入射で波面
収差が最小となりかつマレシャル限界内となることを特
徴とし、波面収差が最小となりかつマレシャル限界内で
ある横倍率Ｍは以下の範囲にある。 ０．０５ ≦ Ｍ ・・・（１） ただし Ｍ ： 対物レンズ単体の横倍率
の記録再生用光学系は、少なくとも光源、カップリング
手段、対物レンズを備え、光情報記録媒体への情報の記
録および／または情報の再生を行うための光学系におい
て、上記カップリング手段は光源から射出される発散光
を収束光に変換し、該収束光をさらに収束させて光情報
媒体上に結像する上記対物レンズは、収束光入射で波面
収差が最小となりかつマレシャル限界内となることを特
徴とし、波面収差が最小となりかつマレシャル限界内で
ある横倍率Ｍは以下の範囲にある。 ０．０５ ≦ Ｍ ・・・（１） ただし Ｍ ： 対物レンズ単体の横倍率
【０００７】上記対物レンズは、少なくとも光軸方向に
可動であり、上記カップリング手段の像側の面と上記対
物レンズの光源側面の間隔をＤcoとすると、Ｆを対物レ
ンズの焦点距離としたとき、Ｄco／Ｆは ０．１ ≦ Ｄco／Ｆ ≦ ５．０ ・・・（２） の範囲にあればよいが、望ましくは １．０ ≦ Ｄco／Ｆ ≦ ５．０ ・・・（２’） より望ましくは １．０ ≦ Ｄco／Ｆ ≦ ３．０ ・・・（２”） を満足する。
可動であり、上記カップリング手段の像側の面と上記対
物レンズの光源側面の間隔をＤcoとすると、Ｆを対物レ
ンズの焦点距離としたとき、Ｄco／Ｆは ０．１ ≦ Ｄco／Ｆ ≦ ５．０ ・・・（２） の範囲にあればよいが、望ましくは １．０ ≦ Ｄco／Ｆ ≦ ５．０ ・・・（２’） より望ましくは １．０ ≦ Ｄco／Ｆ ≦ ３．０ ・・・（２”） を満足する。
【０００８】上記対物レンズは、以下の条件を満足する
ことを特徴とする。 ０．０５ ≦ Ｍ ≦ ０．２３ ・・・（１’） ＮＡ・（１−Ｍ） ≦ ０．６５ ・・・（３） ０．４８ ≦ ＮＡ ・・・（４） ただし ＮＡ： 光学系の像側の開口数しかし、一般
には ０．０５ ≦ Ｍ ≦ ０．１２５ ・・・（１”） 出あることが望ましいが、 ０．６５ ≦ ＮＡ ≦ ０．８ ・・・（４’） である場合には ０．１２５≦ Ｍ ≦ ０．２３ ・・・（１'''） であることが望ましい。これらの対物レンズは、樹脂製
であることが望ましいが、ガラス製であってもよい。ま
た、コンパクト性の点から、対物レンズは （１−Ｍ）・Ｆ ≦ ６．０ ・・・（５） を満足することが望ましい。
ことを特徴とする。 ０．０５ ≦ Ｍ ≦ ０．２３ ・・・（１’） ＮＡ・（１−Ｍ） ≦ ０．６５ ・・・（３） ０．４８ ≦ ＮＡ ・・・（４） ただし ＮＡ： 光学系の像側の開口数しかし、一般
には ０．０５ ≦ Ｍ ≦ ０．１２５ ・・・（１”） 出あることが望ましいが、 ０．６５ ≦ ＮＡ ≦ ０．８ ・・・（４’） である場合には ０．１２５≦ Ｍ ≦ ０．２３ ・・・（１'''） であることが望ましい。これらの対物レンズは、樹脂製
であることが望ましいが、ガラス製であってもよい。ま
た、コンパクト性の点から、対物レンズは （１−Ｍ）・Ｆ ≦ ６．０ ・・・（５） を満足することが望ましい。
【０００９】カップリング手段は屈折光学系であるカッ
プリングレンズであることが望ましい。具体的には１枚
ないし複数枚の球面レンズで構成することができる。ま
た、場合により、少なくとも１面を非球面とすることが
望ましい。また、上記対物レンズが樹脂製である場合
は、かつカップリングレンズも少なくとも１枚は正の屈
折力を持つ樹脂製レンズであることが望ましく、さらに
その少なくとも１面は非球面であること、更に望ましく
は上記カップリングレンズは少なくとも１面は非球面で
ある樹脂製単玉レンズとされるのがよい。上記カップリ
ングレンズは以下の条件を満足することを特徴とする。 −０．１０≦ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ≦−０．０４ ・・・（６） ただし Ｍt ： 光学系全体の横倍率 Ｆcp： カップリングレンズにおける樹脂レンズの焦点
距離 上記条件中、カップリングレンズが樹脂製単玉レンズの
場合には、カップリングレンズの焦点距離をＦcとすれ
ば、当然 Ｆc＝Ｆcp となる。
プリングレンズであることが望ましい。具体的には１枚
ないし複数枚の球面レンズで構成することができる。ま
た、場合により、少なくとも１面を非球面とすることが
望ましい。また、上記対物レンズが樹脂製である場合
は、かつカップリングレンズも少なくとも１枚は正の屈
折力を持つ樹脂製レンズであることが望ましく、さらに
その少なくとも１面は非球面であること、更に望ましく
は上記カップリングレンズは少なくとも１面は非球面で
ある樹脂製単玉レンズとされるのがよい。上記カップリ
ングレンズは以下の条件を満足することを特徴とする。 −０．１０≦ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ≦−０．０４ ・・・（６） ただし Ｍt ： 光学系全体の横倍率 Ｆcp： カップリングレンズにおける樹脂レンズの焦点
距離 上記条件中、カップリングレンズが樹脂製単玉レンズの
場合には、カップリングレンズの焦点距離をＦcとすれ
ば、当然 Ｆc＝Ｆcp となる。
【００１０】上記光学系は ０．０６≦｜Ｍt｜・ＮＡ≦０．２１ ・・・（７） の条件を満足するが、再生用光学系としては ０．０６≦｜Ｍt｜・ＮＡ≦０．１２ ・・・（７’） 記録用光学系としては ０．１２≦｜Ｍt｜・ＮＡ≦０．２１ ・・・（７”） を満足することが望ましい。
【００１１】対物レンズは、収束光束が入射したとき、
波面収差が最小となり、かつマレシャルの限界内である
横倍率Ｍおよび開口数ＮＡが対物レンズ ０．０５ ≦ Ｍ ・・・（１） ０．３ ≦ ＮＡ ・・・（４”） の範囲にあり、少なくとも光源側の面が非球面、望まし
くは両面非球面である単レンズであることを特徴とす
る。上記収束光束は、上記対物レンズがないとき、回折
限界スポットで一点に集光する。そして、上記対物レン
ズは −０．２５≦Ｆ・（ｎ−１）／ｒ2≦０．７ ・・・（８） ただし ｎ ： レンズを形成する素材の屈折率 ｒ2 ： レンズの像側の面の頂点曲率半径 −０．０４５≦ｘ2・（ｎ−１）／｛Ｆ・（ＮＡ）2｝≦０．１ ・・（９） ただし ＮＡ ： 対物レンズの像側の開口数 ｘ2 ： レンズの像側の面の軸上光線の有効径最周辺
（上記ＮＡの周辺光線が入射する像側の面上の位置）と
該面の頂点との光軸方向の差で、光軸から遠ざかるほど
像側に変位している方向を正とする −０．００５≦△2・（ｎ−１）3／｛Ｆ・（ＮＡ）4｝≦０．０１８ ・・・（１０） ただし △2 ： レンズの像側の面の軸上光線の有効
径最周辺（上記ＮＡの周辺光線が入射する像側の面上の
位置）における非球面と該面の頂点曲率半径ｒ2 を有す
る基準球面との光軸方向の差で、光軸から遠ざかるほど
像側に変位している方向を正とする の条件を、すべてあるいは幾つかを満足することが望ま
しい。
波面収差が最小となり、かつマレシャルの限界内である
横倍率Ｍおよび開口数ＮＡが対物レンズ ０．０５ ≦ Ｍ ・・・（１） ０．３ ≦ ＮＡ ・・・（４”） の範囲にあり、少なくとも光源側の面が非球面、望まし
くは両面非球面である単レンズであることを特徴とす
る。上記収束光束は、上記対物レンズがないとき、回折
限界スポットで一点に集光する。そして、上記対物レン
ズは −０．２５≦Ｆ・（ｎ−１）／ｒ2≦０．７ ・・・（８） ただし ｎ ： レンズを形成する素材の屈折率 ｒ2 ： レンズの像側の面の頂点曲率半径 −０．０４５≦ｘ2・（ｎ−１）／｛Ｆ・（ＮＡ）2｝≦０．１ ・・（９） ただし ＮＡ ： 対物レンズの像側の開口数 ｘ2 ： レンズの像側の面の軸上光線の有効径最周辺
（上記ＮＡの周辺光線が入射する像側の面上の位置）と
該面の頂点との光軸方向の差で、光軸から遠ざかるほど
像側に変位している方向を正とする −０．００５≦△2・（ｎ−１）3／｛Ｆ・（ＮＡ）4｝≦０．０１８ ・・・（１０） ただし △2 ： レンズの像側の面の軸上光線の有効
径最周辺（上記ＮＡの周辺光線が入射する像側の面上の
位置）における非球面と該面の頂点曲率半径ｒ2 を有す
る基準球面との光軸方向の差で、光軸から遠ざかるほど
像側に変位している方向を正とする の条件を、すべてあるいは幾つかを満足することが望ま
しい。
【００１２】またさらに、この発明の光情報記録媒体の
記録再生用対物レンズは、 （１−Ｍ）・Ｆ ≦ ６．０ ・・・（５） ０．０５ ≦ Ｍ ≦ ０．２３ ・・・（１’） ＮＡ・（１−Ｍ） ≦ ０．６５ ・・・（３） ０．４８ ≦ ＮＡ ・・・（４） の条件を満足するが、樹脂製の場合、 ０．０５ ≦ Ｍ ≦ ０．１２５ ・・・（１”） ＮＡ・（１−Ｍ） ≦ ０．６５ ・・・（３） の条件を満足することが望ましく、 ０．６５ ≦ ＮＡ ≦ ０．８ ・・・（４’） の場合は ０．１２５ ≦ Ｍ ≦ ０．２３ ・・・（１'''） の条件を満足することが望ましい。これらの対物レンズ
は樹脂製であることが望ましいが、ガラス製であっても
よい。
記録再生用対物レンズは、 （１−Ｍ）・Ｆ ≦ ６．０ ・・・（５） ０．０５ ≦ Ｍ ≦ ０．２３ ・・・（１’） ＮＡ・（１−Ｍ） ≦ ０．６５ ・・・（３） ０．４８ ≦ ＮＡ ・・・（４） の条件を満足するが、樹脂製の場合、 ０．０５ ≦ Ｍ ≦ ０．１２５ ・・・（１”） ＮＡ・（１−Ｍ） ≦ ０．６５ ・・・（３） の条件を満足することが望ましく、 ０．６５ ≦ ＮＡ ≦ ０．８ ・・・（４’） の場合は ０．１２５ ≦ Ｍ ≦ ０．２３ ・・・（１'''） の条件を満足することが望ましい。これらの対物レンズ
は樹脂製であることが望ましいが、ガラス製であっても
よい。
【００１３】本発明の記録再生用光学系のカップリング
レンズは、収束光が入射したとき波面収差が最小とな
り、かつ、マレシャル限界内で光情報記録媒体に結像す
る対物レンズと光源の間に配置されるカップリングレン
ズであり、光源から発する発散光束を収束光束に変換
し、さらに以下の条件を満足することを特徴とする。 −７．０≦ Ｍc ≦−０．５ ・・・（１１） ０．０６≦ＮＡo≦０．２１ ・・・（１２） ここで Ｍc ：カップリングレンズの像側の光源側
に対する横倍率 ＮＡo：光源側の開口数 そして、このカップリングレンズに組み合わせられる対
物レンズは ０．０５ ≦ Ｍ ・・・（１） ０．３ ≦ ＮＡ ・・・（４”） の条件を満足する。そして、このカップリングレンズ
は、１枚ないし複数枚の球面系からなるレンズ系であっ
てもよく、その少なくとも１面、望ましくは両面が非球
面である１枚のレンズからなるものであってもよい。こ
れらのカップリングレンズはガラス製であってもよく、
樹脂製であってもよい。このカップリングレンズが単玉
レンズである場合、両面が凸面、光源側の面が凸面であ
るメニスカスレンズ、あるいは光源側の面が凹面である
メニスカスレンズであることができる。
レンズは、収束光が入射したとき波面収差が最小とな
り、かつ、マレシャル限界内で光情報記録媒体に結像す
る対物レンズと光源の間に配置されるカップリングレン
ズであり、光源から発する発散光束を収束光束に変換
し、さらに以下の条件を満足することを特徴とする。 −７．０≦ Ｍc ≦−０．５ ・・・（１１） ０．０６≦ＮＡo≦０．２１ ・・・（１２） ここで Ｍc ：カップリングレンズの像側の光源側
に対する横倍率 ＮＡo：光源側の開口数 そして、このカップリングレンズに組み合わせられる対
物レンズは ０．０５ ≦ Ｍ ・・・（１） ０．３ ≦ ＮＡ ・・・（４”） の条件を満足する。そして、このカップリングレンズ
は、１枚ないし複数枚の球面系からなるレンズ系であっ
てもよく、その少なくとも１面、望ましくは両面が非球
面である１枚のレンズからなるものであってもよい。こ
れらのカップリングレンズはガラス製であってもよく、
樹脂製であってもよい。このカップリングレンズが単玉
レンズである場合、両面が凸面、光源側の面が凸面であ
るメニスカスレンズ、あるいは光源側の面が凹面である
メニスカスレンズであることができる。
【００１４】
【作用】光源と対物レンズとの間に、カップリング手段
として光源からの発散光の発散度を変える手段を設ける
ことにより、対物レンズが分担する屈折力を軽減するこ
とが出来る。特に、カップリング手段に光源からの発散
光を収束光にする機能を持たせることにより、ＮＡが大
きい場合に対物レンズが分担する屈折力を最適化するこ
とが出来る。実際に横倍率Ｍ、開口数ＮＡの有限共役型
対物レンズについての無限光入射に換算した開口数（以
後換算ＮＡとよぶ。）ＮＡ∞は ＮＡ∞＝（１−Ｍ）・ＮＡ ・・・ で表すことができる。この換算ＮＡが大きくなると、レ
ンズ設計、性能維持の困難さ、温度特性等の環境変化の
影響が大きくなる。このとき、Ｍを正に、すなわち収束
光入射にすることにより、換算ＮＡを小さくすることが
できる。また、対物レンズ自体をその横倍率Ｍが条件式
（１）の範囲の収束光入射で波面収差が最小となり、か
つマレシャル限界内とすることで、カップリング手段の
光軸と対物レンズの光軸が偏心した場合の収差の劣化が
少なくなり、光情報記録再生用光学系として望ましい構
成となる。このようなカップリング手段としては、レン
ズ、ミラー、透過型回折素子、反射型回折素子等が考え
られる。
として光源からの発散光の発散度を変える手段を設ける
ことにより、対物レンズが分担する屈折力を軽減するこ
とが出来る。特に、カップリング手段に光源からの発散
光を収束光にする機能を持たせることにより、ＮＡが大
きい場合に対物レンズが分担する屈折力を最適化するこ
とが出来る。実際に横倍率Ｍ、開口数ＮＡの有限共役型
対物レンズについての無限光入射に換算した開口数（以
後換算ＮＡとよぶ。）ＮＡ∞は ＮＡ∞＝（１−Ｍ）・ＮＡ ・・・ で表すことができる。この換算ＮＡが大きくなると、レ
ンズ設計、性能維持の困難さ、温度特性等の環境変化の
影響が大きくなる。このとき、Ｍを正に、すなわち収束
光入射にすることにより、換算ＮＡを小さくすることが
できる。また、対物レンズ自体をその横倍率Ｍが条件式
（１）の範囲の収束光入射で波面収差が最小となり、か
つマレシャル限界内とすることで、カップリング手段の
光軸と対物レンズの光軸が偏心した場合の収差の劣化が
少なくなり、光情報記録再生用光学系として望ましい構
成となる。このようなカップリング手段としては、レン
ズ、ミラー、透過型回折素子、反射型回折素子等が考え
られる。
【００１５】対物レンズを少なくとも光軸方向に可動と
することで、可動部分の軽量化が可能となり、また、少
ない移動量で光情報媒体の記録面にフォーカシングする
ことが出来る。また、さらにＮＡが大きくなると、ディ
スクのぶれ等による物像間距離変化、温度変化等による
球面収差の発生は大きくなるが、これに対応するため
に、対物レンズだけではなく、光源やカップリング手段
も対物レンズと同様に各独立にまたは対物レンズと一体
として、移動させることによりフォーカシングさせるこ
とも可能である。
することで、可動部分の軽量化が可能となり、また、少
ない移動量で光情報媒体の記録面にフォーカシングする
ことが出来る。また、さらにＮＡが大きくなると、ディ
スクのぶれ等による物像間距離変化、温度変化等による
球面収差の発生は大きくなるが、これに対応するため
に、対物レンズだけではなく、光源やカップリング手段
も対物レンズと同様に各独立にまたは対物レンズと一体
として、移動させることによりフォーカシングさせるこ
とも可能である。
【００１６】対物レンズの焦点距離でノーマライズした
カップリング手段と対物レンズの間隔についての条件式
（２）において、上限を越えるとカップリング手段の光
軸と垂直な方向の大きさが大きくなり、下限を越えると
対物レンズとカップリング素子が一体で動く可動機構で
も、機械的な干渉などで実現に問題が生じる。また、条
件式（２’）の下限を越えると、対物レンズのみが可動
機構に取り付けられている場合、カップリング素子は対
物レンズまわりの可動機構と機械的干渉が生じる可能性
が出てくる。さらに、条件式（２”）式の上限内とする
ことにより、決められた倍率等の仕様の中で光源から光
情報記録媒体までの距離を短くすることができる。
カップリング手段と対物レンズの間隔についての条件式
（２）において、上限を越えるとカップリング手段の光
軸と垂直な方向の大きさが大きくなり、下限を越えると
対物レンズとカップリング素子が一体で動く可動機構で
も、機械的な干渉などで実現に問題が生じる。また、条
件式（２’）の下限を越えると、対物レンズのみが可動
機構に取り付けられている場合、カップリング素子は対
物レンズまわりの可動機構と機械的干渉が生じる可能性
が出てくる。さらに、条件式（２”）式の上限内とする
ことにより、決められた倍率等の仕様の中で光源から光
情報記録媒体までの距離を短くすることができる。
【００１７】本発明の光学系は、ＮＡが大きい、使用光
の波長が短い場合で、回折限界性能のスポットを光情報
記録媒体の記録面上に結像させるときに有利に使用で
き、ＮＡ０．４８以上の場合に最適な光学系である。そ
のとき、対物レンズ単体の横倍率Ｍが条件式（１’）を
満足することが望ましく、上限を越えると、カップリン
グ手段の光軸と垂直な方向の大きさが大きくなり、下限
を越えると高ＮＡとした場合の誤差、特に対物レンズの
屈折率誤差による球面収差が大きくなる。条件式（３）
の上限を越えると対物レンズの厚さが厚くなり、したが
って必要な作動距離を確保するためには、光学系全体を
大きくする必要が出て来る。
の波長が短い場合で、回折限界性能のスポットを光情報
記録媒体の記録面上に結像させるときに有利に使用で
き、ＮＡ０．４８以上の場合に最適な光学系である。そ
のとき、対物レンズ単体の横倍率Ｍが条件式（１’）を
満足することが望ましく、上限を越えると、カップリン
グ手段の光軸と垂直な方向の大きさが大きくなり、下限
を越えると高ＮＡとした場合の誤差、特に対物レンズの
屈折率誤差による球面収差が大きくなる。条件式（３）
の上限を越えると対物レンズの厚さが厚くなり、したが
って必要な作動距離を確保するためには、光学系全体を
大きくする必要が出て来る。
【００１８】条件式（１”）の上限を越えると、光情報
媒体のぶれ等による物像間距離の変化等が生じたとき、
対物レンズを光軸方向に動かしてフォーカシングする場
合の球面収差の発生量が大きくなる。下限を越えると高
ＮＡとした場合の誤差、特に対物レンズの屈折率誤差に
基づく球面収差の発生量が大きくなる。特に樹脂素材は
温度変化による屈折率の変化が大きい。樹脂の場合、温
度変化を△Ｔ、温度変化による屈折率変化を△ｎとし、 △ｎ／△Ｔ＝α ・・・ と表すと、αは０℃から６０℃近傍まで、同一素材であ
ればほぼ一定で負の値である。また、屈折率変化△ｎに
対する波面収差（球面収差）変化△ＷＴは換算ＮＡの４
乗に比例し、また焦点距離Ｆ、△ｎに比例する。すなわ
ち、 △ＷＴ＝β・（ＮＡ∞）4・Ｆ・△ｎ ・・・ となる。ここでβは比例係数である。式に式、式
を代入すると、 △ＷＴ＝β・｛ＮＡ・（１−Ｍ）｝4・Ｆ・α・△Ｔ ・・・ 式から、Ｍを正にすることにより、温度変化の影響は
Ｍの４乗に対応して小さくなることがわかる。したがっ
て、上記条件式（１”）を満足すると共に条件式（３）
を満足することによって、コンパクトな光情報記録媒体
の記録再生用光学系を、軽量でかつ低コストな樹脂性の
対物レンズによって実現できる。
媒体のぶれ等による物像間距離の変化等が生じたとき、
対物レンズを光軸方向に動かしてフォーカシングする場
合の球面収差の発生量が大きくなる。下限を越えると高
ＮＡとした場合の誤差、特に対物レンズの屈折率誤差に
基づく球面収差の発生量が大きくなる。特に樹脂素材は
温度変化による屈折率の変化が大きい。樹脂の場合、温
度変化を△Ｔ、温度変化による屈折率変化を△ｎとし、 △ｎ／△Ｔ＝α ・・・ と表すと、αは０℃から６０℃近傍まで、同一素材であ
ればほぼ一定で負の値である。また、屈折率変化△ｎに
対する波面収差（球面収差）変化△ＷＴは換算ＮＡの４
乗に比例し、また焦点距離Ｆ、△ｎに比例する。すなわ
ち、 △ＷＴ＝β・（ＮＡ∞）4・Ｆ・△ｎ ・・・ となる。ここでβは比例係数である。式に式、式
を代入すると、 △ＷＴ＝β・｛ＮＡ・（１−Ｍ）｝4・Ｆ・α・△Ｔ ・・・ 式から、Ｍを正にすることにより、温度変化の影響は
Ｍの４乗に対応して小さくなることがわかる。したがっ
て、上記条件式（１”）を満足すると共に条件式（３）
を満足することによって、コンパクトな光情報記録媒体
の記録再生用光学系を、軽量でかつ低コストな樹脂性の
対物レンズによって実現できる。
【００１９】条件式（４’）のような、光情報記録媒体
の記録再生用の対物レンズとして従来にない高ＮＡを実
現する場合には、条件式（１'''）を満たすことが望ま
しい。上限を越えると、カップリング手段の光軸と垂直
な方向の大きさが大きくなり、下限を越えると、対物レ
ンズの厚さが厚くなり、したがって必要な作動距離を確
保するためには、光学系全体を大きくする必要が出て来
る。また、この条件下で樹脂製のレンズを用いることに
より、軽量化と低コスト化が実現できる。条件式（５）
の上限を越えると、対物レンズが大きくなり、光学系全
体が大きくなってしまう。
の記録再生用の対物レンズとして従来にない高ＮＡを実
現する場合には、条件式（１'''）を満たすことが望ま
しい。上限を越えると、カップリング手段の光軸と垂直
な方向の大きさが大きくなり、下限を越えると、対物レ
ンズの厚さが厚くなり、したがって必要な作動距離を確
保するためには、光学系全体を大きくする必要が出て来
る。また、この条件下で樹脂製のレンズを用いることに
より、軽量化と低コスト化が実現できる。条件式（５）
の上限を越えると、対物レンズが大きくなり、光学系全
体が大きくなってしまう。
【００２０】カップリング手段としては種々の手段が考
えられるが、反射系は製造誤差に弱く、回折手段は、回
折効率の問題があり、光源のパワーを大きくする必要が
ある。屈折光学系であるカップリングレンズを用いるの
が、光情報記録媒体の記録再生用光学系としては望まし
い。カップリングレンズを１枚ないしそれ以上の球面レ
ンズ系とすることで、カップリング手段を従来のコリメ
ータと同様の製作法で製作することができる。しかし、
カップリングレンズは、光源から射出される発散光を収
束光にする機能を持つものであるので、従来のコリメー
タと比較して屈折力が大きくなり、また、光源の光量を
多く取り込もうとすると、光源側のＮＡを大きく取るこ
ととなる。したがって、球面系だけでは、使用するレン
ズ枚数が多くなってしまう。このため非球面を少なくと
も１面導入して、球面収差を補正することが望ましい。
えられるが、反射系は製造誤差に弱く、回折手段は、回
折効率の問題があり、光源のパワーを大きくする必要が
ある。屈折光学系であるカップリングレンズを用いるの
が、光情報記録媒体の記録再生用光学系としては望まし
い。カップリングレンズを１枚ないしそれ以上の球面レ
ンズ系とすることで、カップリング手段を従来のコリメ
ータと同様の製作法で製作することができる。しかし、
カップリングレンズは、光源から射出される発散光を収
束光にする機能を持つものであるので、従来のコリメー
タと比較して屈折力が大きくなり、また、光源の光量を
多く取り込もうとすると、光源側のＮＡを大きく取るこ
ととなる。したがって、球面系だけでは、使用するレン
ズ枚数が多くなってしまう。このため非球面を少なくと
も１面導入して、球面収差を補正することが望ましい。
【００２１】対物レンズが樹脂製の場合、屈折率の温度
変化に対する屈折率変化による球面収差の変化は、本発
明の光学系で軽減できるが、カップリングレンズを構成
する正の屈折力を有する少なくとも１枚のレンズを樹脂
製とすることにより、さらに温度変化に対する屈折率変
化による光学系全体の球面収差変化を補正することがで
きる。これは、温度が△Ｔ上昇したとき（０＜△Ｔ）カ
ップリングレンズの屈折率変化△ｎc は負となる（△ｎ
c ＜０）。このためカップリングレンズの屈折力は小さ
くなり、カップリングレンズから出射される光束は温度
上昇前に比べて収束度が小さくなる。このため対物レン
ズ自体の横倍率Ｍは減る方向に変化（△Ｍ＜０）する。
対物レンズの波面収差が最小となる倍率Ｍに対して△Ｍ
が負の方向に変化すると球面収差はアンダーに動く。ま
た、対物レンズ自身の屈折率変化△ｎは、温度が上昇す
ると屈折率は低下するため△ｎ＜０となり、このとき球
面収差はオーバーに動く。このため、カップリングレン
ズの屈折率変化に伴う対物レンズの横倍率変化による球
面収差への影響と、対物レンズ自身の屈折率変化による
影響が相殺されるので、カップリングレンズを正の屈折
力を持つ樹脂製のレンズとすることにより、温度変化に
よる影響をさらに小さくすることができる。また、その
補正効果は、従来のコリメータと樹脂製の単玉対物レン
ズの構成において、コリメータレンズの少なくとも１枚
を正の屈折力を持つ樹脂製とする場合と比較して補正効
果は大きい。これは、光源側のＮＡが上記コリメータと
同じでも、カップリングレンズは負の倍率を持っている
ため、カップリングレンズの換算ＮＡが大きくなり、対
物レンズ自身の倍率変化△Ｍの絶対値が大きくなるため
である。
変化に対する屈折率変化による球面収差の変化は、本発
明の光学系で軽減できるが、カップリングレンズを構成
する正の屈折力を有する少なくとも１枚のレンズを樹脂
製とすることにより、さらに温度変化に対する屈折率変
化による光学系全体の球面収差変化を補正することがで
きる。これは、温度が△Ｔ上昇したとき（０＜△Ｔ）カ
ップリングレンズの屈折率変化△ｎc は負となる（△ｎ
c ＜０）。このためカップリングレンズの屈折力は小さ
くなり、カップリングレンズから出射される光束は温度
上昇前に比べて収束度が小さくなる。このため対物レン
ズ自体の横倍率Ｍは減る方向に変化（△Ｍ＜０）する。
対物レンズの波面収差が最小となる倍率Ｍに対して△Ｍ
が負の方向に変化すると球面収差はアンダーに動く。ま
た、対物レンズ自身の屈折率変化△ｎは、温度が上昇す
ると屈折率は低下するため△ｎ＜０となり、このとき球
面収差はオーバーに動く。このため、カップリングレン
ズの屈折率変化に伴う対物レンズの横倍率変化による球
面収差への影響と、対物レンズ自身の屈折率変化による
影響が相殺されるので、カップリングレンズを正の屈折
力を持つ樹脂製のレンズとすることにより、温度変化に
よる影響をさらに小さくすることができる。また、その
補正効果は、従来のコリメータと樹脂製の単玉対物レン
ズの構成において、コリメータレンズの少なくとも１枚
を正の屈折力を持つ樹脂製とする場合と比較して補正効
果は大きい。これは、光源側のＮＡが上記コリメータと
同じでも、カップリングレンズは負の倍率を持っている
ため、カップリングレンズの換算ＮＡが大きくなり、対
物レンズ自身の倍率変化△Ｍの絶対値が大きくなるため
である。
【００２２】またこの場合、カップリングレンズは光源
側のＮＡを大きくとっており、しかも負の倍率を持つの
で、非球面を用いることが望ましいことは上記のとおり
である。また、カップリングレンズを樹脂製の単玉非球
面レンズとすることで、安価でかつ必要な性能を得るこ
とができる。カップリングレンズの結像倍率から、少な
くとも対物レンズ側の面が非球面であることが望まし
い。さらに、カップリングレンズの横倍率Ｍc がさらに
大きくなると、球面収差を良好に補正するには両面を非
球面とする必要が生じる。これは公知の有限共役型対物
レンズの設計・生産技術を応用することができる。
側のＮＡを大きくとっており、しかも負の倍率を持つの
で、非球面を用いることが望ましいことは上記のとおり
である。また、カップリングレンズを樹脂製の単玉非球
面レンズとすることで、安価でかつ必要な性能を得るこ
とができる。カップリングレンズの結像倍率から、少な
くとも対物レンズ側の面が非球面であることが望まし
い。さらに、カップリングレンズの横倍率Ｍc がさらに
大きくなると、球面収差を良好に補正するには両面を非
球面とする必要が生じる。これは公知の有限共役型対物
レンズの設計・生産技術を応用することができる。
【００２３】条件式（６）の上限を越えると、温度変化
に伴う樹脂カップリングレンズによる対物レンズ単体の
倍率変化が小さくなり、対物レンズの屈折率変化への相
殺効果が小さくなる。また、下限を越えると温度変化に
伴う樹脂カップリングレンズによる対物レンズ単体の倍
率変化は小さくなるが、それ以上に樹脂カップリングレ
ンズで生じる屈折率変化による波面収差変化が無視出来
なくなり、相殺効果がなくなり、場合によってはカップ
リングレンズがガラスの場合に比べて光学系全体の温度
特性による波面収差変化が大きくなる。
に伴う樹脂カップリングレンズによる対物レンズ単体の
倍率変化が小さくなり、対物レンズの屈折率変化への相
殺効果が小さくなる。また、下限を越えると温度変化に
伴う樹脂カップリングレンズによる対物レンズ単体の倍
率変化は小さくなるが、それ以上に樹脂カップリングレ
ンズで生じる屈折率変化による波面収差変化が無視出来
なくなり、相殺効果がなくなり、場合によってはカップ
リングレンズがガラスの場合に比べて光学系全体の温度
特性による波面収差変化が大きくなる。
【００２４】条件式（７）中の｜Ｍt｜・ＮＡは、ほぼ
光学系の光源側の開口数ＮＡoに対応する。もし、条件
式（７）の下限を越えると十分な光量を得ることが出来
ない。また、上限を越えるとレーザーの非点収差の影響
が大きくなり、さらに光量むらの影響も大きくなる。条
件式（７’）の上限を越えると再生光学系に対して検出
系に凹レンズなどが必要となりコストアップとなる。ま
た、記録用光学系を考えると、条件式（７”）の下限を
越えると十分な光量が得られない。
光学系の光源側の開口数ＮＡoに対応する。もし、条件
式（７）の下限を越えると十分な光量を得ることが出来
ない。また、上限を越えるとレーザーの非点収差の影響
が大きくなり、さらに光量むらの影響も大きくなる。条
件式（７’）の上限を越えると再生光学系に対して検出
系に凹レンズなどが必要となりコストアップとなる。ま
た、記録用光学系を考えると、条件式（７”）の下限を
越えると十分な光量が得られない。
【００２５】対物単レンズに対して収束光を入射させ、
条件式（１）を満足することで、レンズ厚を厚くしない
でＮＡを大きくすることができ、また屈折率変化等の影
響も小さくなる。これは上記式に示されるように、０
＜Ｍ（収束光入射）とすることにより換算ＮＡが小さく
なるためである。ＮＡが０．３以上の場合、収束光入射
側を非球面化することで、正弦条件を保ちながら球面収
差を補正し、波面収差をマレシャル限界内とすることが
できる。また、対物レンズ自体をその横倍率Ｍの条件式
（１）の範囲の収束光入射で波面収差をマレシャル限界
内とすることで、対物レンズが独立に性能を維持できる
ため、光源のから発散光を収束光とする手段との組合せ
が容易となり、また、偏心を含む配置の誤差感度も小さ
くできる。上記対物単レンズは、虚光源に対して収差補
正し、その波面収差をマレシャル限界内とすることで、
光源からの発散光を収束光とする手段との組合せが容易
になり、応用範囲の広いレンズとなる。虚光源は仮想的
なものであるが、実用的には、その入射光束が、回折限
界スポットで一点に集光することと同等である。対物単
レンズの両面を非球面とすることで、球面収差、正弦条
件を補正することができる。したがって、例えば光情報
記録媒体の記録再生用光学系の対物レンズのように、対
物レンズを光軸に垂直方向に動かしてトラッキングする
ような場合にも、収差の発生を少なくすることができ
る。
条件式（１）を満足することで、レンズ厚を厚くしない
でＮＡを大きくすることができ、また屈折率変化等の影
響も小さくなる。これは上記式に示されるように、０
＜Ｍ（収束光入射）とすることにより換算ＮＡが小さく
なるためである。ＮＡが０．３以上の場合、収束光入射
側を非球面化することで、正弦条件を保ちながら球面収
差を補正し、波面収差をマレシャル限界内とすることが
できる。また、対物レンズ自体をその横倍率Ｍの条件式
（１）の範囲の収束光入射で波面収差をマレシャル限界
内とすることで、対物レンズが独立に性能を維持できる
ため、光源のから発散光を収束光とする手段との組合せ
が容易となり、また、偏心を含む配置の誤差感度も小さ
くできる。上記対物単レンズは、虚光源に対して収差補
正し、その波面収差をマレシャル限界内とすることで、
光源からの発散光を収束光とする手段との組合せが容易
になり、応用範囲の広いレンズとなる。虚光源は仮想的
なものであるが、実用的には、その入射光束が、回折限
界スポットで一点に集光することと同等である。対物単
レンズの両面を非球面とすることで、球面収差、正弦条
件を補正することができる。したがって、例えば光情報
記録媒体の記録再生用光学系の対物レンズのように、対
物レンズを光軸に垂直方向に動かしてトラッキングする
ような場合にも、収差の発生を少なくすることができ
る。
【００２６】条件式（８）の上限を越えて対物単レンズ
の像側の面の屈折力が負で強くなると、収束光入射側の
面での負の球面収差の発生が大きく、収束光入射側の非
球面量が大きくなってしまい、製造しにくいレンズとな
ってしまう。下限を越えて対物単レンズの像側の面の屈
折力が正で強くなると、像側の面での負の球面収差が大
きく、収束光入射側の非球面量が大きくなってしまい、
製造しにくいレンズとなってしまう。条件式（９）の上
限を越えた場合、球面収差と正弦条件を補正するために
は、像側の面も非球面化し、さらに両面ともその非球面
量が大きくなってしまうため、製造しにくいレンズとな
ってしまう。下限を越えた場合も同じく、球面収差と正
弦条件を補正するためには、像側の面も非球面化し、さ
らに両面ともその非球面量が大きくなってしまうため、
製造しにくいレンズとなってしまう。条件式（１０）の
上限を越えた場合、正弦条件が補正過剰となり、下限を
越えた場合、正弦条件が補正不足となる。
の像側の面の屈折力が負で強くなると、収束光入射側の
面での負の球面収差の発生が大きく、収束光入射側の非
球面量が大きくなってしまい、製造しにくいレンズとな
ってしまう。下限を越えて対物単レンズの像側の面の屈
折力が正で強くなると、像側の面での負の球面収差が大
きく、収束光入射側の非球面量が大きくなってしまい、
製造しにくいレンズとなってしまう。条件式（９）の上
限を越えた場合、球面収差と正弦条件を補正するために
は、像側の面も非球面化し、さらに両面ともその非球面
量が大きくなってしまうため、製造しにくいレンズとな
ってしまう。下限を越えた場合も同じく、球面収差と正
弦条件を補正するためには、像側の面も非球面化し、さ
らに両面ともその非球面量が大きくなってしまうため、
製造しにくいレンズとなってしまう。条件式（１０）の
上限を越えた場合、正弦条件が補正過剰となり、下限を
越えた場合、正弦条件が補正不足となる。
【００２７】このような収束光束に対して収差が補正さ
れている対物単レンズを光情報記録媒体の記録再生用光
学系の対物レンズとして使う場合、光源からの発散光束
を収束光束に変換するカップリング手段が必要となる。
ＮＡが０．４８以上と大きく、また使用光の波長が短い
光学系においては、対物レンズ単体の横倍率Ｍが、条件
式（１’）を満たすのが良い。上限を越えると、カップ
リング手段の光軸と垂直な方向の大きさが大きくなり、
下限を越えると、高ＮＡとした場合の誤差、特に対物レ
ンズの屈折率誤差による球面収差の発生が大きくなる。
また、条件式（３）の上限を越えると、対物レンズの厚
さが厚くなり、したがって必要な作動距離を確保するた
めには、光学系全体を大きくする必要が出て来る。さら
に、条件式（５）の上限を越えると、対物レンズが大き
くなり、光学系全体が大きくなってしまう。また、対物
レンズを光軸方向に動かしてフォーカシングする場合、
対物レンズ単体の横倍率Ｍが条件式（１”）を満足する
ことが望ましい。上限を越えると、対物レンズを光軸方
向に動かしてフォーカシングする場合の球面収差の発生
量が大きい。下限を越えると、高ＮＡとした場合の誤
差、特に対物レンズの屈折力誤差による球面収差の発生
が大きい。
れている対物単レンズを光情報記録媒体の記録再生用光
学系の対物レンズとして使う場合、光源からの発散光束
を収束光束に変換するカップリング手段が必要となる。
ＮＡが０．４８以上と大きく、また使用光の波長が短い
光学系においては、対物レンズ単体の横倍率Ｍが、条件
式（１’）を満たすのが良い。上限を越えると、カップ
リング手段の光軸と垂直な方向の大きさが大きくなり、
下限を越えると、高ＮＡとした場合の誤差、特に対物レ
ンズの屈折率誤差による球面収差の発生が大きくなる。
また、条件式（３）の上限を越えると、対物レンズの厚
さが厚くなり、したがって必要な作動距離を確保するた
めには、光学系全体を大きくする必要が出て来る。さら
に、条件式（５）の上限を越えると、対物レンズが大き
くなり、光学系全体が大きくなってしまう。また、対物
レンズを光軸方向に動かしてフォーカシングする場合、
対物レンズ単体の横倍率Ｍが条件式（１”）を満足する
ことが望ましい。上限を越えると、対物レンズを光軸方
向に動かしてフォーカシングする場合の球面収差の発生
量が大きい。下限を越えると、高ＮＡとした場合の誤
差、特に対物レンズの屈折力誤差による球面収差の発生
が大きい。
【００２８】樹脂素材は、屈折率の温度による変化が大
きい。したがって、条件式（１”）を満たし、かつ条件
式（３）を満足することで、コンパクトな光情報記録媒
体の記録再生用光学系に必要な、軽量でかつ安価な対物
レンズとなる。条件式（３）の上限を越えると対物レン
ズの厚さが厚くなり、したがって必要な作動距離を確保
するためには、光学系全体を大きくする必要が生じる。
きい。したがって、条件式（１”）を満たし、かつ条件
式（３）を満足することで、コンパクトな光情報記録媒
体の記録再生用光学系に必要な、軽量でかつ安価な対物
レンズとなる。条件式（３）の上限を越えると対物レン
ズの厚さが厚くなり、したがって必要な作動距離を確保
するためには、光学系全体を大きくする必要が生じる。
【００２９】条件式（４”）を満たすような光情報記録
媒体の記録再生用対物レンズとして従来にない高ＮＡを
実現する場合には、条件式（１'''）を満足することが
望ましい。上限を越えると、カップリング手段の光軸と
垂直な方向の大きさが大きくなり、下限を越えると、対
物レンズの厚さが厚くなり、したがって必要な作動距離
を確保するためには、光学系全体を大きくする必要が出
て来る。また、この条件下で樹脂製のレンズを用いるこ
とにより、軽量化と低コスト化が実現できる。
媒体の記録再生用対物レンズとして従来にない高ＮＡを
実現する場合には、条件式（１'''）を満足することが
望ましい。上限を越えると、カップリング手段の光軸と
垂直な方向の大きさが大きくなり、下限を越えると、対
物レンズの厚さが厚くなり、したがって必要な作動距離
を確保するためには、光学系全体を大きくする必要が出
て来る。また、この条件下で樹脂製のレンズを用いるこ
とにより、軽量化と低コスト化が実現できる。
【００３０】収束光が入射したとき波面収差が最小とな
り、かつマレシャル限界内で光情報記録媒体に結像する
対物レンズを用いることにより、対物レンズの屈折力を
軽減できることは上に述べた。このような対物レンズを
用いた光学系を実現するためには、光源から出た発散光
を所定の収束光とする正の屈折力を持つカップリングレ
ンズを用いればよい。光学系の倍率Ｍt と対物レンズの
倍率Ｍからカップリングレンズの倍率Ｍc は Ｍc＝Ｍt／Ｍ で決定されるが、このときの倍率Ｍc でカップリングレ
ンズ単体で波面収差が最小となり、かつマレシャル限界
内であることが望ましい。これにより、対物レンズが光
軸に対して偏芯した場合の収差の劣化を小さくすること
ができる。
り、かつマレシャル限界内で光情報記録媒体に結像する
対物レンズを用いることにより、対物レンズの屈折力を
軽減できることは上に述べた。このような対物レンズを
用いた光学系を実現するためには、光源から出た発散光
を所定の収束光とする正の屈折力を持つカップリングレ
ンズを用いればよい。光学系の倍率Ｍt と対物レンズの
倍率Ｍからカップリングレンズの倍率Ｍc は Ｍc＝Ｍt／Ｍ で決定されるが、このときの倍率Ｍc でカップリングレ
ンズ単体で波面収差が最小となり、かつマレシャル限界
内であることが望ましい。これにより、対物レンズが光
軸に対して偏芯した場合の収差の劣化を小さくすること
ができる。
【００３１】カップリングレンズの倍率Ｍc は、条件式
（１１）の範囲内であることが望ましい。上限を越える
とカップリングレンズの屈折力の負担が大きくなり、誤
差感度などの影響も大きくなり従来のコリメータレンズ
より取付けおよび製作精度の要求が厳しくなり、また、
対物レンズに比べてカップリングレンズの光軸に垂直方
向の大きさを大きくしなければならなくなる。下限を越
えると対物レンズの屈折力の負担分が大きくなり、コリ
メータを用いた無限共役型対物レンズと効果上大きな差
異はなくなる。また、光源側の開口数ＮＡo について、
条件式（１２）を満足することが望ましい。下限を越え
ると十分な光量を得ることができない。また、上限を越
えるとレーザの非点収差の影響が大きくなり、さらに光
量むらの影響も大きくなる。このとき、対物レンズが条
件式（１）を満足することにより、レンズ厚を厚くしな
いで像側開口数ＮＡを大きくすることができる。また、
ＮＡが条件式（４”）の下限を超えると、このようなカ
ップリングレンズ、収束光が入射する対物レンズを用い
ずに、コリメータと平行光入射の対物レンズのような公
知の方法でも十分性能を維持でき、また、樹脂レンズの
場合でも温度変化による性能変化も十分小さくすること
ができる。
（１１）の範囲内であることが望ましい。上限を越える
とカップリングレンズの屈折力の負担が大きくなり、誤
差感度などの影響も大きくなり従来のコリメータレンズ
より取付けおよび製作精度の要求が厳しくなり、また、
対物レンズに比べてカップリングレンズの光軸に垂直方
向の大きさを大きくしなければならなくなる。下限を越
えると対物レンズの屈折力の負担分が大きくなり、コリ
メータを用いた無限共役型対物レンズと効果上大きな差
異はなくなる。また、光源側の開口数ＮＡo について、
条件式（１２）を満足することが望ましい。下限を越え
ると十分な光量を得ることができない。また、上限を越
えるとレーザの非点収差の影響が大きくなり、さらに光
量むらの影響も大きくなる。このとき、対物レンズが条
件式（１）を満足することにより、レンズ厚を厚くしな
いで像側開口数ＮＡを大きくすることができる。また、
ＮＡが条件式（４”）の下限を超えると、このようなカ
ップリングレンズ、収束光が入射する対物レンズを用い
ずに、コリメータと平行光入射の対物レンズのような公
知の方法でも十分性能を維持でき、また、樹脂レンズの
場合でも温度変化による性能変化も十分小さくすること
ができる。
【００３２】カップリングレンズを１枚ないしそれ以上
の球面レンズ系とすることで、カップリングレンズ従来
のコリメータと同様の製作法で製作することができる。
しかし、カップリングレンズは、光源から射出される発
散光を収束光にする機能を持つものであるので、従来の
コリメータと比較して屈折力が大きくなり、また、光源
の光量を多く取り込もうとすると、光源側のＮＡを大き
く取ることとなる。したがって、球面系だけでは、使用
するレンズ枚数が多くなってしまう。このため非球面を
少なくとも１面導入して、球面収差を補正することが望
ましい。対物レンズがガラス製の場合、カップリングレ
ンズもガラス製とすることにより、温度変化による性能
変化は小さくでき、特にＮＡ０．６５以上の高ＮＡレン
ズに用いるのに有用である。
の球面レンズ系とすることで、カップリングレンズ従来
のコリメータと同様の製作法で製作することができる。
しかし、カップリングレンズは、光源から射出される発
散光を収束光にする機能を持つものであるので、従来の
コリメータと比較して屈折力が大きくなり、また、光源
の光量を多く取り込もうとすると、光源側のＮＡを大き
く取ることとなる。したがって、球面系だけでは、使用
するレンズ枚数が多くなってしまう。このため非球面を
少なくとも１面導入して、球面収差を補正することが望
ましい。対物レンズがガラス製の場合、カップリングレ
ンズもガラス製とすることにより、温度変化による性能
変化は小さくでき、特にＮＡ０．６５以上の高ＮＡレン
ズに用いるのに有用である。
【００３３】カップリングレンズの両面を凸面とするこ
とにより、成形性がよくなり、製造しやすい形状とな
る。また、正弦条件も満足する形状である。カップリン
グレンズを光源側の面が凸面であるメニスカスレンズと
することにより、特にカップリングレンズが樹脂製の場
合、カップリングレンズと対物レンズの間隔Ｄcoと対物
レンズの倍率Ｍと光学系全体の倍率Ｍt が同じ仕様で
は、他の形状に比べて温度変化による対物レンズ単体の
倍率を変化させる効果を大きくすることができ、対物レ
ンズ自身の屈折率変化による性能変化に対する相殺度が
大きくなる。また、カップリングレンズを光源側の面が
凹面であるメニスカスレンズとすることにより、カップ
リングレンズと対物レンズの間隔Ｄcoと対物レンズの倍
率Ｍと光学系全体の倍率Ｍt が同じ仕様では、主点位置
の関係から、他の形状に比べて光学系全体の長さを短く
することができる。
とにより、成形性がよくなり、製造しやすい形状とな
る。また、正弦条件も満足する形状である。カップリン
グレンズを光源側の面が凸面であるメニスカスレンズと
することにより、特にカップリングレンズが樹脂製の場
合、カップリングレンズと対物レンズの間隔Ｄcoと対物
レンズの倍率Ｍと光学系全体の倍率Ｍt が同じ仕様で
は、他の形状に比べて温度変化による対物レンズ単体の
倍率を変化させる効果を大きくすることができ、対物レ
ンズ自身の屈折率変化による性能変化に対する相殺度が
大きくなる。また、カップリングレンズを光源側の面が
凹面であるメニスカスレンズとすることにより、カップ
リングレンズと対物レンズの間隔Ｄcoと対物レンズの倍
率Ｍと光学系全体の倍率Ｍt が同じ仕様では、主点位置
の関係から、他の形状に比べて光学系全体の長さを短く
することができる。
【００３４】
【実施例】以下実施例を説明する。各実施例について
は、透明基板を有する高密度光情報記録媒体の記録再生
用光学系を想定して、開口数ＮＡが０．６以上のものを
実施例とした。また、透明基板の厚みを全て０．６mmと
している。実施例１から実施例５および実施例８は対物
レンズのみを示し、実施例６、７は実施例１の対物レン
ズを用いた光学系の実施例を示す。また、実施例９から
実施例１８は単玉カップリングレンズと、該カップリン
グレンズと対物レンズを組み合わせた光学系とを示す。
このとき実施例９から実施例１６までは実施例１の対物
レンズを、実施例１７は実施例２の対物レンズを、実施
例１８は実施例３の対物レンズを用いている。
は、透明基板を有する高密度光情報記録媒体の記録再生
用光学系を想定して、開口数ＮＡが０．６以上のものを
実施例とした。また、透明基板の厚みを全て０．６mmと
している。実施例１から実施例５および実施例８は対物
レンズのみを示し、実施例６、７は実施例１の対物レン
ズを用いた光学系の実施例を示す。また、実施例９から
実施例１８は単玉カップリングレンズと、該カップリン
グレンズと対物レンズを組み合わせた光学系とを示す。
このとき実施例９から実施例１６までは実施例１の対物
レンズを、実施例１７は実施例２の対物レンズを、実施
例１８は実施例３の対物レンズを用いている。
【００３５】表中の記号は、対物レンズの焦点距離を
Ｆ、光源側から順に第ｉ番目の面の曲率半径をｒi 、第
ｉ番目の面と第ｉ＋１番目の面との光軸上の厚み、間隔
をｄi、第ｉ番目の面と第ｉ＋１番目の面との間の媒質
の光源波長での屈折率をｎi 、対物レンズの横倍率を
Ｍ、像側開口数をＮＡ、使用波長をλで表す。実施例
６、７においてＦt は光学系全体の焦点距離、Ｍt は光
学系全体の横倍率、Ｔは第１面から見たときの光源まで
の距離で、光の進方向を正としている。Ｕは物像間距離
を表し、実施例１から５および実施例８は、対物レンズ
のみの実施例で入射光が収束光束であるので、負の値と
なる。実施例６、７および実施例９から実施例１８にお
いて、Ｆt は光学系全体の焦点距離、Ｍt は光学系全体
の横倍率、Ｕは光学系の物像間距離、Ｔはカップリング
レンズの第１面から見たときの光源までの距離を表す。
また、実施例９から実施例１８のカップリングレンズ単
体において、Ｆc は単玉カップリングレンズ単体の焦点
距離、Ｍc はカップリングレンズ単体の横倍率、Ｕc は
そのときの配置におけるカップリングレンズ単体の物像
間距離、ＮＡoは光源側の開口数を表す。
Ｆ、光源側から順に第ｉ番目の面の曲率半径をｒi 、第
ｉ番目の面と第ｉ＋１番目の面との光軸上の厚み、間隔
をｄi、第ｉ番目の面と第ｉ＋１番目の面との間の媒質
の光源波長での屈折率をｎi 、対物レンズの横倍率を
Ｍ、像側開口数をＮＡ、使用波長をλで表す。実施例
６、７においてＦt は光学系全体の焦点距離、Ｍt は光
学系全体の横倍率、Ｔは第１面から見たときの光源まで
の距離で、光の進方向を正としている。Ｕは物像間距離
を表し、実施例１から５および実施例８は、対物レンズ
のみの実施例で入射光が収束光束であるので、負の値と
なる。実施例６、７および実施例９から実施例１８にお
いて、Ｆt は光学系全体の焦点距離、Ｍt は光学系全体
の横倍率、Ｕは光学系の物像間距離、Ｔはカップリング
レンズの第１面から見たときの光源までの距離を表す。
また、実施例９から実施例１８のカップリングレンズ単
体において、Ｆc は単玉カップリングレンズ単体の焦点
距離、Ｍc はカップリングレンズ単体の横倍率、Ｕc は
そのときの配置におけるカップリングレンズ単体の物像
間距離、ＮＡoは光源側の開口数を表す。
【００３６】また、温度特性に関しては、対物レンズあ
るいはカップリングレンズが樹脂製の場合は、１度温度
が上昇すると−１２×１０-5変化することを想定してい
る。また、対物レンズあるいはカップリングレンズがガ
ラス製の場合、１度温度が上昇すると３９×１０-7変化
することを想定している。温度特性は波面収差ｒｍｓ値
で評価している。この波面収差は公知の方法で光線追跡
によりｒｍｓ値を算出している。またマレシャル限界は
波面収差ｒｍｓ値が０．０７λであることをいう。ま
た、波面収差に関しては数値解析のできる干渉計等を用
いて測定することができる。なお、温度変化による素材
の線膨張の波面収差への影響は、屈折率変化による影響
に比べてかなり小さいので、ここでは計算に入れていな
い。
るいはカップリングレンズが樹脂製の場合は、１度温度
が上昇すると−１２×１０-5変化することを想定してい
る。また、対物レンズあるいはカップリングレンズがガ
ラス製の場合、１度温度が上昇すると３９×１０-7変化
することを想定している。温度特性は波面収差ｒｍｓ値
で評価している。この波面収差は公知の方法で光線追跡
によりｒｍｓ値を算出している。またマレシャル限界は
波面収差ｒｍｓ値が０．０７λであることをいう。ま
た、波面収差に関しては数値解析のできる干渉計等を用
いて測定することができる。なお、温度変化による素材
の線膨張の波面収差への影響は、屈折率変化による影響
に比べてかなり小さいので、ここでは計算に入れていな
い。
【００３７】レンズ面の非球面形状は、面の頂点を原点
とし、光軸方向をＸ軸とした直交座標系において、κを
円錐係数、Ａi を非球面係数、Ｐi （４≦Ｐi ）を非球
面のべき数とするとき、
とし、光軸方向をＸ軸とした直交座標系において、κを
円錐係数、Ａi を非球面係数、Ｐi （４≦Ｐi ）を非球
面のべき数とするとき、
【数１】 で表される。
【００３８】実施例１ Ｆ＝３．７６８５４３３ Ｍ＝＋１／１２ Ｕ＝−３７．０６８ ＮＡ：０．６０ λ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ ２．１６５ ２．６０ １．４９８１０ ２ −８．４８０ １．５７ ３ ∞ ０．６０ １．５８０００ ４ ∞ 非球面データ 第１面 κ ＝−８．３６７７０×１０-1 Ａ1 ＝ ５．０７２１０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ３．２４９００×１０-4 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ ２．１１３４０×１０-5 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−３．９６６００×１０-6 Ｐ4＝１０．００００ 第２面 κ ＝−２．２５４９０×１０ Ａ1 ＝ １．２７９８０×１０-2 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−５．０４８４０×１０-3 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ １．０３８３０×１０-3 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−９．０９９９０×１０-5 Ｐ4＝１０．００００
【００３９】この実施例は、対物レンズが樹脂製の場合
の例である。この対物レンズの光路図を図１に、その球
面収差および正弦条件の収差図を図２に、温度特性を図
３に示す。温度特性は３０度変化で波面収差は０．０２
８λの変化を生じているに過ぎず、無限共役型の対物レ
ンズに比してかなり温度変化の影響が小さくなってい
る。この実施例において ｘ2＝−０．０８６０６ △2＝ ０．０４５６９ であり ｘ2・（ｎ−１） ／｛Ｆ・（ＮＡ）2｝＝−０．０３１６０ △2・（ｎ−１）3／｛Ｆ・（ＮＡ）4｝＝ ０．０１１５６
の例である。この対物レンズの光路図を図１に、その球
面収差および正弦条件の収差図を図２に、温度特性を図
３に示す。温度特性は３０度変化で波面収差は０．０２
８λの変化を生じているに過ぎず、無限共役型の対物レ
ンズに比してかなり温度変化の影響が小さくなってい
る。この実施例において ｘ2＝−０．０８６０６ △2＝ ０．０４５６９ であり ｘ2・（ｎ−１） ／｛Ｆ・（ＮＡ）2｝＝−０．０３１６０ △2・（ｎ−１）3／｛Ｆ・（ＮＡ）4｝＝ ０．０１１５６
【００４０】実施例２ Ｆ＝４．５８９３７５６ Ｍ＝＋１／５ Ｕ＝−１３．６１０ ＮＡ：０．６０ λ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ ２．３０４ ２．６０ １．４９８１０ ２ −１７９．９２２ １．５７ ３ ∞ ０．６０ １．５８０００ ４ ∞ 非球面データ 第１面 κ ＝−８．２８１７０×１０-1 Ａ1 ＝ ５．４４３４０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ４．２６９９０×１０-4 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ ２．８９７３０×１０-5 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝ ３．５５０７０×１０-6 Ｐ4＝１０．００００ 第２面 κ ＝−２．２５４９０×１０ Ａ1 ＝ ７．４１９７０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−１．４５９５０×１０-3 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ １．２５０００×１０-5 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝ ２．０８６３０×１０-5 Ｐ4＝１０．００００
【００４１】この実施例は、実施例１と同様、対物レン
ズが樹脂製の場合である。この対物レンズの光路図を図
４に、その球面収差および正弦条件の収差図を図５に、
温度特性を図６に示す。実施例２は実施例１に比べてＭ
がさらに大きくなるため、効果が大きい。この実施例に
おいては、 ｘ2＝ ０．０１３３７ △2＝ ０．０１８９４ であり ｘ2・（ｎ−１） ／｛Ｆ・（ＮＡ）2｝＝ ０．００４０３ △2・（ｎ−１）3／｛Ｆ・（ＮＡ）4｝＝ ０．００３９４
ズが樹脂製の場合である。この対物レンズの光路図を図
４に、その球面収差および正弦条件の収差図を図５に、
温度特性を図６に示す。実施例２は実施例１に比べてＭ
がさらに大きくなるため、効果が大きい。この実施例に
おいては、 ｘ2＝ ０．０１３３７ △2＝ ０．０１８９４ であり ｘ2・（ｎ−１） ／｛Ｆ・（ＮＡ）2｝＝ ０．００４０３ △2・（ｎ−１）3／｛Ｆ・（ＮＡ）4｝＝ ０．００３９４
【００４２】実施例３ Ｆ＝３．６９５９２５２ Ｍ＝＋１／１５ Ｕ＝−４７．３７０ ＮＡ：０．６０ λ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ ２．１３０ ２．６０ １．４９８１０ ２ −８．０５３ １．５７ ３ ∞ ０．６０ １．５８０００ ４ ∞ 非球面データ 第１面 κ ＝−５．０６１７０×１０-1 Ａ1 ＝ ８．７２３３０×１０-4 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ８．８６１００×１０-5 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ ７．５０８４０×１０-6 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−１．２２８２０×１０-6 Ｐ4＝１０．００００ 第２面 κ ＝−２．２５５１０×１０ Ａ1 ＝ １．３１８４０×１０-2 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−３．６２９００×１０-3 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ ６．２８６６０×１０-4 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−４．９９７９０×１０-5 Ｐ4＝１０．００００
【００４３】この実施例の対物レンズも樹脂製であり、
その光路図を図７に、その球面収差および正弦条件の収
差図を図８に、温度特性を図９に示す。この実施例にお
いては、 ｘ2＝−０．０８０７６ △2＝ ０．０５７３４ であり ｘ2・（ｎ−１） ／｛Ｆ・（ＮＡ）2｝＝−０．０３０２３ △2・（ｎ−１）3／｛Ｆ・（ＮＡ）4｝＝ ０．０１４７９
その光路図を図７に、その球面収差および正弦条件の収
差図を図８に、温度特性を図９に示す。この実施例にお
いては、 ｘ2＝−０．０８０７６ △2＝ ０．０５７３４ であり ｘ2・（ｎ−１） ／｛Ｆ・（ＮＡ）2｝＝−０．０３０２３ △2・（ｎ−１）3／｛Ｆ・（ＮＡ）4｝＝ ０．０１４７９
【００４４】実施例４ Ｆ＝４．６１０９００５ Ｍ＝＋１／５ Ｕ＝−１３．６４１ ＮＡ：０．７ λ＝４５０ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ ２．３１８ ２．６０ １．５０８７０ ２ １２３．３２０ １．５７ ３ ∞ ０．６０ １．６００００ ４ ∞ 非球面データ 第１面 κ ＝−８．０９１１０×１０-1 Ａ1 ＝ ５．２２３１０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ４．６０５１０×１０-4 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ １．６６０１０×１０-5 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝ ７．３３２６０×１０-6 Ｐ4＝１０．００００ 第２面 κ ＝−２．２５４９０×１０ Ａ1 ＝ ６．７２５６０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−６．９３７５０×１０-4 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝−１．２９３８０×１０-4 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝ ２．２４４４０×１０-5 Ｐ4＝１０．００００
【００４５】この実施例の対物レンズも樹脂製であり、
ＮＡ０．７、使用光の波長４５０nmの例である。その光
路図を図１０に、その球面収差および正弦条件の収差図
を図１１に、温度特性を図１２に示す。Ｍが０．２倍で
あると、ＮＡ０．７の樹脂製レンズであっても、温度３
０度の変化に対して波面収差の変化は０．０２８λ程度
ですんでおり、また、設計においても初期収差が良好に
補正されている。この実施例においては、 ｘ2＝ ０．０５２４８ △2＝ ０．０３９６２ であり ｘ2・（ｎ−１） ／｛Ｆ・（ＮＡ）2｝＝ ０．０１１８２ △2・（ｎ−１）3／｛Ｆ・（ＮＡ）4｝＝ ０．００４７１
ＮＡ０．７、使用光の波長４５０nmの例である。その光
路図を図１０に、その球面収差および正弦条件の収差図
を図１１に、温度特性を図１２に示す。Ｍが０．２倍で
あると、ＮＡ０．７の樹脂製レンズであっても、温度３
０度の変化に対して波面収差の変化は０．０２８λ程度
ですんでおり、また、設計においても初期収差が良好に
補正されている。この実施例においては、 ｘ2＝ ０．０５２４８ △2＝ ０．０３９６２ であり ｘ2・（ｎ−１） ／｛Ｆ・（ＮＡ）2｝＝ ０．０１１８２ △2・（ｎ−１）3／｛Ｆ・（ＮＡ）4｝＝ ０．００４７１
【００４６】実施例５ Ｆ＝４．６１４１７２６ Ｍ＝＋１／５ Ｕ＝−１７．８１１ ＮＡ：０．７５ λ＝４５０ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ ２．５２４ ２．３０ １．７１０１７ ２ ６．８２３ １．５７ ３ ∞ ０．６０ １．６００００ ４ ∞ 非球面データ 第１面 κ ＝−８．２８４４０×１０-1 Ａ1 ＝ ５．０１７１０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ３．０７８６０×１０-4 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ ６．３７８５０×１０-5 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−７．４１８２０×１０-6 Ｐ4＝１０．００００ Ａ5 ＝ １．３８１９０×１０-6 Ｐ4＝１２．００００ 第２面 κ ＝−２．２５４３０×１０ Ａ1 ＝ １．０４５１０×１０-2 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−２．５１３４０×１０-3 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ ７．１１６１０×１０-4 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−１．４４６３０×１０-4 Ｐ4＝１０．００００ Ａ5 ＝ １．３８１９０×１０-5 Ｐ4＝１２．００００
【００４７】この実施例の対物レンズはガラス製で、Ｎ
Ａ０．７５、波長４５０nmの例であり、ＮＡ０．７５で
も初期収差が良好に補正されている。その光路図を図１
３に、その球面収差および正弦条件の収差図を図１４
に、温度特性を図１５に示す。この実施例においては、 ｘ2＝ ０．２５１８８ △2＝ ０．００６６０ であり ｘ2・（ｎ−１） ／｛Ｆ・（ＮＡ）2｝＝ ０．０６８９２ △2・（ｎ−１）3／｛Ｆ・（ＮＡ）4｝＝ ０．００１６２
Ａ０．７５、波長４５０nmの例であり、ＮＡ０．７５で
も初期収差が良好に補正されている。その光路図を図１
３に、その球面収差および正弦条件の収差図を図１４
に、温度特性を図１５に示す。この実施例においては、 ｘ2＝ ０．２５１８８ △2＝ ０．００６６０ であり ｘ2・（ｎ−１） ／｛Ｆ・（ＮＡ）2｝＝ ０．０６８９２ △2・（ｎ−１）3／｛Ｆ・（ＮＡ）4｝＝ ０．００１６２
【００４８】実施例６ Ｆt＝６．４１６４２７４ Ｍt＝−１／６ Ｔ＝−２５．１４９ Ｆ ＝３．７６８５４３３ Ｍ ＝＋１／１２．１２ Ｕ＝ ４２．８２２ ＮＡ：０．６ λ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ ２４．４２７ １．００ １．８３９２５ ２ ７．２３０ ２．００ １．７２６２３ ３ −１８．３００ ９．９０ ４ ２．１６５ ２．６０ １．４９８１０ ５ −８．４８０ １．５７３ ６ ∞ ０．６０ １．５８０００ ７ ∞ 非球面データ 第４面 κ ＝−８．３６７７０×１０-1 Ａ1 ＝ ５．０７２１０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ３．２４９００×１０-4 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ ２．１１３４０×１０-5 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−３．９６６００×１０-6 Ｐ4＝１０．００００ 第５面 κ ＝−２．２５４９０×１０ Ａ1 ＝ １．２７９８０×１０-2 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−５．０４８４０×１０-3 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ １．０３８３０×１０-3 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−９．０９９９０×１０-5 Ｐ4＝１０．００００
【００４９】この実施例の光学系は、対物レンズは実施
例１のものを使用し、カップリングレンズはガラス製の
１群２枚レンズと組合せた例である。その光路図を図１
６に、温度特性を図１７に示す。温度変化による波面収
差変化量は実施例１とほぼ同等で、対物レンズによるも
のである。また、カップリングレンズによる収差を補正
するため、対物レンズの波面収差ベストの倍率が実施例
１の倍率と若干異なっている。この実施例においては
Ｄco＝９．９０ である。
例１のものを使用し、カップリングレンズはガラス製の
１群２枚レンズと組合せた例である。その光路図を図１
６に、温度特性を図１７に示す。温度変化による波面収
差変化量は実施例１とほぼ同等で、対物レンズによるも
のである。また、カップリングレンズによる収差を補正
するため、対物レンズの波面収差ベストの倍率が実施例
１の倍率と若干異なっている。この実施例においては
Ｄco＝９．９０ である。
【００５０】実施例７ Ｆt＝６．４５３７４４５ Ｍt＝−１／６ Ｔ＝−２５．５５７ Ｆ ＝３．７６８５４３３ Ｍ ＝＋１／１２ Ｕ＝ ４２．３２７ ＮＡ：０．６ λ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ １７．４７０ ２．００ １．４９８１０ ２ −１６．７３８ １０．００ ３ ２．１６５ ２．６０ １．４９８１０ ４ −８．４８０ １．５７ ５ ∞ ０．６０ １．５８０００ ６ ∞ 非球面データ 第１面 κ ＝−６．４４５３０×１０-1 第２面 κ ＝−３．７２８４０×１０-1 Ａ1 ＝ ８．９２４７０×１０-5 Ｐ1＝ ４．００００ 第３面 κ ＝−８．３６７７０×１０-1 Ａ1 ＝ ５．０７２１０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ３．２４９００×１０-4 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ ２．１１３４０×１０-5 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−３．９６６００×１０-6 Ｐ4＝１０．００００ 第４面 κ ＝−２．２５４９０×１０ Ａ1 ＝ １．２７９８０×１０-2 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−５．０４８４０×１０-3 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ １．０３８３０×１０-3 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−９．０９９９０×１０-5 Ｐ4＝１０．００００
【００５１】この実施例の光学系は、対物レンズは樹脂
製で、実施例１のものを使用し、カップリングレンズに
樹脂製の両面非球面の単レンズを用いた光学系の例であ
る。その光路図を図１８に、その温度特性を図１９に示
す。温度変化による波面収差変化は実施例１に比べて半
分以下とさらに小さくなっている。これは、温度が上昇
することにより、各レンズの屈折率が下がり、カップリ
ングレンズによる収束光の角度が小さくなり、対物レン
ズの横倍率が小さくなる影響（この影響だけの場合、対
物レンズの球面収差はアンダーに動く。）と対物レンズ
自身の屈折率が下がることによる影響（この場合、球面
収差はオーバーに動く。）がキャンセルし合っているた
めである。この実施例においては Ｄco＝１０．０
である。
製で、実施例１のものを使用し、カップリングレンズに
樹脂製の両面非球面の単レンズを用いた光学系の例であ
る。その光路図を図１８に、その温度特性を図１９に示
す。温度変化による波面収差変化は実施例１に比べて半
分以下とさらに小さくなっている。これは、温度が上昇
することにより、各レンズの屈折率が下がり、カップリ
ングレンズによる収束光の角度が小さくなり、対物レン
ズの横倍率が小さくなる影響（この影響だけの場合、対
物レンズの球面収差はアンダーに動く。）と対物レンズ
自身の屈折率が下がることによる影響（この場合、球面
収差はオーバーに動く。）がキャンセルし合っているた
めである。この実施例においては Ｄco＝１０．０
である。
【００５２】実施例８ Ｆ＝４．５１９２４２６ Ｍ＝＋１／５ Ｕ＝−１３．４１７６５ ＮＡ：０．６ λ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ ２．３４５ ２．６０ １．４９８１０ ２ −３５．２９９ １．５７ ３ ∞ ０．６０ １．５８０００ ４ ∞ 非球面データ 第１面 κ ＝−９．４１８５０×１０-1 Ａ1 ＝ ５．４８２６０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ２．３０７９０×１０-4 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ ２．１６９５０×１０-5 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−２．４３３４０×１０-6 Ｐ4＝１０．００００
【００５３】この実施例は対物レンズのみの例で、対物
レンズは樹脂製で光源側の面は非球面、像側の面は球面
の例である。その光路図を図２０に、その球面収差およ
び正弦条件の収差図を図２１に、温度特性を図２２に示
す。この実施例においては、 ｘ2＝−０．０２９６２２ △2＝ ０．００（球面であるため） であり ｘ2・（ｎ−１） ／｛Ｆ・（ＮＡ）2｝＝−０．００９０７ △2・（ｎ−１）3／｛Ｆ・（ＮＡ）4｝＝ ０．００
レンズは樹脂製で光源側の面は非球面、像側の面は球面
の例である。その光路図を図２０に、その球面収差およ
び正弦条件の収差図を図２１に、温度特性を図２２に示
す。この実施例においては、 ｘ2＝−０．０２９６２２ △2＝ ０．００（球面であるため） であり ｘ2・（ｎ−１） ／｛Ｆ・（ＮＡ）2｝＝−０．００９０７ △2・（ｎ−１）3／｛Ｆ・（ＮＡ）4｝＝ ０．００
【００５４】実施例９ カップリングレンズ Ｆc＝ １５．１１７ Ｍc＝−２．０ Ｕc＝６８．６６４ Ｔ ＝−２１．８２６ ＮＡo：０．１ λ ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ １９．５６４ ２．００ １．４９８１０ ２ −１１．８２５ ４４．８３８ 非球面データ 第１面 κ ＝−４．５０６３０ 第２面 κ ＝−８．１０２８０×１０-1 Ａ1 ＝ ３．８２３８０×１０-5 Ｐ1＝ ４．００００ 全光学系 Ｆt＝３．８０１１ Ｍt＝−１／６ Ｍ＝＋１／１２ Ｕ＝３１．５９６ Ｔ ＝−２１．８２６ ＮＡ：０．６ λ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ １９．５６４ ２．００ １．４９８１０ ２ −１１．８２５ ３．００ ３ ２．１６５ ２．６０ １．４９８１０ ４ −８．４８０ １．５７ ５ ∞ ０．６０ １．５８０００ ６ ∞ 非球面データ 第１面 κ ＝−４．５０６３０ 第２面 κ ＝−８．１０２８０×１０-1 Ａ1 ＝ ３．８２３８０×１０-5 Ｐ1＝ ４．００００ 第３面 κ ＝−８．３６７７０×１０-1 Ａ1 ＝ ５．０７２１０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ３．２４９００×１０-4 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ ２．１１３４０×１０-5 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−３．９６６００×１０-6 Ｐ4＝１０．００００ 第４面 κ ＝−２．２５４９０×１０ Ａ1 ＝ １．２７９８０×１０-2 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−５．０４８４０×１０-3 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ １．０３８３０×１０-3 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−９．０９９９０×１０-5 Ｐ4＝１０．００００
【００５５】実施例９はカップリングレンズが樹脂製で
両面非球面の両凸レンズの例であり、その収差図を図２
４に示す。球面収差、正弦条件も十分に満足している。
これと組み合わせた対物レンズは実施例１の樹脂製対物
レンズであり、全光学系の光路図を図２３に、その温度
特性を図２５に示す。この実施例において Ｄco＝３ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ＝−０．０５５６９ となる。ここで樹脂カップリングレンズは単玉レンズで
あるのでＦc＝Ｆcpとなる。温度変化による波面収差変
化は、基準設計温度より３０度上昇したとき０．０１３
λと実施例１の対物レンズ単体のそれより約半分と小さ
くなっている。これは温度が上昇することにより各レン
ズの屈折率が下がり、カップリングレンズによる収束光
の角度が小さくなり、対物レンズ単体の横倍率が小さく
なる影響（この影響だけの場合、対物レンズの球面収差
はアンダーに動く。）と対物レンズ自身の屈折率が下が
ることによる影響（この場合、球面収差はオーバーに動
く。）が相殺しあっているためである。
両面非球面の両凸レンズの例であり、その収差図を図２
４に示す。球面収差、正弦条件も十分に満足している。
これと組み合わせた対物レンズは実施例１の樹脂製対物
レンズであり、全光学系の光路図を図２３に、その温度
特性を図２５に示す。この実施例において Ｄco＝３ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ＝−０．０５５６９ となる。ここで樹脂カップリングレンズは単玉レンズで
あるのでＦc＝Ｆcpとなる。温度変化による波面収差変
化は、基準設計温度より３０度上昇したとき０．０１３
λと実施例１の対物レンズ単体のそれより約半分と小さ
くなっている。これは温度が上昇することにより各レン
ズの屈折率が下がり、カップリングレンズによる収束光
の角度が小さくなり、対物レンズ単体の横倍率が小さく
なる影響（この影響だけの場合、対物レンズの球面収差
はアンダーに動く。）と対物レンズ自身の屈折率が下が
ることによる影響（この場合、球面収差はオーバーに動
く。）が相殺しあっているためである。
【００５６】実施例１０ カップリングレンズ Ｆc＝ １７．４５０ Ｍc＝−２．０ Ｕc＝７９．１６５ Ｔ ＝−２５．３２７ ＮＡ：０．１ λ ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ ２２．６８３ ２．００ １．４９８１０ ２ −１３．６７８ ５１．８３８ 非球面データ 第１面 κ ＝−４．３４４７０ 第２面 κ ＝−７．４８７１０×１０-1 Ａ1 ＝ ２．９３０００×１０-5 Ｐ1＝ ４．００００ 全光学系 Ｆt＝６．３７０５ Ｍt＝−１／６ Ｍ＝＋１／１２ Ｕ＝４２．０９７ Ｔ ＝−２５．３２７ ＮＡ：０．６ λ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ ２２．６８３ ２．００ １．４９８１０ ２ −１３．６７８ １０．００ ３ ２．１６５ ２．６０ １．４９８１０ ４ −８．４８０ １．５７ ５ ∞ ０．６０ １．５８０００ ６ ∞ 非球面データ 第１面 κ ＝−４．３４４７０ 第２面 κ ＝−７．４８７１０×１０-1 Ａ1 ＝ ２．９３０００×１０-5 Ｐ1＝ ４．００００ 第３面 κ ＝−８．３６７７０×１０-1 Ａ1 ＝ ５．０７２１０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ３．２４９００×１０-4 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ ２．１１３４０×１０-5 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−３．９６６００×１０-6 Ｐ4＝１０．００００ 第４面 κ ＝−２．２５４９０×１０ Ａ1 ＝ １．２７９８０×１０-2 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−５．０４８４０×１０-3 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ １．０３８３０×１０-3 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−９．０９９９０×１０-5 Ｐ4＝１０．００００
【００５７】実施例１０はカップリングレンズが樹脂製
で両面非球面の両凸レンズの例であり、実施例９と同じ
倍率Ｍc＝−２．０であるが、焦点距離Ｆcが若干長いと
きの実施例で、その収差図を図２７に示す。球面収差、
正弦条件も十分満足している。また、全光学系は、この
カップリングレンズと実施例１の樹脂製対物レンズを組
み合わせたものであり、倍率Ｍ、Ｍt は実施例７、実施
例９と同じ仕様であり、対物レンズとカップリングレン
ズの間隔Ｄcoも実施例７と同じである。その光路図を図
２６に、温度特性を図２８に示す。この実施例において Ｄco＝１０ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ＝−０．０６４２９ となる。ここで樹脂カップリングレンズは単玉レンズで
あるのでＦc＝Ｆcpとなる。温度変化による波面収差変
化は、基準設計温度より３０度上昇したとき０．０１１
λと実施例７とほぼ同等、実施例９より若干小さくなっ
ている。これはカップリングレンズの焦点距離Ｆc が実
施例９より長くなり、温度が上昇することによるカップ
リングレンズによる収束光の角度が小さくなる度合いが
実施例９よりも大きくなるためである。
で両面非球面の両凸レンズの例であり、実施例９と同じ
倍率Ｍc＝−２．０であるが、焦点距離Ｆcが若干長いと
きの実施例で、その収差図を図２７に示す。球面収差、
正弦条件も十分満足している。また、全光学系は、この
カップリングレンズと実施例１の樹脂製対物レンズを組
み合わせたものであり、倍率Ｍ、Ｍt は実施例７、実施
例９と同じ仕様であり、対物レンズとカップリングレン
ズの間隔Ｄcoも実施例７と同じである。その光路図を図
２６に、温度特性を図２８に示す。この実施例において Ｄco＝１０ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ＝−０．０６４２９ となる。ここで樹脂カップリングレンズは単玉レンズで
あるのでＦc＝Ｆcpとなる。温度変化による波面収差変
化は、基準設計温度より３０度上昇したとき０．０１１
λと実施例７とほぼ同等、実施例９より若干小さくなっ
ている。これはカップリングレンズの焦点距離Ｆc が実
施例９より長くなり、温度が上昇することによるカップ
リングレンズによる収束光の角度が小さくなる度合いが
実施例９よりも大きくなるためである。
【００５８】実施例１１ カップリングレンズ Ｆc＝ １４．８６４ Ｍc＝−２．０ Ｕc＝６７．５７７ Ｔ ＝−２０．７３９ ＮＡo：０．１ λ ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ −４０．０００ ２．００ １．４９８１０ ２ −６．３５１ ４４．８３８ 非球面データ 第１面 κ ＝−４．４５７９０ Ａ1 ＝ ２．７４３７０×１０-4 Ｐ1＝ ４．００００ 第２面 κ ＝−１．２７６７０ Ａ1 ＝−２．９９１６０×１０-5 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ２．５４９２０×１０-6 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ １．４２５５０×１０-8 Ｐ3＝ ８．００００ 全光学系 Ｆt＝３．６１５０ Ｍt＝−１／６ Ｍ＝＋１／１２ Ｕ＝３０．５０９ Ｔ ＝−２０．７３９ ＮＡ：０．６ λ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ −４０．０００ ２．００ １．４９８１０ ２ −６．３５１ ３．００ ３ ２．１６５ ２．６０ １．４９８１０ ４ −８．４８０ １．５７ ５ ∞ ０．６０ １．５８０００ ６ ∞ 非球面データ 第１面 κ ＝−４．４５７９０ Ａ1 ＝ ２．７４３７０×１０-4 Ｐ1＝ ４．００００ 第２面 κ ＝−１．２７６７０ Ａ1 ＝−２．９９１６０×１０-5 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ２．５４９２０×１０-6 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ １．４２５５０×１０-8 Ｐ3＝ ８．００００ 第３面 κ ＝−８．３６７７０×１０-1 Ａ1 ＝ ５．０７２１０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ３．２４９００×１０-4 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ ２．１１３４０×１０-5 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−３．９６６００×１０-6 Ｐ4＝１０．００００ 第４面 κ ＝−２．２５４９０×１０ Ａ1 ＝ １．２７９８０×１０-2 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−５．０４８４０×１０-3 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ １．０３８３０×１０-3 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−９．０９９９０×１０-5 Ｐ4＝１０．００００
【００５９】実施例１１はカップリングレンズが樹脂製
で両面非球面、光源側の面が凹面のメニスカスレンズで
ある例であり、実施例９と同じ倍率Ｍc＝−２．０であ
り、その収差図を図３０に示す。正弦条件は補正過剰と
なっている。また、全光学系は、このカップリングレン
ズと実施例１の樹脂製対物レンズを組み合わせたもので
あり、倍率Ｍ、Ｍt は実施例９と同じ仕様であり、対物
レンズとカップリングレンズの間隔Ｄcoも実施例９と同
じである。その光路図を図２９に、温度特性を図３１に
示す。この実施例において Ｄco＝３ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ＝−０．０５４７６ となる。ここで樹脂カップリングレンズは単玉レンズで
あるのでＦc＝Ｆcpとなる。温度変化による波面収差変
化は、基準設計温度より３０度上昇したとき０．０１６
λとほぼ同一仕様の実施例９より若干大きいが、物像間
距離は短くなっている。これはカップリングレンズの光
源側面が凹面のメニスカスレンズのため、該レンズの主
点位置が、両凸カップリングレンズである実施例９に比
べて対物レンズよりとなるためである。
で両面非球面、光源側の面が凹面のメニスカスレンズで
ある例であり、実施例９と同じ倍率Ｍc＝−２．０であ
り、その収差図を図３０に示す。正弦条件は補正過剰と
なっている。また、全光学系は、このカップリングレン
ズと実施例１の樹脂製対物レンズを組み合わせたもので
あり、倍率Ｍ、Ｍt は実施例９と同じ仕様であり、対物
レンズとカップリングレンズの間隔Ｄcoも実施例９と同
じである。その光路図を図２９に、温度特性を図３１に
示す。この実施例において Ｄco＝３ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ＝−０．０５４７６ となる。ここで樹脂カップリングレンズは単玉レンズで
あるのでＦc＝Ｆcpとなる。温度変化による波面収差変
化は、基準設計温度より３０度上昇したとき０．０１６
λとほぼ同一仕様の実施例９より若干大きいが、物像間
距離は短くなっている。これはカップリングレンズの光
源側面が凹面のメニスカスレンズのため、該レンズの主
点位置が、両凸カップリングレンズである実施例９に比
べて対物レンズよりとなるためである。
【００６０】実施例１２ カップリングレンズ Ｆc＝ １５．４７９ Ｍc＝−２．０ Ｕc＝７０．３５１ Ｔ ＝−２３．５１３ ＮＡo：０．１ λ ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ ６．４３８ ２．００ １．４９８１０ ２ ３５．０００ ４４．８３８ 非球面データ 第１面 κ ＝−２．５０８３０ Ａ1 ＝ １．４５６１０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ 第２面 κ ＝−８．１５１００×１０-1 Ａ1 ＝ １．０３２７０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ １．６１２６０×１０-5 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝−５．０４６７０×１０-7 Ｐ3＝ ８．００００ 全光学系 Ｆt＝４．０８９４ Ｍt＝−１／６ Ｍ＝＋１／１２ Ｕ＝３３．２８３ Ｔ ＝−２３．５１３ ＮＡ：０．６ λ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ ６．４３８ ２．００ １．４９８１０ ２ ３５．０００ ３．００ ３ ２．１６５ ２．６０ １．４９８１０ ４ −８．４８０ １．５７ ５ ∞ ０．６０ １．５８０００ ６ ∞ 非球面データ 第１面 κ ＝−２．５０８３０ Ａ1 ＝ １．４５６１０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ 第２面 κ ＝−８．１５１００×１０-1 Ａ1 ＝ １．０３２７０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ １．６１２６０×１０-5 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝−５．０４６７０×１０-7 Ｐ3＝ ８．００００ 第３面 κ ＝−８．３６７７０×１０-1 Ａ1 ＝ ５．０７２１０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ３．２４９００×１０-4 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ ２．１１３４０×１０-5 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−３．９６６００×１０-6 Ｐ4＝１０．００００ 第４面 κ ＝−２．２５４９０×１０ Ａ1 ＝ １．２７９８０×１０-2 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−５．０４８４０×１０-3 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ １．０３８３０×１０-3 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−９．０９９９０×１０-5 Ｐ4＝１０．００００
【００６１】実施例１２はカップリングレンズが樹脂製
で両面非球面、光源側の面が凸面のメニスカスレンズで
ある例であり、実施例９と同じ倍率Ｍc＝−２．０であ
り、その収差図を図３３に示す。正弦条件は補正不足と
なっている。また、全光学系は、このカップリングレン
ズと実施例１の樹脂製対物レンズを組み合わせたもので
あり、倍率Ｍ、Ｍt は実施例９と同じ仕様であり、対物
レンズとカップリングレンズの間隔Ｄcoも実施例９と同
じである。その光路図を図３２に、温度特性を図３４に
示す。この実施例において Ｄco＝３ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ＝−０．０５７０３ となる。ここで樹脂カップリングレンズは単玉レンズで
あるのでＦc＝Ｆcpとなる。温度変化による波面収差変
化は、基準設計温度より３０度上昇したとき０．０１０
λとほぼ同一仕様の実施例９より小さい。これはカップ
リングレンズの光源側面が凸面のメニスカスレンズのた
め、該レンズの主点位置が、両凸カップリングレンズで
ある実施例９に比べて光源よりとなるためで、このため
カップリングレンズの焦点距離Ｆc が長くなるためであ
る。
で両面非球面、光源側の面が凸面のメニスカスレンズで
ある例であり、実施例９と同じ倍率Ｍc＝−２．０であ
り、その収差図を図３３に示す。正弦条件は補正不足と
なっている。また、全光学系は、このカップリングレン
ズと実施例１の樹脂製対物レンズを組み合わせたもので
あり、倍率Ｍ、Ｍt は実施例９と同じ仕様であり、対物
レンズとカップリングレンズの間隔Ｄcoも実施例９と同
じである。その光路図を図３２に、温度特性を図３４に
示す。この実施例において Ｄco＝３ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ＝−０．０５７０３ となる。ここで樹脂カップリングレンズは単玉レンズで
あるのでＦc＝Ｆcpとなる。温度変化による波面収差変
化は、基準設計温度より３０度上昇したとき０．０１０
λとほぼ同一仕様の実施例９より小さい。これはカップ
リングレンズの光源側面が凸面のメニスカスレンズのた
め、該レンズの主点位置が、両凸カップリングレンズで
ある実施例９に比べて光源よりとなるためで、このため
カップリングレンズの焦点距離Ｆc が長くなるためであ
る。
【００６２】実施例１３ カップリングレンズ Ｆc＝ １４．９６３ Ｍc＝−２．０ Ｕc＝６７．９９４ Ｔ ＝−２１．１５６ ＮＡo：０．１ λ ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ １９６．４１４ ２．００ １．４９８１０ ２ −７．７２１ ４４．８３８ 非球面データ 第２面 κ ＝−８．１５７６０×１０-1 Ａ1 ＝ ３．１１５７０×１０-5 Ｐ1＝ ４．００００ 全光学系 Ｆt＝ ３．６８６ Ｍt＝−１／６ Ｍ＝＋１／１２ Ｕ＝３０．９２６ Ｔ ＝−２１．１５６ ＮＡ：０．６ λ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ １９６．４１４ ２．００ １．４９８１０ ２ −７．７２１ ３．００ ３ ２．１６５ ２．６０ １．４９８１０ ４ −８．４８０ １．５７ ５ ∞ ０．６０ １．５８０００ ６ ∞ 非球面データ 第２面 κ ＝−８．１５７６０×１０-1 Ａ1 ＝ ３．１１５７０×１０-5 Ｐ1＝ ４．００００ 第３面 κ ＝−８．３６７７０×１０-1 Ａ1 ＝ ５．０７２１０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ３．２４９００×１０-4 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ ２．１１３４０×１０-5 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−３．９６６００×１０-6 Ｐ4＝１０．００００ 第４面 κ ＝−２．２５４９０×１０ Ａ1 ＝ １．２７９８０×１０-2 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−５．０４８４０×１０-3 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ １．０３８３０×１０-3 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−９．０９９９０×１０-5 Ｐ4＝１０．００００
【００６３】実施例１３はカップリングレンズが樹脂製
で光源側の面は球面、像側の面は非球面である両凸レン
ズの例であり、実施例９と同じ倍率Ｍc＝−２．０であ
り、その収差図を図３６に示す。正弦条件は補正過剰と
なっている。また、全光学系は、このカップリングレン
ズと実施例１の樹脂製対物レンズを組み合わせたもので
あり、倍率Ｍ、Ｍt は実施例９と同じ仕様であり、対物
レンズとカップリングレンズの間隔Ｄcoも実施例９と同
じである。その光路図を図３５に、温度特性を図３７に
示す。この実施例において Ｄco＝３ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ＝−０．０５５１２ となる。ここで樹脂カップリングレンズは単玉レンズで
あるのでＦc＝Ｆcpとなる。温度変化による波面収差変
化は、基準設計温度より３０度上昇したとき０．０１５
λとなる。
で光源側の面は球面、像側の面は非球面である両凸レン
ズの例であり、実施例９と同じ倍率Ｍc＝−２．０であ
り、その収差図を図３６に示す。正弦条件は補正過剰と
なっている。また、全光学系は、このカップリングレン
ズと実施例１の樹脂製対物レンズを組み合わせたもので
あり、倍率Ｍ、Ｍt は実施例９と同じ仕様であり、対物
レンズとカップリングレンズの間隔Ｄcoも実施例９と同
じである。その光路図を図３５に、温度特性を図３７に
示す。この実施例において Ｄco＝３ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ＝−０．０５５１２ となる。ここで樹脂カップリングレンズは単玉レンズで
あるのでＦc＝Ｆcpとなる。温度変化による波面収差変
化は、基準設計温度より３０度上昇したとき０．０１５
λとなる。
【００６４】実施例１４ カップリングレンズ Ｆc＝ ９．０４７ Ｍc＝−４．０ Ｕc＝５７．１６６ Ｔ ＝−１０．３２８ ＮＡo：０．２ λ ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ １５．１３５ ２．００ １．４９８１０ ２ −６．１３５ ４４．８３８ 非球面データ 第１面 κ ＝−９．２８３００ 第２面 κ ＝−９．６５６００×１０-1 Ａ1 ＝−１．７６４６０×１０-5 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ６．６９６６０×１０-7 Ｐ2＝ ６．００００ 全光学系 Ｆt＝３．７７４ Ｍt＝−１／３ Ｍ＝＋１／１２ Ｕ＝２０．０９８ Ｔ ＝−１０．３２８ ＮＡ：０．６ λ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ １５．１３５ ２．００ １．４９８１０ ２ −６．１３５ ３．００ ３ ２．１６５ ２．６０ １．４９８１０ ４ −８．４８０ １．５７ ５ ∞ ０．６０ １．５８０００ ６ ∞ 非球面データ 第１面 κ ＝−９．２８３００ 第２面 κ ＝−９．６５６００×１０-1 Ａ1 ＝−１．７６４６０×１０-5 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ６．６９６６０×１０-7 Ｐ2＝ ６．００００ 第３面 κ ＝−８．３６７７０×１０-1 Ａ1 ＝ ５．０７２１０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ３．２４９００×１０-4 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ ２．１１３４０×１０-5 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−３．９６６００×１０-6 Ｐ4＝１０．００００ 第４面 κ ＝−２．２５４９０×１０ Ａ1 ＝ １．２７９８０×１０-2 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−５．０４８４０×１０-3 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ １．０３８３０×１０-3 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−９．０９９９０×１０-5 Ｐ4＝１０．００００
【００６５】実施例１４はカップリングレンズが樹脂製
で両面非球面の両凸レンズの例であり、その収差図を図
３９に示す。また、全光学系は、このカップリングレン
ズと実施例１の樹脂製対物レンズを組み合わせたもので
あり、その光路図を図３８に、温度特性を図４０に示
す。この実施例において Ｄco＝３ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ＝−０．０６６６６ となる。ここで樹脂カップリングレンズは単玉レンズで
あるのでＦc＝Ｆcpとなる。温度変化による波面収差変
化は、基準設計温度より３０度上昇したとき０．００８
λと、実施例９よりも小さい。また物像間距離もかなり
短くなっている。
で両面非球面の両凸レンズの例であり、その収差図を図
３９に示す。また、全光学系は、このカップリングレン
ズと実施例１の樹脂製対物レンズを組み合わせたもので
あり、その光路図を図３８に、温度特性を図４０に示
す。この実施例において Ｄco＝３ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ＝−０．０６６６６ となる。ここで樹脂カップリングレンズは単玉レンズで
あるのでＦc＝Ｆcpとなる。温度変化による波面収差変
化は、基準設計温度より３０度上昇したとき０．００８
λと、実施例９よりも小さい。また物像間距離もかなり
短くなっている。
【００６６】実施例１５ カップリングレンズ Ｆc＝ １０．４４７ Ｍc＝−４．０ Ｕc＝６５．９１３ Ｔ ＝−１２．０７５ ＮＡo：０．２ λ ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ １７．９６５ ２．００ １．４９８１０ ２ −７．０５５ ５１．８３８ 非球面データ 第１面 κ ＝−５．１６８７０ Ａ1 ＝−１．１６４００×１０-4 Ｐ1＝ ４．００００ 第２面 κ ＝−７．０２２３０×１０-1 Ａ1 ＝ ６．３９３３０×１０-5 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−８．９５５３０×１０-7 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝−１．３７４００×１０-8 Ｐ3＝ ８．００００ 全光学系 Ｆt＝１１．４２９ Ｍt＝−１／３ Ｍ＝＋１／１２ Ｕ＝２８．８４５ Ｔ ＝−１２．０７５ ＮＡ：０．６ λ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ １７．９６５ ２．００ １．４９８１０ ２ −７．０５５ １０．００ ３ ２．１６５ ２．６０ １．４９８１０ ４ −８．４８０ １．５７ ５ ∞ ０．６０ １．５８０００ ６ ∞ 非球面データ 第１面 κ ＝−５．１６８７０ Ａ1 ＝−１．１６４００×１０-4 Ｐ1＝ ４．００００ 第２面 κ ＝−７．０２２３０×１０-1 Ａ1 ＝ ６．３９３３０×１０-5 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−８．９５５３０×１０-7 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝−１．３７４００×１０-8 Ｐ3＝ ８．００００ 第３面 κ ＝−８．３６７７０×１０-1 Ａ1 ＝ ５．０７２１０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ３．２４９００×１０-4 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ ２．１１３４０×１０-5 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−３．９６６００×１０-6 Ｐ4＝１０．００００ 第４面 κ ＝−２．２５４９０×１０ Ａ1 ＝ １．２７９８０×１０-2 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−５．０４８４０×１０-3 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ １．０３８３０×１０-3 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−９．０９９９０×１０-5 Ｐ4＝１０．００００
【００６７】実施例１５はカップリングレンズが樹脂製
で両面非球面の両凸レンズの例である。実施例１４と同
じ倍率Ｍcで焦点距離が長い。その収差図を図４２に示
す。また、全光学系は、このカップリングレンズと実施
例１の樹脂製対物レンズを組み合わせたものであり、倍
率Ｍ、Ｍt は実施例１４と同じ仕様である。その光路図
を図４１に、温度特性を図４３に示す。この実施例にお
いて Ｄco＝１０ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ＝−０．０７６９７ となる。ここで樹脂カップリングレンズは単玉レンズで
あるのでＦc＝Ｆcpとなる。温度変化による波面収差変
化は、基準設計温度より３０度上昇したとき０．００６
λと、かなり小さくなっている。
で両面非球面の両凸レンズの例である。実施例１４と同
じ倍率Ｍcで焦点距離が長い。その収差図を図４２に示
す。また、全光学系は、このカップリングレンズと実施
例１の樹脂製対物レンズを組み合わせたものであり、倍
率Ｍ、Ｍt は実施例１４と同じ仕様である。その光路図
を図４１に、温度特性を図４３に示す。この実施例にお
いて Ｄco＝１０ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ＝−０．０７６９７ となる。ここで樹脂カップリングレンズは単玉レンズで
あるのでＦc＝Ｆcpとなる。温度変化による波面収差変
化は、基準設計温度より３０度上昇したとき０．００６
λと、かなり小さくなっている。
【００６８】実施例１６ カップリングレンズ Ｆc＝ １９．４７６ Ｍc＝−１．３３ Ｕc＝８０．１６８ Ｔ ＝−３３．３３ ＮＡo：０．０６７ λ ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ ２１．３７８ ２．００ １．４９８１０ ２ −１７．２０８ ４４．８３８ 非球面データ 第１面 κ ＝−３．２８８４０ 第２面 κ ＝−５．２５２１０×１０-1 Ａ1 ＝ ２．６０８００×１０-5 Ｐ2＝ ４．００００ 全光学系 Ｆt＝３．８１２ Ｍt＝−１／９ Ｍ＝＋１／１２ Ｕ＝４３．１００ Ｔ ＝−３３．３３０ ＮＡ：０．６ λ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ ２１．３７８ ２．００ １．４９８１０ ２ −１７．２０８ ３．００ ３ ２．１６５ ２．６０ １．４９８１０ ４ −８．４８０ １．５７ ５ ∞ ０．６０ １．５８０００ ６ ∞ 非球面データ 第１面 κ ＝−３．２８８４０ 第２面 κ ＝−５．２５２１０×１０-1 Ａ1 ＝ ２．６０８００×１０-5 Ｐ2＝ ４．００００ 第３面 κ ＝−８．３６７７０×１０-1 Ａ1 ＝ ５．０７２１０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ３．２４９００×１０-4 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ ２．１１３４０×１０-5 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−３．９６６００×１０-6 Ｐ4＝１０．００００ 第４面 κ ＝−２．２５４９０×１０ Ａ1 ＝ １．２７９８０×１０-2 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−５．０４８４０×１０-3 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ １．０３８３０×１０-3 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−９．０９９９０×１０-5 Ｐ4＝１０．００００
【００６９】実施例１６はカップリングレンズが樹脂製
で両面非球面の両凸レンズの例であり、その収差図を図
４５に示す。また、全光学系は、このカップリングレン
ズと実施例１の樹脂製対物レンズを組み合わせたもので
あり、その光路図を図４４に、温度特性を図４６に示
す。この実施例において Ｄco＝３ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ＝−０．０４７８３ となる。ここで樹脂カップリングレンズは単玉レンズで
あるのでＦc＝Ｆcpとなる。温度変化による波面収差変
化は、基準設計温度より３０度上昇したとき０．０１６
λである。
で両面非球面の両凸レンズの例であり、その収差図を図
４５に示す。また、全光学系は、このカップリングレン
ズと実施例１の樹脂製対物レンズを組み合わせたもので
あり、その光路図を図４４に、温度特性を図４６に示
す。この実施例において Ｄco＝３ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ＝−０．０４７８３ となる。ここで樹脂カップリングレンズは単玉レンズで
あるのでＦc＝Ｆcpとなる。温度変化による波面収差変
化は、基準設計温度より３０度上昇したとき０．０１６
λである。
【００７０】実施例１７ カップリングレンズ Ｆc＝ １２．０６９ Ｍc＝−０．８３ Ｕc＝４９．３０３ Ｔ ＝−２５．９２３ ＮＡ：０．１ λ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ １０．７６２ ２．００ １．４９８１０ ２ −１２．７７７ ２１．３８ 非球面データ 第１面 κ ＝−４．４６７９０ Ａ1 ＝ ３．０１９７０×１０-4 Ｐ1＝ ４．００００ 第２面 κ ＝−８．１０７３０×１０-1 Ａ1 ＝ １．５９２７０×１０-4 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ４．３９０００×１０-6 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝−８．０９６３０×１０-8 Ｐ3＝ ８．００００ 全光学系 Ｆt＝４．２９６９ Ｍt＝−１／６ Ｍ＝＋１／５ Ｕ＝３５．６９３ Ｔ ＝−２５．９２３ ＮＡ：０．６ λ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ １０．７６２ ２．００ １．４９８１０ ２ −１２．７７７ ３．００ ３ ２．３０４ ２．６０ １．４９８１０ ４ −１７９．９２２ １．５７ ５ ∞ ０．６０ １．５８０００ ６ ∞ 非球面データ 第１面 κ ＝−４．４６７９０ Ａ1 ＝ ３．０１９７０×１０-4 Ｐ1＝ ４．００００ 第２面 κ ＝−８．１０７３０×１０-1 Ａ1 ＝ １．５９２７０×１０-4 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ４．３９０００×１０-6 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝−８．０９６３０×１０-8 Ｐ3＝ ８．００００ 第３面 κ ＝−８．２８１７０×１０-1 Ａ1 ＝ ５．４４３４０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ４．２６９９０×１０-4 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ ２．８９７３０×１０-5 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝ ３．５５０７０×１０-6 Ｐ4＝１０．００００ 第４面 κ ＝−２．２５４９０×１０ Ａ1 ＝ ７．４１９７０×１０-3 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−１．４５９５０×１０-3 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ １．２５０００×１０-5 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝ ２．０８６３０×１０-5 Ｐ4＝１０．００００
【００７１】実施例１７はカップリングレンズが樹脂製
で両面非球面の両凸レンズの例であり、その収差図を図
４８に示す。また、全光学系は、このカップリングレン
ズと実施例２の樹脂製対物レンズを組み合わせたもので
あり、その光路図を図４７に、温度特性を図４９に示
す。この実施例において Ｄco＝３ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ＝−０．０８７６７ となる。ここで樹脂カップリングレンズは単玉レンズで
あるのでＦc＝Ｆcpとなる。温度変化による波面収差変
化は、基準設計温度より３０度上昇したとき０．０１４
λで、対物レンズ単体のそれより若干大きい。これはカ
ップリングレンズのパワーが大きくなり、温度変化によ
るカップリングレンズ自身の波面収差変化が無視できな
いくらいの大きさとなるためである。
で両面非球面の両凸レンズの例であり、その収差図を図
４８に示す。また、全光学系は、このカップリングレン
ズと実施例２の樹脂製対物レンズを組み合わせたもので
あり、その光路図を図４７に、温度特性を図４９に示
す。この実施例において Ｄco＝３ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ＝−０．０８７６７ となる。ここで樹脂カップリングレンズは単玉レンズで
あるのでＦc＝Ｆcpとなる。温度変化による波面収差変
化は、基準設計温度より３０度上昇したとき０．０１４
λで、対物レンズ単体のそれより若干大きい。これはカ
ップリングレンズのパワーが大きくなり、温度変化によ
るカップリングレンズ自身の波面収差変化が無視できな
いくらいの大きさとなるためである。
【００７２】実施例１８ カップリングレンズ Ｆc＝ １５．８８６ Ｍc＝−２．５０ Ｕc＝７８．４８２ Ｔ ＝−２１．３４２ ＮＡo：０．１ λ ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ ２２．８４４ ２．００ １．４９８１０ ２ −１１．７５４ ５５．１４０ 非球面データ 第１面 κ ＝−４．５２４９０ Ａ1 ＝−１．６９１１０×１０-5 Ｐ1＝ ４．００００ 第２面 κ ＝−９．０２０４０×１０-1 Ａ1 ＝ １．６００６０×１０-5 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−８．６９７１０×１０-8 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝−１．７３９３０×１０-10 Ｐ3＝ ８．００００ 全光学系 Ｆt＝３．７３４ Ｍt＝−１／６ Ｍ＝＋１／１５ Ｕ＝３１．１１２ Ｔ ＝−２１．３４２ ＮＡ：０．６ λ＝６３５ｎｍ ｉ ｒi ｄi ｎi １ ２２．８４４ ２．００ １．４９８１０ ２ −１１．７５４ ３．００ ３ ２．１３０ ２．６０ １．４９８１０ ４ −８．０５３ １．５７ ５ ∞ ０．６０ １．５８０００ ６ ∞ 非球面データ 第１面 κ ＝−４．５２４９０ Ａ1 ＝−１．６９１１０×１０-5 Ｐ1＝ ４．００００ 第２面 κ ＝−９．０２０４０×１０-1 Ａ1 ＝ １．６００６０×１０-5 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−８．６９７１０×１０-8 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝−１．７３９３０×１０-10 Ｐ3＝ ８．００００ 第３面 κ ＝−５．０６１７０×１０-1 Ａ1 ＝ ８．７２３３０×１０-4 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝ ８．８６１００×１０-5 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ ７．５０８４０×１０-6 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−１．２２８２０×１０-6 Ｐ4＝１０．００００ 第４面 κ ＝−２．２５５１０×１０ Ａ1 ＝ １．３１８４０×１０-2 Ｐ1＝ ４．００００ Ａ2 ＝−３．６２９００×１０-3 Ｐ2＝ ６．００００ Ａ3 ＝ ６．２８６６０×１０-4 Ｐ3＝ ８．００００ Ａ4 ＝−４．９９７９０×１０-5 Ｐ4＝１０．００００
【００７３】実施例１８はカップリングレンズが樹脂製
で両面非球面の両凸レンズの例であり、その収差図を図
５１に示す。また、全光学系は、このカップリングレン
ズと実施例３の樹脂製対物レンズを組み合わせたもので
あり、その光路図を図５０に、温度特性を図５２に示
す。この実施例において Ｄco＝３ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ＝−０．０４７７６ となる。ここで樹脂カップリングレンズは単玉レンズで
あるのでＦc＝Ｆcpとなる。温度変化による波面収差変
化は、基準設計温度より３０度上昇したとき０．０１７
λである。以上の実施例９から実施例１８までのカップ
リングレンズの実施例はすべて樹脂製としたが、光学系
の温度特性を除けば、ガラスの場合でも同様の結果が得
られる。
で両面非球面の両凸レンズの例であり、その収差図を図
５１に示す。また、全光学系は、このカップリングレン
ズと実施例３の樹脂製対物レンズを組み合わせたもので
あり、その光路図を図５０に、温度特性を図５２に示
す。この実施例において Ｄco＝３ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ＝−０．０４７７６ となる。ここで樹脂カップリングレンズは単玉レンズで
あるのでＦc＝Ｆcpとなる。温度変化による波面収差変
化は、基準設計温度より３０度上昇したとき０．０１７
λである。以上の実施例９から実施例１８までのカップ
リングレンズの実施例はすべて樹脂製としたが、光学系
の温度特性を除けば、ガラスの場合でも同様の結果が得
られる。
【００７４】
【発明の効果】本発明により、各実施例でも見られるよ
うに、高ＮＡ化の下で、樹脂製の対物レンズを用いた場
合でも、温度変化による波面収差の変化をレンズの許容
誤差を確保できる程度に抑えた光学系が得られた。その
上、今後さらに記録を高密度化される予想に対しても、
波長４５０ｎｍまでの使用光の短波長化、ＮＡ０．７５
程度までのレンズの高ＮＡ化が可能であることが明らか
となった。
うに、高ＮＡ化の下で、樹脂製の対物レンズを用いた場
合でも、温度変化による波面収差の変化をレンズの許容
誤差を確保できる程度に抑えた光学系が得られた。その
上、今後さらに記録を高密度化される予想に対しても、
波長４５０ｎｍまでの使用光の短波長化、ＮＡ０．７５
程度までのレンズの高ＮＡ化が可能であることが明らか
となった。
【図１】本発明の光情報記録媒体の記録再生用光学系に
おける対物レンズの実施例１の光路図である。
おける対物レンズの実施例１の光路図である。
【図２】上記実施例１の対物レンズの球面収差および正
弦条件の収差図である。
弦条件の収差図である。
【図３】上記実施例１の対物レンズの温度特性図であ
る。
る。
【図４】本発明の光情報記録媒体の記録再生用光学系に
おける対物レンズの実施例２の光路図である。
おける対物レンズの実施例２の光路図である。
【図５】上記実施例２の対物レンズの球面収差および正
弦条件の収差図である。
弦条件の収差図である。
【図６】上記実施例２の対物レンズの温度特性図であ
る。
る。
【図７】本発明の光情報記録媒体の記録再生用光学系に
おける対物レンズの実施例３の光路図である。
おける対物レンズの実施例３の光路図である。
【図８】上記実施例３の対物レンズの球面収差および正
弦条件の収差図である。
弦条件の収差図である。
【図９】上記実施例３の対物レンズの温度特性図であ
る。
る。
【図１０】本発明の光情報記録媒体の記録再生用光学系
における対物レンズの実施例４の光路図である。
における対物レンズの実施例４の光路図である。
【図１１】上記実施例４の対物レンズの球面収差および
正弦条件の収差図である。
正弦条件の収差図である。
【図１２】上記実施例４の対物レンズの温度特性図であ
る。
る。
【図１３】本発明の光情報記録媒体の記録再生用光学系
における対物レンズの実施例５の光路図である。
における対物レンズの実施例５の光路図である。
【図１４】上記実施例５の対物レンズの球面収差および
正弦条件の収差図である。
正弦条件の収差図である。
【図１５】上記実施例５の対物レンズの温度特性図であ
る。
る。
【図１６】本発明の光情報記録媒体の記録再生用光学系
の実施例６の光路図である。
の実施例６の光路図である。
【図１７】上記実施例６の光学系の温度特性図である。
【図１８】本発明の光情報記録媒体の記録再生用光学系
の実施例７の光路図である。
の実施例７の光路図である。
【図１９】上記実施例７の光学系の温度特性図である。
【図２０】本発明の光情報記録媒体の記録再生用光学系
における対物レンズの実施例８の光路図である。
における対物レンズの実施例８の光路図である。
【図２１】上記実施例８の対物レンズの球面収差および
正弦条件の収差図である。
正弦条件の収差図である。
【図２２】上記実施例８の対物レンズの温度特性図であ
る。
る。
【図２３】本発明の光情報記録媒体の記録再生用光学系
における実施例９の光路図である。
における実施例９の光路図である。
【図２４】上記実施例９のカップリングレンズの球面収
差および正弦条件の収差図である。
差および正弦条件の収差図である。
【図２５】上記実施例９の光学系の温度特性図である。
【図２６】本発明の光情報記録媒体の記録再生用光学系
における実施例１０の光路図である。
における実施例１０の光路図である。
【図２７】上記実施例１０のカップリングレンズの球面
収差および正弦条件の収差図である。
収差および正弦条件の収差図である。
【図２８】上記実施例１０の光学系の温度特性図であ
る。
る。
【図２９】本発明の光情報記録媒体の記録再生用光学系
における実施例１１の光路図である。
における実施例１１の光路図である。
【図３０】上記実施例１１のカップリングレンズの球面
収差および正弦条件の収差図である。
収差および正弦条件の収差図である。
【図３１】上記実施例１１の光学系の温度特性図であ
る。
る。
【図３２】本発明の光情報記録媒体の記録再生用光学系
における実施例１２の光路図である。
における実施例１２の光路図である。
【図３３】上記実施例１２のカップリングレンズの球面
収差および正弦条件の収差図である。
収差および正弦条件の収差図である。
【図３４】上記実施例１２の光学系の温度特性図であ
る。
る。
【図３５】本発明の光情報記録媒体の記録再生用光学系
における実施例１３の光路図である。
における実施例１３の光路図である。
【図３６】上記実施例１３のカップリングレンズの球面
収差および正弦条件の収差図である。
収差および正弦条件の収差図である。
【図３７】上記実施例１３の光学系の温度特性図であ
る。
る。
【図３８】本発明の光情報記録媒体の記録再生用光学系
の実施例１４の光路図である。
の実施例１４の光路図である。
【図３９】上記実施例１３のカップリングレンズの球面
収差および正弦条件の収差図である。
収差および正弦条件の収差図である。
【図４０】上記実施例１４の光学系の温度特性図であ
る。
る。
【図４１】本発明の光情報記録媒体の記録再生用光学系
の実施例１５の光路図である。
の実施例１５の光路図である。
【図４２】上記実施例１５のカップリングレンズの球面
収差および正弦条件の収差図である。
収差および正弦条件の収差図である。
【図４３】上記実施例１５の光学系の温度特性図であ
る。
る。
【図４４】本発明の光情報記録媒体の記録再生用光学系
における実施例１６の光路図である。
における実施例１６の光路図である。
【図４５】上記実施例１６のカップリングレンズの球面
収差および正弦条件の収差図である。
収差および正弦条件の収差図である。
【図４６】上記実施例１６の光学系の温度特性図であ
る。
る。
【図４７】本発明の光情報記録媒体の記録再生用光学系
の実施例１７の光路図である。
の実施例１７の光路図である。
【図４８】上記実施例１７のカップリングレンズの球面
収差および正弦条件の収差図である。
収差および正弦条件の収差図である。
【図４９】上記実施例１７の光学系の温度特性図であ
る。
る。
【図５０】本発明の光情報記録媒体の記録再生用光学系
における実施例１８の光路図である。
における実施例１８の光路図である。
【図５１】上記実施例１８のカップリングレンズの球面
収差および正弦条件の収差図である。
収差および正弦条件の収差図である。
【図５２】上記実施例１８の光学系の温度特性図であ
る。
る。
Claims (43)
- 【請求項１】 少なくとも光源、カップリング手段、対
物レンズを備え、光情報記録媒体への情報の記録および
／または情報の再生を行う記録再生用光学系において、 上記カップリング手段は光源から射出される発散光を収
束光に変換し、該収束光をさらに収束させて光情報媒体
上に結像する上記対物レンズは、波面収差が最小となり
かつマレシャル限界内である横倍率Ｍが以下の範囲にあ
ることを特徴とする光情報記録媒体の記録再生用光学系 ０．０５ ≦ Ｍ ただし Ｍ ： 対物レンズ単体の横倍率 - 【請求項２】 上記対物レンズは、少なくとも光軸方向
に可動であることを特徴とする請求項１の光情報記録媒
体の記録再生用光学系 - 【請求項３】 上記カップリング手段の像側の面と上記
対物レンズの光源側面の間隔をＤcoとすると、以下の条
件を満足することを特徴とする請求項１の光情報記録媒
体の記録再生用光学系 ０．１ ≦ Ｄco／Ｆ ≦ ５．０ ただし Ｆ ： 対物レンズの焦点距離 - 【請求項４】 上記カップリング手段の像側の面と上記
対物レンズの光源側面の間隔をＤcoとすると、以下の条
件を満足することを特徴とする請求項１の光情報記録媒
体の記録再生用光学系 １．０ ≦ Ｄco／Ｆ ≦ ５．０ - 【請求項５】 上記カップリング手段の像側の面と上記
対物レンズの光源側面の間隔をＤcoとすると、以下の条
件を満足することを特徴とする請求項１の光情報記録媒
体の記録再生用光学系 １．０ ≦ Ｄco／Ｆ ≦ ３．０ - 【請求項６】 以下の条件を満足することを特徴とする
請求項１の光情報記録媒体の記録再生用光学系 ０．０５ ≦ Ｍ ≦ ０．２３ ＮＡ・（１−Ｍ） ≦ ０．６５ ０．４８ ≦ ＮＡ ただし ＮＡ： 光学系の像側の開口数 - 【請求項７】 以下の条件を満足することを特徴とする
請求項１の光情報記録媒体の記録再生用光学系 ０．０５ ≦ Ｍ ≦ ０．１２５ - 【請求項８】 上記対物レンズは樹脂製であり、以下の
条件を満足することを特徴とする請求項７の光情報記録
媒体の記録再生用光学系 ＮＡ・（１−Ｍ） ≦ ０．６５ - 【請求項９】 以下の条件を満足することを特徴とする
請求項１または請求項６の光情報記録媒体の記録再生用
光学系 ０．６５ ≦ ＮＡ ≦ ０．８ ０．１２５ ≦ Ｍ ≦ ０．２３ - 【請求項１０】 上記対物レンズは樹脂製であることを
特徴とする請求項９の光情報記録媒体の記録再生用光学
系 - 【請求項１１】 以下の条件を満足することを特徴とす
る請求項１の光情報記録媒体の記録再生用光学系 （１−Ｍ）・Ｆ ≦ ６．０ - 【請求項１２】 カップリング手段は屈折光学系である
カップリングレンズであることを特徴とする請求項１の
光情報記録媒体の記録再生用光学系 - 【請求項１３】 上記カップリングレンズは１枚ないし
複数枚の球面レンズからなることを特徴とする請求項１
２の光情報記録媒体の記録再生用光学系 - 【請求項１４】 上記カップリングレンズは少なくとも
１面は非球面であることを特徴とする請求項１２の光情
報記録媒体の記録再生用光学系 - 【請求項１５】 上記対物レンズが樹脂製であり、かつ
カップリングレンズも少なくとも１枚は正の屈折力を持
つ樹脂製レンズであることを特徴とする請求項１２の光
情報記録媒体の記録再生用光学系 - 【請求項１６】 上記カップリングレンズは少なくとも
１面は非球面であることを特徴とする請求項１５の光情
報記録媒体の記録再生用光学系 - 【請求項１７】 上記カップリングレンズは樹脂製単玉
レンズであることを特徴とする請求項１６の光情報記録
媒体の記録再生用光学系 - 【請求項１８】 上記カップリングレンズは以下の条件
を満足することを特徴とする請求項１５ないし請求項１
７の何れかに記載の光情報記録媒体の記録再生用光学系 −０．１０ ≦ Ｍt・Ｍ・Ｆcp／Ｆ ≦ −０．０４ ただし Ｍt ： 光学系全体の横倍率 Ｆcp： カップリングレンズにおける樹脂レンズの焦点
距離 - 【請求項１９】 上記光学系は以下の条件を満足するこ
とを特徴とする請求項１２の光情報記録媒体の記録再生
用光学系 ０．０６ ≦ ｜Ｍt｜・ＮＡ ≦ ０．２１ - 【請求項２０】 上記光学系は以下の条件を満足するこ
とを特徴とする請求項１２の光情報記録媒体の記録再生
用光学系 ０．０６ ≦ ｜Ｍt｜・ＮＡ ≦ ０．１２ - 【請求項２１】 上記光学系は以下の条件を満足するこ
とを特徴とする請求項１２の光情報記録媒体の記録再生
用光学系 ０．１２ ≦ ｜Ｍt｜・ＮＡ ≦ ０．２１ - 【請求項２２】 収束光束が入射したとき、波面収差が
最小となり、かつマレシャルの限界内である横倍率Ｍお
よび開口数ＮＡが以下の範囲にあり、少なくとも光源側
の面が非球面である単レンズであることを特徴とする対
物レンズ ０．０５ ≦ Ｍ ０．３ ≦ ＮＡ - 【請求項２３】 上記収束光束は、上記対物レンズがな
いとき、回折限界スポットで一点に集光することを特徴
とする請求項２２の対物レンズ - 【請求項２４】 両面非球面単レンズであることを特徴
とする請求項２２の対物レンズ - 【請求項２５】 以下の条件を満足することを特徴とす
る請求項２２の対物レンズ −０．２５ ≦ Ｆ・（ｎ−１）／ｒ2 ≦ ０．７ ただし ｎ ： レンズを形成する素材の屈折率 ｒ2 ： レンズの像側の面の頂点曲率半径 - 【請求項２６】 以下の条件を満足することを特徴とす
る請求項２２または請求項２５の対物レンズ −０．０４５ ≦ ｘ2・（ｎ−１）／｛Ｆ・（Ｎ
Ａ）2｝ ≦ ０．１ ただし ＮＡ ： 対物レンズの像側の開口数 ｘ2 ： レンズの像側の面の軸上光線の有効径最周辺
（上記ＮＡの周辺光線が入射する像側の面上の位置）と
該面の頂点との光軸方向の差で、光軸から遠ざかるほど
像側に変位している方向を正とする - 【請求項２７】 以下の条件を満足することを特徴とす
る請求項２２、請求項２５、あるいは請求項２６のいず
れかの対物レンズ −０．００５ ≦ △2・（ｎ−１）3／｛Ｆ・（ＮＡ）
4｝ ≦ ０．０１８ ただし △2 ： レンズの像側の面の軸上光線の有効
径最周辺（上記ＮＡの周辺光線が入射する像側の面上の
位置）における非球面と該面の頂点曲率半径ｒ2 を有す
る基準球面との光軸方向の差で、光軸から遠ざかるほど
像側に変位している方向を正とする - 【請求項２８】 以下の条件を満足することを特徴とす
る請求項２２の光情報記録媒体の記録再生用対物レンズ （１−Ｍ）・Ｆ ≦ ６．０ - 【請求項２９】 以下の条件を満足することを特徴とす
る請求項２２の光情報記録媒体の記録再生用対物レンズ ０．０５ ≦ Ｍ ≦ ０．２３ ＮＡ・（１−Ｍ） ≦ ０．６５ ０．４８ ≦ ＮＡ - 【請求項３０】 以下の条件を満足することを特徴とす
る請求項２２の光情報記録媒体の記録再生用対物レンズ ０．０５ ≦ Ｍ ≦ ０．１２５ - 【請求項３１】 樹脂製であり、以下の条件を満足する
ことを特徴とする請求項３０の光情報記録媒体の記録再
生用対物レンズ ＮＡ・（１−Ｍ） ≦ ０．６５ ０．４８ ≦ ＮＡ - 【請求項３２】 以下の条件を満足することを特徴とす
る請求項３０の光情報記録媒体の記録再生用対物レンズ ０．６５ ≦ ＮＡ ≦ ０．８ ０．１２５ ≦ Ｍ ≦ ０．２３ - 【請求項３３】 樹脂製であることを特徴とする請求項
３２の光情報記録媒体の記録再生用対物レンズ - 【請求項３４】 収束光が入射したとき波面収差が最小
となり、かつ、マレシャル限界内で光情報記録媒体に結
像する対物レンズと光源の間に配置されるカップリング
レンズであり、光源から発する発散光束を収束光束に変
換し、さらに以下の条件を満足することを特徴とする光
情報記録媒体の記録再生用カップリングレンズ −７．０ ≦ Ｍc ≦ −０．５ ０．０６ ≦ ＮＡo ≦ ０．２１ ここで Ｍc ：カップリングレンズの像側の光源側
に対する横倍率 ＮＡo：光源側の開口数 - 【請求項３５】 上記対物レンズは以下の条件を満足す
ることを特徴とする請求項３４の光情報記録媒体の記録
再生用カップリングレンズ ０．０５ ≦ Ｍ ０．３ ≦ ＮＡ - 【請求項３６】 １枚ないし複数枚の球面系からなるこ
とを特徴とする請求項３４の光情報記録媒体の記録再生
用カップリングレンズ - 【請求項３７】 少なくとも１面は非球面を持つ１枚の
レンズからなることを特徴とする請求項３４の光情報記
録媒体の記録再生用カップリングレンズ - 【請求項３８】 ガラス製であることを特徴とする請求
項３７の光情報記録媒体の記録再生用カップリングレン
ズ - 【請求項３９】 樹脂製であることを特徴とする請求項
３７の光情報記録媒体の記録再生用カップリングレンズ - 【請求項４０】 両面が非球面であることを特徴とする
請求項３７の光情報記録媒体の記録再生用カップリング
レンズ - 【請求項４１】 両面が凸面であることを特徴とする請
求項３７の光情報記録媒体の記録再生用カップリングレ
ンズ - 【請求項４２】 光源側の面が凸面であるメニスカスレ
ンズであることを特徴とする請求項３７あるいは請求項
３９の光情報記録媒体の記録再生用カップリングレンズ - 【請求項４３】 光源側の面が凹面であるメニスカスレ
ンズであることを特徴とする請求項３７の光情報記録媒
体の記録再生用カップリングレンズ
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7352208A JPH09185836A (ja) | 1995-11-02 | 1995-12-28 | 光情報記録媒体の記録再生用光学系 |
| US08/734,502 US5966362A (en) | 1995-11-02 | 1996-10-21 | Optical system for recording and reproducing for use in optical information recording medium |
| EP96117032A EP0776004B1 (en) | 1995-11-02 | 1996-10-23 | Optical system for recording and reproducing an optical recording medium |
| KR1019960051688A KR100460017B1 (ko) | 1995-11-02 | 1996-11-02 | 광정보기록매체의기록재생용광학계 |
| KR1019960071945A KR970050413A (ko) | 1995-11-02 | 1996-12-26 | 2축 액튜에이터 및 광디스크장치 |
| US09/333,888 US6049519A (en) | 1995-11-02 | 1999-06-15 | Optical system for recording and reproducing for use in optical information recording medium |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30856595 | 1995-11-02 | ||
| JP7-308565 | 1995-11-02 | ||
| JP7352208A JPH09185836A (ja) | 1995-11-02 | 1995-12-28 | 光情報記録媒体の記録再生用光学系 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09185836A true JPH09185836A (ja) | 1997-07-15 |
Family
ID=26565590
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7352208A Pending JPH09185836A (ja) | 1995-11-02 | 1995-12-28 | 光情報記録媒体の記録再生用光学系 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09185836A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001159731A (ja) * | 1999-12-03 | 2001-06-12 | Konica Corp | カップリングレンズ、光ピックアップ装置及び半導体レーザコリメート装置 |
| JP2002082280A (ja) * | 2000-05-12 | 2002-03-22 | Konica Corp | 光ピックアップ装置、対物レンズ及びビームエキスパンダー |
| JP2002098890A (ja) * | 2000-09-26 | 2002-04-05 | Sony Corp | 光学レンズ並びにこれを使用した光学ピックアップ装置及び光ディスク装置 |
| WO2002086875A1 (en) * | 2001-04-25 | 2002-10-31 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Scanning device including a partly plastic high-na objective system |
| US6795254B2 (en) | 2001-06-25 | 2004-09-21 | Sony Corporation | Objective lens for optical pickup and optical pickup employing this objective lens |
| JP2006351680A (ja) * | 2005-06-14 | 2006-12-28 | Keyence Corp | 回帰反射型光電スイッチ |
| US7239459B2 (en) | 2001-04-25 | 2007-07-03 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Scanning device including plastic high-numerical aperture objective |
| KR100837944B1 (ko) * | 2000-10-26 | 2008-06-13 | 코니카 미놀타 홀딩스 가부시키가이샤 | 광 픽업 장치 및 대물 렌즈 |
| JP2013246255A (ja) * | 2012-05-24 | 2013-12-09 | Olympus Corp | コリメートレンズ、照明装置、及び、顕微鏡 |
-
1995
- 1995-12-28 JP JP7352208A patent/JPH09185836A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001159731A (ja) * | 1999-12-03 | 2001-06-12 | Konica Corp | カップリングレンズ、光ピックアップ装置及び半導体レーザコリメート装置 |
| JP2002082280A (ja) * | 2000-05-12 | 2002-03-22 | Konica Corp | 光ピックアップ装置、対物レンズ及びビームエキスパンダー |
| JP2002098890A (ja) * | 2000-09-26 | 2002-04-05 | Sony Corp | 光学レンズ並びにこれを使用した光学ピックアップ装置及び光ディスク装置 |
| KR100837944B1 (ko) * | 2000-10-26 | 2008-06-13 | 코니카 미놀타 홀딩스 가부시키가이샤 | 광 픽업 장치 및 대물 렌즈 |
| WO2002086875A1 (en) * | 2001-04-25 | 2002-10-31 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Scanning device including a partly plastic high-na objective system |
| US7050246B2 (en) | 2001-04-25 | 2006-05-23 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Scanning device including a partly plastic high-NA objective system |
| US7239459B2 (en) | 2001-04-25 | 2007-07-03 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Scanning device including plastic high-numerical aperture objective |
| KR100934924B1 (ko) * | 2001-04-25 | 2010-01-06 | 코닌클리케 필립스 일렉트로닉스 엔.브이. | 플라스틱 고개구수 대물계를 구비한 주사장치 |
| US6795254B2 (en) | 2001-06-25 | 2004-09-21 | Sony Corporation | Objective lens for optical pickup and optical pickup employing this objective lens |
| JP2006351680A (ja) * | 2005-06-14 | 2006-12-28 | Keyence Corp | 回帰反射型光電スイッチ |
| JP2013246255A (ja) * | 2012-05-24 | 2013-12-09 | Olympus Corp | コリメートレンズ、照明装置、及び、顕微鏡 |
| US9268150B2 (en) | 2012-05-24 | 2016-02-23 | Olympus Corporation | Double convex collimator lens, illumination device, and microscope |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100527069B1 (ko) | 대물렌즈및광학픽업장치 | |
| KR100460017B1 (ko) | 광정보기록매체의기록재생용광학계 | |
| US7995290B2 (en) | Objective lens, optical pickup device, and optical recording/reproducing apparatus | |
| JP3608333B2 (ja) | 光学ピックアップ及び光学ピックアップ用対物レンズの組み立て方法 | |
| EP1271495A2 (en) | Objective lens, optical pickup apparatus, and recording and/or reproducing apparatus | |
| KR0181207B1 (ko) | 대물렌즈 및 그것을 사용한 광헤드 장치 | |
| JP2902435B2 (ja) | 光情報記録再生装置用対物レンズ系 | |
| US4768867A (en) | Aspherical single lens | |
| JP3704833B2 (ja) | 対物レンズ及び記録再生装置 | |
| JPH06258573A (ja) | 光情報媒体の記録再生用光学系 | |
| JP4513946B2 (ja) | 光ピックアップ装置用光学系、光ピックアップ装置及び光情報記録再生装置 | |
| JPH08136801A (ja) | 光情報記録媒体の記録再生装置および光情報記録媒体の記録再生用対物レンズ | |
| JP2000162503A (ja) | 反射微小光学系 | |
| JP4364328B2 (ja) | 高密度光記録媒体用対物レンズ | |
| JP4165666B2 (ja) | 光ピックアップ装置 | |
| JPH09179021A (ja) | 光情報記録媒体の記録再生用光学系および対物レンズ | |
| JPH09306024A (ja) | 光情報記録媒体の記録および／または再生用光学系 | |
| JPH0140325B2 (ja) | ||
| US8345356B2 (en) | Objective lens, optical pickup device, and optical recording/reproducing apparatus | |
| JP2002156579A (ja) | 光ディスク用対物レンズ | |
| JP3014311B2 (ja) | ディスク基板厚み可変の対物レンズ系 | |
| JP2001083410A (ja) | 対物レンズ及びこの対物レンズを使用するピックアップ装置 | |
| JPH0981953A (ja) | 光記録情報媒体の記録再生用光学系 | |
| JP4250870B2 (ja) | 反射屈折対物レンズ | |
| JP2511279B2 (ja) | 光情報媒体の記録・再生用光学系 |