JPH0918737A - モニターの高圧安定化回路 - Google Patents
モニターの高圧安定化回路Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高圧トランスフォーマの２次側巻線の高圧の
変化を正確に感知し得るモニターの高圧安定化回路を提
供する。 【解決手段】 感知部６００が、高圧トランスフォーマ
４００の多数の出力電圧のうち、最も低い第２出力電圧
Ｖ１と、この第２出力電圧より大きく、その他の出力電
圧のうちでは最も低い第３出力電圧Ｖ２とを入力し、上
記第２出力電圧と第３出力電圧との平均電圧を感知信号
として出力し、制御部３００が、外部からの第１信号Ｖ
CC及び感知部からの感知信号を入力し、この感知信号に
応じて上記第１信号を制御することによって、第１信号
のデューティ比を変化させ、多数の入力信号のうち、第
１入力信号を発生させる。
変化を正確に感知し得るモニターの高圧安定化回路を提
供する。 【解決手段】 感知部６００が、高圧トランスフォーマ
４００の多数の出力電圧のうち、最も低い第２出力電圧
Ｖ１と、この第２出力電圧より大きく、その他の出力電
圧のうちでは最も低い第３出力電圧Ｖ２とを入力し、上
記第２出力電圧と第３出力電圧との平均電圧を感知信号
として出力し、制御部３００が、外部からの第１信号Ｖ
CC及び感知部からの感知信号を入力し、この感知信号に
応じて上記第１信号を制御することによって、第１信号
のデューティ比を変化させ、多数の入力信号のうち、第
１入力信号を発生させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はモニターに関し、特
に陰極線管に供給される高圧を安定化し得るようにした
モニターの高圧安定化回路に関する。
に陰極線管に供給される高圧を安定化し得るようにした
モニターの高圧安定化回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般のモニターは、図１に示すようであ
る。同図において、１は外部から供給された水平同期信
号（Ｈｓ）の周波数に応じて一定の周波数を有するパル
ス幅変調信号（ＯＵＴ１）を発生するパルス幅変調部
で、２はパルス幅変調信号（ＯＵＴ１）に応じてスイッ
チングしてリトレース（ｒｅｔｒａｃｅ）期間中にパル
ス形態の高圧信号（ＯＵＴ２）を発生する水平出力部で
ある。３は外部から供給された電圧（Ｖｃｃ）のデュー
ティ比を感知部６の感知信号（Ｖｆｂ）に応じて変化さ
せ、電源（Ｂ＋）を出力する制御部である。
る。同図において、１は外部から供給された水平同期信
号（Ｈｓ）の周波数に応じて一定の周波数を有するパル
ス幅変調信号（ＯＵＴ１）を発生するパルス幅変調部
で、２はパルス幅変調信号（ＯＵＴ１）に応じてスイッ
チングしてリトレース（ｒｅｔｒａｃｅ）期間中にパル
ス形態の高圧信号（ＯＵＴ２）を発生する水平出力部で
ある。３は外部から供給された電圧（Ｖｃｃ）のデュー
ティ比を感知部６の感知信号（Ｖｆｂ）に応じて変化さ
せ、電源（Ｂ＋）を出力する制御部である。
【０００３】４は水平出力部２の高圧信号（ＯＵＴ２）
と電源（Ｂ＋）が１次側コイルにそれぞれ供給され高圧
が発生する高圧トランスフォーマである。通常、高圧ト
ランスフォーマ４は、１次側巻線４ａと２次側巻線４ｂ
とからなり、２次側巻線はボビン（図示せず）にワイン
ディングされた多数の巻線部４１、４２、４３と、上記
多数の巻線部４１、４２、４３の間を逆方向に流れる電
流をそれぞれ遮断するためのダイオード４４、４５から
なる。２次側巻線４ｂの多数の巻線部４１、４２、４３
は、カップリングインダクタンス（ｃｏｕｐｌｉｎｇ
ｉｎｄｕｃｔａｎｃｅ）成分によって発生した電圧と漏
洩インダクタンス（ｌｅａｋａｇｅ ｉｎｄｕｃｔａｎ
ｃｅ）成分によって発生した電圧とを含む励磁電圧が出
力されるようにワインディングされる。
と電源（Ｂ＋）が１次側コイルにそれぞれ供給され高圧
が発生する高圧トランスフォーマである。通常、高圧ト
ランスフォーマ４は、１次側巻線４ａと２次側巻線４ｂ
とからなり、２次側巻線はボビン（図示せず）にワイン
ディングされた多数の巻線部４１、４２、４３と、上記
多数の巻線部４１、４２、４３の間を逆方向に流れる電
流をそれぞれ遮断するためのダイオード４４、４５から
なる。２次側巻線４ｂの多数の巻線部４１、４２、４３
は、カップリングインダクタンス（ｃｏｕｐｌｉｎｇ
ｉｎｄｕｃｔａｎｃｅ）成分によって発生した電圧と漏
洩インダクタンス（ｌｅａｋａｇｅ ｉｎｄｕｃｔａｎ
ｃｅ）成分によって発生した電圧とを含む励磁電圧が出
力されるようにワインディングされる。
【０００４】５は２次側巻線４ｂの励磁電圧を陰極線管
（ＣＲＴ）に供給するために整流して整流電圧を出力す
るダイオード５ａと、整流電圧を平滑化するキャパシタ
ー５ｂとからなる高圧出力部である。ＳＬは高圧トラン
スフォーマ４の２次側巻線４ｂの励磁電圧の変化を感知
する感知コイルであり、６は２次側感知巻線（ＳＬ）の
励磁電圧の大きさに応じて感知信号（Ｖｆｂ）を発生
し、感知信号（Ｖｆｂ）を制御部３に供給して高圧トラ
ンスフォーマ４の２次側巻線４ｂの励磁電圧を安定化す
るために電源（Ｂ＋）の大きさを変化させる感知部であ
る。
（ＣＲＴ）に供給するために整流して整流電圧を出力す
るダイオード５ａと、整流電圧を平滑化するキャパシタ
ー５ｂとからなる高圧出力部である。ＳＬは高圧トラン
スフォーマ４の２次側巻線４ｂの励磁電圧の変化を感知
する感知コイルであり、６は２次側感知巻線（ＳＬ）の
励磁電圧の大きさに応じて感知信号（Ｖｆｂ）を発生
し、感知信号（Ｖｆｂ）を制御部３に供給して高圧トラ
ンスフォーマ４の２次側巻線４ｂの励磁電圧を安定化す
るために電源（Ｂ＋）の大きさを変化させる感知部であ
る。
【０００５】感知部６については、図２を参照しながら
詳しく説明する。感知部６は２次側感知巻線（ＳＬ）の
励磁電圧を整流するためのダイオード６１と、このダイ
オード６１の整流電圧をバイアスするための抵抗６２
と、この抵抗６２の出力信号を平滑化して感知信号（Ｖ
ｆｂ）を発生するキャパシター６３と、を備えている。
かかる構成の従来の高圧安定化回路において、外部より
供給された水平同期信号（Ｈｓ）はパルス幅変調部１に
供給され、パルス幅変調部１は水平同期信号（Ｈｓ）の
周波数に応じてパルス幅変調信号（ＯＵＴ１）の周波数
を決めてパルス幅変調信号（ＯＵＴ１）を出力する。
詳しく説明する。感知部６は２次側感知巻線（ＳＬ）の
励磁電圧を整流するためのダイオード６１と、このダイ
オード６１の整流電圧をバイアスするための抵抗６２
と、この抵抗６２の出力信号を平滑化して感知信号（Ｖ
ｆｂ）を発生するキャパシター６３と、を備えている。
かかる構成の従来の高圧安定化回路において、外部より
供給された水平同期信号（Ｈｓ）はパルス幅変調部１に
供給され、パルス幅変調部１は水平同期信号（Ｈｓ）の
周波数に応じてパルス幅変調信号（ＯＵＴ１）の周波数
を決めてパルス幅変調信号（ＯＵＴ１）を出力する。
【０００６】このような状態で、制御部３は外部より供
給された電圧（Ｖｃｃ）のデューティ比を（例えば、約
５０％程度に）変化させ電源（Ｂ＋）を出力し、電源
（Ｂ＋）は高圧トランスフォーマ４の１次側巻線４ａの
他側に供給される。
給された電圧（Ｖｃｃ）のデューティ比を（例えば、約
５０％程度に）変化させ電源（Ｂ＋）を出力し、電源
（Ｂ＋）は高圧トランスフォーマ４の１次側巻線４ａの
他側に供給される。
【０００７】トレース期間中にパルス幅変調信号（ＯＵ
Ｔ１）によって水平出力部２がターンオン状態にスイッ
チングされれば、電源（Ｂ＋）は高圧トランスフォーマ
４の１次側巻線４ａを介して水平出力部２に供給され、
水平出力部２では三角波形の水平信号（ＯＵＴ２）を出
力する。ところが、リトレース期間中にパルス幅変調信
号（ＯＵＴ１）によって水平出力部２がターンオフ状態
にスイッチングされれば、水平出力部２ではパルス形態
の高圧信号（ＯＵＴ２）を出力する。
Ｔ１）によって水平出力部２がターンオン状態にスイッ
チングされれば、電源（Ｂ＋）は高圧トランスフォーマ
４の１次側巻線４ａを介して水平出力部２に供給され、
水平出力部２では三角波形の水平信号（ＯＵＴ２）を出
力する。ところが、リトレース期間中にパルス幅変調信
号（ＯＵＴ１）によって水平出力部２がターンオフ状態
にスイッチングされれば、水平出力部２ではパルス形態
の高圧信号（ＯＵＴ２）を出力する。
【０００８】このようなパルス形態の高圧信号（ＯＵＴ
２）は、高圧トランスフォーマ４の２次側巻線４ｂの多
数の巻線部４１、４２、４３に供給されて励磁され、２
次側巻線４ｂの励磁電圧は１次側巻線４ａと２次側巻線
４ｂとの比によって決定される。ここで、２次側巻線４
ｂの巻線部４１、４２、４３を流れる逆電流はダイオー
ド４４、４５によって防止される。巻線部４１、４２、
４３の励磁電圧は、カップリングインダクタンス成分に
よって発生した電圧と漏洩インダクタンス成分によって
発生した電圧とを含み、上記漏洩インダクタンス成分に
よって発生した電圧は図面において破線で示す漏洩イン
ダクタンス４６、４７、４８によって損失される。
２）は、高圧トランスフォーマ４の２次側巻線４ｂの多
数の巻線部４１、４２、４３に供給されて励磁され、２
次側巻線４ｂの励磁電圧は１次側巻線４ａと２次側巻線
４ｂとの比によって決定される。ここで、２次側巻線４
ｂの巻線部４１、４２、４３を流れる逆電流はダイオー
ド４４、４５によって防止される。巻線部４１、４２、
４３の励磁電圧は、カップリングインダクタンス成分に
よって発生した電圧と漏洩インダクタンス成分によって
発生した電圧とを含み、上記漏洩インダクタンス成分に
よって発生した電圧は図面において破線で示す漏洩イン
ダクタンス４６、４７、４８によって損失される。
【０００９】例えば、陰極線管（ＣＲＴ）に必要な高圧
が約２５ＫＶであるとすれば、それぞれの巻線部４１、
４２、４３から発生した励磁電圧はカップリングインダ
クタンス成分によって発生した電圧と漏洩インダクタン
ス成分によって発生した電圧とを含めて約２７ＫＶとな
り、巻線部４１、４２、４３の励磁電圧のうち、漏洩イ
ンダクタンス成分によって発生した電圧である２ＫＶは
漏洩インダクタンス４６、４７、４８によって損失され
る。。従って、２次側巻線４ｂの励磁電圧は約２５ＫＶ
である。
が約２５ＫＶであるとすれば、それぞれの巻線部４１、
４２、４３から発生した励磁電圧はカップリングインダ
クタンス成分によって発生した電圧と漏洩インダクタン
ス成分によって発生した電圧とを含めて約２７ＫＶとな
り、巻線部４１、４２、４３の励磁電圧のうち、漏洩イ
ンダクタンス成分によって発生した電圧である２ＫＶは
漏洩インダクタンス４６、４７、４８によって損失され
る。。従って、２次側巻線４ｂの励磁電圧は約２５ＫＶ
である。
【００１０】２次側巻線４ｂの励磁電圧は高圧出力部５
のダイオード５ａに供給され、ダイオード５ａは励磁電
圧を整流して整流電圧を出力する。整流電圧はキャパシ
ター５ｂに供給され、キャパシター５ｂは整流電圧を平
滑化して高圧を出力する。高圧は陰極線管（ＣＲＴ）に
供給される。一方、高圧トランスフォーマ４の２次側感
知巻線（ＳＬ）の励磁電圧は感知部６のダイオード６１
に供給され、ダイオード６１は高圧トランスフォーマ４
の２次側感知巻線（ＳＬ）の励磁電圧を整流する。ま
た、ダイオード６１の出力信号は抵抗６２を介してキャ
パシター６３に供給され、キャパシター６３は抵抗６２
の出力信号を平滑化して感知信号（Ｖｆｂ）を出力す
る。
のダイオード５ａに供給され、ダイオード５ａは励磁電
圧を整流して整流電圧を出力する。整流電圧はキャパシ
ター５ｂに供給され、キャパシター５ｂは整流電圧を平
滑化して高圧を出力する。高圧は陰極線管（ＣＲＴ）に
供給される。一方、高圧トランスフォーマ４の２次側感
知巻線（ＳＬ）の励磁電圧は感知部６のダイオード６１
に供給され、ダイオード６１は高圧トランスフォーマ４
の２次側感知巻線（ＳＬ）の励磁電圧を整流する。ま
た、ダイオード６１の出力信号は抵抗６２を介してキャ
パシター６３に供給され、キャパシター６３は抵抗６２
の出力信号を平滑化して感知信号（Ｖｆｂ）を出力す
る。
【００１１】感知信号（Ｖｆｂ）は制御部３に供給され
る。制御部３は感知信号（Ｖｆｂ）に応じて電源（Ｂ
＋）のデューティ比を減少させ、高圧トランスフォーマ
４の２次側巻線４ｂの励磁電圧である高圧を一定に保持
する。即ち、高圧は５０％のデューティ比を有する電源
（Ｂ＋）に応じて上昇し、高圧が所定の電圧以上に上昇
すれば感知信号（Ｖｆｂ）が上昇するため、感知信号
（Ｖｆｂ）に応じて電源（Ｂ＋）のデューティ比が減少
する。このような過程を通して高圧が一定に保持され
る。
る。制御部３は感知信号（Ｖｆｂ）に応じて電源（Ｂ
＋）のデューティ比を減少させ、高圧トランスフォーマ
４の２次側巻線４ｂの励磁電圧である高圧を一定に保持
する。即ち、高圧は５０％のデューティ比を有する電源
（Ｂ＋）に応じて上昇し、高圧が所定の電圧以上に上昇
すれば感知信号（Ｖｆｂ）が上昇するため、感知信号
（Ｖｆｂ）に応じて電源（Ｂ＋）のデューティ比が減少
する。このような過程を通して高圧が一定に保持され
る。
【００１２】一方、高圧トランスフォーマ４の２次側巻
線４ｂの励磁電圧が軽微に変化すれば、高圧トランスフ
ォーマ４の２次側感知巻線（ＳＬ）の励磁電圧も軽微に
変化し、これによって、感知信号（Ｖｆｂ）も軽微に変
化する。従って、制御部３は感知信号（Ｖｆｂ）の変化
に応じて電源（Ｂ＋）のデューティ比を変化させ、高圧
トランスフォーマ４の２次側巻線４ｂの励磁電圧である
高圧を安定化させる。
線４ｂの励磁電圧が軽微に変化すれば、高圧トランスフ
ォーマ４の２次側感知巻線（ＳＬ）の励磁電圧も軽微に
変化し、これによって、感知信号（Ｖｆｂ）も軽微に変
化する。従って、制御部３は感知信号（Ｖｆｂ）の変化
に応じて電源（Ｂ＋）のデューティ比を変化させ、高圧
トランスフォーマ４の２次側巻線４ｂの励磁電圧である
高圧を安定化させる。
【００１３】しかし、水平同期信号（Ｈｓ）の周波数の
変化後、所定の時間（ｔｒａｎｓｉｅｎｔ ｔｉｍｅ）
の間は、漏洩インダクタンス４６、４７、４８の損失電
圧の大きさが感知部６によって正確に感知されないた
め、陰極線管（ＣＲＴ）に供給される高圧の変化を正確
に感知することができない。従って、高圧トランスフォ
ーマ４の２次側巻線４ｂの励磁電圧が安定するまで長時
間が所要され、それまでは、陰極線管が不安定に作動し
て画面が震えるという問題点があった。
変化後、所定の時間（ｔｒａｎｓｉｅｎｔ ｔｉｍｅ）
の間は、漏洩インダクタンス４６、４７、４８の損失電
圧の大きさが感知部６によって正確に感知されないた
め、陰極線管（ＣＲＴ）に供給される高圧の変化を正確
に感知することができない。従って、高圧トランスフォ
ーマ４の２次側巻線４ｂの励磁電圧が安定するまで長時
間が所要され、それまでは、陰極線管が不安定に作動し
て画面が震えるという問題点があった。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は以上のような
従来技術の問題点を解決するためになされたものであ
り、本発明の目的は、高圧トランスフォーマの２次側巻
線の励磁電圧の変化を正確に感知して高圧を一定に保持
できるようにしたモニターの高圧安定化回路を提供する
ことにある。
従来技術の問題点を解決するためになされたものであ
り、本発明の目的は、高圧トランスフォーマの２次側巻
線の励磁電圧の変化を正確に感知して高圧を一定に保持
できるようにしたモニターの高圧安定化回路を提供する
ことにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明によるモニターの高圧安定化回路は、多数の信
号が入力され多数の電圧を出力する高圧トランスフォー
マ；高圧トランスフォーマからの多数の出力電圧のう
ち、第１出力電圧を整流し、上記整流された第１出力電
圧を陰極線管に供給する高圧出力部；高圧トランスフォ
ーマからの多数の出力電圧のうち最も低い第２出力電圧
と、この第２出力電圧よりは大きく、その他の出力電圧
のうちでは最も低い第３出力電圧とを入力し、上記第２
出力電圧と第３出力電圧との平均電圧を感知信号として
出力する感知部；及び外部からの第１信号及び上記感知
手段の感知信号が入力され、上記感知信号に応じて上記
第１信号を制御することによって第１信号のデューティ
比を変化させ、上記多数の入力信号のうち、第１入力信
号を発生するための制御部；を備える。
の本発明によるモニターの高圧安定化回路は、多数の信
号が入力され多数の電圧を出力する高圧トランスフォー
マ；高圧トランスフォーマからの多数の出力電圧のう
ち、第１出力電圧を整流し、上記整流された第１出力電
圧を陰極線管に供給する高圧出力部；高圧トランスフォ
ーマからの多数の出力電圧のうち最も低い第２出力電圧
と、この第２出力電圧よりは大きく、その他の出力電圧
のうちでは最も低い第３出力電圧とを入力し、上記第２
出力電圧と第３出力電圧との平均電圧を感知信号として
出力する感知部；及び外部からの第１信号及び上記感知
手段の感知信号が入力され、上記感知信号に応じて上記
第１信号を制御することによって第１信号のデューティ
比を変化させ、上記多数の入力信号のうち、第１入力信
号を発生するための制御部；を備える。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、添付図面に基づいて本発明
をより詳しく説明する。図３は、本発明によるモニター
の高圧安定化回路の構成を示す図である。同図に示すよ
うに、１００は外部から供給された水平同期信号（Ｈ
ｓ）の周波数に応じてパルス幅変調信号（ＯＵＴ１０）
を発生するパルス幅変調部であり、２００はパルス幅変
調信号（ＯＵＴ１０）に応じてスイッチングされ水平信
号及び高圧信号（ＯＵＴ１１）を発生する水平出力部で
ある。
をより詳しく説明する。図３は、本発明によるモニター
の高圧安定化回路の構成を示す図である。同図に示すよ
うに、１００は外部から供給された水平同期信号（Ｈ
ｓ）の周波数に応じてパルス幅変調信号（ＯＵＴ１０）
を発生するパルス幅変調部であり、２００はパルス幅変
調信号（ＯＵＴ１０）に応じてスイッチングされ水平信
号及び高圧信号（ＯＵＴ１１）を発生する水平出力部で
ある。
【００１７】３００は外部から供給された電圧（Ｖｃ
ｃ）のデューティ比を感知信号（Ｖｆｂ）の大きさに応
じて変化させ、電源（Ｂ＋）を出力する制御部である。
４００は水平出力部２００がパルス幅変調信号（ＯＵＴ
１０）に応じてターンオフ状態にスイッチングされる
時、電源（Ｂ＋）が１次側巻線に供給され２次側巻線で
高圧が発生する高圧トランスフォーマである。高圧トラ
ンスフォーマ４００は通常の高圧トランスフォーマと同
様に１次側巻線４１０と２次側巻線４２０とからなり、
２次側巻線４２０はカップリングインダクタンス成分と
漏洩インダクタンス成分とを含む電位を出力するための
多数の巻線部４２１、４２２、４２３と、それぞれの巻
線部４２１、４２２、４２３の逆電流を防止するための
ダイオード４２４、４２５を備える。
ｃ）のデューティ比を感知信号（Ｖｆｂ）の大きさに応
じて変化させ、電源（Ｂ＋）を出力する制御部である。
４００は水平出力部２００がパルス幅変調信号（ＯＵＴ
１０）に応じてターンオフ状態にスイッチングされる
時、電源（Ｂ＋）が１次側巻線に供給され２次側巻線で
高圧が発生する高圧トランスフォーマである。高圧トラ
ンスフォーマ４００は通常の高圧トランスフォーマと同
様に１次側巻線４１０と２次側巻線４２０とからなり、
２次側巻線４２０はカップリングインダクタンス成分と
漏洩インダクタンス成分とを含む電位を出力するための
多数の巻線部４２１、４２２、４２３と、それぞれの巻
線部４２１、４２２、４２３の逆電流を防止するための
ダイオード４２４、４２５を備える。
【００１８】５００は２次側巻線４２０の励磁電圧を陰
極線管（ＣＲＴ）に供給するために高圧トランスフォー
マ４００の２次側巻線４２０の励磁電圧を整流するダイ
オード５１０と、整流電圧を平滑化するキャパシター５
２０と、からなる高圧出力部である。
極線管（ＣＲＴ）に供給するために高圧トランスフォー
マ４００の２次側巻線４２０の励磁電圧を整流するダイ
オード５１０と、整流電圧を平滑化するキャパシター５
２０と、からなる高圧出力部である。
【００１９】また、６００は高圧トランスフォーマ４０
０の２次側巻線４２０のうち、最も低い電位（約数百Ｖ
程度）を出力する巻線部４２３の励磁電圧と、巻線部４
２３を除いたその他の巻線部４２１、４２２のうち、最
も低い電位を出力する巻線部４２２の励磁電圧（即ち、
最も低い巻線部４２３の励磁電圧（Ｖ１）より大きく、
その他の出力電圧のうちでは最も低い巻線部４２２の励
磁電圧（Ｖ２））とを平均化して平均値を出力し、この
平均値に基づいて感知信号（Ｖｆｂ）を出力し、感知信
号（Ｖｆｂ）を制御部３００に供給して電源（Ｂ＋）の
デューティ比を変化させるための感知部である。
０の２次側巻線４２０のうち、最も低い電位（約数百Ｖ
程度）を出力する巻線部４２３の励磁電圧と、巻線部４
２３を除いたその他の巻線部４２１、４２２のうち、最
も低い電位を出力する巻線部４２２の励磁電圧（即ち、
最も低い巻線部４２３の励磁電圧（Ｖ１）より大きく、
その他の出力電圧のうちでは最も低い巻線部４２２の励
磁電圧（Ｖ２））とを平均化して平均値を出力し、この
平均値に基づいて感知信号（Ｖｆｂ）を出力し、感知信
号（Ｖｆｂ）を制御部３００に供給して電源（Ｂ＋）の
デューティ比を変化させるための感知部である。
【００２０】ここで、感知部６００は図４に示すようで
ある。同図において、６１０は高圧トランスフォーマ４
００の２次側巻線４２０のうち、最も低い電位を有する
巻線部４２３の励磁電圧（Ｖ１）を感知する第１感知部
で、６２０は２次側巻線４２０の巻線部４２３を除いた
その他の巻線部４２１、４２２のうち、最も低い電位を
有する巻線部４２２の励磁電圧（Ｖ２）を感知する第２
感知部である。
ある。同図において、６１０は高圧トランスフォーマ４
００の２次側巻線４２０のうち、最も低い電位を有する
巻線部４２３の励磁電圧（Ｖ１）を感知する第１感知部
で、６２０は２次側巻線４２０の巻線部４２３を除いた
その他の巻線部４２１、４２２のうち、最も低い電位を
有する巻線部４２２の励磁電圧（Ｖ２）を感知する第２
感知部である。
【００２１】また、６３０は第１感知部６１０及び第２
感知部６２０の出力信号の平均値を求める平均化部であ
る。即ち、巻線部４２３の励磁電圧（Ｖ１）を分配する
第１感知部６１０の抵抗６１１、６１２の出力側には抵
抗６１１、６１２の分配電圧（Ｖ３）を安定化するため
のキャパシター６１３の一方側が連結され、キャパシタ
ー６１３の他方側は接地される。
感知部６２０の出力信号の平均値を求める平均化部であ
る。即ち、巻線部４２３の励磁電圧（Ｖ１）を分配する
第１感知部６１０の抵抗６１１、６１２の出力側には抵
抗６１１、６１２の分配電圧（Ｖ３）を安定化するため
のキャパシター６１３の一方側が連結され、キャパシタ
ー６１３の他方側は接地される。
【００２２】また、抵抗６１１、６１２の出力部には抵
抗６１１、６１２の分配電圧（Ｖ３）のローディング・
エフェクト（Ｌｏａｄｉｎｇ ｅｆｆｅｃｔ）を取り除
いて分配電圧（Ｖ３）を保護するためのバッファー６１
４の正端子が連結され、バッファー６１４の負端子はバ
ッファー６１４の出力側に連結される。一方、第２感知
部６２０は、第１感知部６１０と同様に抵抗６２１、６
２２、キャパシター６２３、及びバッファー６２４から
なる。
抗６１１、６１２の分配電圧（Ｖ３）のローディング・
エフェクト（Ｌｏａｄｉｎｇ ｅｆｆｅｃｔ）を取り除
いて分配電圧（Ｖ３）を保護するためのバッファー６１
４の正端子が連結され、バッファー６１４の負端子はバ
ッファー６１４の出力側に連結される。一方、第２感知
部６２０は、第１感知部６１０と同様に抵抗６２１、６
２２、キャパシター６２３、及びバッファー６２４から
なる。
【００２３】バッファー６１４の出力側とバッファー６
２４の出力側にはバッファー６１４、６２４の出力信号
の平均値を求めるための平均化部６３０の抵抗（Ｒ
ａ）、（Ｒｂ）の一方側がそれぞれ連結され、抵抗（Ｒ
ａ）、（Ｒｂ）の出力側はノード（ｎｏｄｅ：Ａ）に連
結され制御部３００の入力側と連結される。
２４の出力側にはバッファー６１４、６２４の出力信号
の平均値を求めるための平均化部６３０の抵抗（Ｒ
ａ）、（Ｒｂ）の一方側がそれぞれ連結され、抵抗（Ｒ
ａ）、（Ｒｂ）の出力側はノード（ｎｏｄｅ：Ａ）に連
結され制御部３００の入力側と連結される。
【００２４】かかる構成の本発明におけるモニターの高
圧安定化回路の作用及び効果を説明すれば、次のようで
ある。外部から供給された水平同期信号（Ｈｓ）はパル
ス幅変調部１００に供給され、パルス幅変調部１００は
水平同期信号（Ｈｓ）の周波数に応じてパルス幅変調信
号（ＯＵＴ１０）の周波数を決定する。パルス幅変調部
１００ではパルス幅変調信号（ＯＵＴ１０）を出力す
る。このような状態で、制御部３００には感知部６００
からほぼ０Ｖの感知信号（Ｖｆｂ）が入力されるので、
外部から供給された電圧（Ｖｃｃ）のデューティ比を最
大（約５０％程度）に変化させ電源（Ｂ＋）を出力す
る。制御部３００の電源（Ｂ＋）は高圧トランスフォー
マ４００の１次側巻線４１０の他方側に供給する。
圧安定化回路の作用及び効果を説明すれば、次のようで
ある。外部から供給された水平同期信号（Ｈｓ）はパル
ス幅変調部１００に供給され、パルス幅変調部１００は
水平同期信号（Ｈｓ）の周波数に応じてパルス幅変調信
号（ＯＵＴ１０）の周波数を決定する。パルス幅変調部
１００ではパルス幅変調信号（ＯＵＴ１０）を出力す
る。このような状態で、制御部３００には感知部６００
からほぼ０Ｖの感知信号（Ｖｆｂ）が入力されるので、
外部から供給された電圧（Ｖｃｃ）のデューティ比を最
大（約５０％程度）に変化させ電源（Ｂ＋）を出力す
る。制御部３００の電源（Ｂ＋）は高圧トランスフォー
マ４００の１次側巻線４１０の他方側に供給する。
【００２５】トレース期間中にパルス幅変調信号（ＯＵ
Ｔ１０）によって水平出力部２００がターンオン状態に
スイッチングされれば、電源（Ｂ＋）は高圧トランスフ
ォーマ４００の１次側巻線４１０を介して水平出力部２
００に供給され、水平出力部２００は三角波形の水平信
号（ＯＵＴ１１）を出力する。ところが、リトレース期
間中にパルス幅変調信号（ＯＵＴ１０）によって水平出
力部２００がターンオフ状態にスイッチングされれば、
水平出力部２００はパルス形態の高圧信号（ＯＵＴ１
１）を出力する。
Ｔ１０）によって水平出力部２００がターンオン状態に
スイッチングされれば、電源（Ｂ＋）は高圧トランスフ
ォーマ４００の１次側巻線４１０を介して水平出力部２
００に供給され、水平出力部２００は三角波形の水平信
号（ＯＵＴ１１）を出力する。ところが、リトレース期
間中にパルス幅変調信号（ＯＵＴ１０）によって水平出
力部２００がターンオフ状態にスイッチングされれば、
水平出力部２００はパルス形態の高圧信号（ＯＵＴ１
１）を出力する。
【００２６】このようなパルス形態の高圧信号（ＯＵＴ
１１）は高圧トランスフォーマ４００の２次側巻線４２
０の多数の巻線部４２１、４２２、４２３に供給されて
励磁され、２次側巻線４２０の励磁電圧は１次側巻線４
１０と２次側巻線４２０との比によって決定される。巻
線部４２１、４２２、４２３を流れるそれぞれの逆電流
はダイオード４２４、４２５によって防止される。それ
ぞれの巻線部４２１、４２２、４２３の励磁電圧のう
ち、漏洩インダクタンス成分によって発生した電圧は漏
洩インダクタンス４２６、４２７、４２８によって損失
される。
１１）は高圧トランスフォーマ４００の２次側巻線４２
０の多数の巻線部４２１、４２２、４２３に供給されて
励磁され、２次側巻線４２０の励磁電圧は１次側巻線４
１０と２次側巻線４２０との比によって決定される。巻
線部４２１、４２２、４２３を流れるそれぞれの逆電流
はダイオード４２４、４２５によって防止される。それ
ぞれの巻線部４２１、４２２、４２３の励磁電圧のう
ち、漏洩インダクタンス成分によって発生した電圧は漏
洩インダクタンス４２６、４２７、４２８によって損失
される。
【００２７】また、２次側巻線４２０の励磁電圧は高圧
出力部５００のダイオード５１０に供給され、ダイオー
ド５１０は励磁電圧を整流して整流電圧を出力する。整
流電圧はキャパシター５２０に供給され、キャパシター
５２０は整流電圧を平滑化して高圧を出力する。高圧は
陰極線管（ＣＲＴ）に供給される。一方、多数の巻線部
４２１、４２２、４２３のうち、最も低い電位（約数百
Ｖ程度）を出力する巻線部４２３の励磁電圧（Ｖ１）は
感知部６００の第１感知部６１０に供給され、第１感知
部６１０は巻線部４２３の励磁電圧（Ｖ１）を分配して
分配電圧（Ｖ３）を出力する。
出力部５００のダイオード５１０に供給され、ダイオー
ド５１０は励磁電圧を整流して整流電圧を出力する。整
流電圧はキャパシター５２０に供給され、キャパシター
５２０は整流電圧を平滑化して高圧を出力する。高圧は
陰極線管（ＣＲＴ）に供給される。一方、多数の巻線部
４２１、４２２、４２３のうち、最も低い電位（約数百
Ｖ程度）を出力する巻線部４２３の励磁電圧（Ｖ１）は
感知部６００の第１感知部６１０に供給され、第１感知
部６１０は巻線部４２３の励磁電圧（Ｖ１）を分配して
分配電圧（Ｖ３）を出力する。
【００２８】即ち、巻線部４２３の励磁電圧（Ｖ１）は
第１感知部６１０の抵抗６１１、６１２に供給され、抵
抗６１１、６１２は励磁電圧（Ｖ１）を分配する。抵抗
６１１、６１２の分配電圧（Ｖ３）はキャパシター６１
３によって安定化される。また、抵抗６１１、６１２の
分配電圧（Ｖ３）はバッファー６１４に供給され、バッ
ファー６１４は抵抗６１１、６１２の分配電圧（Ｖ３）
のローディング・エフェクトを取り除いて分配電圧（Ｖ
３）を保護する。即ち、ある電気的な電流はバッファー
６１４に流れないため、分配電圧（Ｖ３）が抵抗６１２
及び抵抗（Ｒａ）によって分配されるのが防止される。
第１感知部６１０の抵抗６１１、６１２に供給され、抵
抗６１１、６１２は励磁電圧（Ｖ１）を分配する。抵抗
６１１、６１２の分配電圧（Ｖ３）はキャパシター６１
３によって安定化される。また、抵抗６１１、６１２の
分配電圧（Ｖ３）はバッファー６１４に供給され、バッ
ファー６１４は抵抗６１１、６１２の分配電圧（Ｖ３）
のローディング・エフェクトを取り除いて分配電圧（Ｖ
３）を保護する。即ち、ある電気的な電流はバッファー
６１４に流れないため、分配電圧（Ｖ３）が抵抗６１２
及び抵抗（Ｒａ）によって分配されるのが防止される。
【００２９】このような状態で、巻線部４２３を除いた
その他の巻線部４２１、４２２のうち、最も低い電位を
出力する巻線部４２２の励磁電圧（Ｖ２）は感知部６０
０の第２感知部６２０に供給され、第２感知部６２０は
巻線部４２２の励磁電圧（Ｖ２）を分配する。即ち、巻
線部４２２の励磁電圧（Ｖ２）は第２感知部６２０の抵
抗６２１、６２２に供給され、抵抗６２１、６２２は励
磁電圧（Ｖ２）を分配する。抵抗６２１、６２２の分配
電圧（Ｖ３）はキャパシター６２３によって平滑化され
るので、分配電圧（Ｖ４）は安定化する。また、抵抗６
２１、６２２の分配電圧（Ｖ４）はバッファー６２４に
供給され、バッファー６２４はローディング・エフェク
トを取り除いて抵抗６２２、Ｒｂの分配電圧（Ｖ４）を
保護する。即ち、ある電気的な電流はバッファー６２４
に流れないため、分配電圧（Ｖ４）が抵抗６２２及び抵
抗（Ｒｂ）によって分配されるのが防止される。
その他の巻線部４２１、４２２のうち、最も低い電位を
出力する巻線部４２２の励磁電圧（Ｖ２）は感知部６０
０の第２感知部６２０に供給され、第２感知部６２０は
巻線部４２２の励磁電圧（Ｖ２）を分配する。即ち、巻
線部４２２の励磁電圧（Ｖ２）は第２感知部６２０の抵
抗６２１、６２２に供給され、抵抗６２１、６２２は励
磁電圧（Ｖ２）を分配する。抵抗６２１、６２２の分配
電圧（Ｖ３）はキャパシター６２３によって平滑化され
るので、分配電圧（Ｖ４）は安定化する。また、抵抗６
２１、６２２の分配電圧（Ｖ４）はバッファー６２４に
供給され、バッファー６２４はローディング・エフェク
トを取り除いて抵抗６２２、Ｒｂの分配電圧（Ｖ４）を
保護する。即ち、ある電気的な電流はバッファー６２４
に流れないため、分配電圧（Ｖ４）が抵抗６２２及び抵
抗（Ｒｂ）によって分配されるのが防止される。
【００３０】第１感知部６１０の分配電圧（Ｖ３）及び
第２感知部６２０の分配電圧（Ｖ４）は平均化部６３０
の抵抗（Ｒａ）、（Ｒｂ）にそれぞれ供給され、平均化
部６３０は上記２つの分配電圧（Ｖ３）、（Ｖ４）を平
均化して感知信号（Ｖｆｂ）を出力する。即ち、感知信
号（Ｖｆｂ）は、次の式を満たす。 Ｖｆｂ＝｛（Ｒａ×Ｖ３）／（Ｒａ＋Ｒｂ）｝＋｛（Ｒ
ｂ×Ｖ４）／（Ｒａ＋Ｒｂ）｝ ここで、Ｖ３＝Ｖ４であれば、Ｖｆｂ＝Ｖ３＝Ｖ４であ
る。
第２感知部６２０の分配電圧（Ｖ４）は平均化部６３０
の抵抗（Ｒａ）、（Ｒｂ）にそれぞれ供給され、平均化
部６３０は上記２つの分配電圧（Ｖ３）、（Ｖ４）を平
均化して感知信号（Ｖｆｂ）を出力する。即ち、感知信
号（Ｖｆｂ）は、次の式を満たす。 Ｖｆｂ＝｛（Ｒａ×Ｖ３）／（Ｒａ＋Ｒｂ）｝＋｛（Ｒ
ｂ×Ｖ４）／（Ｒａ＋Ｒｂ）｝ ここで、Ｖ３＝Ｖ４であれば、Ｖｆｂ＝Ｖ３＝Ｖ４であ
る。
【００３１】感知信号（Ｖｆｂ）は制御部３００に供給
され、制御部３００は感知信号（Ｖｆｂ）に応じて現在
制御部３００から出力されている電源（Ｂ＋）のデュー
ティ比を変化させる。即ち、感知部６００からほぼ０Ｖ
の感知信号（Ｖｆｂ）が制御部３００に入力されるた
め、高圧トランスフォーマ４００の励磁電圧を高圧にす
るために制御部３００は、電源（Ｂ＋）のデューティ比
を最高まで上昇させて出力する。これによって、高圧ト
ランスフォーマ４００の励磁電圧は高圧に上昇する。
され、制御部３００は感知信号（Ｖｆｂ）に応じて現在
制御部３００から出力されている電源（Ｂ＋）のデュー
ティ比を変化させる。即ち、感知部６００からほぼ０Ｖ
の感知信号（Ｖｆｂ）が制御部３００に入力されるた
め、高圧トランスフォーマ４００の励磁電圧を高圧にす
るために制御部３００は、電源（Ｂ＋）のデューティ比
を最高まで上昇させて出力する。これによって、高圧ト
ランスフォーマ４００の励磁電圧は高圧に上昇する。
【００３２】その後、高圧トランスフォーマ４００の励
磁電圧が高圧に上昇し、感知信号（Ｖｆｂ）が増加すれ
ば、制御部３００は電源（Ｂ＋）のデューティ比を徐々
に低減させ、上記の過程を繰り返して一定の高圧を保持
する。
磁電圧が高圧に上昇し、感知信号（Ｖｆｂ）が増加すれ
ば、制御部３００は電源（Ｂ＋）のデューティ比を徐々
に低減させ、上記の過程を繰り返して一定の高圧を保持
する。
【００３３】
【発明の効果】本発明によるモニターの高圧安定化回路
を使用すれば、高圧トランスフォーマの２次側巻線のう
ち、最も低い電位を出力する巻線部と、上記最も低い電
位を出力する巻線部を除いたその他の巻線部のうち、最
も低い電位を出力する巻線部との平均値によって高圧ト
ランスフォーマの２次側巻線の励磁電圧の変化が直接感
知されるので、水平同期信号の周波数が変化する所定の
時間の間は漏洩インダクタンス成分が正確に感知されな
いことになり、感知信号の誤差を最少にすることがで
き、従って、高圧の安定化を実現することができる。
を使用すれば、高圧トランスフォーマの２次側巻線のう
ち、最も低い電位を出力する巻線部と、上記最も低い電
位を出力する巻線部を除いたその他の巻線部のうち、最
も低い電位を出力する巻線部との平均値によって高圧ト
ランスフォーマの２次側巻線の励磁電圧の変化が直接感
知されるので、水平同期信号の周波数が変化する所定の
時間の間は漏洩インダクタンス成分が正確に感知されな
いことになり、感知信号の誤差を最少にすることがで
き、従って、高圧の安定化を実現することができる。
【図１】一般のモニターの高圧安定化回路を示す図であ
る。
る。
【図２】図１における感知部を示す詳細図面である。
【図３】本発明によるモニターの高圧安定化回路を示す
図である。
図である。
【図４】図３における感知部を示す詳細図面である。
１００ パルス幅変調部 ２００ 水平出力部 ３００ 制御部 ４００ 高圧トランスフォーマ ５００ 高圧出力部 ６００ 感知部 ６１０ 第１感知部 ６２０ 第２感知部 ６３０ 平均化部
Claims (12)
- 【請求項１】 多数の信号が入力され、多数の電圧を出
力する高圧トランスフォーマ；上記高圧トランスフォー
マからの多数の出力電圧のうち、第１出力電圧を整流
し、上記整流された第１出力電圧を陰極線管に供給する
高圧出力手段；上記高圧トランスフォーマからの多数の
出力電圧のうち、最も低い出力電圧を感知して感知信号
を出力する感知手段；及び外部からの第１信号及び上記
感知手段の感知信号が入力され、上記感知信号に応じて
上記第１信号を制御することによって第１信号のデュー
ティ比を変化させ、上記多数の入力信号のうち、第１入
力信号を発生するための制御手段；からなることを特徴
とするモニターの高圧安定化回路。 - 【請求項２】 上記多数の入力信号は水平出力部から出
力された高圧信号と上記制御手段からの第１入力信号で
あることを特徴とする請求項１記載のモニターの高圧安
定化回路。 - 【請求項３】 上記高圧トランスフォーマは１次側巻線
と２次側巻線とで構成され、上記２次側巻線は、 ボビンにワインディングされた多数の巻線部；及び上記
多数の巻線部のそれぞれの間に連結され、逆方向に流れ
る電流を遮断するためのダイオード；からなることを特
徴とする請求項１記載のモニターの高圧安定化回路。 - 【請求項４】 上記多数の巻線部は３つの巻線部である
ことを特徴とする請求項３記載のモニターの高圧安定化
回路。 - 【請求項５】 上記感知手段は上記高圧トランスフォー
マの２次側巻線の多数の巻線部のうち、最低電位を出力
する巻線部の励磁電圧を分配し、分配電圧を上記感知信
号として出力する第１抵抗及び第２抵抗；及び上記第２
抵抗の入力側に連結され、上記分配電圧を保護するため
のバッファー；からなることを特徴とする請求項３記載
のモニターの高圧安定化回路。 - 【請求項６】 上記第２抵抗と並列に連結され、上記分
配電圧を安定化するための第１キャパシターをさらに含
むことを特徴とする請求項５記載のモニターの高圧安定
化回路。 - 【請求項７】 多数の信号が入力され、多数の電圧を出
力する高圧トランスフォーマ；上記高圧トランスフォー
マからの多数の出力電圧のうち、第１出力電圧を整流
し、上記整流された第１出力電圧を陰極線管に供給する
高圧出力手段；上記高圧トランスフォーマからの多数の
出力電圧のうち、最も低い第２出力電圧と、この第２出
力電圧より大きく、その他の出力電圧のうちでは最も低
い第３出力電圧とを入力し、上記第２出力電圧と第３出
力電圧との平均電圧を感知信号として出力する感知手
段；及び外部からの第１信号及び上記感知手段の感知信
号が入力され、上記感知信号に応じて上記第１信号を制
御することによって第１信号デューティ比を変化させ、
上記多数の入力信号のうち、第１入力信号を発生するた
めの制御手段；からなることを特徴とするモニターの高
圧安定化回路。 - 【請求項８】 上記感知手段は上記高圧トランスフォー
マからの多数の出力電圧のうち、最も低い第２出力電圧
と、この第２出力電圧より大きく、その他の出力電圧の
うちでは最も低い第３出力電圧とをそれぞれ分配し、第
１分配電圧と第２分配電圧とを出力する電圧感知手段；
及び上記電圧感知手段の第１分配電圧と第２分配電圧と
の平均電圧を感知信号として出力するための平均化手
段；からなることを特徴とする請求項７記載のモニター
の高圧安定化回路。 - 【請求項９】 上記電圧感知手段は上記第２出力電圧が
入力され、上記入力された第２出力電圧を分配して、第
１分配電圧を出力するための第３抵抗及び第４抵抗；上
記第４抵抗の入力側に連結され、上記分配電圧を保護す
るためのバッファー；上記第３出力電圧が入力され、上
記入力された第３出力電圧を分配して第２分配電圧を出
力するための第５抵抗及び第６抵抗；及び上記第６抵抗
の入力側に連結され、上記分配電圧を保護するためのバ
ッファー；からなることを特徴とする請求項８記載のモ
ニターの高圧安定化回路。 - 【請求項１０】 上記第４抵抗の入力側と並列に連結さ
れ、上記第１分配電圧を安定化するための第２キャパシ
ターをさらに含むことを特徴とする請求項９記載のモニ
ターの高圧安定化回路。 - 【請求項１１】 上記第６抵抗の入力側と並列に連結さ
れ、上記第２分配電圧を安定化するための第３キャパシ
ターをさらに含むことを特徴とする請求項９記載のモニ
ターの高圧安定化回路。 - 【請求項１２】 上記平均化手段は上記第１分配電圧と
第２分配電圧がそれぞれ入力され、第１分配電圧と第２
分配電圧との平均電圧を上記感知信号として出力する第
７抵抗及び第８抵抗からなることを特徴とする請求項８
記載のモニターの高圧安定化回路。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR14138/95 | 1995-05-31 | ||
| KR1019950014138A KR0150384B1 (ko) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | 고압안정화회로 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0918737A true JPH0918737A (ja) | 1997-01-17 |
Family
ID=19416073
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8138662A Pending JPH0918737A (ja) | 1995-05-31 | 1996-05-31 | モニターの高圧安定化回路 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5699236A (ja) |
| EP (1) | EP0746145A3 (ja) |
| JP (1) | JPH0918737A (ja) |
| KR (1) | KR0150384B1 (ja) |
| CN (1) | CN1145562A (ja) |
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| KR100598125B1 (ko) * | 1999-09-10 | 2006-07-07 | 삼성전자주식회사 | 영상표시기기의 고압 안정화회로 |
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| KR100190165B1 (ko) * | 1996-12-04 | 1999-06-01 | 윤종용 | 광대역 고압 안정화 회로 |
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| CN106104404B (zh) * | 2014-04-08 | 2018-07-24 | 株式会社村田制作所 | 交流电源装置 |
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-
1995
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1996
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100598125B1 (ko) * | 1999-09-10 | 2006-07-07 | 삼성전자주식회사 | 영상표시기기의 고압 안정화회로 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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