JPH09189016A - 重力式係船岸構造およびその設置方法 - Google Patents
重力式係船岸構造およびその設置方法Info
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- JPH09189016A JPH09189016A JP8001390A JP139096A JPH09189016A JP H09189016 A JPH09189016 A JP H09189016A JP 8001390 A JP8001390 A JP 8001390A JP 139096 A JP139096 A JP 139096A JP H09189016 A JPH09189016 A JP H09189016A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 地震時の滑動安定性に優れ、材料、製作、施
工等のコスト的に有利な重力式係船岸を提供する。 【解決手段】 壁体２底面と基礎とを結合するアンカー
４の合力と重力式係船岸の自重の和が基礎の支持力を越
えない範囲でアンカー４に引張力を加えたことを特徴と
する重力式係船岸およびその設置方法。
工等のコスト的に有利な重力式係船岸を提供する。 【解決手段】 壁体２底面と基礎とを結合するアンカー
４の合力と重力式係船岸の自重の和が基礎の支持力を越
えない範囲でアンカー４に引張力を加えたことを特徴と
する重力式係船岸およびその設置方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、埋立地の護岸や港
湾の岸壁などを構築するために使用される重力式係船
岸、特に、地震時の滑動安定性に優れた重力式係船岸に
関する。
湾の岸壁などを構築するために使用される重力式係船
岸、特に、地震時の滑動安定性に優れた重力式係船岸に
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、埋立地の護岸や港湾の岸壁などを
構築するために鉄筋コンクリート製、鋼製、あるいは鋼
・コンクリート複合形式の重力式係船岸が公知である。
構築するために鉄筋コンクリート製、鋼製、あるいは鋼
・コンクリート複合形式の重力式係船岸が公知である。
【０００３】この重力式係船岸は、図７に示すように壁
体２形式により、（ａ）Ｌ型ブロック式、（ｂ）ブロッ
ク式、（ｃ）セルラーブロック式、（ｄ）ケーソン式等
に分類され、通常、水平に均された基礎捨石１上に設置
される。
体２形式により、（ａ）Ｌ型ブロック式、（ｂ）ブロッ
ク式、（ｃ）セルラーブロック式、（ｄ）ケーソン式等
に分類され、通常、水平に均された基礎捨石１上に設置
される。
【０００４】前述の重力式係船岸の安定計算において
は、「日本港湾協会：港湾の施設の技術上の基準・同解
説」では、以下の事項について検討するものとされてい
る。 （イ）壁体２の滑り出し （ロ）基礎捨石１の支持力 （ハ）壁体２の転倒 （ニ）円形すべり、沈下 前記のうち、「壁体２の滑り出し」については、次式に
より検討するものとされている。
は、「日本港湾協会：港湾の施設の技術上の基準・同解
説」では、以下の事項について検討するものとされてい
る。 （イ）壁体２の滑り出し （ロ）基礎捨石１の支持力 （ハ）壁体２の転倒 （ニ）円形すべり、沈下 前記のうち、「壁体２の滑り出し」については、次式に
より検討するものとされている。
【０００５】Ｆ＝ｆ・Ｗ／Ｐ ここに Ｗ：壁体に作用する全鉛直力 Ｐ：壁体に作用する全水平力 ｆ：壁体底面と基礎との摩擦係数 Ｆ：基礎捨石が平らな場合の安全率 安全率Ｆは、常時１．２以上で、異常時は１．０以上が
標準とされている。地震時の全水平力は、壁体２重量に
作用する地震力と地震時の土圧の水平分力の和である。
標準とされている。地震時の全水平力は、壁体２重量に
作用する地震力と地震時の土圧の水平分力の和である。
【０００６】また、摩擦係数については、コンクリート
と捨石の場合ｆ＝０．６とされており、同じ条件で摩擦
増大マットを用いた場合ｆ＝０．７とされている。
と捨石の場合ｆ＝０．６とされており、同じ条件で摩擦
増大マットを用いた場合ｆ＝０．７とされている。
【０００７】従って、地震時の「壁体２の滑り出し」に
対する安定性は、次式にて評価されることになり、コン
クリートと捨石間の摩擦係数に大きく依存する。
対する安定性は、次式にて評価されることになり、コン
クリートと捨石間の摩擦係数に大きく依存する。
【０００８】Ｐ≦ｆ・Ｗ＝（０．６〜０．７）Ｗ
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年、
考慮すべき地震時水平力が大きくなっており、この地震
時水平力による滑動に抵抗するため重力式係船岸自体の
自重も増大しており、この自重の増大は、重力式係船岸
の材料、製作、施工等のコスト増大をもたらす要因とな
っている。
考慮すべき地震時水平力が大きくなっており、この地震
時水平力による滑動に抵抗するため重力式係船岸自体の
自重も増大しており、この自重の増大は、重力式係船岸
の材料、製作、施工等のコスト増大をもたらす要因とな
っている。
【００１０】また、コンクリートと捨石間の摩擦係数の
増大に寄与する技術としては、例えば、ゴムマット製の
摩擦増大マット（第２８回土質工学研究発表会、土質工
学会ｐｐ．１８８１−１８８２、１９９３年６月）の他
には有効なものがなく、設計震度が増し地震時全水平力
が大きくなると、「壁体２の滑り出し」に対する安定性
が厳しくなる。
増大に寄与する技術としては、例えば、ゴムマット製の
摩擦増大マット（第２８回土質工学研究発表会、土質工
学会ｐｐ．１８８１−１８８２、１９９３年６月）の他
には有効なものがなく、設計震度が増し地震時全水平力
が大きくなると、「壁体２の滑り出し」に対する安定性
が厳しくなる。
【００１１】また、６種類のコンクリートブロックの底
面形状（大石埋込み型、下駄歯状型、小石埋込み型、突
起型、鋸歯状型、平坦型）に関して、捨石マウンドとコ
ンクリートブロック間の摩擦係数に関する野外模型型実
験を実施した報告（土木学会第２５回海岸工学講演会論
文集、１９７８年１１月）があるが、その結果によれ
ば、摩擦係数はコンクリートブロックの底面形状が鋸歯
状型の場合が最大でありｆ＝０．７２（変位量２０ｃｍ
のとき）、平坦型の場合が最小でｆ＝０．６５である。
従って、摩擦係数の増大割合は、１．１倍程度でしかな
い。
面形状（大石埋込み型、下駄歯状型、小石埋込み型、突
起型、鋸歯状型、平坦型）に関して、捨石マウンドとコ
ンクリートブロック間の摩擦係数に関する野外模型型実
験を実施した報告（土木学会第２５回海岸工学講演会論
文集、１９７８年１１月）があるが、その結果によれ
ば、摩擦係数はコンクリートブロックの底面形状が鋸歯
状型の場合が最大でありｆ＝０．７２（変位量２０ｃｍ
のとき）、平坦型の場合が最小でｆ＝０．６５である。
従って、摩擦係数の増大割合は、１．１倍程度でしかな
い。
【００１２】本発明は、地震時の壁体２の滑り出しに対
する安定性を向上させた重力式係船岸を提供することを
目的とする。
する安定性を向上させた重力式係船岸を提供することを
目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】前述の課題を解決する第
一の手段は、壁体底面と基礎とをアンカーで結合してな
る重力式係船岸構造である。
一の手段は、壁体底面と基礎とをアンカーで結合してな
る重力式係船岸構造である。
【００１４】前述の第一の手段によれば、壁体と基礎と
がアンカー、アンカー定着体およびアンカー頭部で構成
されており簡単な構造で係船岸と基礎底面との滑動抵抗
力を増大させる。
がアンカー、アンカー定着体およびアンカー頭部で構成
されており簡単な構造で係船岸と基礎底面との滑動抵抗
力を増大させる。
【００１５】前述の課題を解決する第二の手段は、壁体
底面と基礎とを結合するアンカーの合力と重力式係船岸
の自重の和が基礎の支持力を越えない範囲でアンカーに
引張力を加えたことを特徴とする重力式係船岸の設置方
法である。
底面と基礎とを結合するアンカーの合力と重力式係船岸
の自重の和が基礎の支持力を越えない範囲でアンカーに
引張力を加えたことを特徴とする重力式係船岸の設置方
法である。
【００１６】前記第二の手段によれば、壁体底面と基礎
とをアンカーで結合し、該アンカーに基礎の支持力を越
えない範囲で引張力が付与され、実質的には壁体の自重
を増大させたのと同じ効果がもたらされ、壁体と基礎底
面との滑動抵抗力を増大させる。
とをアンカーで結合し、該アンカーに基礎の支持力を越
えない範囲で引張力が付与され、実質的には壁体の自重
を増大させたのと同じ効果がもたらされ、壁体と基礎底
面との滑動抵抗力を増大させる。
【００１７】即ち、図６を参照して、前式のＦ＝ｆ・Ｗ
／Ｐ から、Ｗ＝（Ｗｐ＋Ｗａ）、ここで、Ｗｐを壁体
の自重、Ｗａをアンカーの引張力とすると、地盤の支持
力が十分として、引張力Ｗａを壁体の自重Ｗｐと等しく
すると、安全率Ｆは２倍に改善される。
／Ｐ から、Ｗ＝（Ｗｐ＋Ｗａ）、ここで、Ｗｐを壁体
の自重、Ｗａをアンカーの引張力とすると、地盤の支持
力が十分として、引張力Ｗａを壁体の自重Ｗｐと等しく
すると、安全率Ｆは２倍に改善される。
【００１８】
【発明の実施の形態】図１は、本発明の重力式係船岸の
第一の実施の形態を説明する側断面図である。
第一の実施の形態を説明する側断面図である。
【００１９】図１において、本発明は、水平に布設され
た基礎捨石１と、該基礎捨石１上の載置されたケーソン
型の重力式壁体２と、土砂等の裏込め３と、さらに、前
記重力式壁体２を地中に定着させるアンカー４とからな
る。
た基礎捨石１と、該基礎捨石１上の載置されたケーソン
型の重力式壁体２と、土砂等の裏込め３と、さらに、前
記重力式壁体２を地中に定着させるアンカー４とからな
る。
【００２０】前記アンカー４は、その先端にはアンカー
定着体５が一体的に取付けられており、重力式壁体２内
に位置する中間部は該重力式壁体２の上部２′を支持す
る鋼管柱６の内部を貫通している。また、アンカー４の
頭部７は、前記基礎捨石１の沈下により引張り力が減少
した場合に再度アンカー４にジャッキ等で引張力を付与
できるように重力式壁体２の上部２′に位置させナット
構造としてある。
定着体５が一体的に取付けられており、重力式壁体２内
に位置する中間部は該重力式壁体２の上部２′を支持す
る鋼管柱６の内部を貫通している。また、アンカー４の
頭部７は、前記基礎捨石１の沈下により引張り力が減少
した場合に再度アンカー４にジャッキ等で引張力を付与
できるように重力式壁体２の上部２′に位置させナット
構造としてある。
【００２１】前記アンカー４はロッドの他、ケーブル等
の引張力付与手段を用いてもよい。図２は、本発明の第
二の実施の形態にかかる側断面図で、壁体２を鋼板セ
ル、鋼矢板セル等のセル構造８で形成し、アンカー定着
体５を有するアンカー４を設け、中詰めに土砂を用い、
前記アンカー４の頭部７を上部に露出させた構造であ
る。尚、９は底板であり、不要な場合もある。
の引張力付与手段を用いてもよい。図２は、本発明の第
二の実施の形態にかかる側断面図で、壁体２を鋼板セ
ル、鋼矢板セル等のセル構造８で形成し、アンカー定着
体５を有するアンカー４を設け、中詰めに土砂を用い、
前記アンカー４の頭部７を上部に露出させた構造であ
る。尚、９は底板であり、不要な場合もある。
【００２２】図３は、本発明の第三の実施の形態にかか
る側断面図で、壁体２を鋼板セル、鋼矢板セル等のセル
構造８で形成し、中詰め部に適切な間隔で補強鋼板１０
を基礎底面１に平行配置し、アンカー４の引張力および
自重による中詰めの土砂の側方への圧力を軽減してい
る。
る側断面図で、壁体２を鋼板セル、鋼矢板セル等のセル
構造８で形成し、中詰め部に適切な間隔で補強鋼板１０
を基礎底面１に平行配置し、アンカー４の引張力および
自重による中詰めの土砂の側方への圧力を軽減してい
る。
【００２３】図４は、本発明の第四の実施の形態にかか
る側断面図で、壁体２を底部１２と一体構成したコンク
リート構造１１で形成し、アンカー定着体５を有するア
ンカー４を設け、前記アンカー４の頭部７を上部に露出
させた構造である。
る側断面図で、壁体２を底部１２と一体構成したコンク
リート構造１１で形成し、アンカー定着体５を有するア
ンカー４を設け、前記アンカー４の頭部７を上部に露出
させた構造である。
【００２４】図５は、本発明の第五の実施の形態にかか
る側断面図で、壁体２がＬ型ブロックで形成され、適切
な間隔で補強鋼板１０を基礎底面１に平行配置し、内部
に土砂を充填して、アンカー４の引張力および自重によ
る土砂の側方への圧力を軽減している。
る側断面図で、壁体２がＬ型ブロックで形成され、適切
な間隔で補強鋼板１０を基礎底面１に平行配置し、内部
に土砂を充填して、アンカー４の引張力および自重によ
る土砂の側方への圧力を軽減している。
【００２５】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、壁体の
自重を増加させることなく、地震時の「壁体の滑り出
し」に対する安定性を向上させる上で著しい効果があ
り、さらに材料、製作、施工等のコストが安価である。
自重を増加させることなく、地震時の「壁体の滑り出
し」に対する安定性を向上させる上で著しい効果があ
り、さらに材料、製作、施工等のコストが安価である。
【図１】本発明にかかる第一の実施の形態を示す側断面
図
図
【図２】本発明にかかる第二の実施の形態を示す側断面
図
図
【図３】本発明にかかる第三の実施の形態を示す側断面
図
図
【図４】本発明にかかる第四の実施の形態を示す側断面
図
図
【図５】本発明にかかる第五の実施の形態を示す側断面
図
図
【図６】本発明を説明する側断面図
【図７】（ａ）従来技術における重力式係船岸（Ｌ型ブ
ロック式） （ｂ）従来技術における重力式係船岸（ブロック式） （ｃ）従来技術における重力式係船岸（セルラーブロッ
ク式） （ｄ）従来技術における重力式係船岸（ケーソン式）
ロック式） （ｂ）従来技術における重力式係船岸（ブロック式） （ｃ）従来技術における重力式係船岸（セルラーブロッ
ク式） （ｄ）従来技術における重力式係船岸（ケーソン式）
１ 基礎捨石 ２ 壁体 ３ 裏込め ４ アンカー ５ アンカー定着体 ６ 鋼管柱 ７ アンカー頭部 ８ 鋼板セル、鋼矢セル等のセル構造 ９ 底板 １０ 補強鋼板 １１ コンクリート １２ 底部
Claims (2)
- 【請求項１】壁体底面と基礎とをアンカーで結合してな
る重力式係船岸構造 - 【請求項２】壁体底面と基礎とを結合するアンカーの合
力と重力式係船岸の自重の和が基礎の支持力を越えない
範囲でアンカーに引張力を加えたことを特徴とする重力
式係船岸の設置方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8001390A JPH09189016A (ja) | 1996-01-09 | 1996-01-09 | 重力式係船岸構造およびその設置方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8001390A JPH09189016A (ja) | 1996-01-09 | 1996-01-09 | 重力式係船岸構造およびその設置方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09189016A true JPH09189016A (ja) | 1997-07-22 |
Family
ID=11500173
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8001390A Pending JPH09189016A (ja) | 1996-01-09 | 1996-01-09 | 重力式係船岸構造およびその設置方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09189016A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100939311B1 (ko) * | 2007-12-26 | 2010-01-28 | 주식회사 도화종합기술공사 | Ｐｃ블록과 스틸파이프에 프리스트레싱을 도입한 안벽 및그 시공방법 |
| JP2011220028A (ja) * | 2010-04-13 | 2011-11-04 | Osamu Kiyomiya | 港湾構造物の補強方法と補強構造 |
-
1996
- 1996-01-09 JP JP8001390A patent/JPH09189016A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100939311B1 (ko) * | 2007-12-26 | 2010-01-28 | 주식회사 도화종합기술공사 | Ｐｃ블록과 스틸파이프에 프리스트레싱을 도입한 안벽 및그 시공방법 |
| JP2011220028A (ja) * | 2010-04-13 | 2011-11-04 | Osamu Kiyomiya | 港湾構造物の補強方法と補強構造 |
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