JPH09189206A - コンバインド・サイクル発電設備 - Google Patents
コンバインド・サイクル発電設備Info
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- JPH09189206A JPH09189206A JP75396A JP75396A JPH09189206A JP H09189206 A JPH09189206 A JP H09189206A JP 75396 A JP75396 A JP 75396A JP 75396 A JP75396 A JP 75396A JP H09189206 A JPH09189206 A JP H09189206A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 コンバインド・サイクルのガスタービン燃料
として、不純物を除去するべく脱塩処理された原油を所
定の温度で蒸留して、低沸点留分と高沸点留分とに分離
し、前者をガスタービン燃料に、後者を蒸気タービン用
ボイラ燃料に当てることが検討されているが、この為に
原油を所定温度に昇温する加熱手段と、それを発電設備
に組み入れる好ましいものが求められている。本発明は
この点に鑑み、好ましい加熱手段とその発電設備への好
ましい組入れを提供することを課題とする。 【解決手段】 原油を所定の温度に昇温させる加熱手段
として、独立した原油加熱炉をこれに当てるとか、ガス
タービン又はボイラで発生した熱エネルギーを回収する
熱交換器をこれに当てる等して、原油を所定の温度で蒸
留して低沸点留分と高沸点留分とに分離するに好適なも
のを得た。
として、不純物を除去するべく脱塩処理された原油を所
定の温度で蒸留して、低沸点留分と高沸点留分とに分離
し、前者をガスタービン燃料に、後者を蒸気タービン用
ボイラ燃料に当てることが検討されているが、この為に
原油を所定温度に昇温する加熱手段と、それを発電設備
に組み入れる好ましいものが求められている。本発明は
この点に鑑み、好ましい加熱手段とその発電設備への好
ましい組入れを提供することを課題とする。 【解決手段】 原油を所定の温度に昇温させる加熱手段
として、独立した原油加熱炉をこれに当てるとか、ガス
タービン又はボイラで発生した熱エネルギーを回収する
熱交換器をこれに当てる等して、原油を所定の温度で蒸
留して低沸点留分と高沸点留分とに分離するに好適なも
のを得た。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、油焚きガスタービ
ン・コンバインド・サイクル発電設備に関する。
ン・コンバインド・サイクル発電設備に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在日本における火力発電は、ボイラに
より生じた高温高圧の蒸気で蒸気タービンを回転させて
発電する方式が主なものである。そのボイラ燃料として
は、主に重油や原油が使用されているが、それらのう
ち、原油焚きの場合はワックス分が多く、かつＳＯｘの
発生量が少ない低硫黄含有原油、例えばミナス産原油や
大慶産原油が好んで使用されている。そのほか、最近で
は良質燃料であるＬＮＧを用いたコンバインド・サイク
ル発電設備も採用されている。
より生じた高温高圧の蒸気で蒸気タービンを回転させて
発電する方式が主なものである。そのボイラ燃料として
は、主に重油や原油が使用されているが、それらのう
ち、原油焚きの場合はワックス分が多く、かつＳＯｘの
発生量が少ない低硫黄含有原油、例えばミナス産原油や
大慶産原油が好んで使用されている。そのほか、最近で
は良質燃料であるＬＮＧを用いたコンバインド・サイク
ル発電設備も採用されている。
【０００３】前記原油や重油のボイラ焚き及び蒸気ター
ビンによる発電では、熱効率が４０％前後／ＨＨＶ基準
（ＨＨＶ：高位発熱量）と比較的低い。これに対して、
ＬＮＧ焚きで採用されているコンバインド・サイクル発
電は、ガスタービンにおいて燃料を燃焼させ、その高温
排ガスをボイラで再燃させて蒸気タービンを運転し再度
発電する方法（いわゆる排気再燃型）であり、熱効率が
４８％前後／ＨＨＶ基準と飛躍的に向上する。
ビンによる発電では、熱効率が４０％前後／ＨＨＶ基準
（ＨＨＶ：高位発熱量）と比較的低い。これに対して、
ＬＮＧ焚きで採用されているコンバインド・サイクル発
電は、ガスタービンにおいて燃料を燃焼させ、その高温
排ガスをボイラで再燃させて蒸気タービンを運転し再度
発電する方法（いわゆる排気再燃型）であり、熱効率が
４８％前後／ＨＨＶ基準と飛躍的に向上する。
【０００４】このため、石油消費量増大抑制の見地から
より熱効率の高い発電方法への転換を迫られている近年
においては、上記コンバインド・サイクル発電の発展が
強く望まれている。ところが、従来のＬＮＧのコンバイ
ド・サイクル発電では、ＬＮＧが貯蔵にコストがかかる
上、石油火力へＬＮＧを供給する場合、パイプライン埋
設に高コストがかかる。
より熱効率の高い発電方法への転換を迫られている近年
においては、上記コンバインド・サイクル発電の発展が
強く望まれている。ところが、従来のＬＮＧのコンバイ
ド・サイクル発電では、ＬＮＧが貯蔵にコストがかかる
上、石油火力へＬＮＧを供給する場合、パイプライン埋
設に高コストがかかる。
【０００５】一方、原油を燃料とするいわゆる油焚きガ
スタービン・コンバインド・サイクル発電については、
欧米で実施された例もあるが、原油に含まれる不純物に
よりトラブルが多く発生し、保守費用が嵩むという問題
があり、この点で実用化に難があった。というのは、原
油に含まれる塩分とパナジウムと硫黄分とが相互に影響
してガスタービン中で低融点の物質となりブレードに付
着し、ブレードの腐食を起こすためである。
スタービン・コンバインド・サイクル発電については、
欧米で実施された例もあるが、原油に含まれる不純物に
よりトラブルが多く発生し、保守費用が嵩むという問題
があり、この点で実用化に難があった。というのは、原
油に含まれる塩分とパナジウムと硫黄分とが相互に影響
してガスタービン中で低融点の物質となりブレードに付
着し、ブレードの腐食を起こすためである。
【０００６】またこのため、ガスタービン用の燃料とし
ては、塩分及びパナジウムの含有濃度が０．５ｐｐｍ以
下とする基準が一般的に採用されているが、前記ミナス
産原油や大慶産原油のような低硫黄含有原油でもこれら
基準を満足できず、熱効率のよいコンバインド・サイク
ル発電のガスタービン燃料としてはそのまま利用できな
かった。したがって、結果として原油をガスタービンの
燃料とする油焚きガスタービン・コンバインド・サイク
ル発電の実用化も困難であった。
ては、塩分及びパナジウムの含有濃度が０．５ｐｐｍ以
下とする基準が一般的に採用されているが、前記ミナス
産原油や大慶産原油のような低硫黄含有原油でもこれら
基準を満足できず、熱効率のよいコンバインド・サイク
ル発電のガスタービン燃料としてはそのまま利用できな
かった。したがって、結果として原油をガスタービンの
燃料とする油焚きガスタービン・コンバインド・サイク
ル発電の実用化も困難であった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】そこで出願人は、上記
不純物の問題を解決するものとして、例えば特願平４−
２８７５０４号（特開平６−２０７１８０号）により、
脱塩処理された原油を所定の温度で蒸留して低沸点留分
と高沸点留分とに分離し、低沸点留分をガスタービンの
燃料として使用し、一方高沸点留分を上記タービン用ボ
イラの燃料として使用するという、原油蒸留技術を利用
した油焚きガスタービン・コンバインド・サイクル発電
方法を提案し、実用化を検討中である。
不純物の問題を解決するものとして、例えば特願平４−
２８７５０４号（特開平６−２０７１８０号）により、
脱塩処理された原油を所定の温度で蒸留して低沸点留分
と高沸点留分とに分離し、低沸点留分をガスタービンの
燃料として使用し、一方高沸点留分を上記タービン用ボ
イラの燃料として使用するという、原油蒸留技術を利用
した油焚きガスタービン・コンバインド・サイクル発電
方法を提案し、実用化を検討中である。
【０００８】ところが、この発電方法では、前記原油を
前記所定の温度に昇温させるための加熱手段が必要であ
り、エネルギーの有効利用の観点から発電設備のシステ
ムにおいてより実用的な加熱手段が要望されていた。
前記所定の温度に昇温させるための加熱手段が必要であ
り、エネルギーの有効利用の観点から発電設備のシステ
ムにおいてより実用的な加熱手段が要望されていた。
【０００９】そこで本発明は、原油蒸留技術を利用した
油焚きガスタービン・コンバインド・サイクル発電設備
であって、原油蒸留のための実用的な加熱手段を備え
て、発電がより効率良く実現できるコンバインド・サイ
クル発電設備を提供することを目的としている。
油焚きガスタービン・コンバインド・サイクル発電設備
であって、原油蒸留のための実用的な加熱手段を備え
て、発電がより効率良く実現できるコンバインド・サイ
クル発電設備を提供することを目的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１記載のコンバインド・サイクル発電設備
は、原油を所定の温度で蒸留して低沸点留分と高沸点留
分とに分離し、前記低沸点留分をガスタービンの燃料と
して使用し、前記高沸点留分を蒸気タービン用ボイラの
燃料として使用するコンバインド・サイクル発電設備に
おいて、原油を前記所定の温度に昇温させるための加熱
手段として、独立の原油加熱炉を設けたことを特徴とす
る。
め、請求項１記載のコンバインド・サイクル発電設備
は、原油を所定の温度で蒸留して低沸点留分と高沸点留
分とに分離し、前記低沸点留分をガスタービンの燃料と
して使用し、前記高沸点留分を蒸気タービン用ボイラの
燃料として使用するコンバインド・サイクル発電設備に
おいて、原油を前記所定の温度に昇温させるための加熱
手段として、独立の原油加熱炉を設けたことを特徴とす
る。
【００１１】また、請求項２記載のコンバインド・サイ
クル発電設備は、前記加熱炉の排煙から熱回収して前記
ボイラへの給水を加熱する給水加熱器を設けたことを特
徴とする。
クル発電設備は、前記加熱炉の排煙から熱回収して前記
ボイラへの給水を加熱する給水加熱器を設けたことを特
徴とする。
【００１２】請求項３記載のコンバインド・サイクル発
電設備は、前記加熱手段として、前記ガスタービン又は
ボイラにおいて発生した熱エネルギーを回収する熱交換
器を設けたことを特徴とする。
電設備は、前記加熱手段として、前記ガスタービン又は
ボイラにおいて発生した熱エネルギーを回収する熱交換
器を設けたことを特徴とする。
【００１３】請求項４記載のコンバインド・サイクル発
電設備は、前記加熱手段として、前記ガスタービンの排
ガスから熱回収する熱交換器を設けたことを特徴とす
る。
電設備は、前記加熱手段として、前記ガスタービンの排
ガスから熱回収する熱交換器を設けたことを特徴とす
る。
【００１４】請求項５記載のコンバインド・サイクル発
電設備は、前記加熱手段として、前記ボイラの排煙から
熱回収する熱交換器を設けたことを特徴とする。
電設備は、前記加熱手段として、前記ボイラの排煙から
熱回収する熱交換器を設けたことを特徴とする。
【００１５】請求項６記載のコンバインド・サイクル発
電設備は、前記加熱手段として、前記蒸気タービンから
抽出した蒸気から熱回収する熱交換器を設けたことを特
徴とする。
電設備は、前記加熱手段として、前記蒸気タービンから
抽出した蒸気から熱回収する熱交換器を設けたことを特
徴とする。
【００１６】請求項７記載のコンバインド・サイクル発
電設備は、前記加熱手段として、前記ボイラ内の対流伝
熱部から熱回収する熱交換器を設けたことを特徴とす
る。
電設備は、前記加熱手段として、前記ボイラ内の対流伝
熱部から熱回収する熱交換器を設けたことを特徴とす
る。
【００１７】請求項８記載のコンバインド・サイクル発
電設備は、前記加熱手段として、前記蒸気タービンから
抽出した蒸気を原油に混入させる混合加熱器を設けたこ
とを特徴とする。
電設備は、前記加熱手段として、前記蒸気タービンから
抽出した蒸気を原油に混入させる混合加熱器を設けたこ
とを特徴とする。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。
に基づいて説明する。
【００１９】（第１例）まず、請求項１記載の発明の一
形態例である第１例について、図１及び図２により説明
する。ここで図１は、本例のコンバインド・サイクル発
電設備における燃料供給系統の構成を示し、図２は、同
コンバインド・サイクル発電設備における発電系統の構
成を示している。
形態例である第１例について、図１及び図２により説明
する。ここで図１は、本例のコンバインド・サイクル発
電設備における燃料供給系統の構成を示し、図２は、同
コンバインド・サイクル発電設備における発電系統の構
成を示している。
【００２０】この発電設備の燃料供給系統は、主な構成
機器として、図１に示すように、原油タンク１、原油供
給ポンプ２、原油予熱器３〜６、原油加熱炉７、蒸留塔
８、凝縮器９、ガスタービン燃料供給ポンプ１０、還流
ポンプ１１、ガスタービン燃料タンク１２、ボイラ燃料
供給ポンプ１３、ボイラ燃料タンク１４、給水予熱器１
５、１６を備える。
機器として、図１に示すように、原油タンク１、原油供
給ポンプ２、原油予熱器３〜６、原油加熱炉７、蒸留塔
８、凝縮器９、ガスタービン燃料供給ポンプ１０、還流
ポンプ１１、ガスタービン燃料タンク１２、ボイラ燃料
供給ポンプ１３、ボイラ燃料タンク１４、給水予熱器１
５、１６を備える。
【００２１】原油タンク１は、好ましくは脱塩処理され
た低硫黄原油を貯留するものである。この低硫黄原油と
しては、排ガスの脱硫工程を簡略化できることから、で
きるだけ硫黄含有量の少ないものが好ましいことはいう
までもないが、通常硫黄含有量が１重量％以下、さらに
好ましくは０．５重量％以下の原油が用いられる。この
ような原油としては、前述のミナス産原油や大慶産原油
等を挙げることができる。なお、原油中に含まれる硫黄
分のほとんどは後述する蒸留により分離されるので、本
発明の原油としては、必ずしも上記のような低硫黄原油
を用いる必要はない。
た低硫黄原油を貯留するものである。この低硫黄原油と
しては、排ガスの脱硫工程を簡略化できることから、で
きるだけ硫黄含有量の少ないものが好ましいことはいう
までもないが、通常硫黄含有量が１重量％以下、さらに
好ましくは０．５重量％以下の原油が用いられる。この
ような原油としては、前述のミナス産原油や大慶産原油
等を挙げることができる。なお、原油中に含まれる硫黄
分のほとんどは後述する蒸留により分離されるので、本
発明の原油としては、必ずしも上記のような低硫黄原油
を用いる必要はない。
【００２２】また、原油に含まれる塩分は、蒸留塔８に
よる蒸留により高沸点留分側に残留し易く、蒸留の温度
条件によっては、低沸点留分の塩分含有量が前述の基準
値（０．５ｐｐｍ）以下となるので、本発明の原油は必
ずしも脱塩処理されている必要はない。
よる蒸留により高沸点留分側に残留し易く、蒸留の温度
条件によっては、低沸点留分の塩分含有量が前述の基準
値（０．５ｐｐｍ）以下となるので、本発明の原油は必
ずしも脱塩処理されている必要はない。
【００２３】また、脱塩処理を同一設備内で実施する場
合には、原油を予め８０〜１５０℃程度に加熱する加熱
手段を設けるとともに、例えば周知の脱塩手段であるデ
ィソルータを必要に応じて複数段設ければよい。このデ
ィソルータは、加熱した原油と淡水を混合し、例えば２
万ボルト程度の静電圧を印加して水滴を凝集させて分離
するものであり、原油の粘度を下げるとともに水と原油
の比重差による分離を容易にするため、前述の如く原油
を予め加熱するのが好ましい。
合には、原油を予め８０〜１５０℃程度に加熱する加熱
手段を設けるとともに、例えば周知の脱塩手段であるデ
ィソルータを必要に応じて複数段設ければよい。このデ
ィソルータは、加熱した原油と淡水を混合し、例えば２
万ボルト程度の静電圧を印加して水滴を凝集させて分離
するものであり、原油の粘度を下げるとともに水と原油
の比重差による分離を容易にするため、前述の如く原油
を予め加熱するのが好ましい。
【００２４】なお、原油タンク１から原油加熱炉７まで
原油を送給する原油供給ライン２１の途上に上記ディソ
ルータを配設し、原油予熱器３〜６のうちのいくつかを
上記脱塩処理のための加熱手段として機能させることも
できる。
原油を送給する原油供給ライン２１の途上に上記ディソ
ルータを配設し、原油予熱器３〜６のうちのいくつかを
上記脱塩処理のための加熱手段として機能させることも
できる。
【００２５】原油供給ポンプ２は、原油タンク１内の原
油を送り出し、原油供給ライン２１を介して原油加熱炉
７さらには蒸留塔８へと圧送するものである。原油加熱
炉７は、この場合、原油タンク１内の原油、或いは発電
燃料とは別に用意された原油、軽油、灯油、ナフサ、Ｌ
ＰＧ等を燃焼させて蒸留塔８に送られる原油を所定の蒸
留温度まで加熱するものである。
油を送り出し、原油供給ライン２１を介して原油加熱炉
７さらには蒸留塔８へと圧送するものである。原油加熱
炉７は、この場合、原油タンク１内の原油、或いは発電
燃料とは別に用意された原油、軽油、灯油、ナフサ、Ｌ
ＰＧ等を燃焼させて蒸留塔８に送られる原油を所定の蒸
留温度まで加熱するものである。
【００２６】なお、蒸留温度（蒸留塔８の入口における
原油温度）は、ガスタービン用燃料となる低沸点留分の
パナジウムや塩分或いは硫黄分の含有量が所望の値にな
るように、原油の性状等に応じて決定すればよいが、例
えば３４０°Ｆ〜６５０°Ｆ程度である。
原油温度）は、ガスタービン用燃料となる低沸点留分の
パナジウムや塩分或いは硫黄分の含有量が所望の値にな
るように、原油の性状等に応じて決定すればよいが、例
えば３４０°Ｆ〜６５０°Ｆ程度である。
【００２７】原油予熱器３、４或いは原油予熱器５、６
は、この場合蒸留塔８の塔頂から導出されたガス（即ち
低沸点留分）、或いは蒸留塔８の塔底から導出された液
（即ち高沸点留分）からそれぞれ２段階で熱回収し、原
油加熱炉７に送られる前に原油を順次加熱する熱交換器
であり、これにより原油の加熱効率がアップして原油加
熱炉７や後述する熱交換器５２〜５５等の負担が軽くな
る。
は、この場合蒸留塔８の塔頂から導出されたガス（即ち
低沸点留分）、或いは蒸留塔８の塔底から導出された液
（即ち高沸点留分）からそれぞれ２段階で熱回収し、原
油加熱炉７に送られる前に原油を順次加熱する熱交換器
であり、これにより原油の加熱効率がアップして原油加
熱炉７や後述する熱交換器５２〜５５等の負担が軽くな
る。
【００２８】蒸留塔８は、この場合、還流ポンプ１１及
び還流ライン２２により塔頂から導出された低沸点留分
が液として戻されて、原油の発生蒸気と向流的に接触し
て分離度を高める方式の蒸留塔（いわゆる精留塔）であ
り、具体的には例えば泡鐘塔の多孔板塔、或いは充てん
塔が使用できる。
び還流ライン２２により塔頂から導出された低沸点留分
が液として戻されて、原油の発生蒸気と向流的に接触し
て分離度を高める方式の蒸留塔（いわゆる精留塔）であ
り、具体的には例えば泡鐘塔の多孔板塔、或いは充てん
塔が使用できる。
【００２９】凝縮器９は、液ライン２３により蒸留塔８
の塔頂から導出されたガス（即ち低沸点留分）を最終的
に冷却して凝縮させる例えば多管式熱交換器であり、こ
の場合凝縮しきれなかったガス（オフガス）が頂部から
排出される。そして、この凝縮器９で凝縮された原油の
低沸点留分は、底部から抜き出されて、一部が還流ポン
プ１１及び還流ライン２２により蒸留塔８に戻され、残
りがガスタービン燃料としてガスタービン燃料供給ポン
プ１０によりガスタービン燃料タンク１２に送られる構
成となっている。
の塔頂から導出されたガス（即ち低沸点留分）を最終的
に冷却して凝縮させる例えば多管式熱交換器であり、こ
の場合凝縮しきれなかったガス（オフガス）が頂部から
排出される。そして、この凝縮器９で凝縮された原油の
低沸点留分は、底部から抜き出されて、一部が還流ポン
プ１１及び還流ライン２２により蒸留塔８に戻され、残
りがガスタービン燃料としてガスタービン燃料供給ポン
プ１０によりガスタービン燃料タンク１２に送られる構
成となっている。
【００３０】また、ボイラ燃料供給ポンプ１３は、蒸留
塔８の塔底から導出された液（即ち高沸点留分）を液ラ
イン２４によりボイラ燃料タンク１４に圧送するもので
ある。なお、給水予熱器１５、１６は、蒸留塔８の塔頂
から導出されたガス（即ち低沸点留分）、或いは蒸留塔
８の塔底から導出された液（即ち高沸点留分）から熱回
収し、後述するボイラ３５に送られるボイラ給水を加熱
する熱交換器である。
塔８の塔底から導出された液（即ち高沸点留分）を液ラ
イン２４によりボイラ燃料タンク１４に圧送するもので
ある。なお、給水予熱器１５、１６は、蒸留塔８の塔頂
から導出されたガス（即ち低沸点留分）、或いは蒸留塔
８の塔底から導出された液（即ち高沸点留分）から熱回
収し、後述するボイラ３５に送られるボイラ給水を加熱
する熱交換器である。
【００３１】次に、この発電設備の発電系統は、主な構
成機器として、図２に示すように、タービン本体３１、
圧縮機３２及び燃焼器３３からなるガスタービン３４、
ボイラ３５、蒸気タービン３６、復水器３７、エコノマ
イザー３８を備える。ここでガスタービン３４は、燃焼
器３３において、ガスタービン燃料タンク１２から供給
ライン４１を介して供給されたガスタービン燃料を、圧
縮機３２により圧縮された空気と接触させて燃焼させ、
タービン３１におけるこの燃焼ガスの膨脹により出力軸
を回転させて発電する周知のもので、この場合排気再燃
型のコンバインド・サイクルを形成すべく、燃焼後の排
ガス（残酸素濃度１１％〜１５％程度、温度５８０℃程
度）が排ガスライン４２を経由してボイラ３５に供給さ
れる構成となっている。
成機器として、図２に示すように、タービン本体３１、
圧縮機３２及び燃焼器３３からなるガスタービン３４、
ボイラ３５、蒸気タービン３６、復水器３７、エコノマ
イザー３８を備える。ここでガスタービン３４は、燃焼
器３３において、ガスタービン燃料タンク１２から供給
ライン４１を介して供給されたガスタービン燃料を、圧
縮機３２により圧縮された空気と接触させて燃焼させ、
タービン３１におけるこの燃焼ガスの膨脹により出力軸
を回転させて発電する周知のもので、この場合排気再燃
型のコンバインド・サイクルを形成すべく、燃焼後の排
ガス（残酸素濃度１１％〜１５％程度、温度５８０℃程
度）が排ガスライン４２を経由してボイラ３５に供給さ
れる構成となっている。
【００３２】ボイラ３５は、例えばスターリングボイラ
であり、対流伝熱部３５ａを有する。このボイラ３５に
は、燃料として前述のボイラ燃料タンク１４内の高沸点
留分が供給ライン４３を経由して供給され、またこのボ
イラ３５の排煙は排煙導出ライン４４を介して、図示省
略した脱硝装置や集塵装置を経由するとともに、エコノ
マイザー３８により熱回収されて、図示省略した煙突に
導かれて大気に放出される。なお、原油の性状によって
はこの排煙中から硫黄分（特に亜硫酸ガス）を除去する
脱硫装置を設けてもよい。
であり、対流伝熱部３５ａを有する。このボイラ３５に
は、燃料として前述のボイラ燃料タンク１４内の高沸点
留分が供給ライン４３を経由して供給され、またこのボ
イラ３５の排煙は排煙導出ライン４４を介して、図示省
略した脱硝装置や集塵装置を経由するとともに、エコノ
マイザー３８により熱回収されて、図示省略した煙突に
導かれて大気に放出される。なお、原油の性状によって
はこの排煙中から硫黄分（特に亜硫酸ガス）を除去する
脱硫装置を設けてもよい。
【００３３】また、エコノマイザー３８は、蒸気サイク
ルの熱効率向上のためにボイラ３５の排煙の熱によりボ
イラ給水を加熱する熱交換器である。なお、図２では繁
雑になるので図示省略しているが、蒸気タービン３６と
しては、いわゆる再熱サイクルを形成すべく、高圧、中
圧、低圧といった具合に複数段の蒸気タービンを備えた
構成とするとともに、またいわゆる再生サイクルを形成
すべく、複数の抽気給水加熱器を設けて、熱効率を高度
に確保した構成とするのが当然好ましい。この場合に
は、図１に示した給水予熱器１５、１６（図２では図示
省略）も、復水器３７からボイラ３５に送られる給水を
加熱し、蒸気サイクルの熱効率をさらに高めている。
ルの熱効率向上のためにボイラ３５の排煙の熱によりボ
イラ給水を加熱する熱交換器である。なお、図２では繁
雑になるので図示省略しているが、蒸気タービン３６と
しては、いわゆる再熱サイクルを形成すべく、高圧、中
圧、低圧といった具合に複数段の蒸気タービンを備えた
構成とするとともに、またいわゆる再生サイクルを形成
すべく、複数の抽気給水加熱器を設けて、熱効率を高度
に確保した構成とするのが当然好ましい。この場合に
は、図１に示した給水予熱器１５、１６（図２では図示
省略）も、復水器３７からボイラ３５に送られる給水を
加熱し、蒸気サイクルの熱効率をさらに高めている。
【００３４】以上のように構成されたコンバインド・サ
イクル発電設備によれば、実用性高く原油の蒸留を行っ
て、ガスタービン３４に適した燃料（低沸点留分）を連
続的に供給し、前述したような不純物に起因するガスタ
ービン３４のブレード金属の腐食といった問題点を回避
しつつ、コンバインド・サイクル発電の利点を生かした
高効率な発電が実用可能となる。
イクル発電設備によれば、実用性高く原油の蒸留を行っ
て、ガスタービン３４に適した燃料（低沸点留分）を連
続的に供給し、前述したような不純物に起因するガスタ
ービン３４のブレード金属の腐食といった問題点を回避
しつつ、コンバインド・サイクル発電の利点を生かした
高効率な発電が実用可能となる。
【００３５】すなわち、原油タンク１から原油供給ポン
プ２により送り出された原油は、原油予熱器３〜６によ
り例えば２７０℃程度まで加熱された後、この場合独立
に設けられた原油加熱炉７により最終的に所定の蒸留温
度（例えば３６０℃）まで加熱される。
プ２により送り出された原油は、原油予熱器３〜６によ
り例えば２７０℃程度まで加熱された後、この場合独立
に設けられた原油加熱炉７により最終的に所定の蒸留温
度（例えば３６０℃）まで加熱される。
【００３６】この際、原油加熱炉７は、発電負荷の変動
（即ち、ガスタービン３４等の出力変動）等によってそ
の加熱量が影響を受けず、独立した操作でその加熱量が
調整できるので、発電負荷の変動に応じて原油タンク１
からの原油供給量を変化させる必要がある場合でも、蒸
留塔８の蒸留温度を常に最適温度に安定的に維持でき
る。
（即ち、ガスタービン３４等の出力変動）等によってそ
の加熱量が影響を受けず、独立した操作でその加熱量が
調整できるので、発電負荷の変動に応じて原油タンク１
からの原油供給量を変化させる必要がある場合でも、蒸
留塔８の蒸留温度を常に最適温度に安定的に維持でき
る。
【００３７】そして、このように蒸留温度が所定の蒸留
温度に安定的に維持されれば、蒸留塔８の塔頂から導出
される低沸点留分（即ち、ガスタービン燃料）のバナジ
ウムや塩分の含有温度は、用意に基準値の０．５ｐｐｍ
（ｗｔ．）以下に安定的に維持できるし、また硫黄分に
ついても０．５〜０．０５ｗｔ．％以下に維持できる。
温度に安定的に維持されれば、蒸留塔８の塔頂から導出
される低沸点留分（即ち、ガスタービン燃料）のバナジ
ウムや塩分の含有温度は、用意に基準値の０．５ｐｐｍ
（ｗｔ．）以下に安定的に維持できるし、また硫黄分に
ついても０．５〜０．０５ｗｔ．％以下に維持できる。
【００３８】すなわち重金属は、常圧蒸留の場合、ほと
んどが約９００°Ｆ以上の高沸点留分に残留し、また塩
分についても４２０℃（７８８°Ｆ）以上の高沸点留分
に残留するため、この場合これらほとんどの不純物が高
沸点留分側に残留し、ボイラ燃料タンク１４に送られる
ボイラ燃料中に含まれることになる。なお、ボイラ３５
では、従来より重油等を燃焼させているので、このよう
な不純物が含まれた燃料でもなんら問題なく運転可能で
ある。
んどが約９００°Ｆ以上の高沸点留分に残留し、また塩
分についても４２０℃（７８８°Ｆ）以上の高沸点留分
に残留するため、この場合これらほとんどの不純物が高
沸点留分側に残留し、ボイラ燃料タンク１４に送られる
ボイラ燃料中に含まれることになる。なお、ボイラ３５
では、従来より重油等を燃焼させているので、このよう
な不純物が含まれた燃料でもなんら問題なく運転可能で
ある。
【００３９】こうして、上記不純物温度が十分に低い燃
料がガスタービン燃料タンク１２から連続的にガスター
ビン３４に供給され、ガスタービン３４から排出される
高温の排ガスがボイラ３５に導入されて再燃されること
で、貯蔵が容易な原油を使用した高効率なコンバインド
・サイクル発電が、原油中の不純物に起因するトラブル
を発生させることなく信頼性高く運転できる。
料がガスタービン燃料タンク１２から連続的にガスター
ビン３４に供給され、ガスタービン３４から排出される
高温の排ガスがボイラ３５に導入されて再燃されること
で、貯蔵が容易な原油を使用した高効率なコンバインド
・サイクル発電が、原油中の不純物に起因するトラブル
を発生させることなく信頼性高く運転できる。
【００４０】（第２例）次に、請求項２記載の発明の一
形態例である第２例について、図３により説明する。こ
こで図３は、本例のコンバインド・サイクル発電設備に
おける燃料供給系統の構成を示す図である。なお、図１
及び図２に示す前述の第１例と同様の構成要素には同符
号を付してその説明を省略する。
形態例である第２例について、図３により説明する。こ
こで図３は、本例のコンバインド・サイクル発電設備に
おける燃料供給系統の構成を示す図である。なお、図１
及び図２に示す前述の第１例と同様の構成要素には同符
号を付してその説明を省略する。
【００４１】この発電設備は、図３に示すように、原油
加熱炉７の排煙から熱回収してボイラ３５への給水を加
熱する給水加熱器５１を設けたことを特徴とする。これ
により、例えば蒸気タービン３６からの抽気量をより削
減することが可能となり、図２に示す蒸気サイクルにお
ける熱効率が向上しさらなる発電出力向上が可能となる
とともに、原油加熱炉７で生じる熱エネルギーの有効利
用が図られる。
加熱炉７の排煙から熱回収してボイラ３５への給水を加
熱する給水加熱器５１を設けたことを特徴とする。これ
により、例えば蒸気タービン３６からの抽気量をより削
減することが可能となり、図２に示す蒸気サイクルにお
ける熱効率が向上しさらなる発電出力向上が可能となる
とともに、原油加熱炉７で生じる熱エネルギーの有効利
用が図られる。
【００４２】（第３例）次に、請求項３乃至７記載の発
明の一形態例である第３例について、図４により説明す
る。ここで図４は、本例のコンバインド・サイクル発電
設備における発電系統の構成を示す図である。なお、図
１及び図２に示す前述の第１例と同様の構成要素には同
符号を付してその説明を省略する。
明の一形態例である第３例について、図４により説明す
る。ここで図４は、本例のコンバインド・サイクル発電
設備における発電系統の構成を示す図である。なお、図
１及び図２に示す前述の第１例と同様の構成要素には同
符号を付してその説明を省略する。
【００４３】この発電設備は、図４に示すように、原油
を前述の蒸留温度に昇温させるための加熱手段として、
排ガスライン４２上に接続されてガスタービン３４の排
ガスから熱回収する熱交換器５２と、排煙導出ライン４
４上に接続されてボイラ３５の排煙から熱回収する熱交
換器５３と、抽気ライン４５上に接続されて蒸気タービ
ン３６から抽出した蒸気から熱回収する熱交換器５４
と、ボイラ３５内の対流伝熱部３５ａから熱回収する熱
交換器５５とを設けたことを特徴とする。
を前述の蒸留温度に昇温させるための加熱手段として、
排ガスライン４２上に接続されてガスタービン３４の排
ガスから熱回収する熱交換器５２と、排煙導出ライン４
４上に接続されてボイラ３５の排煙から熱回収する熱交
換器５３と、抽気ライン４５上に接続されて蒸気タービ
ン３６から抽出した蒸気から熱回収する熱交換器５４
と、ボイラ３５内の対流伝熱部３５ａから熱回収する熱
交換器５５とを設けたことを特徴とする。
【００４４】なお、これら熱交換器５２〜５５は、必ず
しも全て設けられる必要はなく、いずれか一つ、或いは
何種類かが設けられていてもよい。また、これら熱交換
器５２〜５５は、原油供給ライン２１において、原油加
熱炉７に対して直列に設けられていてもよいし、原油加
熱炉７の代りに原油供給ライン２１上に設けられていて
もよい。
しも全て設けられる必要はなく、いずれか一つ、或いは
何種類かが設けられていてもよい。また、これら熱交換
器５２〜５５は、原油供給ライン２１において、原油加
熱炉７に対して直列に設けられていてもよいし、原油加
熱炉７の代りに原油供給ライン２１上に設けられていて
もよい。
【００４５】いずれにしろ各熱交換器５２〜５５が熱回
収する対象は、いずれも十分に高温であるため、原油を
前述の蒸留温度に容易に昇温させることができる。すな
わち、ガスタービン３４の排ガスは前述したように５８
０℃程度であり、ボイラ３５の排煙はエコノマイザー３
８の前流において３７０℃程度であり、蒸気タービン３
６（例えば高圧タービン）から抽出される蒸気は３８０
℃程度であり、ボイラ３５内の対流伝熱部３５ａにあっ
ては１０００℃程度の高温である。
収する対象は、いずれも十分に高温であるため、原油を
前述の蒸留温度に容易に昇温させることができる。すな
わち、ガスタービン３４の排ガスは前述したように５８
０℃程度であり、ボイラ３５の排煙はエコノマイザー３
８の前流において３７０℃程度であり、蒸気タービン３
６（例えば高圧タービン）から抽出される蒸気は３８０
℃程度であり、ボイラ３５内の対流伝熱部３５ａにあっ
ては１０００℃程度の高温である。
【００４６】この例の発電設備であれば、熱交換器５２
〜５５を設けることにより、設備内で生じる熱エネルギ
ーの有効利用を図りつつ、独立の加熱炉７の負担を軽減
し、或いは場合によっては独立の加熱炉７を削減するこ
とができ、全体としてさらなる原油消費量の低減を図る
ことができるとともに、設備の簡素化を図ることができ
る。
〜５５を設けることにより、設備内で生じる熱エネルギ
ーの有効利用を図りつつ、独立の加熱炉７の負担を軽減
し、或いは場合によっては独立の加熱炉７を削減するこ
とができ、全体としてさらなる原油消費量の低減を図る
ことができるとともに、設備の簡素化を図ることができ
る。
【００４７】なお、この種の発電設備の既存のボイラの
仕様（耐熱仕様等）では、ガスタービン３４の排ガスを
通常４００℃程度まで冷却する必要があり、そのための
冷却器を設けていたが、特に上記熱交換器５２を設けた
場合には、この熱交換器５２が従来の冷却器としても機
能することになるので、さらなる設備の簡素化等が図れ
る。
仕様（耐熱仕様等）では、ガスタービン３４の排ガスを
通常４００℃程度まで冷却する必要があり、そのための
冷却器を設けていたが、特に上記熱交換器５２を設けた
場合には、この熱交換器５２が従来の冷却器としても機
能することになるので、さらなる設備の簡素化等が図れ
る。
【００４８】（第４例）次に、請求項８記載の発明の一
形態例である第４例について、図５により説明する。こ
こで図５は、本例のコンバインド・サイクル発電設備に
おける発電系統の構成を示す図である。なお、図１及び
図４に示す前述の第３例と同様の構成要素には同符号を
付してその説明を省略する。
形態例である第４例について、図５により説明する。こ
こで図５は、本例のコンバインド・サイクル発電設備に
おける発電系統の構成を示す図である。なお、図１及び
図４に示す前述の第３例と同様の構成要素には同符号を
付してその説明を省略する。
【００４９】この例の発電設備は、図５に示すように、
原油を前述の蒸留温度に昇温させるための加熱手段とし
て、前述の熱交換器５４の代りに、抽気ライン４６によ
り蒸気タービン３６から抽出した蒸気を原油に混入させ
る混合加熱器５６を設けたことを特徴とする。
原油を前述の蒸留温度に昇温させるための加熱手段とし
て、前述の熱交換器５４の代りに、抽気ライン４６によ
り蒸気タービン３６から抽出した蒸気を原油に混入させ
る混合加熱器５６を設けたことを特徴とする。
【００５０】なお、この混合加熱器５６は、前述の熱交
換器５２〜５５のいずれかとともに設けてもよいし、ま
た熱交換器５２〜５５を設けないでこの混合加熱器５６
のみを設けた態様でもよい。また、この混合加熱器５６
は、原油供給ライン２１において、原油加熱炉７に対し
て直列に設けられていてもよいし、原油加熱炉７の代り
に原油供給ライン２１上に設けられていてもよい。いず
れにしろ蒸気タービン３６（例えば高圧タービン）から
抽出される蒸気は３８０℃程度であり、十分に高温であ
るため、原油を前述の蒸留温度に昇温させることができ
る。
換器５２〜５５のいずれかとともに設けてもよいし、ま
た熱交換器５２〜５５を設けないでこの混合加熱器５６
のみを設けた態様でもよい。また、この混合加熱器５６
は、原油供給ライン２１において、原油加熱炉７に対し
て直列に設けられていてもよいし、原油加熱炉７の代り
に原油供給ライン２１上に設けられていてもよい。いず
れにしろ蒸気タービン３６（例えば高圧タービン）から
抽出される蒸気は３８０℃程度であり、十分に高温であ
るため、原油を前述の蒸留温度に昇温させることができ
る。
【００５１】この例の発電設備であれば、前述の第３例
と同様に、混合加熱器５６を設けることにより、設備内
で生じる熱エネルギーの有効利用を図りつつ、独立の加
熱炉７の負担を軽減し、或いは場合によっては独立の加
熱炉７を削減することができ、全体としてさらなる原油
消費量の低減を図ることができるとともに、設備の簡素
化を図ることができる。
と同様に、混合加熱器５６を設けることにより、設備内
で生じる熱エネルギーの有効利用を図りつつ、独立の加
熱炉７の負担を軽減し、或いは場合によっては独立の加
熱炉７を削減することができ、全体としてさらなる原油
消費量の低減を図ることができるとともに、設備の簡素
化を図ることができる。
【００５２】しかもこの例の発電設備であれば、原油に
混入される高温蒸気が蒸留塔８においていわゆるストリ
ッピング用ガスとして機能する（蒸留塔８における気相
の分圧を下げる作用がある）ため、蒸留の分離度がさら
に高まり、不純物濃度が規制値以下とされた良好な燃料
をより安定的にガスタービン３４に供給できる。なお、
燃料中に混入した蒸気（水分）がガスタービン３４にお
ける燃焼等に対して支障となる場合には、蒸留後の低沸
点留分から水分を分離する分離器を設ければよい。
混入される高温蒸気が蒸留塔８においていわゆるストリ
ッピング用ガスとして機能する（蒸留塔８における気相
の分圧を下げる作用がある）ため、蒸留の分離度がさら
に高まり、不純物濃度が規制値以下とされた良好な燃料
をより安定的にガスタービン３４に供給できる。なお、
燃料中に混入した蒸気（水分）がガスタービン３４にお
ける燃焼等に対して支障となる場合には、蒸留後の低沸
点留分から水分を分離する分離器を設ければよい。
【００５３】
【発明の効果】請求項１記載のコンバインド・サイクル
発電設備によれば、原油を所定の温度で蒸留して低沸点
留分と高沸点留分とに分離し、前記低沸点留分をガスタ
ービンの燃料として使用し、前記高沸点留分を蒸気ター
ビン用ボイラの燃料として使用するコンバインド・サイ
クル発電設備において、原油を前記所定の温度に昇温さ
せるための加熱手段として、独立の原油加熱炉を設け
た。
発電設備によれば、原油を所定の温度で蒸留して低沸点
留分と高沸点留分とに分離し、前記低沸点留分をガスタ
ービンの燃料として使用し、前記高沸点留分を蒸気ター
ビン用ボイラの燃料として使用するコンバインド・サイ
クル発電設備において、原油を前記所定の温度に昇温さ
せるための加熱手段として、独立の原油加熱炉を設け
た。
【００５４】このため、発電負荷の変動（即ち、ガスタ
ービン等の出力変動）等によって前記加熱手段の加熱量
が影響を受けず、独立した操作でその加熱量が調整でき
るので、発電負荷の変動に応じて燃料供給量を変化させ
る必要がある場合でも、蒸留温度を常に最適温度に安定
的に維持できる。
ービン等の出力変動）等によって前記加熱手段の加熱量
が影響を受けず、独立した操作でその加熱量が調整でき
るので、発電負荷の変動に応じて燃料供給量を変化させ
る必要がある場合でも、蒸留温度を常に最適温度に安定
的に維持できる。
【００５５】したがって、実用性高く原油の蒸留を行っ
て、ガスタービンに達した燃料（低沸点留分）を連続的
に供給し、前述したような不純物に起因するガスタービ
ンのブレード金属の腐食といった問題点を回避しつつ、
コンバインド・サイクル発電の利点を生かした高効率な
発電が実用可能となる。
て、ガスタービンに達した燃料（低沸点留分）を連続的
に供給し、前述したような不純物に起因するガスタービ
ンのブレード金属の腐食といった問題点を回避しつつ、
コンバインド・サイクル発電の利点を生かした高効率な
発電が実用可能となる。
【００５６】さらに、請求項２記載のコンバインド・サ
イクル発電設備では、前記加熱炉の排煙から熱回収して
前記ボイラへの給水を加熱する給水加熱器を設けたか
ら、例えば給水加熱のための蒸気タービンからの抽気量
を減らすことが可能となり、蒸気サイクルにおける熱効
率が向上しさらなる発電出力向上が可能となるととも
に、原油加熱炉で生じる熱エネルギーの有効利用が図ら
れて、さらなる原油消費量低減にも貢献できる。
イクル発電設備では、前記加熱炉の排煙から熱回収して
前記ボイラへの給水を加熱する給水加熱器を設けたか
ら、例えば給水加熱のための蒸気タービンからの抽気量
を減らすことが可能となり、蒸気サイクルにおける熱効
率が向上しさらなる発電出力向上が可能となるととも
に、原油加熱炉で生じる熱エネルギーの有効利用が図ら
れて、さらなる原油消費量低減にも貢献できる。
【００５７】また、請求項３乃至８記載のコンバインド
・サイクル発電設備によれば、原油を前記所定の温度に
昇温させるための加熱手段として、前記ガスタービンの
排ガスから熱回収する熱交換器、前記ボイラの排煙から
熱回収する熱交換器、前記蒸気タービンから抽出した蒸
気から熱回収する熱交換器、前記ボイラ内の対流伝熱部
から熱回収する熱交換器、或いは前記蒸気タービンから
抽出した蒸気を前記原油に混入させる混合加熱器を設け
た。このため、設備内で生じる熱エネルギーの有効利用
を図りつつ、独立の原油加熱炉の負担を軽減し、或いは
場合によっては独立の原油加熱炉を削減することがで
き、全体としてさらなる原油消費量の低減を図ることが
できるとともに、設備の簡素化を図ることができる。
・サイクル発電設備によれば、原油を前記所定の温度に
昇温させるための加熱手段として、前記ガスタービンの
排ガスから熱回収する熱交換器、前記ボイラの排煙から
熱回収する熱交換器、前記蒸気タービンから抽出した蒸
気から熱回収する熱交換器、前記ボイラ内の対流伝熱部
から熱回収する熱交換器、或いは前記蒸気タービンから
抽出した蒸気を前記原油に混入させる混合加熱器を設け
た。このため、設備内で生じる熱エネルギーの有効利用
を図りつつ、独立の原油加熱炉の負担を軽減し、或いは
場合によっては独立の原油加熱炉を削減することがで
き、全体としてさらなる原油消費量の低減を図ることが
できるとともに、設備の簡素化を図ることができる。
【００５８】特に、請求項４に記載したように、ガスタ
ービンの排ガスから熱回収する熱交換器を設けた場合に
は、ガスタービンの排ガスをボイラの耐熱仕様等に応じ
て冷却する冷却器が不要となるか、或いはその負荷を軽
減できるので、さらなる設備の簡素化が図れる。
ービンの排ガスから熱回収する熱交換器を設けた場合に
は、ガスタービンの排ガスをボイラの耐熱仕様等に応じ
て冷却する冷却器が不要となるか、或いはその負荷を軽
減できるので、さらなる設備の簡素化が図れる。
【００５９】また、請求項８に記載したように、蒸気タ
ービンから抽出した蒸気を原油に混入させる混合加熱器
を設けた場合には、原油に混入される高温蒸気がいわゆ
るストリッピング用ガスとして機能するため、蒸留の分
離度がさらに高まり、不純物濃度が規制値以下とされた
良好な燃料をより安定的にガスタービンに供給できると
いう固有の効果がある。
ービンから抽出した蒸気を原油に混入させる混合加熱器
を設けた場合には、原油に混入される高温蒸気がいわゆ
るストリッピング用ガスとして機能するため、蒸留の分
離度がさらに高まり、不純物濃度が規制値以下とされた
良好な燃料をより安定的にガスタービンに供給できると
いう固有の効果がある。
【図１】本発明の第１例であるコンバインド・サイクル
発電設備の燃料供給系統の構成を示す図である。
発電設備の燃料供給系統の構成を示す図である。
【図２】同コンバインド・サイクル発電設備の発電系統
を示す図である。
を示す図である。
【図３】本発明の第２例であるコンバインド・サイクル
発電設備の燃料供給系統の構成を示す図である。
発電設備の燃料供給系統の構成を示す図である。
【図４】本発明の第３例であるコンバインド・サイクル
発電設備の発電系統の構成を示す図である。
発電設備の発電系統の構成を示す図である。
【図５】本発明の第４例であるコンバインド・サイクル
発電設備の発電系統の構成を示す図である。
発電設備の発電系統の構成を示す図である。
１ 原油タンク１ ２ 原油供給ポンプ２ ３〜６ 原油予熱器 ７ 原油加熱炉 ８ 蒸留塔 ９ 凝縮器 １０ ガスタービン燃料供給ポンプ １１ 還流ポンプ １２ ガスタービン燃料タンク ３４ ガスタービン ３５ ボイラ ３６ 蒸気タービン ３７ 復水器 ５１ 給水加熱器 ５２〜５６ 熱交換器 ５６ 混合加熱器
Claims (8)
- 【請求項１】 原油を所定の温度で蒸留して低沸点留分
と高沸点留分とに分離し、前記低沸点留分をガスタービ
ンの燃料として使用し、前記高沸点留分を蒸気タービン
用ボイラの燃料として使用するコンバインド・サイクル
発電設備において、原油を前記所定の温度に昇温させる
ための加熱手段として、独立の原油加熱炉を設けたこと
を特徴とするコンバインド・サイクル発電設備。 - 【請求項２】 前記加熱炉の排煙から熱回収して前記ボ
イラへの給水を加熱する給水加熱器を設けたことを特徴
とする請求項１記載のコンバインド・サイクル発電設
備。 - 【請求項３】 原油を所定の温度で蒸留して低沸点留分
と高沸点留分とに分離し、前記低沸点留分をガスタービ
ンの燃料として使用し、前記高沸点留分を蒸気タービン
用ボイラの燃料として使用するコンバインド・サイクル
発電設備において、原油を前記所定の温度に昇温させる
ための加熱手段として、前記ガスタービン又はボイラに
おいて発生した熱エネルギーを回収する熱交換器を設け
たことを特徴とするコンバインド・サイクル発電設備。 - 【請求項４】 前記加熱手段として、前記ガスタービン
の排ガスから熱回収する熱交換器を設けたことを特徴と
する請求項３記載のコンバインド・サイクル発電設備。 - 【請求項５】 前記加熱手段として、前記ボイラの排煙
から熱回収する熱交換器を設けたことを特徴とする請求
項３記載のコンバインド・サイクル発電設備。 - 【請求項６】 前記加熱手段として、前記蒸気タービン
から抽出した蒸気から熱回収する熱交換器を設けたこと
を特徴とする請求項３記載のコンバインド・サイクル発
電設備。 - 【請求項７】 前記加熱手段として、前記ボイラ内の対
流伝熱部から熱回収する熱交換器を設けたことを特徴と
する請求項３記載のコンバインド・サイクル発電設備。 - 【請求項８】 原油を所定の温度で蒸留して低沸点留分
と高沸点留分とに分離し、前記低沸点留分をガスタービ
ンの燃料として使用し、前記高沸点留分を蒸気タービン
用ボイラの燃料として使用するコンバインド・サイクル
発電設備において、原油を前記所定の温度に昇温させる
ための加熱手段として、前記蒸気タービンから抽出した
蒸気を原油に混入させる複合加熱器を設けたことを特徴
とするコンバインド・サイクル発電設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP75396A JPH09189206A (ja) | 1996-01-08 | 1996-01-08 | コンバインド・サイクル発電設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP75396A JPH09189206A (ja) | 1996-01-08 | 1996-01-08 | コンバインド・サイクル発電設備 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09189206A true JPH09189206A (ja) | 1997-07-22 |
Family
ID=11482466
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP75396A Withdrawn JPH09189206A (ja) | 1996-01-08 | 1996-01-08 | コンバインド・サイクル発電設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09189206A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998029653A1 (fr) * | 1996-12-26 | 1998-07-09 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Production d'electricite et installations associees |
| JP2009057558A (ja) * | 2007-08-30 | 2009-03-19 | General Electric Co <Ge> | 低品質燃料からバナジウムを除去する方法及びシステム |
| JP2013174249A (ja) * | 2013-05-29 | 2013-09-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタービン発電システム |
| JP2014196743A (ja) * | 2014-05-09 | 2014-10-16 | 三菱重工業株式会社 | ガスタービン発電システム |
-
1996
- 1996-01-08 JP JP75396A patent/JPH09189206A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998029653A1 (fr) * | 1996-12-26 | 1998-07-09 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Production d'electricite et installations associees |
| US6298651B1 (en) | 1996-12-26 | 2001-10-09 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Power generation method and power generating apparatus |
| JP2009057558A (ja) * | 2007-08-30 | 2009-03-19 | General Electric Co <Ge> | 低品質燃料からバナジウムを除去する方法及びシステム |
| JP2013174249A (ja) * | 2013-05-29 | 2013-09-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタービン発電システム |
| JP2014196743A (ja) * | 2014-05-09 | 2014-10-16 | 三菱重工業株式会社 | ガスタービン発電システム |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030401 |