JPH09189929A - レーザー光のパワー制御方法およびこれを用いた波長変換装置 - Google Patents
レーザー光のパワー制御方法およびこれを用いた波長変換装置Info
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- JPH09189929A JPH09189929A JP237296A JP237296A JPH09189929A JP H09189929 A JPH09189929 A JP H09189929A JP 237296 A JP237296 A JP 237296A JP 237296 A JP237296 A JP 237296A JP H09189929 A JPH09189929 A JP H09189929A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＳＨＧ素子から出力されるＳＨＧレーザー光
の出力パワーの安定化を図る。 【解決手段】 基本波光源としてＤＢＲレーザー素子２
などの動的縦単一モードレーザーを用い、該動的縦単一
モードレーザーの発生する基本波レーザー光Ｌ0をＳＨ
Ｇ素子３に入射することによりＳＨＧ素子３から短波長
のＳＨＧレーザー光Ｌ1 を出力するようにした波長変換
装置において、前記ＳＨＧ素子３から出力されるＳＨＧ
レーザー光Ｌ1 の出力パワーを検出する光強度検出手段
６，７と、前記光強度検出手段で検出されるＳＨＧレー
ザー光Ｌ1 の出力パワー値とその時の動的縦単一モード
レーザーの駆動電流値からＳＨ光パワー特性曲線を求
め、該得られたＳＨ光パワー特性曲線中の単調変化部分
の駆動電流値を動的縦単一モードレーザーの最適駆動電
流値Ｉ0 として選択する駆動電流最適化手段８とを備え
る。
の出力パワーの安定化を図る。 【解決手段】 基本波光源としてＤＢＲレーザー素子２
などの動的縦単一モードレーザーを用い、該動的縦単一
モードレーザーの発生する基本波レーザー光Ｌ0をＳＨ
Ｇ素子３に入射することによりＳＨＧ素子３から短波長
のＳＨＧレーザー光Ｌ1 を出力するようにした波長変換
装置において、前記ＳＨＧ素子３から出力されるＳＨＧ
レーザー光Ｌ1 の出力パワーを検出する光強度検出手段
６，７と、前記光強度検出手段で検出されるＳＨＧレー
ザー光Ｌ1 の出力パワー値とその時の動的縦単一モード
レーザーの駆動電流値からＳＨ光パワー特性曲線を求
め、該得られたＳＨ光パワー特性曲線中の単調変化部分
の駆動電流値を動的縦単一モードレーザーの最適駆動電
流値Ｉ0 として選択する駆動電流最適化手段８とを備え
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、レーザー光のパワ
ー制御方法とこれを用いた波長変換装置に係り、より詳
しくは、動的縦単一モードレーザーとＳＨＧ（Second H
armonic Generation：第２高調波発生）素子を用いて生
成されるＳＨＧレーザー光のためのパワー制御方法とこ
れを用いた波長変換装置に関するものである。
ー制御方法とこれを用いた波長変換装置に係り、より詳
しくは、動的縦単一モードレーザーとＳＨＧ（Second H
armonic Generation：第２高調波発生）素子を用いて生
成されるＳＨＧレーザー光のためのパワー制御方法とこ
れを用いた波長変換装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】次世代光ディスクの１つとして、記録情
報の高密度化を図ったＤＶＤ（ディジタル・ビデオ・デ
ィスク）が提供されようとしている。このＤＶＤを初め
として、光ディスクの記録情報の高密度化を図るには、
光ピックアップに用いられるレーザー光を短波長化する
必要がある。レーザー光の波長が短ければ短いほどビー
ムのスポット径を絞ることができ、より高密度化するこ
とが可能となるからである。
報の高密度化を図ったＤＶＤ（ディジタル・ビデオ・デ
ィスク）が提供されようとしている。このＤＶＤを初め
として、光ディスクの記録情報の高密度化を図るには、
光ピックアップに用いられるレーザー光を短波長化する
必要がある。レーザー光の波長が短ければ短いほどビー
ムのスポット径を絞ることができ、より高密度化するこ
とが可能となるからである。
【０００３】このような目的のために、波長の短い青色
／緑色小型半導体レーザーの研究・開発が行なわれてい
るが、いまだ実験室段階のレベルであり、実用には至っ
ていない。このため、波長の短い青色／緑色レーザー光
などを得るための１つの手法として、ＳＨＧレーザーが
利用されている。このＳＨＧレーザーは、基本波のレー
ザー光を非線形光学素子たるＳＨＧ素子に通すことによ
り、基本波の１／２波長からなる短波長のレーザー光を
得るようにしたものである。
／緑色小型半導体レーザーの研究・開発が行なわれてい
るが、いまだ実験室段階のレベルであり、実用には至っ
ていない。このため、波長の短い青色／緑色レーザー光
などを得るための１つの手法として、ＳＨＧレーザーが
利用されている。このＳＨＧレーザーは、基本波のレー
ザー光を非線形光学素子たるＳＨＧ素子に通すことによ
り、基本波の１／２波長からなる短波長のレーザー光を
得るようにしたものである。
【０００４】ところで、前記ＳＨＧ素子の基本波許容幅
は非常に狭く、例えば疑似位相整合（ＱＰＭ）方式のＳ
ＨＧ素子においては、ＳＨＧの半値全幅で約０．２ｎｍ
程度しかない。この厳しい動作条件を満足するために、
基本波光源として波長変化の小さな動的縦単一モードレ
ーザー、例えば、ＤＢＲ（分布ブラッグ反射器型）レー
ザー素子やＤＦＢ（分布帰還型）レーザー素子などを用
いた波長変換装置が用いられている。
は非常に狭く、例えば疑似位相整合（ＱＰＭ）方式のＳ
ＨＧ素子においては、ＳＨＧの半値全幅で約０．２ｎｍ
程度しかない。この厳しい動作条件を満足するために、
基本波光源として波長変化の小さな動的縦単一モードレ
ーザー、例えば、ＤＢＲ（分布ブラッグ反射器型）レー
ザー素子やＤＦＢ（分布帰還型）レーザー素子などを用
いた波長変換装置が用いられている。
【０００５】図３に、このＤＢＲレーザー素子とＳＨＧ
素子を用いた従来の波長変換装置の構成を示す。図にお
いて、１はレーザー駆動電源、２は基本波発生用のＤＢ
Ｒレーザー素子、３はＳＨＧレーザー光発生用のＳＨＧ
素子、４は温度コントロール素子、５は温度コントロー
ラーである。
素子を用いた従来の波長変換装置の構成を示す。図にお
いて、１はレーザー駆動電源、２は基本波発生用のＤＢ
Ｒレーザー素子、３はＳＨＧレーザー光発生用のＳＨＧ
素子、４は温度コントロール素子、５は温度コントロー
ラーである。
【０００６】レーザー駆動電源１からＤＢＲレーザー素
子２に駆動電流を供給すると、ＤＢＲレーザー素子２か
ら基本波となるレーザー光Ｌ0 が出力される。この基本
波レーザー光Ｌ0 をＳＨＧ素子３に入射してやることに
より、ＳＨＧ素子３からは、その非線形光学特性に基づ
いて、基本波の１／２波長からなるＳＨＧレーザー光Ｌ
1 が出力される。なお、温度変化を防止するために、Ｄ
ＢＲレーザー素子２とＳＨＧ素子３は、温度コントロー
ル素子４と温度コントローラー５によって温度コントロ
ールされている。
子２に駆動電流を供給すると、ＤＢＲレーザー素子２か
ら基本波となるレーザー光Ｌ0 が出力される。この基本
波レーザー光Ｌ0 をＳＨＧ素子３に入射してやることに
より、ＳＨＧ素子３からは、その非線形光学特性に基づ
いて、基本波の１／２波長からなるＳＨＧレーザー光Ｌ
1 が出力される。なお、温度変化を防止するために、Ｄ
ＢＲレーザー素子２とＳＨＧ素子３は、温度コントロー
ル素子４と温度コントローラー５によって温度コントロ
ールされている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記従
来の波長変換装置においても次のような問題があった。
すなわち、ＤＢＲレーザー素子２から出力される基本波
レーザー光Ｌ0 の波長は完全な一定値ではなく、図４に
示すように、駆動電流の変化に対して０．１ｎｍ程度の
幅で周期的に変動する。そして、この周期的な波長変動
のために、例えば、ＤＢＲレーザー光の波長が極大値λ
1 のときにＳＨＧ出力パワーが最大となるように温度コ
ントロール素子４と温度コントローラー５により波長変
換装置を温度制御すると、ＳＨＧ素子３から出力される
ＳＨＧレーザー光Ｌ1 の出力パワーは、図５に示すよう
に、駆動電流の変化に対して鋸歯状に周期的に変化しな
がら増加していく非単調増加特性を示す。
来の波長変換装置においても次のような問題があった。
すなわち、ＤＢＲレーザー素子２から出力される基本波
レーザー光Ｌ0 の波長は完全な一定値ではなく、図４に
示すように、駆動電流の変化に対して０．１ｎｍ程度の
幅で周期的に変動する。そして、この周期的な波長変動
のために、例えば、ＤＢＲレーザー光の波長が極大値λ
1 のときにＳＨＧ出力パワーが最大となるように温度コ
ントロール素子４と温度コントローラー５により波長変
換装置を温度制御すると、ＳＨＧ素子３から出力される
ＳＨＧレーザー光Ｌ1 の出力パワーは、図５に示すよう
に、駆動電流の変化に対して鋸歯状に周期的に変化しな
がら増加していく非単調増加特性を示す。
【０００８】ところで、この種のレーザー光源を光ディ
スクの光ピックアップなどに用いる場合、レーザー光の
出力パワーが一定となるようにＡＰＣ（Automatic Powe
r Control)をかける必要がある。レーザー光源が図５の
ようなＳＨ光パワー特性を有する場合、出力パワーが垂
直方向に急峻に変化する位置でＡＰＣがかると、駆動電
流の僅かな変化によっても出力パワーが急激に変わり、
ＡＰＣ動作が不安定になってしまう。このような現象が
発生すると、例えば光ディスクの場合には、フォーカス
サーボやトラッキングサーボが不調となり、再生不能と
なるなどの問題を生じる。
スクの光ピックアップなどに用いる場合、レーザー光の
出力パワーが一定となるようにＡＰＣ（Automatic Powe
r Control)をかける必要がある。レーザー光源が図５の
ようなＳＨ光パワー特性を有する場合、出力パワーが垂
直方向に急峻に変化する位置でＡＰＣがかると、駆動電
流の僅かな変化によっても出力パワーが急激に変わり、
ＡＰＣ動作が不安定になってしまう。このような現象が
発生すると、例えば光ディスクの場合には、フォーカス
サーボやトラッキングサーボが不調となり、再生不能と
なるなどの問題を生じる。
【０００９】本発明は、上記のような問題を解決するた
めになされたもので、ＳＨＧ素子から出力されるＳＨＧ
レーザー光の出力パワーの安定化を図ることのできるレ
ーザー光のパワー制御方法とこれを用いた波長変換装置
を提供することを目的とするものである。
めになされたもので、ＳＨＧ素子から出力されるＳＨＧ
レーザー光の出力パワーの安定化を図ることのできるレ
ーザー光のパワー制御方法とこれを用いた波長変換装置
を提供することを目的とするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明では次のような手段を採用した。すなわち、
請求項１記載の発明は、基本波光源として動的縦単一モ
ードレーザーを用い、該動的縦単一モードレーザーの発
生する基本波レーザー光をＳＨＧ素子に入射することに
よりＳＨＧ素子から短波長のＳＨＧレーザー光を出力す
るようにした波長変換装置のためのパワー制御方法であ
って、前記動的縦単一モードレーザーの駆動電流値がＳ
Ｈ光パワー特性曲線の単調変化部分に位置するように電
流制御することを特徴とするものである。
に、本発明では次のような手段を採用した。すなわち、
請求項１記載の発明は、基本波光源として動的縦単一モ
ードレーザーを用い、該動的縦単一モードレーザーの発
生する基本波レーザー光をＳＨＧ素子に入射することに
よりＳＨＧ素子から短波長のＳＨＧレーザー光を出力す
るようにした波長変換装置のためのパワー制御方法であ
って、前記動的縦単一モードレーザーの駆動電流値がＳ
Ｈ光パワー特性曲線の単調変化部分に位置するように電
流制御することを特徴とするものである。
【００１１】このような構成とした場合、動的縦単一モ
ードレーザーの駆動電流が変動しても、ＳＨＧ素子から
出力されるＳＨＧレーザー光の出力パワーは急峻に変動
することがなくなる。このため、出力パワーの安定化を
図ることができる。
ードレーザーの駆動電流が変動しても、ＳＨＧ素子から
出力されるＳＨＧレーザー光の出力パワーは急峻に変動
することがなくなる。このため、出力パワーの安定化を
図ることができる。
【００１２】請求項２記載の発明は、基本波光源として
動的縦単一モードレーザーを用い、該動的縦単一モード
レーザーの発生する基本波レーザー光をＳＨＧ素子に入
射することによりＳＨＧ素子から短波長のＳＨＧレーザ
ー光を出力するようにした波長変換装置において、前記
ＳＨＧ素子から出力されるＳＨＧレーザー光の出力パワ
ーを検出する光強度検出手段と、該光強度検出手段で検
出されるＳＨＧレーザー光の出力パワー値とその時の動
的縦単一モードレーザーの駆動電流値を用いてＳＨ光パ
ワー特性曲線を求め、該得られたＳＨ光パワー特性曲線
中の単調変化部分の駆動電流値を動的縦単一モードレー
ザーの最適駆動電流値として選択する駆動電流最適化手
段とを備えたことを特徴とするものである。
動的縦単一モードレーザーを用い、該動的縦単一モード
レーザーの発生する基本波レーザー光をＳＨＧ素子に入
射することによりＳＨＧ素子から短波長のＳＨＧレーザ
ー光を出力するようにした波長変換装置において、前記
ＳＨＧ素子から出力されるＳＨＧレーザー光の出力パワ
ーを検出する光強度検出手段と、該光強度検出手段で検
出されるＳＨＧレーザー光の出力パワー値とその時の動
的縦単一モードレーザーの駆動電流値を用いてＳＨ光パ
ワー特性曲線を求め、該得られたＳＨ光パワー特性曲線
中の単調変化部分の駆動電流値を動的縦単一モードレー
ザーの最適駆動電流値として選択する駆動電流最適化手
段とを備えたことを特徴とするものである。
【００１３】このような構成とした場合、動的縦単一モ
ードレーザーの駆動電流が変動しても、ＳＨＧ素子から
出力されるＳＨＧレーザー光の出力パワーの急峻な変動
を避けることができ、出力パワーの安定化を図った波長
変換装置を得ることができる。
ードレーザーの駆動電流が変動しても、ＳＨＧ素子から
出力されるＳＨＧレーザー光の出力パワーの急峻な変動
を避けることができ、出力パワーの安定化を図った波長
変換装置を得ることができる。
【００１４】また、請求項３記載の発明は、前記請求項
２記載の波長変換装置であって、動的縦単一モードレー
ザーの発振波長が極大値のときにＳＨＧレーザー光の出
力パワーが最大となるように設定された波長変換装置に
おいて、前記駆動電流最適化手段は、前記ＳＨ光パワー
特性曲線において駆動電流を増加させた時に設定パワー
値とクロスする位置の駆動電流値の数をカウントし、該
カウントされた駆動電流値中の奇数番目のクロス点の駆
動電流値を最適駆動電流値として選択することを特徴と
するものである。
２記載の波長変換装置であって、動的縦単一モードレー
ザーの発振波長が極大値のときにＳＨＧレーザー光の出
力パワーが最大となるように設定された波長変換装置に
おいて、前記駆動電流最適化手段は、前記ＳＨ光パワー
特性曲線において駆動電流を増加させた時に設定パワー
値とクロスする位置の駆動電流値の数をカウントし、該
カウントされた駆動電流値中の奇数番目のクロス点の駆
動電流値を最適駆動電流値として選択することを特徴と
するものである。
【００１５】このような構成とした場合、奇数番目のク
ロス点の駆動電流値を選ぶだけで、動的縦単一モードレ
ーザーの最適駆動電流値をＳＨ光パワー特性曲線の単調
変化部分に簡単に設定することができる。
ロス点の駆動電流値を選ぶだけで、動的縦単一モードレ
ーザーの最適駆動電流値をＳＨ光パワー特性曲線の単調
変化部分に簡単に設定することができる。
【００１６】また、請求項４記載の発明は、前記請求項
３記載の発明において、予め設定しておいた奇数番目の
クロス点の駆動電流値を最適駆動電流値として選択する
ようにしたものである。
３記載の発明において、予め設定しておいた奇数番目の
クロス点の駆動電流値を最適駆動電流値として選択する
ようにしたものである。
【００１７】このような構成とした場合、動的縦単一モ
ードレーザーの発振波長が極大値のときにＳＨＧレーザ
ー光の出力パワーが最大となるように設定された波長変
換装置において、最適駆動電流値を最も簡単に設定する
ことができる。
ードレーザーの発振波長が極大値のときにＳＨＧレーザ
ー光の出力パワーが最大となるように設定された波長変
換装置において、最適駆動電流値を最も簡単に設定する
ことができる。
【００１８】また、請求項５記載の発明は、前記請求項
３記載の発明において、奇数番目のクロス点の駆動電流
値のそれぞれについてその前後の偶数クロス点との間の
電流差分を求め、さらにこの電流差分の差が最も小さく
なるクロス点の駆動電流値を最適駆動電流値として選択
することを特徴とするものである。
３記載の発明において、奇数番目のクロス点の駆動電流
値のそれぞれについてその前後の偶数クロス点との間の
電流差分を求め、さらにこの電流差分の差が最も小さく
なるクロス点の駆動電流値を最適駆動電流値として選択
することを特徴とするものである。
【００１９】このような構成とした場合、動的縦単一モ
ードレーザーの発振波長が極大値のときにＳＨＧレーザ
ー光の出力パワーが最大となるように設定された波長変
換装置において、単調増加部分の最も中央に位置する駆
動電流値を最適駆動電流値として選択することができ
る。このため、ＳＨＧ素子から出力されるＳＨＧレーザ
ー光の出力パワーの安定度をより高めることができる。
ードレーザーの発振波長が極大値のときにＳＨＧレーザ
ー光の出力パワーが最大となるように設定された波長変
換装置において、単調増加部分の最も中央に位置する駆
動電流値を最適駆動電流値として選択することができ
る。このため、ＳＨＧ素子から出力されるＳＨＧレーザ
ー光の出力パワーの安定度をより高めることができる。
【００２０】また、請求項６記載の発明は、前記請求項
２記載の波長変換装置であって、動的縦単一モードレー
ザーの発振波長が極小値のときにＳＨＧレーザー光の出
力パワーが最大となるように設定された波長変換装置に
おいて、前記駆動電流最適化手段は、前記ＳＨ光パワー
特性曲線において駆動電流を増加させた時に設定パワー
値とクロスする位置の駆動電流値の数をカウントし、該
カウントされた駆動電流値中の偶数番目のクロス点の駆
動電流値を最適駆動電流値として選択することを特徴と
するものである。
２記載の波長変換装置であって、動的縦単一モードレー
ザーの発振波長が極小値のときにＳＨＧレーザー光の出
力パワーが最大となるように設定された波長変換装置に
おいて、前記駆動電流最適化手段は、前記ＳＨ光パワー
特性曲線において駆動電流を増加させた時に設定パワー
値とクロスする位置の駆動電流値の数をカウントし、該
カウントされた駆動電流値中の偶数番目のクロス点の駆
動電流値を最適駆動電流値として選択することを特徴と
するものである。
【００２１】このような構成とした場合、偶数番目のク
ロス点の駆動電流値を選ぶだけで、動的縦単一モードレ
ーザーの最適駆動電流値をＳＨ光パワー特性曲線の単調
変化部分に簡単に設定することができる。
ロス点の駆動電流値を選ぶだけで、動的縦単一モードレ
ーザーの最適駆動電流値をＳＨ光パワー特性曲線の単調
変化部分に簡単に設定することができる。
【００２２】また、請求項７記載の発明は、前記請求項
６記載の発明において、予め設定しておいた偶数番目の
クロス点の駆動電流値を最適駆動電流値として選択する
ことを特徴とするものである。
６記載の発明において、予め設定しておいた偶数番目の
クロス点の駆動電流値を最適駆動電流値として選択する
ことを特徴とするものである。
【００２３】このような構成とした場合、動的縦単一モ
ードレーザーの発振波長が極小値のときにＳＨＧレーザ
ー光の出力パワーが最大となるように設定された波長変
換装置において、最適駆動電流値を最も簡単に設定する
ことができる。
ードレーザーの発振波長が極小値のときにＳＨＧレーザ
ー光の出力パワーが最大となるように設定された波長変
換装置において、最適駆動電流値を最も簡単に設定する
ことができる。
【００２４】さらに、請求項８記載の発明は、前記請求
項６記載の発明において、偶数番目のクロス点の駆動電
流値のそれぞれについてその前後の奇数クロス点との間
の電流差分を求め、さらにこの電流差分の差が最も小さ
くなるクロス点の駆動電流値を最適駆動電流値として選
択することを特徴とするものである。
項６記載の発明において、偶数番目のクロス点の駆動電
流値のそれぞれについてその前後の奇数クロス点との間
の電流差分を求め、さらにこの電流差分の差が最も小さ
くなるクロス点の駆動電流値を最適駆動電流値として選
択することを特徴とするものである。
【００２５】このような構成とした場合、動的縦単一モ
ードレーザーの発振波長が極小値のときにＳＨＧレーザ
ー光の出力パワーが最大となるように設定された波長変
換装置において、単調減少部分の最も中央に位置する駆
動電流値を最適駆動電流値として選択することができ
る。このため、ＳＨＧ素子から出力されるＳＨＧレーザ
ー光の出力パワーの安定度をより高めることができる。
ードレーザーの発振波長が極小値のときにＳＨＧレーザ
ー光の出力パワーが最大となるように設定された波長変
換装置において、単調減少部分の最も中央に位置する駆
動電流値を最適駆動電流値として選択することができ
る。このため、ＳＨＧ素子から出力されるＳＨＧレーザ
ー光の出力パワーの安定度をより高めることができる。
【００２６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面を参照して説明する。図１に、本発明に係る波長
変換装置の一例を示す。図において、１はレーザー駆動
電源、２は基本波発生用のＤＢＲレーザー素子、３はＳ
ＨＧレーザー光発生用のＳＨＧ素子、４は温度コントロ
ール素子、５は温度コントローラー、６はハーフミラー
などからなるビームサンプラー、７はＳＨＧ素子３から
出力されるＳＨＧレーザー光Ｌ1 の光強度を検出する光
センサ、８は設定パワー値Ｐ0 を与える最適駆動電流値
を選択するための駆動電流最適化回路である。なお、図
３の従来装置と同一または相当部分には同一の符号を付
して示した。
て図面を参照して説明する。図１に、本発明に係る波長
変換装置の一例を示す。図において、１はレーザー駆動
電源、２は基本波発生用のＤＢＲレーザー素子、３はＳ
ＨＧレーザー光発生用のＳＨＧ素子、４は温度コントロ
ール素子、５は温度コントローラー、６はハーフミラー
などからなるビームサンプラー、７はＳＨＧ素子３から
出力されるＳＨＧレーザー光Ｌ1 の光強度を検出する光
センサ、８は設定パワー値Ｐ0 を与える最適駆動電流値
を選択するための駆動電流最適化回路である。なお、図
３の従来装置と同一または相当部分には同一の符号を付
して示した。
【００２７】次に、前記波長変換装置の動作を、図２の
ＳＨ光パワー特性曲線を参照して説明する。なお、駆動
電流最適化回路８には、予め使用機器に応じた最適な設
定パワー値Ｐ0 が与えられているものとする。本発明の
波長変換装置は、この設定パワー値Ｐ0 を与える最適駆
動電流値を求め、これをレーザー駆動電源１に設定する
ようにしたものである。
ＳＨ光パワー特性曲線を参照して説明する。なお、駆動
電流最適化回路８には、予め使用機器に応じた最適な設
定パワー値Ｐ0 が与えられているものとする。本発明の
波長変換装置は、この設定パワー値Ｐ0 を与える最適駆
動電流値を求め、これをレーザー駆動電源１に設定する
ようにしたものである。
【００２８】装置の電源が投入されて動作が開始される
と、駆動電流最適化回路８は、まず、レーザー駆動電源
１を制御してＤＢＲレーザー素子２に供給する駆動電流
を掃引し、その値を０から徐々に増加させていく。そし
て、この掃引される駆動電流の各値において、ＳＨＧ素
子３から出力されるＳＨＧレーザー光Ｌ1 の光強度をビ
ームサンプラー６と光センサ７によって検出し、駆動電
流最適化回路８にフィードバックする。
と、駆動電流最適化回路８は、まず、レーザー駆動電源
１を制御してＤＢＲレーザー素子２に供給する駆動電流
を掃引し、その値を０から徐々に増加させていく。そし
て、この掃引される駆動電流の各値において、ＳＨＧ素
子３から出力されるＳＨＧレーザー光Ｌ1 の光強度をビ
ームサンプラー６と光センサ７によって検出し、駆動電
流最適化回路８にフィードバックする。
【００２９】上記のようにして、各駆動電流に対するＳ
ＨＧレーザー光Ｌ1 の出力パワーを検出していくことに
より、駆動電流最適化回路８内のメモリ（図示略）に
は、図２に示すようなＳＨ光パワー特性曲線が得られ
る。
ＨＧレーザー光Ｌ1 の出力パワーを検出していくことに
より、駆動電流最適化回路８内のメモリ（図示略）に
は、図２に示すようなＳＨ光パワー特性曲線が得られ
る。
【００３０】図２に示すごときＳＨ光パワー特性曲線が
得られたら、駆動電流最適化回路８は、設定パワー値Ｐ
0 とクロスする駆動電流位置と、そのクロス回数を求め
る。図２の例の場合、第１番目のクロス点は駆動電流Ｉ
A 位置、第２番目のクロス点は駆動電流ＩB 位置、第３
番目のクロス点は駆動電流Ｉ0 位置、第４番目のクロス
点は駆動電流ＩC 位置、第５番目のクロス点は駆動電流
ＩD 位置、第６番目のクロス点は駆動電流ＩE 位置とな
る。
得られたら、駆動電流最適化回路８は、設定パワー値Ｐ
0 とクロスする駆動電流位置と、そのクロス回数を求め
る。図２の例の場合、第１番目のクロス点は駆動電流Ｉ
A 位置、第２番目のクロス点は駆動電流ＩB 位置、第３
番目のクロス点は駆動電流Ｉ0 位置、第４番目のクロス
点は駆動電流ＩC 位置、第５番目のクロス点は駆動電流
ＩD 位置、第６番目のクロス点は駆動電流ＩE 位置とな
る。
【００３１】次に、駆動電流最適化回路８は、これらの
クロス点の中から、設定パワー値Ｐ 0 を出力するための
最適電流値として、後述するような方法によって決定さ
れた奇数番目のクロス点の駆動電流値を選択し、この選
択された駆動電流値をレーザー駆動電源１にセットし、
ＤＢＲレーザー素子２を駆動する。
クロス点の中から、設定パワー値Ｐ 0 を出力するための
最適電流値として、後述するような方法によって決定さ
れた奇数番目のクロス点の駆動電流値を選択し、この選
択された駆動電流値をレーザー駆動電源１にセットし、
ＤＢＲレーザー素子２を駆動する。
【００３２】図２から明らかなように、奇数番目のクロ
ス点はＳＨ光パワー特性曲線の単調増加部分に位置す
る。したがって、この位置で駆動電流が若干変動しても
ＳＨＧ素子３から出力されるＳＨＧレーザー光Ｌ1 の出
力パワーが大きく変動することはない。この結果、ＤＢ
Ｒレーザー素子２の駆動電流に対するＳＨＧ素子から出
力されるＳＨＧレーザー光の出力パワーの安定化を図る
ことができる。
ス点はＳＨ光パワー特性曲線の単調増加部分に位置す
る。したがって、この位置で駆動電流が若干変動しても
ＳＨＧ素子３から出力されるＳＨＧレーザー光Ｌ1 の出
力パワーが大きく変動することはない。この結果、ＤＢ
Ｒレーザー素子２の駆動電流に対するＳＨＧ素子から出
力されるＳＨＧレーザー光の出力パワーの安定化を図る
ことができる。
【００３３】前記奇数番目のクロス点の駆動電流値の選
択方法としては、例えば、 予め定めた奇数番目のクロス点、例えば第３番目の
クロス点の駆動電流値を最適駆動電流として選択する方
法 奇数番目のクロス点のすべてについて、その前後の
偶数クロス点との間の電流差分値を算出し、この電流差
分の差が最も小さなクロス点の駆動電流値を最適駆動電
流として選択する方法 などを採用することができる。
択方法としては、例えば、 予め定めた奇数番目のクロス点、例えば第３番目の
クロス点の駆動電流値を最適駆動電流として選択する方
法 奇数番目のクロス点のすべてについて、その前後の
偶数クロス点との間の電流差分値を算出し、この電流差
分の差が最も小さなクロス点の駆動電流値を最適駆動電
流として選択する方法 などを採用することができる。
【００３４】前記の方法を、図２において説明する
と、第３番目のクロス点の駆動電流値はＩ0 であるか
ら、このＩ0 が最適駆動電流値として選択され、レーザ
ー駆動電源１にセットされる。図２から明らかなよう
に、第３番目のクロス点の駆動電流値Ｉ0 は、その前後
の偶数点の駆動電流値ＩB とＩC を結ぶ単調増加曲線上
に位置している。したがって、駆動電流値Ｉ0 がこの単
調増加曲線上で若干変動しても、ＳＨＧ素子３から出力
されるＳＨＧレーザー光Ｌ1 の出力パワーが急激に変動
するようなことはなくなる。この結果、出力パワーの安
定化が図られる。
と、第３番目のクロス点の駆動電流値はＩ0 であるか
ら、このＩ0 が最適駆動電流値として選択され、レーザ
ー駆動電源１にセットされる。図２から明らかなよう
に、第３番目のクロス点の駆動電流値Ｉ0 は、その前後
の偶数点の駆動電流値ＩB とＩC を結ぶ単調増加曲線上
に位置している。したがって、駆動電流値Ｉ0 がこの単
調増加曲線上で若干変動しても、ＳＨＧ素子３から出力
されるＳＨＧレーザー光Ｌ1 の出力パワーが急激に変動
するようなことはなくなる。この結果、出力パワーの安
定化が図られる。
【００３５】前記の方法を、図２において説明する
と、第１番目のクロス点の駆動電流値はＩA 、第３番目
のクロス点の駆動電流値はＩ0 、第５番目のクロス点の
駆動電流値はＩD である。そこで、これら各奇数番目の
クロス点について、その前後の偶数クロス点との間の電
流差分値の差を算出すると、第１番目のクロス点につい
ては前側のクロス点が存在しないので算出不要、第３番
目のクロス点については（Ｉ0 −ＩB ) ー（ＩC −
Ｉ0 ）、第５番目のクロス点については（ＩD −ＩC）
ー（ＩE −ＩD ）となる。
と、第１番目のクロス点の駆動電流値はＩA 、第３番目
のクロス点の駆動電流値はＩ0 、第５番目のクロス点の
駆動電流値はＩD である。そこで、これら各奇数番目の
クロス点について、その前後の偶数クロス点との間の電
流差分値の差を算出すると、第１番目のクロス点につい
ては前側のクロス点が存在しないので算出不要、第３番
目のクロス点については（Ｉ0 −ＩB ) ー（ＩC −
Ｉ0 ）、第５番目のクロス点については（ＩD −ＩC）
ー（ＩE −ＩD ）となる。
【００３６】いま、前記電流差分値の差を演算した結
果、第３番目と第５番目のクロス点について、｛（Ｉ0
−ＩB ）ー（ＩC −Ｉ0 ）｝＜｛（ＩD −ＩC ）ー（Ｉ
E −Ｉ D ）｝となったものとすると、第３番目のクロス
点の駆動電流値Ｉ0 がその時の最適駆動電流値として選
択され、レーザー駆動電源１にセットされる。このの
方法によるときは、図２のＳＨ光パワー特性曲線におけ
る単調増加部分の最も中央寄りに位置する奇数クロス点
の駆動電流値が最適駆動電流値として選択される。した
がって、このの方法によるときは、前記の方法によ
るときよりも出力パワーの安定度が向上する。
果、第３番目と第５番目のクロス点について、｛（Ｉ0
−ＩB ）ー（ＩC −Ｉ0 ）｝＜｛（ＩD −ＩC ）ー（Ｉ
E −Ｉ D ）｝となったものとすると、第３番目のクロス
点の駆動電流値Ｉ0 がその時の最適駆動電流値として選
択され、レーザー駆動電源１にセットされる。このの
方法によるときは、図２のＳＨ光パワー特性曲線におけ
る単調増加部分の最も中央寄りに位置する奇数クロス点
の駆動電流値が最適駆動電流値として選択される。した
がって、このの方法によるときは、前記の方法によ
るときよりも出力パワーの安定度が向上する。
【００３７】なお、ＤＢＲレーザー光の波長が極小値λ
2 （図４）のときにＳＨＧ出力パワーが最大になるよう
に温度制御した場合には、ＳＨ光パワー特性曲線は図６
のようになるので、この場合には、ＤＢＲレーザー素子
の駆動電流値を単調減少部分に設定し、偶数番目のクロ
ス点を最適駆動電流値とすれば、同様の効果が得られ
る。
2 （図４）のときにＳＨＧ出力パワーが最大になるよう
に温度制御した場合には、ＳＨ光パワー特性曲線は図６
のようになるので、この場合には、ＤＢＲレーザー素子
の駆動電流値を単調減少部分に設定し、偶数番目のクロ
ス点を最適駆動電流値とすれば、同様の効果が得られ
る。
【００３８】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１記載の発
明よるときは、基本波光源として動的縦単一モードレー
ザーを用い、該ＤＢＲレーザー素子の発生する基本波レ
ーザー光をＳＨＧ素子に入射することによりＳＨＧ素子
から短波長のＳＨＧレーザー光を出力するようにした波
長変換装置のためのパワー制御方法であって、前記ＤＢ
Ｒレーザー素子の駆動電流値がＳＨ光パワー特性曲線の
単調変化部分に位置するように電流制御するので、ＤＢ
Ｒレーザー素子の駆動電流が変動しても、ＳＨＧ素子か
ら出力されるＳＨＧレーザー光の出力パワーは急峻に変
動するようなことがなくなる。このため、出力パワーの
安定化を図ることができる。
明よるときは、基本波光源として動的縦単一モードレー
ザーを用い、該ＤＢＲレーザー素子の発生する基本波レ
ーザー光をＳＨＧ素子に入射することによりＳＨＧ素子
から短波長のＳＨＧレーザー光を出力するようにした波
長変換装置のためのパワー制御方法であって、前記ＤＢ
Ｒレーザー素子の駆動電流値がＳＨ光パワー特性曲線の
単調変化部分に位置するように電流制御するので、ＤＢ
Ｒレーザー素子の駆動電流が変動しても、ＳＨＧ素子か
ら出力されるＳＨＧレーザー光の出力パワーは急峻に変
動するようなことがなくなる。このため、出力パワーの
安定化を図ることができる。
【００３９】また、請求項２記載の発明によるときは、
基本波光源として動的縦単一モードレーザーを用い、該
動的縦単一モードレーザーの発生する基本波レーザー光
をＳＨＧ素子に入射することによりＳＨＧ素子から短波
長のＳＨＧレーザー光を出力するようにした波長変換装
置において、前記ＳＨＧ素子から出力されるＳＨＧレー
ザー光の出力パワーを検出する光強度検出手段と、該光
強度検出手段で検出されるＳＨＧレーザー光の出力パワ
ー値とその時の動的縦単一モードレーザーの駆動電流値
を用いてＳＨ光パワー特性曲線を求め、該得られたＳＨ
光パワー特性曲線中の単調変化部分の駆動電流値を動的
縦単一モードレーザーの最適駆動電流値として選択する
駆動電流最適化手段とを備えたので、動的縦単一モード
レーザーの駆動電流が変動してもＳＨＧ素子から出力さ
れるＳＨＧレーザー光の出力パワーの変動を最小に抑え
ることができ、出力パワーの安定化を図った波長変換装
置を提供することができる。
基本波光源として動的縦単一モードレーザーを用い、該
動的縦単一モードレーザーの発生する基本波レーザー光
をＳＨＧ素子に入射することによりＳＨＧ素子から短波
長のＳＨＧレーザー光を出力するようにした波長変換装
置において、前記ＳＨＧ素子から出力されるＳＨＧレー
ザー光の出力パワーを検出する光強度検出手段と、該光
強度検出手段で検出されるＳＨＧレーザー光の出力パワ
ー値とその時の動的縦単一モードレーザーの駆動電流値
を用いてＳＨ光パワー特性曲線を求め、該得られたＳＨ
光パワー特性曲線中の単調変化部分の駆動電流値を動的
縦単一モードレーザーの最適駆動電流値として選択する
駆動電流最適化手段とを備えたので、動的縦単一モード
レーザーの駆動電流が変動してもＳＨＧ素子から出力さ
れるＳＨＧレーザー光の出力パワーの変動を最小に抑え
ることができ、出力パワーの安定化を図った波長変換装
置を提供することができる。
【００４０】また、請求項３記載の発明によるときは、
請求項２記載の波長変換装置であって、動的縦単一モー
ドレーザーの発振波長が極大値のときにＳＨＧレーザー
光の出力パワーが最大となるように設定された波長変換
装置において、前記駆動電流最適化手段は、前記ＳＨ光
パワー特性曲線において駆動電流を増加させた時に設定
パワー値とクロスする位置の駆動電流値の数をカウント
し、該カウントされた駆動電流値中の奇数番目のクロス
点の駆動電流値を最適駆動電流値として選択するように
したので、奇数番目のクロス点の駆動電流値を選ぶだけ
で、動的縦単一モードレーザーの駆動電流値をＳＨ光パ
ワー特性曲線の単調変化部分に簡単に設定することがで
きる。
請求項２記載の波長変換装置であって、動的縦単一モー
ドレーザーの発振波長が極大値のときにＳＨＧレーザー
光の出力パワーが最大となるように設定された波長変換
装置において、前記駆動電流最適化手段は、前記ＳＨ光
パワー特性曲線において駆動電流を増加させた時に設定
パワー値とクロスする位置の駆動電流値の数をカウント
し、該カウントされた駆動電流値中の奇数番目のクロス
点の駆動電流値を最適駆動電流値として選択するように
したので、奇数番目のクロス点の駆動電流値を選ぶだけ
で、動的縦単一モードレーザーの駆動電流値をＳＨ光パ
ワー特性曲線の単調変化部分に簡単に設定することがで
きる。
【００４１】また、請求項４記載の発明によるときは、
請求項３記載の発明において、予め設定しておいた奇数
番目のクロス点の駆動電流値を最適駆動電流値として選
択するようにしたので、最適駆動電流値を最も簡単に設
定することができる。
請求項３記載の発明において、予め設定しておいた奇数
番目のクロス点の駆動電流値を最適駆動電流値として選
択するようにしたので、最適駆動電流値を最も簡単に設
定することができる。
【００４２】また、請求項５記載の発明は、請求項３記
載の発明において、奇数番目のクロス点の駆動電流値の
それぞれについてその前後の偶数クロス点との間の電流
差分を求め、さらにこの電流差分の差が最も小さくなる
クロス点の駆動電流値を最適駆動電流値として選択する
ようにしたので、単調増加部分の最も中央に位置する駆
動電流値を最適駆動電流値として選択することができ
る。このため、ＳＨＧ素子から出力されるＳＨＧレーザ
ー光の出力パワーの安定度をより高めることができる
載の発明において、奇数番目のクロス点の駆動電流値の
それぞれについてその前後の偶数クロス点との間の電流
差分を求め、さらにこの電流差分の差が最も小さくなる
クロス点の駆動電流値を最適駆動電流値として選択する
ようにしたので、単調増加部分の最も中央に位置する駆
動電流値を最適駆動電流値として選択することができ
る。このため、ＳＨＧ素子から出力されるＳＨＧレーザ
ー光の出力パワーの安定度をより高めることができる
【００４３】また、請求項６記載の発明によるときは、
請求項２記載の波長変換装置であって、動的縦単一モー
ドレーザーの発振波長が極小値のときにＳＨＧレーザー
光の出力パワーが最大となるように設定された波長変換
装置において、前記駆動電流最適化手段は、前記ＳＨ光
パワー特性曲線において駆動電流を増加させた時に設定
パワー値とクロスする位置の駆動電流値の数をカウント
し、該カウントされた駆動電流値中の偶数番目のクロス
点の駆動電流値を最適駆動電流値として選択するように
したので、偶数番目のクロス点の駆動電流値を選ぶだけ
で、動的縦単一モードレーザーの駆動電流値をＳＨ光パ
ワー特性曲線の単調変化部分に簡単に設定することがで
きる。
請求項２記載の波長変換装置であって、動的縦単一モー
ドレーザーの発振波長が極小値のときにＳＨＧレーザー
光の出力パワーが最大となるように設定された波長変換
装置において、前記駆動電流最適化手段は、前記ＳＨ光
パワー特性曲線において駆動電流を増加させた時に設定
パワー値とクロスする位置の駆動電流値の数をカウント
し、該カウントされた駆動電流値中の偶数番目のクロス
点の駆動電流値を最適駆動電流値として選択するように
したので、偶数番目のクロス点の駆動電流値を選ぶだけ
で、動的縦単一モードレーザーの駆動電流値をＳＨ光パ
ワー特性曲線の単調変化部分に簡単に設定することがで
きる。
【００４４】また、請求項７記載の発明によるときは、
請求項６記載の発明において、予め設定しておいた偶数
番目のクロス点の駆動電流値を最適駆動電流値として選
択するようにしたので、最適駆動電流値を最も簡単に設
定することができる。
請求項６記載の発明において、予め設定しておいた偶数
番目のクロス点の駆動電流値を最適駆動電流値として選
択するようにしたので、最適駆動電流値を最も簡単に設
定することができる。
【００４５】さらに、請求項８記載の発明は、請求項６
記載の発明において、偶数番目のクロス点の駆動電流値
のそれぞれについてその前後の奇数クロス点との間の電
流差分を求め、さらにこの電流差分の差が最も小さくな
るクロス点の駆動電流値を最適駆動電流値として選択す
るようにしたので、単調減少部分の最も中央に位置する
駆動電流値を最適駆動電流値として選択することができ
る。このため、ＳＨＧ素子から出力されるＳＨＧレーザ
ー光の出力パワーの安定度をより高めることができる。
記載の発明において、偶数番目のクロス点の駆動電流値
のそれぞれについてその前後の奇数クロス点との間の電
流差分を求め、さらにこの電流差分の差が最も小さくな
るクロス点の駆動電流値を最適駆動電流値として選択す
るようにしたので、単調減少部分の最も中央に位置する
駆動電流値を最適駆動電流値として選択することができ
る。このため、ＳＨＧ素子から出力されるＳＨＧレーザ
ー光の出力パワーの安定度をより高めることができる。
【図１】本発明に係る波長変換装置の一例を示す図であ
る。
る。
【図２】本発明における最適駆動電流値の選択方法の説
明図である。
明図である。
【図３】従来の波長変換装置の構成を示す図である。
【図４】波長が極大値のときにＳＨＧ出力パワーが最大
となるように温度コントロールしたときのＤＢＲレーザ
ー素子の波長特性図である。
となるように温度コントロールしたときのＤＢＲレーザ
ー素子の波長特性図である。
【図５】波長が極大値のときにＳＨＧ出力パワーが最大
となるように温度コントロールしたときのＤＢＲレーザ
ー素子のＳＨ光パワー特性図である。
となるように温度コントロールしたときのＤＢＲレーザ
ー素子のＳＨ光パワー特性図である。
【図６】波長が極小値のときにＳＨＧ出力パワーが最大
となるように温度コントロールしたときのＤＢＲレーザ
ー素子のＳＨ光パワー特性図である。
となるように温度コントロールしたときのＤＢＲレーザ
ー素子のＳＨ光パワー特性図である。
１ レーザー駆動電源 ２ ＤＢＲレーザー素子 ３ ＳＨＧ素子 ４ 温度コントロール素子 ５ 温度コントローラー ６ ビームサンプラー ７ 光センサ ８ 駆動電流最適化回路 Ｌ0 基本波レーザー光 Ｌ1 ＳＨＧレーザー光 Ｐ0 設定パワー値 λ1 ＤＢＲレーザー素子の発振波長の極大値 λ2 ＤＢＲレーザー素子の発振波長の極小値
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 渡辺 輝一 埼玉県鶴ヶ島市富士見６丁目１番１号 パ イオニア株式会社総合研究所内
Claims (8)
- 【請求項１】 基本波光源として動的縦単一モードレー
ザーを用い、該動的縦単一モードレーザーの発生する基
本波レーザー光をＳＨＧ素子に入射することによりＳＨ
Ｇ素子から短波長のＳＨＧレーザー光を出力するように
した波長変換装置のためのパワー制御方法であって、 前記動的縦単一モードレーザーの駆動電流値がＳＨ光パ
ワー特性曲線の単調変化部分に位置するように電流制御
することを特徴とするレーザー光のパワー制御方法。 - 【請求項２】 基本波光源として動的縦単一モードレー
ザーを用い、該動的縦単一モードレーザーの発生する基
本波レーザー光をＳＨＧ素子に入射することによりＳＨ
Ｇ素子から短波長のＳＨＧレーザー光を出力するように
した波長変換装置において、 前記ＳＨＧ素子から出力されるＳＨＧレーザー光の出力
パワーを検出する光強度検出手段と、 前記光強度検出手段で検出されるＳＨＧレーザー光の出
力パワー値とその時の動的縦単一モードレーザーの駆動
電流値からＳＨ光パワー特性曲線を求め、該得られたＳ
Ｈ光パワー特性曲線中の単調変化部分の駆動電流値を動
的縦単一モードレーザーの最適駆動電流値として選択す
る駆動電流最適化手段と、 を備えたことを特徴とする波長変換装置。 - 【請求項３】 請求項２記載の波長変換装置であって、
動的縦単一モードレーザーの発振波長が極大値のときに
ＳＨＧレーザー光の出力パワーが最大となるように設定
された波長変換装置において、 前記駆動電流最適化手段は、前記ＳＨ光パワー特性曲線
において駆動電流を増加させた時に設定パワー値とクロ
スする位置の駆動電流値の数をカウントし、該カウント
された駆動電流値中の奇数番目のクロス点の駆動電流値
を最適駆動電流値として選択することを特徴とする波長
変換装置。 - 【請求項４】 請求項３記載の波長変換装置において、 予め設定しておいた奇数番目のクロス点の駆動電流値を
最適駆動電流値として選択することを特徴とする波長変
換装置。 - 【請求項５】 請求項３記載の波長変換装置において、 奇数番目のクロス点の駆動電流値のそれぞれについてそ
の前後の偶数クロス点との間の電流差分を求め、さらに
この電流差分の差が最も小さくなるクロス点の駆動電流
値を最適駆動電流値として選択することを特徴とする波
長変換装置。 - 【請求項６】 請求項２記載の波長変換装置であって、
動的縦単一モードレーザーの発振波長が極小値のときに
ＳＨＧレーザー光の出力パワーが最大となるように設定
された波長変換装置において、 前記駆動電流最適化手段は、前記ＳＨ光パワー特性曲線
において駆動電流を増加させた時に設定パワー値とクロ
スする位置の駆動電流値の数をカウントし、該カウント
された駆動電流値中の偶数番目のクロス点の駆動電流値
を最適駆動電流値として選択することを特徴とする波長
変換装置。 - 【請求項７】 請求項６記載の波長変換装置において、 予め設定しておいた偶数番目のクロス点の駆動電流値を
最適駆動電流値として選択することを特徴とする波長変
換装置。 - 【請求項８】 請求項６記載の波長変換装置において、 偶数番目のクロス点の駆動電流値のそれぞれについてそ
の前後の奇数クロス点との間の電流差分を求め、さらに
この電流差分の差が最も小さくなるクロス点の駆動電流
値を最適駆動電流値として選択することを特徴とする波
長変換装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00237296A JP3590176B2 (ja) | 1996-01-10 | 1996-01-10 | 波長変換装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00237296A JP3590176B2 (ja) | 1996-01-10 | 1996-01-10 | 波長変換装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09189929A true JPH09189929A (ja) | 1997-07-22 |
| JP3590176B2 JP3590176B2 (ja) | 2004-11-17 |
Family
ID=11527426
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00237296A Expired - Fee Related JP3590176B2 (ja) | 1996-01-10 | 1996-01-10 | 波長変換装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3590176B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6130901A (en) * | 1997-05-07 | 2000-10-10 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | SHG laser stabilizing control device and optical disk recording/reproduction device |
| CN114002183A (zh) * | 2021-09-23 | 2022-02-01 | 汉威科技集团股份有限公司 | 激光控制方法及控制器、激光气体遥测方法及装置 |
-
1996
- 1996-01-10 JP JP00237296A patent/JP3590176B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6130901A (en) * | 1997-05-07 | 2000-10-10 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | SHG laser stabilizing control device and optical disk recording/reproduction device |
| CN114002183A (zh) * | 2021-09-23 | 2022-02-01 | 汉威科技集团股份有限公司 | 激光控制方法及控制器、激光气体遥测方法及装置 |
| CN114002183B (zh) * | 2021-09-23 | 2024-01-12 | 汉威科技集团股份有限公司 | 激光控制方法及控制器、激光气体遥测方法及装置 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3590176B2 (ja) | 2004-11-17 |
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