JPH09202957A - 自己潤滑性複合被膜を形成する複合材粉末及び方法並びに自己潤滑性被膜を有する部品 - Google Patents

自己潤滑性複合被膜を形成する複合材粉末及び方法並びに自己潤滑性被膜を有する部品

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JPH09202957A
JPH09202957A JP9000196A JP19697A JPH09202957A JP H09202957 A JPH09202957 A JP H09202957A JP 9000196 A JP9000196 A JP 9000196A JP 19697 A JP19697 A JP 19697A JP H09202957 A JPH09202957 A JP H09202957A
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composite
chromium
self
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JP9000196A
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Renii Buranchiyaado Chieriru
レニー ブランチャード チェリル
Aren Peeji Richiyaado
アレン ページ リチャード
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Hino Motors Ltd
Nippon Piston Ring Co Ltd
Original Assignee
Hino Motors Ltd
Nippon Piston Ring Co Ltd
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Publication date
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Abstract

(57)【要約】 【課題】セラミックを基にした自己潤滑性被膜を形成す
るための複合材粉末と、その複合材粉末を金属部品に溶
射して自己潤滑性被膜を形成する方法と、その自己潤滑
性被膜を形成した金属部品とを提供する。 【解決手段】炭化物から成るセラミック粉末が約２５〜
７５容量％と、ニッケル、クロム及びニッケル−クロム
合金の群から選択された金属粉末が約５〜５０容量％
と、二硫化モリブデン、酸化鉛、黒鉛、銀及び酸化チタ
ンの群から選択された固体潤滑剤粉末が約２〜２５容量
％とから成る複合材粉末を用意し、この複合材粉末を金
属部品に高速フレーム溶射して自己潤滑性複合被膜を形
成する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、複合被膜を形成す
るための複合材粉末と、その複合被膜を形成する方法
と、運転中に摩擦を受ける部品の摩耗を減少させるため
の複合被膜とに関する。特に、この発明は、ピストンリ
ング及びシリンダライナのような金属部品の摩擦係数及
び摩耗を減少させる固体潤滑性被膜であって溶射により
形成されるものに関する。
【０００２】
【従来の技術】輸送及び公益産業におけるオイルを必要
としない滑り面に対する継続的な需要により、先進材料
及び先進部品設計の開発がなされてきた。日常整備要目
を減らすことができるオイルを必要としない空気又はガ
ス圧縮機の研究が行われるようになってきた。エンジン
の設計研究により、厳しい温度及び圧力下におけるピス
トンリング及びシリンダライナの摩耗及び摩擦を減少さ
せることができるようになり、エンジン部品の耐久性が
向上した。ディーゼルエンジンの設計研究により、殆ど
又は全く潤滑オイルを必要としないピストンリング及び
シリンダライナの開発が進められ、その結果、オイル消
費量を減少させることができ、また、ディーゼルエンジ
ンが原因とされる微粒子排気物を著しく減少させること
ができるようになった。先進の圧縮機及びエンジンは共
に、低摩擦及び低摩耗特性を有する、無潤滑の又は境界
潤滑のピストンリング及びシリンダライナを必要とす
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】無潤滑の滑り面は、低
摩擦及び低摩耗特性を有し且つ満足し得る信頼及び耐久
特性を備えた面とのみ使用することができる。セラミッ
ク製品の機械的及び化学的安定性により、セラミック材
は、潤滑を必要としない構造部品に使用するときの主要
な候補となってきた。
【０００４】残念ながら、無潤滑のセラミック製品は、
耐摩擦及び摩耗特性が不十分であり且つ機械的に信頼性
がないという問題がある。これらの限界により、ピスト
ンリング及びシリンダライナ等の重要な用途へのセラミ
ック製品の使用には制限があった。セラミック製品を摩
擦の多い部品に上手に使用する手法が、強く望まれると
ころであろう。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、セラミックを
基にした自己潤滑性複合被膜を形成する複合材粉末及び
その複合材粉末を金属部品にコーティングして自己潤滑
性複合被膜を形成する方法を提供することにある。複合
材粉末及び複合被膜は、セラミック相、金属相及び固体
潤滑剤相とから成る。好ましくは、高速フレーム溶射ガ
ンを用いて複合材粉末を金属部品にコーティングする。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明は、高速フレーム溶射ガン
等を用いて、運転中に摩擦を受ける金属部品に自己潤滑
性被膜を形成することができる微粒子複合粉末を提供す
る。本質的には、いかなる金属にも本発明によりコーテ
ィングすることができる。好ましい金属母材の中に鋳鉄
及び鋼が含まれるが、必ずしもこれらに限定されるもの
ではない。
【０００７】複合材粉末は、セラミック、金属及び固体
潤滑剤の微粒子混合物である。混合物に使用されるセラ
ミックは、実質的にはいかなる炭化物であってもよい。
適当な炭化物の例としては、炭化クロム、炭化シリコ
ン、炭化ボロン、炭化タングステン及び炭化チタンが含
まれるが、必ずしもこれらに限定されるものではない。
好ましいセラミック材は、炭化クロムと炭化タングステ
ンである。
【０００８】混合物に使用される金属は、ニッケル−ク
ロム合金であればどのようなものであってもよい。好ま
しい金属は、混合比が８０対２０重量％のニッケルとク
ロムである。混合物に有用な固体潤滑剤には、二硫化モ
リブデン、酸化銅、銀、黒鉛及び酸化チタンが含まれる
が、必ずしもこれらに限定されるものではない。好まし
い固体潤滑剤、特に、鋳鉄シリンダライナにコーティン
グするときに有用な固体潤滑剤は、二硫化モリブデンで
ある。
【０００９】複合材粉末は、（ａ）セラミック粉末が約
２５〜７５容量％、好ましくは、セラミック粉末は炭化
物粉末であり、最も好ましくは、炭化クロム粉末が約６
０〜７０容量％から成り、（ｂ）金属粉末が約５〜５０
容量％、好ましくは、ニッケル粉末とクロム粉末が８０
〜２０重量％の合金から成る金属粉末が約１５〜２５容
量％から成り、そして、（ｃ）固体潤滑剤粉末が約２〜
２５容量％、好ましくは、二硫化モリブデン粉末が約１
０〜２０容量％から成る、混合物とすべきである。最も
好ましい態様としての複合材粉末は、約６５容量％の炭
化クロム粉末と、約２０容量％のニッケル−クロム８０
〜２０重量％の合金から成る金属粉末と、約１５容量％
の二硫化モリブデン粉末とから成る。好ましい粉末は、
不純物としての鉄はごく微量である。
【００１０】セラミック又はセラミック炭化物は複合被
膜の耐摩耗相として働く。複合材粉末の含有する炭化物
が２５容量％未満であると、複合被膜は耐摩耗性が不十
分となり、７５容量％を越えると、耐摩耗性は著増する
が、同時に相手材攻撃性も増大して相手材の摩耗率が大
きくなる。よって、複合材粉末のセラミック含有範囲は
約２５〜７５容量％とする。
【００１１】金属相は複合被膜に捕捉性と靱性を付与す
る。複合材粉末の含有する金属が５容量％未満である
と、複合被膜は捕捉性が不十分となり、５０容量％を越
えると、セラミック粉末が少なくなることにより耐摩耗
性が低下する。よって、複合材粉末の金属含有範囲は約
５〜５０容量％とする。固体潤滑剤相は固有の潤滑剤と
して働き、従来の給油を節減又は不要にする。複合材粉
末の含有する固体潤滑剤が２容量％未満であると、潤滑
が不十分となり、２５容量％を越えると、複合被膜は捕
捉性と耐摩耗性が低下する。よって、複合材粉末の固体
潤滑剤含有範囲は約２〜２５容量％とする。
【００１２】鋳鉄シリンダライナにコーティングすると
きに特に有用な好ましい態様は、サーメットと呼ばれる
セラミックと金属の複合材料の製品を使用することであ
る。サーメットは、好ましくは、炭化クロム（セラミッ
ク）とニッケル−クロム（金属）が８０対２０のセラミ
ック−金属の複合材料である。サーメット粉末は、例え
ば、Ｍｉｌｌｅｒ Ｔｈｅｒｍａｌ社，５５５Ｔ Ｃｏ
ｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎ Ｄｒｉｖｅ，Ａｐｐｌｅｔｏ
ｎ，ＷＩ，５４９１５から入手可能である。サーメット
粉末と固体潤滑剤粉末とを用いて作り出された複合材粉
末は、サーメットが約８５容量％及び二硫化モリブデン
が約１５容量％の混合物から成る。
【００１３】セラミック粉末、金属粉末及び固体潤滑材
粉末は、多くの販売源から入手可能である。例えば、炭
化クロム粉末は、Ａｉｔｈａｃａ Ｃｈｅｍｉｃａｌ
社，５０ Ｃｈａｒｌｅｓ Ｌｉｎｄｂｕｒｇｈ Ｂｌ
ｖｄ．，Ｓｕｉｔｅ ４００，Ｕｎｉｏｎｄａｌｅ，Ｎ
Ｙ １１５５３から入手可能であり、金属粉末としての
クロムは、Ａｉｔｈａｃａ Ｃｈｅｍｉｃａｌ社、及び
Ｓｐｅｃｔｒｕｍ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｍｆｇ．社，Ｇ
ａｒｄｅｎａ，ＣＡから入手可能であり、金属粉末とし
てのニッケルは、Ｂｅｌｍｏｎｔ Ｍｅｔａｌｓ社，３
２７ Ｂｅｌｍｏｎｔ Ａｖｅ．，Ｂｒｏｏｋｌｙｎ，
ＮＹ １１２０７から入手可能であり、二硫化モリブデ
ン粉末は、ＧＦＳ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ社，Ｐ．Ｏ．Ｂ
ｏｘ ２４５，Ｐｏｗｅｌｌ，ＯＨ ４３０６５から入
手可能である。
【００１４】複合材粉末は公知の技術を用いて所望の金
属母材にコーティングする。好ましい技術は高速フレー
ム溶射（ＨＶＯＦ）であり、本発明も高速フレーム溶射
により説明するが、必ずしも高速フレーム溶射に限定す
ることはない。他の適当なコーチング技術、例えば、低
圧プラズマ溶射（ＬＰＰＳ）、爆発溶射（Ｄ−ｇｕｎ）
等も適用することができる。
【００１５】先ず、金属母材を洗浄し、ショットブラス
ト表面処理手法により母材表面を活性化すべきである。
金属母材を洗浄する好ましい手法は、約３５１５〜４２
１９ｇ／ｃｍ2 （５０〜６０ｐｓｉ）の圧力で、サイズ
２４又は３６の酸化アルミグリットを用いて行なう、グ
リットブラストである。この表面処理手法は、金属母材
を洗浄すると共に接着面積を増加させる。処理面は、予
め約９３℃（２００°Ｆ）に加熱すべきである。表面温
度は、接触型測定器又は赤外線測定器のような既存の方
法を用いて計測してよい。
【００１６】好ましい態様として、複合材粉末は、−３
２５／＋１５メッシュスクリーンを用いた標準選別法に
より大きさを揃える。複合材粉末を、Ｓｔｅｌｌｉｔｅ
ｃｏａｔｉｎｇｓ，Ｄｅｌｏｒｏ Ｓｔｅｌｌｉｔｅ
社，１２０１ Ｅｉｓｅｎｈｏｗｅｒ Ｄｒ．Ｎ，Ｇｏ
ｓｈｅｎ，ＩＮ ４６５２６から入手可能なＪｅｔＫｏ
ｔｅ型高速フレーム溶射ガンの粉末供給ホッパの中に充
填し、そして、噴射パラメータをセットする。ガンのパ
ラメータは、複合材粉末を融点を超える温度にまで加熱
するのに十分なものである。融点は、個々の複合材によ
り変化する。ガンは、好ましくは、約０．６３５ｃｍ
ｘ １５．２４ｃｍ（１／４″ｘ６″）のノズルを装備
する。燃料ガスは、好ましくは、約８４３６．８ｇ／ｃ
ｍ2 （１２０ｐｓｉ）、８６５２．６ｃｍ3 ／ｓｅｃ
（１１００ 標準大気 ｆｔ．3／ｈｒ、又は“ｓｃｆ
ｈ”）の水素、及び、約８４３６．８ｇ／ｃｍ2 （１２
０ｐｓｉ）、５１１２．９ｃｍ3 ／ｓｅｃ（６５０ｓｃ
ｆｈ）の酸素である。運搬ガスは、好ましくは、約５９
７６．１ｇ／ｃｍ2 （８５ｐｓｉ）、３１４．６４ｃｍ
3 ／ｓｅｃ（４０ｓｃｆｈ）のアルゴンである。噴射距
離は、好ましくは、約２５．４ｃｍ（１０″）である。
各行程では、好ましくは、５〜８μｍ（０．０００２〜
０．０００３″）の厚さの被膜を積層する。１５０μｍ
（０．００６″）の被膜を形成するためには、およそ２
０〜２５の行程が必要であろう。この工程中、基材の温
度を監視し、約２０４℃（４００°Ｆ）以下に維持す
る。
【００１７】
【実施例】本発明は、以下の実施例を参照することによ
り、より明確に理解することができるであろう。以下の
実施例は、一例にすぎず本発明を限定するものと解釈す
べきではない。 ベンチテスト 初期の選定試験のために選ばれた固体潤滑剤は、ＭｏＳ
2 、ＰｂＯ、黒鉛及びＡｇであった。固体潤滑剤の評価
のために使用されたテストマトリックスを表１に示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】４種の固体潤滑剤は、ＰｂＯ、ＭｏＳ2 及
び黒鉛についてはイオンビームアシスト積層法により、
そしてＡｇについてはアークイオンプレーティングによ
り、コーティングされた母材に積層された。これらの技
法は、最終的な積層工程として採用されなかったため
に、詳細には説明しない。固体潤滑剤は、台上摩耗テス
トにより、ＴｉＮコーティングした鋼製ピンと対比し
て、潤滑下及び乾燥下の双方についてすべて評価した。
双方の摩耗を評価するために用いられたテスト条件は次
のとおりである。
【００２０】 ベンチテスト条件 潤滑条件： 適用標準負荷 １５Ｎ 往復速度 ８ｃｍ／ｓｅｃ 温度 １５５°Ｃ（３１１°Ｆ） 持続時間 ４時間 オイル量 ０．４μ１ 雰囲気 実験室大気 乾燥条件： 適用標準負荷 １５Ｎ 往復速度 ８ｃｍ／ｓｅｃ 温度 １５５℃（３１１°Ｆ） 持続時間 ４時間 オイル容量 なし 雰囲気 実験室大気 固体潤滑剤のランク付けには、摩擦係数、テスト前後の
表面粗さ（Ｒa μｍ）、平板サンプルの質量変化、そ
してピンと平板の摩耗傷の大きさが用いられた。各テス
トの結果を、それぞれ表２及び表３に示す。
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】上述の結果に基づいて、ＰｂＯ及びＭｏＳ
2 固体潤滑剤が更なる複合被膜の開発のために選定され
た。自己潤滑性複合被膜を形成するために、８５容量％
のＣｒ3 Ｃ2 ／ＮｉＣｒ粉末が、１５容量％のＰｂＯ粉
末と１５容量％のＭｏＳ2 とに混合された。これらの混
合物はその後、鋳鉄の切取り試片への高速フレーム溶射
のために供給する粉末として使用された。
【００２４】業者からコーティングされたサンプルを入
手して直ちに、ＰｂＯはコーティング層中に保持されて
いなかったことがエネルギ分散分光分析法（ＥＤＳ）に
より結論付けられた。加えて、ＰｂＯは毒性の問題が懸
念された。これらの要素を併せた結果、ＰｂＯ複合被膜
をこれ以上評価することは見送られ、固体潤滑剤の最終
評価の対象としてＭｏＳ2 が残った。
【００２５】更に、Ｃｒ3 Ｃ2 ／ＮｉＣｒ粉末の方がＣ
ｒ3 Ｃ2 粉末より、溶射により適していると結論付けら
れ、その結果、Ｃｒ3 Ｃ2 ／ＮｉＣｒ粉末がＭｏＳ2 潤
滑剤のマトリックスとして使用された。 圧縮試験 ベンチテストに続いて、オイルを必要としない圧縮機に
おいてコーティングされた部品のフルスケールテストが
行われた。このテストのために、Ｆ．Ｗ．Ｇａｒｔｎｅ
ｒ Ｔｈｅｒｍｅｌ Ｓｐｒａｙｉｎｇ社，Ｈｏｕｓｔ
ｏｎ，Ｔｅｘａｓから供給されたＣｒ3 Ｃ2 ／ＮｉＣｒ
粉末は、Ｍｉｌｌｅｒ１８２０であり、この粉末は、Ｍ
ｉｌｌｅｒ Ｔｈｅｒｍａｌ社，５５５Ｔ Ｃｏｍｍｕ
ｎｉｃａｔｉｏｎ Ｄｒｉｖｅ，Ａｐｐｌｅｔｏｎ，Ｗ
Ｉ，５４９１５から入手されたもので、Ｃｒ3 Ｃ2 が８
０重量％、ＮｉＣｒが２０重量％である。溶射用粉末
は、Ｃｒ3 Ｃ2 ／ＮｉＣｒと、１５容量％のＭｏＳ2と
から成り、ポリエチレン製混合瓶の中で１５容量％のＭ
ｏＳ2 粉末に８５容量％のＣｒ3 Ｃ2 ／ＮｉＣｒ粉末を
加えることにより生成された。ＭｏＳ2 粉末は、Ｅｌｅ
ｃｔｒｏｎｉｃ Ｓｐａｃｅ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ Ｉｎ
ｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，Ａｇｏｕｒａ Ｈｉｌｌｓ，
Ｃａｌｉｆｏｒｎｉａ，Ｎｏ．ＫＭＲ１０４５，３Ｎ
ｐｕｒｉｔｙから供給された。複合粉末は、その後２４
時間さらに何も加えずに（例えば、液体又は研磨媒体は
何ら加えられなかった）、Ｔｕｒｂｕｌａ混合器（Ｔｕ
ｒｂｕｌａｒ Ｔｙｐｅ Ｔ２Ｃ，Ｇｌｅｎ Ｍｉｌｌ
ｓ社，２０３ Ｂｌｏｏｋｄａｌｅ Ｓｔｒｅｅｔ，Ｍ
ａｙｗｏｏｄ，Ｎｅｗ Ｊｅｒｓｅｙ ０７６０７）の
中で十分に混合された。
【００２６】複合材粉末を鋳鉄製のシリンダライナにコ
ーティングするために、高速フレーム溶射ガンが使用さ
れた。先ず処理面を、サイズ２４の酸化アルミグリット
を用い、約３．５〜４．２ｋｇ／ｃｍ2（５０〜６０ｐ
ｓｉ）の圧力でグリットブラストして洗浄した。母材を
予め約９３℃（２００°Ｆ）に加熱した。複合材粉末の
大きさを、−３２５／＋１５メッシュスクリーンを用い
た標準選別法により揃えた。複合材粉末を、０．６３５
ｃｍ ｘ １５．２４ｃｍ（１／４″ｘ６″）のノズル
を装備したＪｅｔ Ｋｏｔｅ型高速フレーム溶射ガン、
ＨＹ−ＶＥＬの粉末供給ホッパの中に充填した。燃料ガ
スは、約８４３６．８ｇ／ｃｍ2 （１２０ｐｓｉ）、８
６５２．６ｃｍ3 ／ｓｅｃ（１１００ 標準大気ｆｔ．
3 ／ｈｒ、又は“ｓｃｆｈ”）の水素、及び、８４３
６．８ｇ／ｃｍ2 （１２０ｐｓｉ）、５１１２．９ｃｍ
3 ／ｓｅｃ（６５０ｓｃｆｈ）の酸素であった。運搬ガ
スは、５９７６．１ｇ／ｃｍ2 （８５ｐｓｉ）、３１
４．６４ｃｍ3／ｓｅｃ（４０ｓｃｆｈ）のアルゴンで
あった。複合材粉末は、Ｈｉｎｏ Ｍｏｔｏｒｓ，Ｔｏ
ｋｙｏ，Ｊａｐａｎから入手した鋳鉄製の圧縮機シリン
ダライナに、２５．４ｃｍ（１０″）の噴射距離で噴射
された。各行程で、約５〜８μｍ（０．０００２〜０．
０００３″）の厚さの被膜を積層した。１５０μｍ
（０．００６″）の被膜を形成するために、およそ２０
〜２５の行程が必要であった。この工程中、母材の温度
を監視し、約２０４℃（４００°Ｆ）以下に維持した。
この結果得られた複合被膜は、ＭｏＳ2 固体潤滑剤を被
膜全体に点在させて含んでいた。
【００２７】コーティングに続いて、シリンダライナの
内径が必要な寸法精度及び表面粗さに機械加工された。
そして、（ａ）Ｇｒｅｅｎｆｉｅｌｄ Ｉｎｄｕｓｔｒ
ｉｅｓ，Ｐ．Ｏ．Ｂｏｘ ２５８７，Ａｕｇｕｓｔａ，
ＧＡ，３０９１３によりＴｉＮコーティングされ、Ｎｉ
ｐｐｏｎ Ｐｉｓｔｏｎ Ｒｉｎｇ，Ｊａｐａｎから入
手されたピストンリング、及び（ｂ）ＭｏＳ2 を含む炭
化クロム／ニクロム複合被膜で予め処理したシリンダラ
イナを用いて、圧縮機が組み立てられた。組立てに続い
て、オイルの無い条件での耐久テストが行われた。圧縮
機は、２３００ＲＰＭ、吐出圧１１７６ｋＰａで運転さ
れ、水温はおよそ８０℃（１７６°Ｆ）に維持された。
耐久テストは、２６時間後に終了した。
【００２８】高速フレーム溶射により溶射されたコーテ
ィングの試験後評価によれば、テストを通して被膜の完
全性が維持されたことが示された。被膜の著しい破損は
見られず、ＭｏＳ2 固体潤滑剤は被膜全体に維持され
た。部品破壊もなく２６時間の無潤滑運転を完了したこ
とにより、ＭｏＳ2 を含む複合被膜が成功したことは明
らかである。同様の無潤滑条件下では量産部品は、数分
の内に破損する。
【００２９】
【発明の効果】上記のとおり、本発明の複合材粉末によ
り金属部品の摩擦面に形成される複合被膜は、靱性、耐
摩耗性、自己潤滑性に優れるから、複合被膜を厳しい潤
滑条件において使用されるピストンリング、シリンダラ
イナー等に形成すると、これらの部品の耐久性を向上さ
せることができるという格別の効果を奏する。

Claims (7)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 炭化物から成るセラミック粉末が約２５
    〜７５容量％と、ニッケル、クロム及びニッケル−クロ
    ム合金の群から選択された金属粉末が約５〜５０容量％
    と、二硫化モリブデン、酸化鉛、黒鉛、銀及び酸化チタ
    ンの群から選択された固体潤滑剤粉末が約２〜２５容量
    ％とから成る複合材粉末を、金属部品に溶射して被膜を
    形成することを特徴とする、自己潤滑性複合被膜を形成
    する方法。
  2. 【請求項２】 炭化クロム粉末が約６０〜７０容量％
    と、ニッケルとクロムとが等容量から成る金属粉末が約
    １５〜２５容量％と、二硫化モリブデン粉末が約１０〜
    ２０容量％とから成る複合材粉末を、鋳鉄部品に高速フ
    レーム溶射して複合被膜を形成することを特徴とする、
    請求項１記載の方法。
  3. 【請求項３】 炭化物から成るセラミック粉末が約２５
    〜７５容量％と、ニッケル、クロム及びニッケル−クロ
    ム合金の群から選択された金属粉末が約５〜５０容量％
    と、二硫化モリブデン、酸化鉛、黒鉛、銀及び酸化チタ
    ンの群から選択された固体潤滑剤粉末が約２〜２５容量
    ％とから成ることを特徴とする、自己潤滑性複合被膜を
    形成する複合材粉末。
  4. 【請求項４】 炭化クロム粉末が約６０〜７０容量％
    と、ニッケルとクロムとが等容量から成る金属粉末が約
    １５〜２５容量％と、二硫化モリブデン粉末が約１０〜
    ２０容量％とから成ることを特徴とする、請求項３記載
    の複合材粉末。
  5. 【請求項５】 炭化物から成るセラミックと、ニッケ
    ル、クロム及びニッケル−クロム合金の群から選択され
    た金属と、二硫化モリブデン、酸化鉛、黒鉛、銀及び酸
    化チタンの群から選択された固体潤滑剤とから成る自己
    潤滑性複合被膜を有する部品。
  6. 【請求項６】 前記炭化物は前記被膜の約２５〜７５容
    量％、前記金属は前記被膜の約２０〜５０容量％及び前
    記固体潤滑材は前記被膜の約２〜２５容量％であること
    を特徴とする、請求項５記載の部品。
  7. 【請求項７】 炭化クロムが約６０〜７０容量％と、ニ
    ッケルとクロムが等容量から成る金属が約１５〜２５容
    量％と、二硫化モリブデンが約１０〜２０容量％とから
    成る自己潤滑性被膜を有することを特徴とする鋳鉄部
    品。
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