JPH09209073A

JPH09209073A - Ｈ型鋼圧延ロール用複合スリーブ

Info

Publication number: JPH09209073A
Application number: JP1497796A
Authority: JP
Inventors: Yutaka Tsujimoto; 豊辻本; Hiroyuki Kimura; 広之木村; Takeru Morikawa; 長森川; Akitoshi Okabayashi; 昭利岡林
Original assignee: Kubota Corp
Current assignee: Kubota Corp
Priority date: 1996-01-31
Filing date: 1996-01-31
Publication date: 1997-08-12

Abstract

(57)【要約】【課題】Ｈ型鋼圧延用ユニバーサルミル用複合スリー
ブの外層を、耐焼付性と耐摩耗性の両特性を具備した鋳
鉄材から形成する。【解決手段】圧延素材に接してＨ型鋼のウエブ部及び
フランジ部を成形するために使用される外層を、重量％
にて、Ｃ：１.８〜３.６％、Ｓｉ：１.０〜３.５％、Ｍ
ｎ：０.１〜２.０％、Ｎｉ：０.５〜１０％、Ｃｒ：２.
０〜１０％、Ｍｏ：０.１〜１０％、Ｗ：１.５〜１０
％、Ｖ、Ｎｂの一種又は二種を合計量で２〜１０％、残
部実質的にＦｅからなるハイス系鋳鉄材から形成し、圧
延素材に接触しない内層は強靭性にすぐれる片状黒鉛鋳
鉄、ダクタイル鋳鉄又は黒鉛鋼から形成し、外層と内層
を冶金学的に溶着一体化させる。外層は、必要に応じ
て、Ｃｏ：０.５〜１０％を含むことができる。外層と
内層の間には、必要に応じて中間層を設けることができ
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、Ｈ型鋼圧延ロー
ル、特にＨ型鋼圧延用ユニバーサルミルの水平スタンド
におけるスリーブロールに使用されるスリーブに関す
る。

【０００２】

【従来の技術】Ｈ型鋼の圧延は、生産性、品質保証の見
地から、ユニバーサルミルが一般的に使用されている。
これは、図１に示す如く、上下一対の水平ロール(1)(1)
と左右一対の竪ロール(2)(2)を具備してなるもので、こ
れらロール間に圧延素材(3)が通されて、高さ方向と幅
方向から同時に圧延されてＨ型鋼に成形される。この水
平ロール(1)(1)は、一般に、アーバ(4)にスリーブ(5)を
焼嵌めして構成されており、スリーブ(5)が圧延により
損傷又は摩耗すると、スリーブ(5)のみを適宜改削した
り又は新品に取り替えて再使用に供される。

【０００３】このＨ型鋼圧延用ロールに使用されるスリ
ーブ(5)については、図１中Ａ部(Ｈ型鋼のウエブ・フラ
ンジコーナ部)は、圧延素材(3)の熱が集中し易く、焼付
を発生し易い問題があり、Ｂ部(Ｈ型鋼のフランジ部)
は、比較的低温の圧延素材(3)と摺動するため、摩耗が
激しいという問題がある。このため、スリーブ(5)の圧
延素材(3)と接触する部分は、耐焼付性と耐摩耗性の両
特性を具備する必要がある。一方、圧延素材(3)と接し
ない部分は、焼嵌め応力や圧延時の負荷応力に耐え得る
強靱性が要求される。これらの使用特性の要請に応える
ため、スリーブ(5)は、圧延素材(3)と接触する外層部分
(50)と接触しない内層部分(52)とを異材質で形成し、両
者を溶着一体化せしめたものが使用されている。

【０００４】ところで、耐焼付性の向上には黒鉛を晶出
させることが有効であり、耐摩耗性の向上には高硬度複
合炭化物を基地中に分散させることが有効である。しか
し、これまでの材料では、複合炭化物を基地中に存在さ
せつつ黒鉛を晶出させることが難しく、耐焼付性と耐摩
耗性を同時に満足させることは困難であった。このた
め、図２に示す如く、圧延素材(3)と接触する外層部分
(50)を２つの層(50a)(50b)に分け、Ｈ型鋼のウエブ・フ
ランジコーナ部を成形する第１の外層部(50a)を耐焼付
性にすぐれる材質から形成し、Ｈ型鋼のフランジ部を成
形する第２の外層部(50b)を耐摩耗性にすぐれる材質か
ら形成したスリーブが提案されている(例えば、特公昭
６１−１６３２８参照)。ところで、第１及び第２の外
層部を溶着一体化する際、第１外層の合金成分が第２外
層に不可避的に混入するが、その混入量が多すぎると、
合金成分のバランスが崩れて黒鉛と複合炭化物を所望通
り晶出させることはできない。耐焼付性にすぐれる材料
と耐摩耗性にすぐれる材料の夫々に本来の特性を発揮さ
せるには、層間での合金成分の混入をできるだけ抑制せ
ねばならず、そのためには高度の接合技術を必要とし
た。耐焼付性と耐摩耗性を兼ね備えた材料であれば、外
層部分をあえて２層構造にする必要はないし、また、外
層と内層の溶着接合では合金成分の混入はさほど問題と
ならないため、層形成技術上、非常に有利である。この
ように、Ｈ型鋼圧延ロールのスリーブ用として、耐焼付
性と耐摩耗性を兼ね備えた材料が要請されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、黒鉛
と複合炭化物が晶出した組織を有し、耐焼付性と耐摩耗
性の両特性を具備した鋳鉄材を明らかにするもので、圧
延素材に接触するスリーブの外層部分を第１と第２の外
層に分割せずに単一の層とし、外層と内層の２層構造の
Ｈ型鋼圧延ロール用スリーブを提供することである。

【０００６】

【課題を解決するための手段】この目的を達成するた
め、本発明のＨ型鋼圧延ロール用複合スリーブは、圧延
素材に接してＨ型鋼のウエブ部及びフランジ部を成形す
るために使用される外層を、重量％にて、Ｃ：１.８〜
３.６％、Ｓｉ：１.０〜３.５％、Ｍｎ：０.１〜２.０
％、Ｎｉ：０.５〜１０％、Ｃｒ：２.０〜１０％、Ｍ
ｏ：０.１〜１０％、Ｗ：１.５〜１０％、Ｖ、Ｎｂの一
種又は二種を合計量で２〜１０％、残部実質的にＦｅか
らなるハイス系鋳鉄材から形成し、圧延素材に接触しな
い内層は強靭性にすぐれる片状黒鉛鋳鉄、ダクタイル鋳
鉄又は黒鉛鋼から形成し、外層と内層を冶金学的に溶着
一体化させたものである。

【０００７】外層を構成するハイス系鋳鉄材は、黒鉛と
複合炭化物が晶出した組織を有しており、黒鉛の自己潤
滑作用により耐焼付性が向上し、高硬度複合炭化物(Ｃ
ｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ、Ｖ、Ｆｅ及びＣが相互に結合した
もの)の存在により耐摩耗性が向上する。なお、このハ
イス系鋳鉄材は、必要に応じて、Ｃｏ：０.５〜１０％
を含有することができる。

【０００８】圧延素材に接触しない内層を、片状黒鉛鋳
鉄、ダクタイル鋳鉄又は黒鉛鋼の如く黒鉛の晶出した鉄
鋼材から形成することにより、外層の黒鉛の存在と相ま
って熱伝導性ひいては放熱性にすぐれ、圧延時における
ロールの熱変形を防止することができる。また、ヤング
率を外層のそれよりもかなり低くすることができ、過負
荷時にはロールの扁平化によって外層に過大な応力が生
ずるのを防止することができる。片状黒鉛鋳鉄の例とし
て、重量％にて、Ｃ：２.５〜４.０％、Ｓｉ：０.８〜
２.５％、Ｍｎ：０.２〜１.５％、Ｐ：０.２％以下、
Ｓ：０.２％以下、Ｎｉ：３.０％以下、Ｃｒ：２.０％
以下、Ｍｏ：２.０％以下、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ：合計量で４
％以下、残部実質的にＦｅからなる組成を示すことがで
きる。ダクタイル鋳鉄の例として、重量％にて、Ｃ：
２.５〜４.０％、Ｓｉ：１.３〜３.５％、Ｍｎ：０.２
〜１.５％、Ｐ：０.２％以下、Ｓ：０.２％以下、Ｎ
ｉ：３.０％以下、Ｃｒ：２.０％以下、Ｍｏ：２.０％
以下、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ：合計量で４％以下、Ｍｇ：０.０
２〜０.１％、残部実質的にＦｅからなる組成を示すこ
とができる。黒鉛鋼の例として、重量％にて、Ｓ：１.
０〜２.３％、Ｓｉ：０.５〜３.０％、Ｍｎ：０.２〜
１.５％、Ｐ：０.２％以下、Ｓ：０.２％以下、Ｎｉ：
３.０％以下、Ｃｒ：２.０％以下、Ｍｏ：２.０％以
下、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ：合計量で４.０％以下、残部実質的
にＦｅからなる組成を示すことができる。

【０００９】外層と内層の間には、必要に応じて中間層
を設けることができる。中間層は、重量％にて、Ｃ：
１.０〜２.５％、Ｓｉ：０.２〜３.０％、Ｍｎ：０.２
〜１.５％、Ｐ：０.２％以下、Ｓ：０.２％以下、Ｎ
ｉ：４.０％以下、Ｃｒ：４.０％以下、Ｍｏ：４.０％
以下、Ｗ、Ｖ、Ｎｂの少なくとも一種を合計量で１２％
以下を含有し、残部実質的にＦｅからなるアダマイト材
が好適である。中間層の存在により、外層の合金成分が
内層に混入して内層の強靱性が劣化するのを防止でき
る。また、中間層に前記アダマイト材を使用することに
より、外層から中間層に多量の合金成分が混入しても、
中間層と内層との境界は低合金であるので、炭化物層の
形成が抑制され、境界強度の向上を図ることができる。
また、熱処理のために、外層をオーステナイト温度まで
加熱する際、内層の温度上昇を防止することができ、内
層材質の強靭性劣化を防止しつつ、外層のみを１１００
℃以上の高温に加熱することができる。また、外層の焼
入れ時にマルテンサイト変態することがないので、外層
に焼入れ熱処理を施しても、過大な残留応力の発生を防
止できる。

【００１０】

【成分限定理由の説明】外層を構成する黒鉛晶出ハイス
系鋳鉄材の成分限定理由を説明する。Ｃ：１.８〜３.６％Ｃは主としてＦｅ及びＣｒと結合してＭ₇Ｃ₃型の高硬度
複合炭化物を形成すると共に、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、
Ｗと結合して、ＭＣ型、Ｍ₆Ｃ型、Ｍ₂Ｃ型等の高硬度複
合炭化物を形成する。また、後述の黒鉛化促進元素であ
るＳｉの作用により、また熱処理により微細な黒鉛とな
って組織中に晶出・析出する。適量の炭化物と黒鉛を確
保するために、Ｃの含有量は、１.８〜３.６％に規定す
る。

【００１１】Ｓｉ：１.０〜３.５％Ｓｉは、湯流れ性の確保及び黒鉛を晶出・析出させるた
めに必要な元素である。含有量が１.０％に満たない
と、所望の効果が得られない。一方、３.５％を超える
と黒鉛の晶出・析出量が過多となり、黒鉛を起点とする
摩耗が著しくなる虞れがある。このため、含有量は１.
０〜３.５％に規定する。なお、黒鉛の晶出を促進する
には、鋳込み前のＳｉ量を上記成分範囲よりも少なめに
しておいて、鋳込み時に接種を行ない、最終製品の成分
で上記範囲内に調整するのが好ましい。

【００１２】Ｍｎ：０.１〜２.０％Ｍｎは、硬化能を増す働きがある。また、Ｓと結合して
ＭｎＳを生成し、Ｓによる脆化を防止するのに有効な元
素である。一方、含有量があまりに多くなると、靱性の
低下を招くため、含有量は０.１〜２.０％に規定する。

【００１３】Ｎｉ：０.５〜１０％Ｎｉは、基地組織の改良と黒鉛を晶出・析出させる目的
で添加する。含有量が０.５％に満たないとその効果は
少ない。一方、１０％を超えると、Ｓｉの場合と同様、
黒鉛が過多となり、また、残留オーステナイトが増加し
て、後の熱処理によって強靭組織を得ることが難しくな
り、耐摩耗性が低下する。このため、含有量は、０.５
〜１０％に規定する。

【００１４】Ｃｒ：２.０〜１０％Ｃｒは、Ｆｅ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｗと共にＣと結合して、高
硬度複合炭化物を形成し、硬度を高めて耐摩耗性の向上
に寄与する。また、一部は基地中に固溶して焼入れ性及
び耐摩耗性を改善する。含有量が２.０％未満ではこれ
らの効果が少なく、一方１０％を超えて含まれると靱性
の劣化をきたす虞れがある。このため、含有量は２.０
〜１０％とする。

【００１５】Ｍｏ：０.１〜１０％Ｍｏは、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｎｂ、Ｗと共にＣと結合して、主
としてＭ₇Ｃ型、Ｍ₆Ｃ型、Ｍ₂Ｃ型の複合炭化物を形成
し、硬度を高めて耐摩耗性の向上に寄与する。このた
め、少なくとも０.１％以上含有させる。一方、あまり
に多く含有すると、所定の黒鉛量を得ることが困難にな
る。このため、上限は１０％に規定する。

【００１６】Ｗ：１.５〜１０％Ｗも同様に、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂと共にＣと結合し
て、主として複合炭化物を形成し、硬度を高めて耐摩耗
性の向上に寄与する。このため、少なくとも１.５％以
上含有させる。一方、あまりに多く含有すると、所定の
黒鉛量を得ることが困難になる。このため、上限は１０
％に規定する。

【００１７】Ｖ、Ｎｂ：一種又は二種を合計量で２〜１
０％ＶとＮｂは、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗと共にＣと容易に結
合して、主としてＭＣ型の複合炭化物を形成し、常温及
び高温硬度を高めて耐摩耗性の向上に寄与する。また、
このＭＣ型複合炭化物は厚さ方向に枝状に生成するた
め、基地の組成変形を抑止し、機械的性質、さらには耐
クラック性の向上にも寄与する。単独で又は二種を複合
して２％以上添加しないとかかる効果は少なく、一方添
加量が１０％を超えると靱性の低下を招来すると共に、
遠心力鋳造の際、マクロ偏析を生成し易くなる。

【００１８】Ｃｏ：０.５〜１０％Ｃｏは、基地を改善する上で大きな効果がある。Ｃｏは
Ｃの拡散を抑制する特殊な作用があり、炭化物形成には
無関係に基地に固溶して強靭性を増すと共に、硬度を高
めて耐摩耗性の向上に寄与する。また、Ｃｏは炭化物生
成元素のオーステナイト中への固溶量を増大させるた
め、基地の硬度と焼戻し抵抗が増大する。これらの効果
を得るために、０.５％以上含有させることが好まし
い。一方、１０％を超えて含有してもその効果は飽和
し、経済的に不利である。このため、必要に応じて含有
させる場合も、上限は１０％とする。

【００１９】この黒鉛晶出ハイス系鋳鉄材は、上記の合
金成分の他、残部Ｆｅ及び不可避的に混入するＰ、Ｓ等
の不純物からなる。Ｐ、Ｓは、材質を脆くするので、少
ない程好ましく、Ｐ：０.２％以下、Ｓ：０.１％以下が
好ましい。

【００２０】次に、中間層を構成する材料の成分限定理
由を説明する。Ｃ：１.０〜２.５％Ｃは、強度向上に寄与するが、１.０％未満では凝固点
が高くなり、溶着が不十分になり易い。一方、２.５％
を超えると炭化物が過多となり、材質が脆くなる。Ｓｉ：０.２〜３.０％Ｓｉは脱ガスの促進作用、湯流れ性の向上に寄与する。
０.２％未満では十分な効果を期待できず、一方、３.０
％を超えると材質が劣化する。なお、高Ｓｉ領域ではＮ
ｉ含有量との関係で黒鉛の晶出が見られる場合がある
が、材質上特に問題はない。Ｍｎ：０.２〜１.５％ＭｎはＳと結合してＭｎＳを生成し、Ｓによる脆化を防
止するので、０.２〜１.５％の範囲で含有させる。Ｎｉ：４.０％以下Ｎｉは材質を強化する作用がある。しかし、４.０％を
超えるとその作用が飽和すると共に未変態組織を生じ易
くなり、強度が劣化する。Ｃｒ、Ｍｏ：各々４.０％以下Ｃｒ、Ｍｏは材質を強化する作用がある。しかし、４.
０％を超えると機械的性質がかえって劣化する。Ｗ、Ｖ、Ｎｂ：少なくとも一種を合計量で１２％以下これらの元素は中間層の材質を向上する作用は殆んどな
いが、外層からの混入は避けられない。中間層材質の機
械的性質を劣化させない範囲として、１２％まで許容さ
れる。中間層材の成分は、上記の他、残部Ｆｅ及び不可
避的に混入するＰ、Ｓ等の不純物からなる。Ｐ、Ｓは、
材質を脆くするので、少ない程好ましく、Ｐ：０.２％
以下、Ｓ：０.２％以下が好ましい。

【００２１】

【発明の実施の形態】本発明のＨ型鋼圧延ロール用複合
スリーブは、金型遠心力鋳造法により、外層、必要に応
じて中間層を鋳造した後、内層を鋳造することにより作
製できる。なお、遠心力鋳造法には、円筒状金型の回転
軸が水平方向の横型、斜め方向の傾斜型、鉛直方向の縦
型の各種の方法を適用することができる。

【００２２】本発明のスリーブは、鋳造後、外層に所定
の熱処理が施される。即ち、オーステナイト化温度から
６５０〜４００℃までの温度域を１００℃／Ｈｒ以上の
冷却速度で急冷し、良好な焼入れ組織を得た後、５００
〜６００℃の温度で１回乃至数回の焼戻しを行なう。本
発明の外層材は、オーステナイト温度への加熱により基
地中に固溶したＭｏ、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ等が焼戻しによって
微細炭化物として析出し、焼戻し２次硬化現象を生じる
ため、高温硬度にすぐれる。また、焼戻し熱処理によっ
て組織中に黒鉛が析出する。

【００２３】外層の加熱方法として、スリーブ全体を加
熱炉に入れて加熱する方法、外層外周面の周りに誘導加
熱コイルや多数のガスバーナを配置しておき、これらに
よって外層のみを急速加熱する方法がある。前者の加熱
方法は、昇温に時間がかかり、外層表面に厚い酸化膜が
でき、外層の歩留りが低下する。さらに、鋳鉄材質の内
層の溶損を回避して加熱するのに１１００℃以下の加熱
に止めなければならず、このため炭化物を基地中に十分
固溶させることが難しく、以後の熱処理によっても十分
な硬度を得がたいといる問題がある。これに対して、後
者の外層のみ加熱する方法は、外層を１１００℃以上
に、内層を１１００℃未満にすることが可能であるの
で、内層の部分溶融や、結晶粒の粗大化による強度低下
を防止することができるのでより望ましい。

【００２４】

【実施例】縦型遠心力鋳造装置にて、外層材溶湯を遠心
力鋳造し、外層が凝固した後、内層を遠心力鋳造してス
リーブ(供試No.１及びNo.２)を製造した。スリーブは、
長さ１１００mm、外径１０６０mm、外層の厚さ１２０m
m、内層の厚さ１６０mmである。中間層を形成した実施
例として、外層材溶湯を遠心力鋳造し、外層が凝固した
後、中間層を遠心力鋳造し、中間層が凝固した後、内層
を遠心力鋳造してスリーブ(供試No.３及びNo.４)を製造
した。スリーブは、長さ１１００mm、外径１０６０mm、
外層の厚さ１２０mm、中間層の厚さ３０mm、内層の厚さ
１５０mmである。供試No.１乃至No.４のスリーブの各層
の成分組成を表１に示す。なお、No.１の内層は片状黒
鉛鋳鉄、No.２及びNo.４の内層は黒鉛鋼、No.３の内層
はダクタイル鋳鉄である。また、No.３及びNo.４の中間
層はアダマイト材である。

【００２５】

【表１】

【００２６】このようにして鋳造された供試スリーブを
粗加工した後、６００℃に均一に予熱後、水平に対向配
置されかつスリーブ軸方向に沿って所定ピッチで平行に
列設されたガスバーナ間にスリーブを回転自在に支持
し、スリーブを回転させながら、外層が１１００℃の温
度になるように加熱した。加熱後、速やかに噴霧水冷を
行ない、スリーブの外層温度を５００℃まで急冷した
後、常温まで放冷した。その後、５５０℃で１５時間保
持する焼戻し処理を３回繰り返した。

【００２７】供試スリーブの表面を仕上加工した後、超
音波探傷試験により溶着状況を確認したところ、どのス
リーブも溶着状態は良好であった。

【００２８】次に、スリーブを切断し、各層の断面を目
視観察したところ、いずれのスリーブについても成分の
偏析は認められなかった。

【００２９】切断したスリーブから、外層の組織観察試
験片、外層の硬さ試験片及び内層の引張試験片を採取
し、外層に晶出した黒鉛の面積率、外層のショアー硬度
及び内層の軸方向の引張強さを調べた。その試験結果を
表２に示す。

【００３０】

【表２】

【００３１】表２の結果に示されるように、本発明の外
層材は、適量の黒鉛を晶出しつつかつ高硬度を有してお
り、すぐれた耐焼付性及び耐摩耗性を具備している。ま
た、内層は、使用した材質に応じて高い引張強度を有
し、所望の強靱性を備えている。

【００３２】

【発明の効果】本発明のスリーブの外層を構成する黒鉛
晶出ハイス系鋳鉄材は、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ、Ｖ、Ｆ
ｅ及びＣが相互に結合した高硬度の複合炭化物が基地中
に存在するため、またＣｏによる基地の強化により、常
温及び高温における硬度が向上し、耐摩耗性が飛躍的に
向上する。さらに、Ｃ、Ｓｉ、Ｎｉを特定範囲に規定し
ているため、組織中に黒鉛が晶出し、この黒鉛の作用に
より、耐焼付性が向上する。また、外層と内層との間
に、アダマイト材を用いて中間層を形成することによ
り、外層から内層への高合金成分の混入を著しく軽減す
ることができ、境界強度の向上を図ることができ、マル
テンサイト変態しないため残留応力を増加させることが
なく、更に外層のオーステナイト化熱処理時の内層の溶
損や強度低下を防止することができる。さらに、内層を
片状黒鉛鋳鉄、球状黒鉛鋳鉄又は黒鉛鋼からなる黒鉛晶
出材で形成することにより、外層の黒鉛の存在と相まっ
て熱伝導性ひいては放熱性にすぐれ、圧延時のスリーブ
ロールの熱変形を防止することができ、またヤング率を
外層のそれよりかなり低くすることができ、過負荷時に
はスリーブロールの扁平化により外層に過大な応力を生
じるのを防止することができ、安全性や耐事故性にすぐ
れる。

【図面の簡単な説明】

【図１】２層構造のスリーブによるＨ型鋼の圧延状況を
示す要部断面図である。

【図２】３層構造のスリーブによるＨ型鋼の圧延状況を
示す要部断面図である。

【符号の説明】

(1) 水平ロール (2) 竪ロール (3) 圧延素材 (4) アーバ (5) スリーブ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者岡林昭利兵庫県尼崎市西向島町64番地株式会社クボタ尼崎工場内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】圧延素材に接してＨ型鋼のウエブ部及び
フランジ部の成形に使用される外層と、圧延素材に接触
しない内層とが溶着一体化されたＨ型鋼圧延ロール用複
合スリーブであって、外層は、耐焼付性及び耐摩耗性に
すぐれる黒鉛晶出ハイス系鋳鉄材から形成され、該ハイ
ス系鋳鉄材は、重量％で、Ｃ：１.８〜３.６％、Ｓｉ：
１.０〜３.５％、Ｍｎ：０.１〜２.０％、Ｎｉ：０.５
〜１０％、Ｃｒ：２.０〜１０％、Ｍｏ：０.１〜１０
％、Ｗ：１.５〜１０％、Ｖ、Ｎｂの一種又は二種を合
計量で２〜１０％、残部実質的にＦｅからなり、黒鉛と
高硬度複合炭化物が晶出した組織を有しており、内層は
強靭性にすぐれる片状黒鉛鋳鉄、ダクタイル鋳鉄又は黒
鉛鋼から形成されていることを特徴とするＨ型鋼圧延ロ
ール用複合スリーブ。
【請求項２】圧延素材に接してＨ型鋼のウエブ部及び
フランジ部の成形に使用される外層と、圧延素材に接触
しない内層との間に、圧延素材に接触しない中間層が溶
着一体化されたＨ型鋼圧延ロール用複合スリーブであっ
て、外層は、耐焼付性及び耐摩耗性にすぐれる黒鉛晶出
ハイス系鋳鉄材から形成され、該ハイス系鋳鉄材は、重
量％で、Ｃ：１.８〜３.６％、Ｓｉ：１.０〜３.５％、
Ｍｎ：０.１〜２.０％、Ｎｉ：０.５〜１０％、Ｃｒ：
２.０〜１０％、Ｍｏ：０.１〜１０％、Ｗ：１.５〜１
０％、Ｖ、Ｎｂの一種又は二種を合計量で２〜１０％、
残部実質的にＦｅからなり、黒鉛と高硬度複合炭化物が
晶出した組織を有しており、中間層は、重量％で、Ｃ：
１.０〜２.５％、Ｓｉ：０.２〜３.０％、Ｍｎ：０.２
〜１.５％、Ｎｉ：４.０％以下、Ｃｒ：４.０％以下、
Ｍｏ：４.０％以下、Ｗ、Ｖ、Ｎｂの少なくとも一種を
合計量で１２％以下、残部実質的にＦｅからなるアダマ
イト材から形成され、内層は強靭性にすぐれる片状黒鉛
鋳鉄、ダクタイル鋳鉄又は黒鉛鋼から形成されているこ
とを特徴とするＨ型鋼圧延ロール用複合スリーブ。
【請求項３】外層を構成する黒鉛晶出ハイス系鋳鉄材
は、Ｃｏ：０.５〜１０％を含有している請求項１又は
２に記載のスリーブ。