JPH09217079A

JPH09217079A - 省燃費型潤滑油

Info

Publication number: JPH09217079A
Application number: JP5483297A
Authority: JP
Inventors: Yasushi Naito; 康司内藤; Hitoshi Hamaguchi; 仁浜口; Mitsufumi Matsunaga; 充史松永; Kazumitsu Fujiwara; 一光藤原
Original assignee: Japan Energy Corp
Current assignee: Eneos Corp
Priority date: 1997-03-10
Filing date: 1997-03-10
Publication date: 1997-08-19
Anticipated expiration: 2017-03-10
Also published as: JP2912286B2

Abstract

(57)【要約】【目的】低コストの鉱油系基油を用い、摩擦ロスの低
減効果が大きく、省エネルギー性に優れ、低粘度であり
ながら蒸発量が少なく、高温域における潤滑油の粘度の
低下が少なく、剪断安定性に優れた、内燃機関用の省燃
費型潤滑油を提供することである。【構成】内燃機関用の省燃費型潤滑油において、鉱油
系基油の１００°Ｃにおける動粘度が３〜５ｃＳｔであ
り、粘度指数が１３５以上である。この鉱油系基油に、
有機モリブデン化合物が、モリブデン量に換算して５０
〜１０００ｐｐｍ（重量）配合されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関用の省燃費型
潤滑油に関し、より詳しくは、ガソリンエンジン用の潤
滑油として好適であり、低粘度でありながら蒸発量が少
なく、省エネルギー性、剪断安定性に優れた潤滑油に関
する。

【０００２】

【従来の技術】エネルギーの節約並びに地球温暖化の一
因とされる炭酸ガスの排出抑制の観点から、自動車の燃
費を向上させることが要求されている。自動車の燃費を
改善するため、自動車の軽量化が図られており、自動車
に搭載される潤滑油の量は、減少する傾向にある。この
ため、より一層高性能な潤滑油が求められている。エン
ジン用の潤滑油は、本来、エンジン内を清浄に保ち、軸
受、ピストン／シリンダ間、動弁系等の摺動部の摩擦ロ
スを低減し、摩耗を防止する等の作用によって、エンジ
ンを円滑に動かすために使用されている。しかし、前述
のような動きの中で、潤滑油に対して、更に省燃費性能
を付与することが期待されてきている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】エンジン油による摩擦
ロスを低減するためには、エンジン油の低粘度化が有効
であり、種々検討されている。しかし、潤滑油を単に低
粘度化させただけでは、摺動部での摩耗が増大するう
え、潤滑油の蒸発損失が増加して排気ガスの性状が悪化
したり、油量が減少して潤滑油の劣化速度が速くなった
りする。このうえ更に、高温域における潤滑油の粘度が
低下し、動弁系部や軸受部等の摺動部で、焼き付き摩耗
のおそれが増大する。

【０００４】潤滑油の蒸発損失の増加を抑制するために
は、沸点の範囲が狭い合成潤滑油を使用する方法があ
る。しかし、合成潤滑油を使用すると、鉱油系基油を使
用した場合に比べて、著しくコストが高くなる。また、
潤滑油の粘度の低下による上記の焼き付き摩耗を防止す
るためには、極圧剤、摩耗防止剤あるいは摩擦緩和剤と
いった添加剤を添加する方法がある。しかし、極圧剤、
摩耗防止剤あるいは摩擦緩和剤等の添加剤を添加して
も、潤滑油の蒸発損失を防ぐことはできない。

【０００５】本発明の課題は、低コストの鉱油系基油を
用いた潤滑油において、内燃機関用油による摩擦ロスの
低減効果が大きく、省エネルギー性に優れ、低粘度であ
りながら蒸発量が少なく、高温域における潤滑油の粘度
の低下が少なく、剪断安定性に優れた、内燃機関用の省
燃費型潤滑油を提供することである。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明に係る内燃機関用
の省燃費型潤滑油は、１００°Ｃにおける動粘度が３〜
５ｃＳｔであり、粘度指数が１３５以上である鉱油系基
油に、有機モリブデン化合物が、モリブデン量に換算し
て５０〜１０００ｐｐｍ（重量）配合されていることを
特徴とする。本発明の好適な実施形態では、ワックスを
水添異性化して得られた鉱油系基油を使用する。

【０００７】

【作用】本発明者等は、内燃機関用の潤滑油基油の物
性、添加剤の効用等について、鋭意検討した結果、特定
の添加剤の効能が、特定の基油物性と組み合わせること
によって、予想を遙かに越えて著しく発揮されることを
見出し、本発明を完成するに至った。

【０００８】本発明で使用される鉱油系基油は、低粘度
で、粘度指数の高い鉱油であることが重要である。具体
的には、１００°Ｃにおける動粘度が３〜５ｃＳｔであ
り、粘度指数が１３５以上である鉱油系基油を使用しな
ければならない。

【０００９】鉱油系基油の動粘度が３ｃＳｔ未満である
と、粘度指数が１３５以上であっても蒸発損失が多い。
一方、動粘度が５ｃＳｔを超えると、期待する省エネル
ギー性能が得られない。鉱油系基油の粘度指数が１３５
未満であると、同等の動粘度を有する鉱油系基油に比べ
て蒸発損失が多くなるうえ、粘度の温度依存性が大きく
なるために、１５０°Ｃ程度以上の高温で粘度が大きく
低下し、潤滑性が悪化し、上記の焼き付き摩耗のおそれ
が増大する。

【００１０】更に興味深いことに、粘度指数１３５以上
の基油に対し、モリブデンジチオホスフェイト（ＭｏＤ
ＴＰ）、モリブデンジチオカーバメイト（ＭｏＤＴＣ）
等の有機モリブデン化合物を添加すると、潤滑性が相乗
的に向上するという効果があり、潤滑油の省エネルギー
性能が格段に向上することを見いだした。たとえ動粘度
が３〜５ｃＳｔの鉱油系基油であっても、その粘度指数
が１３５未満である場合には、有機モリブデン化合物を
添加すれば、省エネルギー性能がある程度は向上するも
のの、本発明ほどの顕著な相乗的効果は認められない。
そのうえ、潤滑油の蒸発性や剪断安定性が悪化する。鉱
油系基油の粘度指数を１４０以上とすると、潤滑油の省
エネルギー性能が、更に一層向上する。

【００１１】なお、鉱油系基油の全炭素に対する、パラ
フィンを構成する炭素の比率（％Ｃｐ、以下単に「パラ
フィン比率」という）は、９０％以上であることが好ま
しく、９５％以上であることが一層好ましい。これによ
って、一層優れた酸化安定性、熱安定性が潤滑油に付与
される。

【００１２】更に、鉱油系基油の流動点が−１０°Ｃ以
下であることが好ましく、沸点が初留点３３０°Ｃ以上
であることが好ましい。流動点が−１０°Ｃを超える
と、低温粘度が上昇し、低温での潤滑性に支障をきた
し、自動車に実装したとき、良好な低温始動性が得られ
なくなる傾向がある。また、沸点が初留点３３０°Ｃ未
満である留分が入ると、引火点が低くなるとともに、粘
度指数が１３５以上でも蒸発損失が増大する傾向があ
る。更に好ましくは、流動点−１５°Ｃ以下、沸点が初
留点３４０°Ｃ以上の鉱油系基油を使用する。

【００１３】上記の鉱油系基油としては、前述の各性状
を満足する鉱油であればよく、特に制限なく様々な鉱油
を使用できる。

【００１４】通常、鉱油系の潤滑油基油を得るには、ま
ず、パラフィン基系原油や中間基系原油を常圧蒸留し、
あるいは常圧蒸留残渣を更に減圧蒸留して留出油を得
る。ついで、水素化精製、脱蝋（溶剤脱蝋、水素化脱
蝋）、溶剤抽出（フルフラール等）、アルカリ蒸留、硫
酸洗浄、白土処理等の公知の精製プロセスを単独である
いは数種のプロセスを適宜の順序で組み合わせて、留出
油を処理することにより、鉱油系基油が得られる。しか
し、原油を厳選し、上記の精製プロセスを複雑に組み合
わせて処理し、中間製品の品質も厳しく管理しても、１
００°Ｃにおける動粘度が３〜５ｃＳｔであり、かつ粘
度指数が１３５以上である、本発明で使用可能な鉱油系
基油を得ることは、実用的には殆ど不可能である。

【００１５】また、鉱油系潤滑油を製造する際の脱蝋工
程で副生するスラックワックス、あるいはフィッシャー
・トロプシュ合成で得られたワックス（以下、Ｆ／Ｔワ
ックスという）を水添異性化し、分留後脱蝋し又は脱蝋
後分留すると、低粘度、高粘度指数の上記性状を有する
鉱油系基油を、比較的容易に、高収率で得ることがで
き、これに有機モリブデン化合物を添加すると、潤滑性
が相乗的に向上するという効果がある。

【００１６】例えば、沸点範囲３００〜７００°Ｃ、炭
素数２０〜７０、１００°Ｃにおける動粘度４〜１０ｃ
Ｓｔのスラックワックスを、アルミナ担体にＮｉ−Ｍｏ
又はＮｉ−Ｗを担持させた触媒の存在下に、水素分圧５
０〜２６０Ｋｇ／ｃｍ²、温度３００〜４１０°Ｃ、Ｌ
ＨＳＶ０．１〜２．０Ｈｒ^-1 の反応条件下に水添異
性化し、異性化油を得る。次いで、メエチルエチルケト
ン（ＭＥＫ）／トルエン等の混合溶媒を油に対して２〜
５倍量使用して、温度−１０〜−２５°Ｃで異性化油を
脱蝋し、脱蝋工程の前で又は後で必要に応じて蒸留する
ことによって、初留点３３０°Ｃ、動粘度３〜５ｃＳｔ
（１００°Ｃ）、粘度指数１３５以上以上の鉱油を、約
４０〜６０％程度の高収率で得ることができる。

【００１７】Ｆ／Ｔワックスも、前述のスラックワック
スと同様に処理することで、本発明の潤滑油において、
好ましく用いることができる。なお、Ｆ／Ｔワックスを
得るには、炭化水素含有物質（例えば天然ガスや石炭）
を、公知の方法によって一酸化炭素と水素との混合物に
転化し、この一酸化炭素と水素との混合物から、鉄、ル
テニウム又はコバルト触媒を用いて炭化水素を合成（フ
ィッシャー・トロプシュ合成）する。この合成された炭
化水素の重質留分がここで言うＦ／Ｔワックスである。
Ｆ／Ｔワックスは、原油を精製して得られるワックスと
は異なり、硫黄、窒素、金属不純物等を含有せず、直鎖
パラフィン含有量が高く、通常固体のパラフィンワック
スである。

【００１８】本発明における潤滑油の鉱油系基油として
は、上記の粘度、粘度指数の範囲内であれば、（Ａ）通
常の潤滑油製造方法で得られた鉱油、（Ｂ）スラックワ
ックスを水添異性化して得られた鉱油、（Ｃ）Ｆ／Ｔワ
ックスを水添異性化して得られた鉱油を、使用すること
ができる。この中で特に（Ｂ）、（Ｃ）が好ましく、
（Ｂ）スラックワックスを水添異性化して得られた鉱油
が一層好ましい。当然、粘度指数の低い鉱油であって
も、粘度指数の高い前述の水添異性化油と混合し、混合
鉱油として上記の粘度、粘度指数の範囲に調整されてい
れば、この混合鉱油を本発明で使用でき、本発明の効果
を享受できる。また、こうした鉱油系基油に対し、ポリ
アルファオレフィン、アルキルベンゼン、ポリアルキレ
ングリコール、エステル等の合成油などを、本発明の効
果を損なわない範囲で適宜混合することができる。

【００１９】本発明で使用する有機モリブデン化合物
は、低粘度で、粘度指数の高い前記の鉱油系基油と相俟
って相乗的に作用し、優れた省エネルギー性能及び実用
性能を発揮することが、明らかになった。

【００２０】例えば、粘度指数の異なる同等の粘度の基
油に対して有機モリブデン化合物を添加した場合、粘度
指数の低い鉱油系基油における摩擦低減の効果よりも、
粘度指数の高い鉱油系基油における摩擦低減の効果の方
が、遙かに大きい。

【００２１】有機モリブデン化合物としては、モリブデ
ンジチオホスフェイト（ＭｏＤＴＰ）、モリブデンジチ
オカーバメイト（ＭｏＤＴＣ）、モリブデンアミン錯体
などを例示出来る。この中でも、ＭｏＤＴＰ、ＭｏＤＴ
Ｃが、より一層好ましい。

【００２２】有機モリブデン化合物は、仕上り状態の潤
滑油（組成物）全体に対して、モリブデン量に換算して
５０〜１０００ｐｐｍ（重量）添加、配合すれば良い。
この配合量が５０ｐｐｍ未満であると、本発明の効果が
顕著ではない。一方１０００ｐｐｍを超えて有機モリブ
デン化合物を添加しても、添加量の増加に見合うほど効
果は増加しない。２００〜５００ｐｐｍ添加すること
が、より一層好ましい。

【００２３】前記の鉱油系基油及び有機モリブデン化合
物を用い、更に適宜公知方法で後述のその他の添加剤を
添加して、本発明の潤滑油を容易に調製することができ
る。潤滑油の粘度分類は、ＳＡＥ粘度分類０Ｗ−２０、
０Ｗ−３０、５Ｗ−２０又は５Ｗ−３０グレードとする
ことが好ましい。本発明の潤滑油は、ＣＥＣＬ−４０
−Ｔ−８７に規定する方法での蒸発性試験（Ｎｏａｃ
ｋ）において、蒸発量が１５％以下の性状を有するもの
が好ましく、１３％以下の性状を有するものが一層好ま
しい。このような潤滑油は、低粘度でありながら蒸発量
が少なく、省エネルギー性能、実用性能に優れ、かつこ
れらの高性能が維持される。

【００２４】本発明の潤滑油中には、必要に応じて、更
に、一般の内燃機関用潤滑油に添加、配合されている各
種の添加剤を、添加することができる。このような添加
剤としては、酸化防止剤〔直鎖または分岐のアルキル基
を有するアルキルジチオリン酸亜鉛（ＺｎＤＴＰ）、ビ
スフェノール、ジフェニルアミン等〕、粘度指数向上剤
〔ポリメタクリレート（ＰＭＡ）、オレフィン共重合体
等〕、金属系清浄剤〔Ｃａ、Ｍｇ、Ｂａ、Ｎａ等の各種
金属のスルホネート、フィネート、サリシレート、ホス
ホネート等〕、無灰系分散剤（アルケニルコハク酸イミ
ド等）、その他流動点降下剤、防錆剤等を例示できる。
これらの添加剤を適宜の割合で、基油の性状、用途その
他状況に応じて添加することができる。これらの添加剤
をそれぞれ個々に鉱油系基油に対して添加してもよく、
これらの添加剤を予め適宜の割合でブレンドしておき、
いわゆるパッケージの形で、鉱油系基油に対して添加し
てもよい。

【００２５】

【実施例】以下、実施例により、本発明をより具体的に
説明する。（原料となる鉱油系基油の製法及び性状）潤滑油の基材
としては、次のようにして製造した鉱油系基油を用い
た。各鉱油系基油の性状は、表１に示す。

【００２６】ＶＨＶＩ１：沸点４００〜５５０°Ｃのス
ラックワックスを、Ｎｉ−Ｍｏ担持アルミナ触媒の存在
下に、水素分圧約８０Ｋｇ／ｃｍ²、温度約３９０°
Ｃ、ＬＨＳＶ０．５Ｈｒ^-1の反応条件で水添異性化し
た。得られた異性化油を蒸留し、３５０℃以下の留分を
留去して得た留分を、ＭＥＫ／トルエン混合溶媒を用い
て−２０℃で脱蝋し、ＶＨＶＩ１を得た。

【００２７】ＶＨＶＩ２：ＶＨＶＩ１を減圧蒸留して得
られた、初留から５０容量％までの留出分である軽質鉱
油系基油。ＶＨＶＩ３：ＶＨＶＩ１を減圧蒸留したとき、軽質鉱油
であるＶＨＶＩ２が留出した後の、残りの５０％の残渣
分である重質鉱油系基材。

【００２８】ＳＲＯ１：アラビアンライト原油の沸点
（常圧換算）３５０〜５００°Ｃの留分を、フルフラー
ル溶剤抽出、水素化精製、ＭＥＫ／トルエン溶剤脱蝋し
て得られた鉱油系基油。ＳＲＯ２：アラビアンライト原油の沸点（常圧換算）２
５０〜４５０°Ｃの留分を、フルフラール溶剤抽出、水
素化精製、ＭＥＫ／トルエン溶剤脱蝋して得られた鉱油
系基油。

【００２９】ＨＣＯ：アラビアンライト原油の沸点（常
圧換算）２５０〜６５０°Ｃの留分を、分解率６０％の
反応率で水素化分解し、常圧蒸留で沸点２７０°Ｃ以下
を除去して残油を得た。この残油を減圧蒸留して沸点
（常圧換算）３００〜５００°Ｃの留分を得、この留分
をフルフラール溶剤精製、水素化精製、溶剤脱蝋処理
し、ＨＣＯを得た。

【００３０】

【表１】

【００３１】（潤滑油の製造）前記の各鉱油系基油を主
原料とし、実施例１〜７、比較例１〜１１の各例の潤滑
油を調製した。まず、前記の各鉱油系基油を、表２、表
３の上段に示す割合（容量比で、単独で又は複数混合
し、各実施例、比較例の鉱油系基油を製造した。各実施
例、比較例の鉱油系基油について、粘度指数、動粘度
（１００°Ｃ）（ｃＳｔ）、蒸発量（Ｎｏａｃｋ）、パ
ラフィン比率（％Ｃｐ）、流動点（°Ｃ）、初留点（°
Ｃ）を測定した。これらの測定結果を、表２、表３の下
段に示し、測定方法を、以下に示す。

【００３２】粘度指数：ＪＩＳＫ２２８３動粘度（１００°Ｃ）（ｃＳｔ）：ＪＩＳＫ２２８３蒸発量（Ｎｏａｃｋ）（重量％）：ＣＥＣＬ−４０−
Ｔ−８７パラフィン比率（％）：ＡＳＴＭＤ３２３８流動点（°Ｃ）：ＪＩＳＫ２２６９初留点：ＡＳＴＭＤ２８８７

【００３３】

【表２】

【００３４】

【表３】

【００３５】そして、各例の鉱油系基油に対してそれぞ
れ、表４、表５に示す各添加剤（重量％）を添加した。
添加剤としては、モリブデンジチオホスフェイト（Ｍｏ
ＤＴＰ）、モリブデンジチオカーバメイト（ＭｏＤＴ
Ｃ）、アミンタイプ摩擦緩和剤、ＳＧパッケージ及びポ
リメタクリレート／オレフィン共重合体混合物の粘度指
数向上剤（ＶＩＩ）を用いた。ＳＧパッケージは、Ｃａ
スルホネート、Ｃａフィネート、ＺｎＤＴＰ、コハク酸
イミド誘導体及び防錆剤の混合物である。仕上り状態の
潤滑油１００重量部における有機モリブデン化合物の含
有量（配合量）を、表４及び表５の下段に、モリブデン
量に換算して、重量ｐｐｍで示す。

【００３６】

【表４】

【００３７】

【表５】

【００３８】こうして得られた各例の潤滑油についてそ
れぞれ、動粘度、ＨＴＨＳ粘度、ＣＣＳ粘度、を測定し
た。更に潤滑油の性能を、蒸発量（Ｎｏａｃｋ）、剪断
安定性、燃費向上率及び摩擦係数で評価した。各例の潤
滑油の物性値及び評価試験結果を、実施例１─７につい
ては表６に示し、比較例１─１１については表７に示し
た。

【００３９】なお、各例の潤滑油の物性値の測定及び評
価試験は、次の方法に準拠して行った。動粘度（１００°Ｃ）（ｃＳｔ）：ＪＩＳＫ２２８３ＨＴＨＳ粘度（ｃＰ）：ＡＳＴＭＤ４６８３ＣＣＳ粘度（−２５°Ｃ）（ｃＰ）：ＪＩＳＫ２２１
５蒸発量（Ｎｏａｃｋ）（重量％）：ＣＥＣＬ−４０−
Ｔ−８７剪断安定性（ｃＳｔ）：ＡＳＴＭＳＴＰ５０９Ａ
ＰａｒｔＢの試験を行い、１０時間後に潤滑油を採取
し、脱ガス後の動粘度を測定した（Ｌ３８軸受摩耗試
験）。

【００４０】また、燃費向上率は、次の試験条件に基づ
いて試験し、次のようにして評価した。試験条件：２０００ｃｃ直列４気筒ガソリンエンジンを
用い、エンジン回転数を２０００ｒｐｍとし、ダイナモ
トルクを８ｋｇｆ・ｍとし、油温を８０℃とし、水温
を７０℃とした。燃料消費量を測定した。

【００４１】評価：動粘度１０．３ｃＳｔ、全酸価
１．６ｍｇＫＯＨ／ｇ、全塩基価５．０１ｍｇＫＯＨ／
ｇのＳＡＥ３０グレードの潤滑油を用い、上記と同じ試
験条件で試験し、燃料消費量を測定し、この測定値をリ
ファレンスとした。各例における燃料消費量の測定値と
リファレンスの差をリファレンスで除し、燃費向上率
（％）を百分率で示した。

【００４２】更に、境界潤滑下における摩擦係数を、３
ピンオンディスク試験機を用いて、次の試験条件で測定
した。試験条件材質（ピン、ディスク）ＦＣ３０荷重２５００Ｎ回転数７００ｒｐｍ油温８０℃

【００４３】

【表６】

【００４４】

【表７】

【００４５】表２─表７の試験結果から、実施例及び比
較例の潤滑油について、以下のことが判る。実施例１─
４のＳＡＥ５Ｗ−３０グレードの潤滑油は、燃費試験
におけるリファレンスのＳＡＥ３０グレードの潤滑油組
成物より、４．５％以上燃費が改善されており、剪断安
定性にも優れており、蒸発も少ない。実施例１─４のな
かでは、実施例１、４が、鉱油系基油の粘度指数が１４
０以上であり、初留点が３３０°Ｃ以上である。そし
て、実施例１、４の潤滑油は、燃費の改善、剪断安定
性、蒸発量の少なさの点で、特に優れている。

【００４６】実施例５の潤滑油は、ＳＡＥ５Ｗ−２０
に処方したものであり、実施例１─４と同様に良好な性
能を示している。実施例６、７の潤滑油は、動粘度３〜
４ｃＳｔの鉱油系基油を用いて、それぞれＳＡＥ５Ｗ
−３０、５Ｗ−２０に処方したものである。鉱油系基油
の蒸発量を１８重量％と、実施例１─５よりも大きめに
選択しているので、潤滑油の蒸発量は増加するが、省燃
費性能が一段と優れている。なお、実施例１〜７の潤滑
油は全てＡＰＩＳＨ級の性能を満足している。

【００４７】一方、比較例１─３の潤滑油では、粘度指
数１３５以上、動粘度３─５ｃＳｔの鉱油系基油を用い
ているが、有機モリブデン化合物を添加していない。こ
のため、燃費向上率は、２．５％以下に過ぎないし、摩
擦係数は０．１１を越える。比較例４の潤滑油でも、粘
度指数１４３、動粘度４．５ｃＳｔの鉱油系基油を用い
ているが、有機モリブデン化合物の添加量が、モリブデ
ン量に換算して４０ｐｐｍである。このため、燃費向上
率は３．０％に過ぎないし、摩擦係数も高い。

【００４８】比較例５の潤滑油は、鉱油系基油としてＶ
ＨＶＩ１を用い、有機モリブデン化合物の替わりにアミ
ンタイプ摩擦緩和剤を用いたものであるが、燃費向上
率、摩擦係数の点で、有機モリブデン化合物を用いた本
発明の潤滑油ほどの効果は得られていない。

【００４９】比較例６〜８の潤滑油は、鉱油系基油の動
粘度、粘度指数が本発明の範囲外である。これらは、Ｓ
ＡＥ５Ｗ−３０グレードの潤滑油であるが、剪断安定
性（Ｌ３８軸受摩耗試験：１０時間後の粘度前述）が
悪く、ＳＨ級の規格の規格値９．３〜１２．５を満足し
ていない。

【００５０】比較例９、１０の潤滑油は、鉱油系基油の
粘度指数が１００以下である。比較例１１の潤滑油は、
鉱油系基油の動粘度が５ｃＳｔを超えている。これらの
潤滑油においても、有機モリブデン化合物を添加して
も、満足できる燃費性能等が得られていない。

【００５１】

【発明の効果】以上のように、本発明の内燃機関用の省
燃費型潤滑油は、低コストの鉱油系基油を用いた潤滑油
において、摩擦ロスの低減効果が大きく、省エネルギー
性に優れ、低粘度でありながら蒸発量が少なく、高温域
における潤滑油の粘度の低下が少なく、剪断安定性に優
れている。従って、特に自動車のエンジン用潤滑油とし
て、極めて有用である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｃ１０Ｎ 20:02 30:06 30:08 40:25 (72)発明者藤原一光埼玉県戸田市新曽南３丁目17番35号株式会社ジャパンエナジー内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】１００°Ｃにおける動粘度が３〜５ｃＳ
ｔであり、粘度指数が１３５以上である鉱油系基油に、
有機モリブデン化合物が、モリブデン量に換算して５０
〜１０００ｐｐｍ（重量）配合されていることを特徴と
する、内燃機関用の省燃費型潤滑油。
【請求項２】前記鉱油系基油が、ワックスを水添異性
化して得られた鉱油系基油であることを特徴とする、請
求項１記載の内燃機関用の省燃費型潤滑油。